JPH09235603A - 高炉出銑口用スリーブ耐火物 - Google Patents
高炉出銑口用スリーブ耐火物Info
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- JPH09235603A JPH09235603A JP4303496A JP4303496A JPH09235603A JP H09235603 A JPH09235603 A JP H09235603A JP 4303496 A JP4303496 A JP 4303496A JP 4303496 A JP4303496 A JP 4303496A JP H09235603 A JPH09235603 A JP H09235603A
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- sleeve
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高炉の出銑口に装着されるスリーブ耐火物で
あって、溶銑滓による出銑口の損耗や拡大が少なく、且
つ、出銑滓速度の制御を行うことができ、長時間の出銑
が可能であって、出銑回数を減少させる。 【解決手段】 その軸線に沿って溶銑滓が流れる内孔を
有するスリーブ耐火物であって、スリーブ耐火物１は、
内孔２を形成する内筒３と、内筒３の外側に内筒３から
所定間隔をあけて形成された外筒４とからなっており、
内筒３と外筒４との間には環状のガス通気孔５が形成さ
れており、内筒３には、環状のガス通気孔５から内孔２
に向けて複数本のガス噴射孔７が設けられており、環状
のガス通気孔５および複数本のガス噴射孔７を通り、内
孔２内を流れる溶銑滓に向けて不活性ガスが噴射され、
内孔２の内面にガス膜が形成されるようになっている。
あって、溶銑滓による出銑口の損耗や拡大が少なく、且
つ、出銑滓速度の制御を行うことができ、長時間の出銑
が可能であって、出銑回数を減少させる。 【解決手段】 その軸線に沿って溶銑滓が流れる内孔を
有するスリーブ耐火物であって、スリーブ耐火物１は、
内孔２を形成する内筒３と、内筒３の外側に内筒３から
所定間隔をあけて形成された外筒４とからなっており、
内筒３と外筒４との間には環状のガス通気孔５が形成さ
れており、内筒３には、環状のガス通気孔５から内孔２
に向けて複数本のガス噴射孔７が設けられており、環状
のガス通気孔５および複数本のガス噴射孔７を通り、内
孔２内を流れる溶銑滓に向けて不活性ガスが噴射され、
内孔２の内面にガス膜が形成されるようになっている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、高炉の出銑口内
に装着して出銑口を形成するスリーブ耐火物に関するも
のである。
に装着して出銑口を形成するスリーブ耐火物に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】高炉の出銑口は、珪酸塩材および／また
は高アルミナ材にSiC 材およびSi3N4材が配合された、
マッド材と称されている練土状不定形耐火物を、閉塞機
（マッドガン）を使用して充填することにより閉塞され
ている。そして、出銑時においては、開口機により、出
銑口を閉塞しているマッド材中に金棒を打ち込み、これ
に穿孔することによって開口している。
は高アルミナ材にSiC 材およびSi3N4材が配合された、
マッド材と称されている練土状不定形耐火物を、閉塞機
（マッドガン）を使用して充填することにより閉塞され
ている。そして、出銑時においては、開口機により、出
銑口を閉塞しているマッド材中に金棒を打ち込み、これ
に穿孔することによって開口している。
【０００３】近年、高炉操業は、羽口から、熱風と共に
重油、ピッチ、微粉炭等の燃料を炉内に吹込むことによ
って行われている。従って、出銑量が増加し、出銑時間
が短くなり、出銑のための出銑口開閉作業が頻繁になっ
て、高熱下での作業の度合いが高まってきた。また、従
来のマッド材では、出銑時における溶銑滓による浸食お
よび損耗が大きく、出銑口の拡大のために、安定した操
業ができない状態である。例えば、現状の出銑時間は一
般に約３〜４時間であり、１日当りの出銑回数はほぼ６
回程度である。
重油、ピッチ、微粉炭等の燃料を炉内に吹込むことによ
って行われている。従って、出銑量が増加し、出銑時間
が短くなり、出銑のための出銑口開閉作業が頻繁になっ
て、高熱下での作業の度合いが高まってきた。また、従
来のマッド材では、出銑時における溶銑滓による浸食お
よび損耗が大きく、出銑口の拡大のために、安定した操
業ができない状態である。例えば、現状の出銑時間は一
般に約３〜４時間であり、１日当りの出銑回数はほぼ６
回程度である。
【０００４】出銑口の開閉は、高熱の悪環境下における
作業であるために、出銑口開閉作業の増加は、環境衛生
上および安全上問題が多い。そして、出銑口内に充填さ
れているマッド材の溶損が大きいと、出銑作業を安定し
て行うことが困難になるばかりでなく、出銑回数が増加
するために、溶銑の湯道となる主樋、スキンマー部、溶
銑樋およびスラグ樋等の使用条件が過酷になる結果、そ
の損傷が激しい。
作業であるために、出銑口開閉作業の増加は、環境衛生
上および安全上問題が多い。そして、出銑口内に充填さ
れているマッド材の溶損が大きいと、出銑作業を安定し
て行うことが困難になるばかりでなく、出銑回数が増加
するために、溶銑の湯道となる主樋、スキンマー部、溶
銑樋およびスラグ樋等の使用条件が過酷になる結果、そ
の損傷が激しい。
【０００５】そこで、珪酸塩材および／または高アルミ
ナ材を主材とし、これに炭素材、炭化珪素材および窒化
珪素材の少なくとも１つを配合した練土状不定形耐火物
からなるマッド材が使用されているが、このようなマッ
ド材では、上記問題を解決するには至っていない。
ナ材を主材とし、これに炭素材、炭化珪素材および窒化
珪素材の少なくとも１つを配合した練土状不定形耐火物
からなるマッド材が使用されているが、このようなマッ
ド材では、上記問題を解決するには至っていない。
【０００６】上述した問題を解決するために、特開平2-
205610号公報には、穿孔された出銑口に、耐火物製の円
筒即ちスリーブ耐火物を装着することによって、出銑口
を形成する方法（以下、先行技術１という）が開示され
ている。
205610号公報には、穿孔された出銑口に、耐火物製の円
筒即ちスリーブ耐火物を装着することによって、出銑口
を形成する方法（以下、先行技術１という）が開示され
ている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】先行技術１によれば、
出銑口に装着されたスリーブ耐火物によって、出銑時に
おける出銑口の損耗や拡大が減少する結果、長時間の出
銑が可能になり、出銑口の開閉回数の減少を図ることが
できる。しかしながら、先行技術１によって上述した効
果を発揮させるためには、出銑口に装着されるスリーブ
耐火物の材質が問題である。即ち、スリーブ耐火物は、
溶銑滓に対する反応性が小さく、熱間強度および粘性が
高く、高温下での耐摩耗性に優れ且つ熱応力に対する抵
抗性が高く、そして、割れにくい性質を有していること
が必要であり、先行技術１によっては、上述した要求を
満足させることができない。
出銑口に装着されたスリーブ耐火物によって、出銑時に
おける出銑口の損耗や拡大が減少する結果、長時間の出
銑が可能になり、出銑口の開閉回数の減少を図ることが
できる。しかしながら、先行技術１によって上述した効
果を発揮させるためには、出銑口に装着されるスリーブ
耐火物の材質が問題である。即ち、スリーブ耐火物は、
溶銑滓に対する反応性が小さく、熱間強度および粘性が
高く、高温下での耐摩耗性に優れ且つ熱応力に対する抵
抗性が高く、そして、割れにくい性質を有していること
が必要であり、先行技術１によっては、上述した要求を
満足させることができない。
【０００８】そこで、特開平７−３１６６１５号公報に
は、溶銑滓に対する反応性が小さく、熱間強度および粘
性が高く、高温下での耐摩耗性に優れたスリーブ耐火物
として、炭化珪素(SiC) ：50〜85 wt.% 、窒化珪素(Si3
N4) ： 5〜40 wt.% 、および、アルミナ(Al2O3) ： 5〜
30 wt.% を必須成分として含有し、そして、炭化珪素(S
iC) 、窒化珪素(Si3N4) およびアルミナ(Al2O3) を合計
で90wt.%以上含有する化学成分組成を有するスリーブ耐
火物（以下、先行技術２という）が開示されている。
は、溶銑滓に対する反応性が小さく、熱間強度および粘
性が高く、高温下での耐摩耗性に優れたスリーブ耐火物
として、炭化珪素(SiC) ：50〜85 wt.% 、窒化珪素(Si3
N4) ： 5〜40 wt.% 、および、アルミナ(Al2O3) ： 5〜
30 wt.% を必須成分として含有し、そして、炭化珪素(S
iC) 、窒化珪素(Si3N4) およびアルミナ(Al2O3) を合計
で90wt.%以上含有する化学成分組成を有するスリーブ耐
火物（以下、先行技術２という）が開示されている。
【０００９】しかしながら、出銑滓速度は、スリーブ耐
火物の初期内径と成行きの損耗速度とによって規定され
るため、高炉内に過剰な残銑滓を溜めないようにし、且
つ、出銑時間を延長するためには、操業度に応じた適切
な内径および損耗速度を選択しなければならず、この点
において先行技術２は制御性に欠ける。
火物の初期内径と成行きの損耗速度とによって規定され
るため、高炉内に過剰な残銑滓を溜めないようにし、且
つ、出銑時間を延長するためには、操業度に応じた適切
な内径および損耗速度を選択しなければならず、この点
において先行技術２は制御性に欠ける。
【００１０】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、溶銑滓による出銑口の損耗や拡大が少なく、
且つ、出銑滓速度の制御を行うことができ、長時間の出
銑が可能であって、出銑回数を減少させることができ
る、高炉出銑口用スリーブ耐火物を提供することにあ
る。
を解決し、溶銑滓による出銑口の損耗や拡大が少なく、
且つ、出銑滓速度の制御を行うことができ、長時間の出
銑が可能であって、出銑回数を減少させることができ
る、高炉出銑口用スリーブ耐火物を提供することにあ
る。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この出願の請求項１に記
載の発明は、高炉出銑口内に装着して前記出銑口を形成
する、その軸線に沿って溶銑滓が流れる内孔を有するス
リーブ耐火物であって、前記スリーブ耐火物は、前記内
孔を形成する緻密質耐火物からなる内筒と、前記内筒の
外側に、前記内筒と同心に所定間隔をあけて形成され
た、同じく緻密質耐火物からなる外筒とからなってお
り、前記内筒と前記外筒との間には、環状のガス通気孔
が形成されており、前記内筒には、前記環状のガス通気
孔から前記内孔に向けてその長さ方向および周方向に複
数本のガス噴射孔が設けられており、前記環状のガス通
気孔および前記複数本のガス噴射孔を通り、前記内孔を
流れる溶銑滓に向けて不活性ガスが噴射され、前記内孔
内面にガス膜が形成されるようになっていることに特徴
を有するものである。
載の発明は、高炉出銑口内に装着して前記出銑口を形成
する、その軸線に沿って溶銑滓が流れる内孔を有するス
リーブ耐火物であって、前記スリーブ耐火物は、前記内
孔を形成する緻密質耐火物からなる内筒と、前記内筒の
外側に、前記内筒と同心に所定間隔をあけて形成され
た、同じく緻密質耐火物からなる外筒とからなってお
り、前記内筒と前記外筒との間には、環状のガス通気孔
が形成されており、前記内筒には、前記環状のガス通気
孔から前記内孔に向けてその長さ方向および周方向に複
数本のガス噴射孔が設けられており、前記環状のガス通
気孔および前記複数本のガス噴射孔を通り、前記内孔を
流れる溶銑滓に向けて不活性ガスが噴射され、前記内孔
内面にガス膜が形成されるようになっていることに特徴
を有するものである。
【００１２】この出願の請求項２に記載の発明は、前記
スリーブ耐火物が、前記内孔を形成する多孔質耐火物か
らなる内筒と、前記内筒の外側に、前記内筒と同心に所
定間隔をあけて形成された、緻密質耐火物からなる外筒
とからなっており、前記内筒と前記外筒との間には、環
状のガス通気孔が形成されており、前記環状のガス通気
孔および前記多孔質耐火物からなる内筒を通り、前記内
孔を流れる溶銑滓に向けて不活性ガスが噴射され、前記
内孔内面にガス膜が形成されるようになっていることに
特徴を有するものである。
スリーブ耐火物が、前記内孔を形成する多孔質耐火物か
らなる内筒と、前記内筒の外側に、前記内筒と同心に所
定間隔をあけて形成された、緻密質耐火物からなる外筒
とからなっており、前記内筒と前記外筒との間には、環
状のガス通気孔が形成されており、前記環状のガス通気
孔および前記多孔質耐火物からなる内筒を通り、前記内
孔を流れる溶銑滓に向けて不活性ガスが噴射され、前記
内孔内面にガス膜が形成されるようになっていることに
特徴を有するものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】図１は、この発明のスリーブ耐火
物の第１実施態様を示す概略垂直断面図であり、図２は
図１のＡ−Ａ線断面図、図３は図１の端部拡大水平断面
図である。図面において、１は、高炉出銑口内に装着し
て出銑口を形成するスリーブ耐火物であり、その軸線に
沿って溶銑滓が流れる内孔２が設けられている。
物の第１実施態様を示す概略垂直断面図であり、図２は
図１のＡ−Ａ線断面図、図３は図１の端部拡大水平断面
図である。図面において、１は、高炉出銑口内に装着し
て出銑口を形成するスリーブ耐火物であり、その軸線に
沿って溶銑滓が流れる内孔２が設けられている。
【００１４】スリーブ耐火物１は、内孔２を形成する緻
密質耐火物からなる内筒３と、内筒３の外側に、内筒３
と同心に所定間隔をあけて設けられた、同じく緻密質耐
火物からなる外筒４とからなっており、内筒３と外筒４
との間には、環状のガス通気孔５が形成されている。内
筒３と外筒４とは、所定間隔をあけて設けられた複数個
の耐火物製の支持部材６によって相互に連結されてお
り、環状のガス通気孔５の一端側には、ガス供給管８が
接続されている。
密質耐火物からなる内筒３と、内筒３の外側に、内筒３
と同心に所定間隔をあけて設けられた、同じく緻密質耐
火物からなる外筒４とからなっており、内筒３と外筒４
との間には、環状のガス通気孔５が形成されている。内
筒３と外筒４とは、所定間隔をあけて設けられた複数個
の耐火物製の支持部材６によって相互に連結されてお
り、環状のガス通気孔５の一端側には、ガス供給管８が
接続されている。
【００１５】内筒３には、環状のガス通気孔５から内孔
２に向けてその長さ方向および周方向に複数本のガス噴
射孔７が設けられている。ガス噴射孔７は、ガスを噴射
しないときに、その中に溶銑滓が逆流して侵入し、目詰
まりが生じないような例えば０．３〜０．５mmの径に設
定されている。
２に向けてその長さ方向および周方向に複数本のガス噴
射孔７が設けられている。ガス噴射孔７は、ガスを噴射
しないときに、その中に溶銑滓が逆流して侵入し、目詰
まりが生じないような例えば０．３〜０．５mmの径に設
定されている。
【００１６】ガス供給管８および環状のガス通気孔５を
通って吹き込まれた例えばN2ガスのような不活性ガス
は、複数本のガス噴射孔７から、内孔２内を流れる溶銑
滓中に細かな泡状に噴射される。その結果、内孔２内を
流れる溶銑滓の表面にガス膜が形成され、このガス膜に
よって、溶銑滓と内孔２の内面との接触が防止される。
従って、スリーブ耐火物１の化学的浸食及び物理的損耗
が低減される。なお、噴射されたガスは、その一部が溶
銑滓と混合しながら内孔２の内面に沿って流れ、出銑口
において放出される。
通って吹き込まれた例えばN2ガスのような不活性ガス
は、複数本のガス噴射孔７から、内孔２内を流れる溶銑
滓中に細かな泡状に噴射される。その結果、内孔２内を
流れる溶銑滓の表面にガス膜が形成され、このガス膜に
よって、溶銑滓と内孔２の内面との接触が防止される。
従って、スリーブ耐火物１の化学的浸食及び物理的損耗
が低減される。なお、噴射されたガスは、その一部が溶
銑滓と混合しながら内孔２の内面に沿って流れ、出銑口
において放出される。
【００１７】図６は、この発明のスリーブ耐火物を高炉
出銑口に装着した状態を示す、出銑口部分の概略垂直断
面図である。図６に示すような、スリーブ耐火物１は、
高炉９の開口された出銑口１０内に開口機によって装着
される。従って、高炉９から出銑される溶銑滓１１は、
出銑口１０内に装着されたスリーブ耐火物１を通って大
樋１２に排出されるので、溶銑滓による出銑口１０の損
耗拡大が少なく、長時間の出銑が可能になる。
出銑口に装着した状態を示す、出銑口部分の概略垂直断
面図である。図６に示すような、スリーブ耐火物１は、
高炉９の開口された出銑口１０内に開口機によって装着
される。従って、高炉９から出銑される溶銑滓１１は、
出銑口１０内に装着されたスリーブ耐火物１を通って大
樋１２に排出されるので、溶銑滓による出銑口１０の損
耗拡大が少なく、長時間の出銑が可能になる。
【００１８】図４は、この発明のスリーブ耐火物の第２
実施態様を示す概略垂直断面図、図５は図４のＡ−Ａ線
断面図である。図面に示すように、第２実施態様のスリ
ーブ耐火物１は、内孔を形成する多孔質耐火物からなる
内筒１３と、内筒１３の外側に、内筒１３と同心に所定
間隔をあけて形成された、緻密質耐火物からなる外筒１
４とからなっており、多孔質耐火物からなる内筒１３と
緻密質耐火物からなる外筒１４との間には、環状のガス
通気孔１５が形成されている。
実施態様を示す概略垂直断面図、図５は図４のＡ−Ａ線
断面図である。図面に示すように、第２実施態様のスリ
ーブ耐火物１は、内孔を形成する多孔質耐火物からなる
内筒１３と、内筒１３の外側に、内筒１３と同心に所定
間隔をあけて形成された、緻密質耐火物からなる外筒１
４とからなっており、多孔質耐火物からなる内筒１３と
緻密質耐火物からなる外筒１４との間には、環状のガス
通気孔１５が形成されている。
【００１９】内筒１３と外筒１４とは、所定間隔をあけ
て設けられた複数個の耐火物製の支持部材１６によって
相互に連結されており、環状のガス通気孔１５の一端側
にはガス供給管１７が接続されている。
て設けられた複数個の耐火物製の支持部材１６によって
相互に連結されており、環状のガス通気孔１５の一端側
にはガス供給管１７が接続されている。
【００２０】ガス供給管１７および環状のガス通気孔１
５を通って吹き込まれた不活性ガスは、多孔質耐火物か
らなる内筒１３を通って、内孔２内を流れる溶銑滓中に
細かな泡状になって噴射される。その結果、内孔２内を
流れる溶銑滓の表面にガス膜が形成され、このガス膜に
よって、溶銑滓と内孔２の内面との接触が防止されるこ
とは、前述したと同じである。
５を通って吹き込まれた不活性ガスは、多孔質耐火物か
らなる内筒１３を通って、内孔２内を流れる溶銑滓中に
細かな泡状になって噴射される。その結果、内孔２内を
流れる溶銑滓の表面にガス膜が形成され、このガス膜に
よって、溶銑滓と内孔２の内面との接触が防止されるこ
とは、前述したと同じである。
【００２１】
【実施例】次に、この発明のスリーブ耐火物を、実施例
により更に説明する。図１および図２に示した、長さ５
００mm、外径１２０mm、内孔径６０mmで、０．３〜０．
５mmの径のガス噴射孔１７０本が形成されている、SiC
：70wt.%、 Si3N4：20wt.%、 Al2O3：５wt.%からなる
材質の本発明のスリーブ耐火物１を、炉容積４２８８m3
の高炉の出銑口１０内に装着し、ガス供給管８およびガ
ス通気孔５を通り、ガス噴射孔７から、内孔２内を流れ
る溶銑滓中に、０．０５Nm3/sec の流量でN2ガスを噴射
し操業したときの出銑時間を、先行技術２に示す従来の
スリーブ耐火物を出銑口に装着して操業した場合、およ
び、従来のマッド材を出銑口に充填して操業した場合に
おける、各出銑時間と比較して表１に示す。
により更に説明する。図１および図２に示した、長さ５
００mm、外径１２０mm、内孔径６０mmで、０．３〜０．
５mmの径のガス噴射孔１７０本が形成されている、SiC
：70wt.%、 Si3N4：20wt.%、 Al2O3：５wt.%からなる
材質の本発明のスリーブ耐火物１を、炉容積４２８８m3
の高炉の出銑口１０内に装着し、ガス供給管８およびガ
ス通気孔５を通り、ガス噴射孔７から、内孔２内を流れ
る溶銑滓中に、０．０５Nm3/sec の流量でN2ガスを噴射
し操業したときの出銑時間を、先行技術２に示す従来の
スリーブ耐火物を出銑口に装着して操業した場合、およ
び、従来のマッド材を出銑口に充填して操業した場合に
おける、各出銑時間と比較して表１に示す。
【００２２】
【表１】 表１から明らかなように、本発明スリーブ耐火物を出銑
口に装着した場合には、従来スリーブ耐火物を装着した
場合、および、従来のマッド材を充填した場合に比べ
て、出銑口の拡大が少なくなったために長時間の出銑が
可能になり、従って、出銑回数が減少した。
口に装着した場合には、従来スリーブ耐火物を装着した
場合、および、従来のマッド材を充填した場合に比べ
て、出銑口の拡大が少なくなったために長時間の出銑が
可能になり、従って、出銑回数が減少した。
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように、この発明のスリーブ
耐火物によれば、これを高炉の出銑口に装着することに
よって、溶銑や溶滓による出銑口の損耗や拡大が少なく
なり、且つ、出銑滓速度の制御を行うことができ、長時
間の出銑が可能になって、出銑回数を減少させることが
できる、工業上有用な効果がもたらされる。
耐火物によれば、これを高炉の出銑口に装着することに
よって、溶銑や溶滓による出銑口の損耗や拡大が少なく
なり、且つ、出銑滓速度の制御を行うことができ、長時
間の出銑が可能になって、出銑回数を減少させることが
できる、工業上有用な効果がもたらされる。
【図１】この発明のスリーブ耐火物の第１実施態様を示
す概略垂直断面図である。
す概略垂直断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】図１の端部部分拡大水平断面図である。
【図４】この発明のスリーブ耐火物の第２実施態様を示
す概略垂直断面図である。
す概略垂直断面図である。
【図５】図４のＡ−Ａ線断面図である。
【図６】この発明のスリーブ耐火物を高炉出銑口に装着
した状態を示す、高炉出銑口部分の概略垂直断面図であ
る。
した状態を示す、高炉出銑口部分の概略垂直断面図であ
る。
１ スリーブ耐火物 ２ 内孔 ３ 内筒 ４ 外筒 ５ ガス通気孔 ６ 支持部材 ７ ガス噴射孔 ８ ガス供給管 ９ 高炉 10 出銑口 11 溶銑滓 12 大樋 13 内筒 14 外筒 15 ガス通気孔 16 支持部材 17 ガス供給管
Claims (2)
- 【請求項１】 高炉出銑口内に装着して前記出銑口を形
成する、その軸線に沿って溶銑滓が流れる内孔を有する
スリーブ耐火物であって、前記スリーブ耐火物は、前記
内孔を形成する緻密質耐火物からなる内筒と、前記内筒
の外側に、前記内筒と同心に所定間隔をあけて形成され
た、同じく緻密質耐火物からなる外筒とからなってお
り、前記内筒と前記外筒との間には、環状のガス通気孔
が形成されており、前記内筒には、前記環状のガス通気
孔から前記内孔に向けてその長さ方向および周方向に複
数本のガス噴射孔が設けられており、前記環状のガス通
気孔および前記複数本のガス噴射孔を通り、前記内孔を
流れる溶銑滓に向けて不活性ガスが噴射され、前記内孔
内面にガス膜が形成されるようになっていることを特徴
とする、高炉出銑口用スリーブ耐火物。 - 【請求項２】 高炉出銑口内に装着して前記出銑口を形
成する、その軸線に沿って溶銑滓が流れる内孔を有する
スリーブ耐火物であって、前記スリーブ耐火物は、前記
内孔を形成する多孔質耐火物からなる内筒と、前記内筒
の外側に、前記内筒と同心に所定間隔をあけて形成され
た、緻密質耐火物からなる外筒とからなっており、前記
内筒と前記外筒との間には、環状のガス通気孔が形成さ
れており、前記環状のガス通気孔および前記多孔質耐火
物からなる内筒を通り、前記内孔を流れる溶銑滓に向け
て不活性ガスが噴射され、前記内孔内面にガス膜が形成
されるようになっていることを特徴とする、高炉出銑口
用スリーブ耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4303496A JPH09235603A (ja) | 1996-02-29 | 1996-02-29 | 高炉出銑口用スリーブ耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4303496A JPH09235603A (ja) | 1996-02-29 | 1996-02-29 | 高炉出銑口用スリーブ耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09235603A true JPH09235603A (ja) | 1997-09-09 |
Family
ID=12652651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4303496A Pending JPH09235603A (ja) | 1996-02-29 | 1996-02-29 | 高炉出銑口用スリーブ耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09235603A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011530011A (ja) * | 2008-08-07 | 2011-12-15 | ティーエムティー タッピング−メジャリング−テクノロジー ゲゼルシャフトミット ベシュレンクテル ハフツング | 例えば溶鉱炉および溶解炉などの冶金の容器から鉄溶融物および金属溶融物並びに溶融スラグを排出するための湯出しチャンネル |
-
1996
- 1996-02-29 JP JP4303496A patent/JPH09235603A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011530011A (ja) * | 2008-08-07 | 2011-12-15 | ティーエムティー タッピング−メジャリング−テクノロジー ゲゼルシャフトミット ベシュレンクテル ハフツング | 例えば溶鉱炉および溶解炉などの冶金の容器から鉄溶融物および金属溶融物並びに溶融スラグを排出するための湯出しチャンネル |
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