JPH09256094A - 高圧鋳造用合金 - Google Patents
高圧鋳造用合金Info
- Publication number
- JPH09256094A JPH09256094A JP6684496A JP6684496A JPH09256094A JP H09256094 A JPH09256094 A JP H09256094A JP 6684496 A JP6684496 A JP 6684496A JP 6684496 A JP6684496 A JP 6684496A JP H09256094 A JPH09256094 A JP H09256094A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- weight
- fatigue strength
- content
- high pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 良好な靱性を有していると共に、高い疲労強
度を得ることができる高圧鋳造用合金を提供する。 【解決手段】 高圧鋳造用合金は、Ｃｕ：３．５乃至
５．０重量％、Ｓｉ：９．５乃至１０．５重量％、Ｍ
ｇ：０．５重量％を超え１．０重量％以下及びＳｒ：３
０乃至５００重量ｐｐｍ又はＳｂ：０．１乃至０．２重
量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物であるも
のである。
度を得ることができる高圧鋳造用合金を提供する。 【解決手段】 高圧鋳造用合金は、Ｃｕ：３．５乃至
５．０重量％、Ｓｉ：９．５乃至１０．５重量％、Ｍ
ｇ：０．５重量％を超え１．０重量％以下及びＳｒ：３
０乃至５００重量ｐｐｍ又はＳｂ：０．１乃至０．２重
量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物であるも
のである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は圧縮機部品材料及び
自動車部品材料等に使用され、靱性が良好であると共
に、高い疲労強度を有する高圧鋳造用合金に関する。
自動車部品材料等に使用され、靱性が良好であると共
に、高い疲労強度を有する高圧鋳造用合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高強度が要求される部品等に使用
される鋳造用合金としては、ＪＩＳに規格されているＡ
Ｃ８Ｃ合金等のＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金等があ
る。ＡＣ８Ｃ合金の主要元素の組成は、Ｃｕ：２．０乃
至４．０重量％、Ｓｉ：８．５乃至１０．５重量％、Ｍ
ｇ０．６乃至１．５重量％であり、残部の大部分がＡｌ
である。このようなＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金にお
いて、特に、高温における強度を高めることを目的とし
た合金が公知である（特開平５−７０８７８号公報）。
この合金の化学成分は、Ｓｉ：２０乃至３５重量％、Ｃ
ｕ：０．５乃至５．０重量％、Ｍｇ：０．２乃至２．０
重量％、Ｎｉ、Ｆｅ及びＭｎから選択された少なくとも
１種の元素（総量）：０．１乃至１０重量％、Ｔｉ及び
Ｚｒから選択された少なくとも１種の元素（総量）：
０．０５乃至３．０重量％を含有し、残部がＡｌ及び不
可避的不純物からなるものである。
される鋳造用合金としては、ＪＩＳに規格されているＡ
Ｃ８Ｃ合金等のＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金等があ
る。ＡＣ８Ｃ合金の主要元素の組成は、Ｃｕ：２．０乃
至４．０重量％、Ｓｉ：８．５乃至１０．５重量％、Ｍ
ｇ０．６乃至１．５重量％であり、残部の大部分がＡｌ
である。このようなＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金にお
いて、特に、高温における強度を高めることを目的とし
た合金が公知である（特開平５−７０８７８号公報）。
この合金の化学成分は、Ｓｉ：２０乃至３５重量％、Ｃ
ｕ：０．５乃至５．０重量％、Ｍｇ：０．２乃至２．０
重量％、Ｎｉ、Ｆｅ及びＭｎから選択された少なくとも
１種の元素（総量）：０．１乃至１０重量％、Ｔｉ及び
Ｚｒから選択された少なくとも１種の元素（総量）：
０．０５乃至３．０重量％を含有し、残部がＡｌ及び不
可避的不純物からなるものである。
【０００３】また、高圧鋳造後において高い靱性を得る
ことができるアルミニウム合金が開示されている（特開
昭６２−７４０４３号公報）。これは、Ｓｉ：５乃至１
３重量％、Ｃｕ：１乃至５重量％、Ｍｇ：０．１乃至
０．５重量％、Ｓｒ：０．００５乃至０．３重量％を含
有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるものであ
る。
ことができるアルミニウム合金が開示されている（特開
昭６２−７４０４３号公報）。これは、Ｓｉ：５乃至１
３重量％、Ｃｕ：１乃至５重量％、Ｍｇ：０．１乃至
０．５重量％、Ｓｒ：０．００５乃至０．３重量％を含
有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるものであ
る。
【０００４】更に、靱性の向上を目的として、Ｓｉを可
及的に低減させたＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金につい
ても開示されている（特開平５−５１４８号公報）。こ
の合金は、Ｓｉ：２．５乃至４．４重量％、Ｃｕ：１．
５乃至２．５重量％、Ｍｇ：０．２乃至０．５重量％を
含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるもので
あって、マトリックス中のデンドライトの大きさが３０
μｍ以下である。
及的に低減させたＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金につい
ても開示されている（特開平５−５１４８号公報）。こ
の合金は、Ｓｉ：２．５乃至４．４重量％、Ｃｕ：１．
５乃至２．５重量％、Ｍｇ：０．２乃至０．５重量％を
含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるもので
あって、マトリックス中のデンドライトの大きさが３０
μｍ以下である。
【０００５】一般的に、高強度が要求される合金に対し
ては、高圧鋳造が最も適した鋳造法であり、これらの合
金はいずれも高圧（加圧）鋳造用の合金として開発され
ているものであるが、特に、圧縮機の部品等のように繰
り返して規定の応力がかかる部品等に使用する材料に対
しては、引張強度に加えて疲労強度の向上が要求されて
いる。
ては、高圧鋳造が最も適した鋳造法であり、これらの合
金はいずれも高圧（加圧）鋳造用の合金として開発され
ているものであるが、特に、圧縮機の部品等のように繰
り返して規定の応力がかかる部品等に使用する材料に対
しては、引張強度に加えて疲労強度の向上が要求されて
いる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の従来の合金は、繰り返しの応力に耐えることができる
高い疲労強度を有するものではなく、特に疲労強度の不
足が問題となっている。従って、従来においては、鍛造
材よりも疲労強度が約２乃至４ｋｇｆ／ｍｍ2 程度低い
鋳造材を圧縮機の部品等に使用する場合には、部品の形
状を適切にすることによって応力を緩和させるように設
計して、疲労強度の不足を解決していた。
の従来の合金は、繰り返しの応力に耐えることができる
高い疲労強度を有するものではなく、特に疲労強度の不
足が問題となっている。従って、従来においては、鍛造
材よりも疲労強度が約２乃至４ｋｇｆ／ｍｍ2 程度低い
鋳造材を圧縮機の部品等に使用する場合には、部品の形
状を適切にすることによって応力を緩和させるように設
計して、疲労強度の不足を解決していた。
【０００７】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、良好な靱性を有していると共に、高い疲労
強度を得ることができる高圧鋳造用合金を提供すること
を目的とする。
のであって、良好な靱性を有していると共に、高い疲労
強度を得ることができる高圧鋳造用合金を提供すること
を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係る高圧鋳造用
合金は、Ｃｕ：３．５乃至５．０重量％、Ｓｉ：９．５
乃至１０．５重量％、Ｍｇ：０．５重量％を超え１．０
重量％以下及びＳｒ：３０乃至５００重量ｐｐｍを含有
し、残部がＡｌ及び不可避的不純物であることを特徴と
する。
合金は、Ｃｕ：３．５乃至５．０重量％、Ｓｉ：９．５
乃至１０．５重量％、Ｍｇ：０．５重量％を超え１．０
重量％以下及びＳｒ：３０乃至５００重量ｐｐｍを含有
し、残部がＡｌ及び不可避的不純物であることを特徴と
する。
【０００９】本発明にかかる他の高圧鋳造用合金は、Ｃ
ｕ：３．５乃至５．０重量％、Ｓｉ：９．５乃至１０．
５重量％、Ｍｇ：０．５重量％を超え１．０重量％以下
及びＳｂ：０．１乃至０．２重量％を含有し、残部がＡ
ｌ及び不可避的不純物であることを特徴とする。
ｕ：３．５乃至５．０重量％、Ｓｉ：９．５乃至１０．
５重量％、Ｍｇ：０．５重量％を超え１．０重量％以下
及びＳｂ：０．１乃至０．２重量％を含有し、残部がＡ
ｌ及び不可避的不純物であることを特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】本願発明者等は、ＡＣ８Ｃ合金を
基に、高い疲労強度を得ることができる高圧鋳造用合金
を開発すべく種々実験研究を行った。その結果、合金中
のＣｕ、Ｓｉ、Ｍｇ及びＳｒ又はＳｂの含有量を適正量
に規制することによって、従来のＡＣ８Ｃ鋳造材よりも
高い疲労強度を有すると共に、同等の靱性を得ることが
できることを見い出した。
基に、高い疲労強度を得ることができる高圧鋳造用合金
を開発すべく種々実験研究を行った。その結果、合金中
のＣｕ、Ｓｉ、Ｍｇ及びＳｒ又はＳｂの含有量を適正量
に規制することによって、従来のＡＣ８Ｃ鋳造材よりも
高い疲労強度を有すると共に、同等の靱性を得ることが
できることを見い出した。
【００１１】本発明においては、Ｍｇ含有量の低減によ
って、溶湯中のＡｌ−Ｍｇ系の酸化物の生成が減少し、
Ｓｉ含有量の増加によって、鋳造性が優れたものとなっ
ている。このような合金を高圧鋳造することにより、従
来の鍛造剤と同様の疲労強度を有する鋳造部品を得るこ
とができる。
って、溶湯中のＡｌ−Ｍｇ系の酸化物の生成が減少し、
Ｓｉ含有量の増加によって、鋳造性が優れたものとなっ
ている。このような合金を高圧鋳造することにより、従
来の鍛造剤と同様の疲労強度を有する鋳造部品を得るこ
とができる。
【００１２】以下、本発明における高圧鋳造用合金に含
有される化学成分及びその組成限定理由について説明す
る。
有される化学成分及びその組成限定理由について説明す
る。
【００１３】Ｃｕ：３．５乃至５．０重量％ Ｃｕは合金の強度に対して最も大きい影響を及ぼす元素
である。そこで、本願発明者等は、ＡＣ８Ｃ合金におい
てＣｕ含有量を増加させて、疲労強度の向上を図った。
である。そこで、本願発明者等は、ＡＣ８Ｃ合金におい
てＣｕ含有量を増加させて、疲労強度の向上を図った。
【００１４】図２は縦軸に応力をとり、横軸に破壊まで
の繰り返し回数をとって、合金中のＣｕ含有量に対する
疲労強度を示すグラフ図である。図２において、Ｃｕ含
有量が変化した４種の試験片を使用しているが、これら
の試験片は９０°のノッチを有する丸棒形状とし、下記
表１に示す組成を有する合金から高圧鋳造によって作製
した板状鋳物から採取したものである。
の繰り返し回数をとって、合金中のＣｕ含有量に対する
疲労強度を示すグラフ図である。図２において、Ｃｕ含
有量が変化した４種の試験片を使用しているが、これら
の試験片は９０°のノッチを有する丸棒形状とし、下記
表１に示す組成を有する合金から高圧鋳造によって作製
した板状鋳物から採取したものである。
【００１５】
【表１】
【００１６】上記表１及び図２に示すように、合金中の
Ｃｕ含有量が最も低い試験片記号Ａは、一定応力におい
て少ない繰り返し数で破断するが、Ｃｕ含有量が増加す
るにつれて一定応力における破断までの繰り返し数が増
加している。
Ｃｕ含有量が最も低い試験片記号Ａは、一定応力におい
て少ない繰り返し数で破断するが、Ｃｕ含有量が増加す
るにつれて一定応力における破断までの繰り返し数が増
加している。
【００１７】このように、Ｃｕ含有量が３．５重量％未
満であると、高い疲労強度を得ることができない。一
方、Ｃｕ含有量が５．０重量％を超えると、引張強度が
ほとんど上昇することがなくなると共に、伸びが著しく
低下する。従って、高い疲労強度を得ることができなく
なる。従って、合金中のＣｕ含有量は３．５乃至５．０
重量％とする。
満であると、高い疲労強度を得ることができない。一
方、Ｃｕ含有量が５．０重量％を超えると、引張強度が
ほとんど上昇することがなくなると共に、伸びが著しく
低下する。従って、高い疲労強度を得ることができなく
なる。従って、合金中のＣｕ含有量は３．５乃至５．０
重量％とする。
【００１８】Ｓｉ：９．５乃至１０．５重量％ Ｓｉは合金の鋳造性及び靱性に影響を及ぼす元素であ
る。合金中のＳｉ含有量が９．５重量％未満であると、
合金の鋳造性が低下する。一方、Ｓｉ含有量が１０．５
重量％を超えると、組織中に初晶（過共晶）Ｓｉが出現
して靱性が著しく低下する。従って、合金中のＳｉ含有
量は９．５乃至１０．５重量％とする。
る。合金中のＳｉ含有量が９．５重量％未満であると、
合金の鋳造性が低下する。一方、Ｓｉ含有量が１０．５
重量％を超えると、組織中に初晶（過共晶）Ｓｉが出現
して靱性が著しく低下する。従って、合金中のＳｉ含有
量は９．５乃至１０．５重量％とする。
【００１９】Ｍｇ：０．５重量％を超え、１．０重量％
以下 ＭｇはＣｕと同様に、合金の強度に影響を及ぼす元素で
ある。ＡＣ８Ｃ合金において、Ｍｇ含有量が０．７重量
％であるときに最も強度が高くなり、Ｍｇ含有量が０．
７重量％から外れると合金の強度が低下する。従って、
合金中のＭｇ含有量は０．５重量％を超え、１．０重量
％以下とする。
以下 ＭｇはＣｕと同様に、合金の強度に影響を及ぼす元素で
ある。ＡＣ８Ｃ合金において、Ｍｇ含有量が０．７重量
％であるときに最も強度が高くなり、Ｍｇ含有量が０．
７重量％から外れると合金の強度が低下する。従って、
合金中のＭｇ含有量は０．５重量％を超え、１．０重量
％以下とする。
【００２０】Ｓｒ：３０乃至５００重量ｐｐｍ又はＳ
ｂ：０．１乃至０．２重量％ 前述の如く、合金中のＣｕ含有量を増加させると、疲労
強度を向上させることができる。しかしながら、Ｃｕを
５．０重量％を超えて合金中に添加しても、疲労強度に
対するより一層の効果は期待できず、図２に示すよう
に、いずれの試験片においても、応力振幅１０ｋｇｆ／
ｍｍ2 における疲労寿命は１．０×１０7回以下であ
る。
ｂ：０．１乃至０．２重量％ 前述の如く、合金中のＣｕ含有量を増加させると、疲労
強度を向上させることができる。しかしながら、Ｃｕを
５．０重量％を超えて合金中に添加しても、疲労強度に
対するより一層の効果は期待できず、図２に示すよう
に、いずれの試験片においても、応力振幅１０ｋｇｆ／
ｍｍ2 における疲労寿命は１．０×１０7回以下であ
る。
【００２１】そこで、本願発明者等は、合金中のＣｕ含
有量を３．５乃至５．０重量％とした上で、適正量のＳ
ｒ又はＳｂを添加することにより、疲労強度が向上する
ことを見い出した。従来、Ｓｒは共晶Ｓｉの微細化及び
球状化に有効な元素であるが、引張強度への効果は少な
いものとされてきた。
有量を３．５乃至５．０重量％とした上で、適正量のＳ
ｒ又はＳｂを添加することにより、疲労強度が向上する
ことを見い出した。従来、Ｓｒは共晶Ｓｉの微細化及び
球状化に有効な元素であるが、引張強度への効果は少な
いものとされてきた。
【００２２】しかしながら、合金中に適正量のＳｒが添
加されると、疲労強度はより一層向上する。合金中のＳ
ｒ含有量が３０重量ｐｐｍ未満であると、疲労強度を向
上させる効果を十分に得ることができない。また、金属
溶湯中に均一に分布させることが困難となる。一方、合
金中のＳｒ含有量が５００重量ｐｐｍを超えると、靱性
が低下すると共に、疲労強度が低下する。
加されると、疲労強度はより一層向上する。合金中のＳ
ｒ含有量が３０重量ｐｐｍ未満であると、疲労強度を向
上させる効果を十分に得ることができない。また、金属
溶湯中に均一に分布させることが困難となる。一方、合
金中のＳｒ含有量が５００重量ｐｐｍを超えると、靱性
が低下すると共に、疲労強度が低下する。
【００２３】また、ＳｂはＳｒと同様にＳｉを改良する
元素であり、合金中に適正量のＳｂが添加されていて
も、Ｓｒと同様の効果を有する。合金中のＳｂ含有量が
０．１重量％未満であると、疲労強度を向上させる効果
を十分に得ることができない。一方、合金中のＳｂ含有
量が０．２重量％を超えると、靱性が低下すると共に、
疲労強度が低下する。
元素であり、合金中に適正量のＳｂが添加されていて
も、Ｓｒと同様の効果を有する。合金中のＳｂ含有量が
０．１重量％未満であると、疲労強度を向上させる効果
を十分に得ることができない。一方、合金中のＳｂ含有
量が０．２重量％を超えると、靱性が低下すると共に、
疲労強度が低下する。
【００２４】このように、Ｓｒ及びＳｂは共に疲労強度
を向上させる成分であるが、双方が合金中に含有されて
いると、ＳｒとＳｂとが結合して化合物を生成すること
により、疲労強度を向上させる効果が失われてしまう。
従って、合金中にはＳｒ及びＳｂのいずれか一方を含有
するものとし、Ｓｒを含有する場合はＳｒ含有量は３．
０乃至５００重量ｐｐｍ、Ｓｂを含有する場合はＳｂ含
有量は０．１乃至０．２重量％とする。
を向上させる成分であるが、双方が合金中に含有されて
いると、ＳｒとＳｂとが結合して化合物を生成すること
により、疲労強度を向上させる効果が失われてしまう。
従って、合金中にはＳｒ及びＳｂのいずれか一方を含有
するものとし、Ｓｒを含有する場合はＳｒ含有量は３．
０乃至５００重量ｐｐｍ、Ｓｂを含有する場合はＳｂ含
有量は０．１乃至０．２重量％とする。
【００２５】
【実施例】以下、本発明に係る高圧鋳造用合金の実施例
についてその比較例と比較して具体的に説明する。
についてその比較例と比較して具体的に説明する。
【００２６】先ず、下記表２に示す組成を有する溶湯
を、高圧鋳造することによって板状鋳物に成形した。こ
のとき、高圧鋳造の加圧力は７００乃至８００ｋｇｆ／
ｃｍ2とし、成形した板状鋳物の結晶は、デンドライト
２次枝の間隔（ＤＡＳ２）が５乃至３０μｍであった。
次いで、この板状鋳物をＴ６処理した後、応力集中係数
Ｋt が３．６となるようなノッチを有する丸棒形状の疲
労試験片を採取して、疲労試験を実施した。また、板状
鋳物をＴ６処理した後、ＡＳＴＭ規格に準じてＲ３形状
の引張試験片を採取し、試験片の平行部にゲージを取り
付けて、インストロン型試験機により引張・伸び試験を
実施した。なお、この引張・伸び試験は、ＪＩＳ Ｚ
２２４１金属材料引張試験方法に準じて実施した。この
測定結果を下記表３に示す。
を、高圧鋳造することによって板状鋳物に成形した。こ
のとき、高圧鋳造の加圧力は７００乃至８００ｋｇｆ／
ｃｍ2とし、成形した板状鋳物の結晶は、デンドライト
２次枝の間隔（ＤＡＳ２）が５乃至３０μｍであった。
次いで、この板状鋳物をＴ６処理した後、応力集中係数
Ｋt が３．６となるようなノッチを有する丸棒形状の疲
労試験片を採取して、疲労試験を実施した。また、板状
鋳物をＴ６処理した後、ＡＳＴＭ規格に準じてＲ３形状
の引張試験片を採取し、試験片の平行部にゲージを取り
付けて、インストロン型試験機により引張・伸び試験を
実施した。なお、この引張・伸び試験は、ＪＩＳ Ｚ
２２４１金属材料引張試験方法に準じて実施した。この
測定結果を下記表３に示す。
【００２７】図１は縦軸に応力をとり、横軸に破壊まで
の繰り返し回数をとって、本実施例及び比較例の疲労強
度を示すグラフ図である。但し、グラフ図中に記載した
番号は、夫々、実施例及び比較例のＮｏ．を表してい
る。また、これらの疲労試験においては小野式回転曲げ
疲労試験機を使用し、最小最大応力比Ｒは−１とした。
の繰り返し回数をとって、本実施例及び比較例の疲労強
度を示すグラフ図である。但し、グラフ図中に記載した
番号は、夫々、実施例及び比較例のＮｏ．を表してい
る。また、これらの疲労試験においては小野式回転曲げ
疲労試験機を使用し、最小最大応力比Ｒは−１とした。
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】上記表２、３及び図１に示すように、合金
中のＣｕ、Ｓｉ及びＭｇの含有量が本発明の範囲内であ
り、所定量のＳｒ又はＳｂを含有した実施例Ｎｏ．１及
び２は、Ｓｒ又はＳｂのいずれを使用しても同様の結果
となり、比較例と比較して、同一応力における破断まで
の繰り返し数が増加した。即ち、疲労強度が向上したこ
とを示している。また、引張・伸び試験においても、比
較例と同一かそれ以上の結果となった。
中のＣｕ、Ｓｉ及びＭｇの含有量が本発明の範囲内であ
り、所定量のＳｒ又はＳｂを含有した実施例Ｎｏ．１及
び２は、Ｓｒ又はＳｂのいずれを使用しても同様の結果
となり、比較例と比較して、同一応力における破断まで
の繰り返し数が増加した。即ち、疲労強度が向上したこ
とを示している。また、引張・伸び試験においても、比
較例と同一かそれ以上の結果となった。
【００３１】一方、比較例Ｎｏ．３及び４はＣｕ含有量
が本発明範囲の下限未満であると共に、Ｓｒ又はＳｂが
添加されていないので、疲労強度が低いものとなってい
る。また、比較例Ｎｏ．５及び６については、Ｃｕ、Ｓ
ｉ及びＭｇ含有量は本発明の範囲内であるが、Ｓｒ又は
Ｓｂが添加されていないので、疲労強度が低く、Ｃｕ含
有量の増加によって破断伸びが低下した。
が本発明範囲の下限未満であると共に、Ｓｒ又はＳｂが
添加されていないので、疲労強度が低いものとなってい
る。また、比較例Ｎｏ．５及び６については、Ｃｕ、Ｓ
ｉ及びＭｇ含有量は本発明の範囲内であるが、Ｓｒ又は
Ｓｂが添加されていないので、疲労強度が低く、Ｃｕ含
有量の増加によって破断伸びが低下した。
【００３２】比較例Ｎｏ．７はＣｕ含有量が本発明の範
囲を超えていると共に、Ｓｒ又はＳｂが添加されていな
いので、破断伸びが極めて低いものとなった。比較例Ｎ
ｏ．８及び９はＣｕ、Ｓｉ及びＭｇ含有量が、夫々、比
較例Ｎｏ．３及び４と類似しており、本発明の範囲内で
Ｓｒが添加されているものである。従って、破断伸びに
おいては、比較例Ｎｏ．３及び４と比較して優れた値を
示したが、Ｃｕ含有量が本発明の範囲未満であるので、
実施例Ｎｏ．１及び２と比較して疲労強度が低いものと
なった。比較例Ｎｏ．１０は、Ｃｕ、Ｓｉ及びＭｇ含有
量が比較例Ｎｏ．６と類似しており、微量のＳｒが添加
されたものであるが、このＳｒ含有量が本発明範囲の下
限未満であるので、Ｓｒ添加の効果がなく、疲労強度は
比較例Ｎｏ．６と同様の結果となった。
囲を超えていると共に、Ｓｒ又はＳｂが添加されていな
いので、破断伸びが極めて低いものとなった。比較例Ｎ
ｏ．８及び９はＣｕ、Ｓｉ及びＭｇ含有量が、夫々、比
較例Ｎｏ．３及び４と類似しており、本発明の範囲内で
Ｓｒが添加されているものである。従って、破断伸びに
おいては、比較例Ｎｏ．３及び４と比較して優れた値を
示したが、Ｃｕ含有量が本発明の範囲未満であるので、
実施例Ｎｏ．１及び２と比較して疲労強度が低いものと
なった。比較例Ｎｏ．１０は、Ｃｕ、Ｓｉ及びＭｇ含有
量が比較例Ｎｏ．６と類似しており、微量のＳｒが添加
されたものであるが、このＳｒ含有量が本発明範囲の下
限未満であるので、Ｓｒ添加の効果がなく、疲労強度は
比較例Ｎｏ．６と同様の結果となった。
【００３３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
合金中のＣｕ、Ｓｉ及びＭｇを適正量に規制すると共
に、適正量のＳｒ又はＳｂを添加しているので、良好な
靱性及び高い疲労強度を有する高圧鋳造用合金を得るこ
とができる。
合金中のＣｕ、Ｓｉ及びＭｇを適正量に規制すると共
に、適正量のＳｒ又はＳｂを添加しているので、良好な
靱性及び高い疲労強度を有する高圧鋳造用合金を得るこ
とができる。
【図１】縦軸に応力をとり、横軸に破壊までの繰り返し
回数をとって、本実施例及び比較例の疲労強度を示すグ
ラフ図である。
回数をとって、本実施例及び比較例の疲労強度を示すグ
ラフ図である。
【図２】縦軸に応力をとり、横軸に破壊までの繰り返し
回数をとって、合金中のＣｕ含有量に対する疲労強度を
示すグラフ図である。
回数をとって、合金中のＣｕ含有量に対する疲労強度を
示すグラフ図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃｕ：３．５乃至５．０重量％、Ｓｉ：
９．５乃至１０．５重量％、Ｍｇ：０．５重量％を超え
１．０重量％以下及びＳｒ：３０乃至５００重量ｐｐｍ
を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物であることを
特徴とする高圧鋳造用合金。 - 【請求項２】 Ｃｕ：３．５乃至５．０重量％、Ｓｉ：
９．５乃至１０．５重量％、Ｍｇ：０．５重量％を超え
１．０重量％以下及びＳｂ：０．１乃至０．２重量％を
含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物であることを特
徴とする高圧鋳造用合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6684496A JPH09256094A (ja) | 1996-03-22 | 1996-03-22 | 高圧鋳造用合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6684496A JPH09256094A (ja) | 1996-03-22 | 1996-03-22 | 高圧鋳造用合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09256094A true JPH09256094A (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13327571
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6684496A Pending JPH09256094A (ja) | 1996-03-22 | 1996-03-22 | 高圧鋳造用合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09256094A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN119923483A (zh) * | 2023-08-31 | 2025-05-02 | 新阳股份有限公司 | 铸造用Al合金的制造方法 |
-
1996
- 1996-03-22 JP JP6684496A patent/JPH09256094A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN119923483A (zh) * | 2023-08-31 | 2025-05-02 | 新阳股份有限公司 | 铸造用Al合金的制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5270123B2 (ja) | 窒化物強化可能なコバルト−クロム−鉄−ニッケル合金 | |
| US6918972B2 (en) | Ni-base alloy, heat-resistant spring made of the alloy, and process for producing the spring | |
| RU2150528C1 (ru) | Сплав на основе титана | |
| US6743305B2 (en) | High-strength high-toughness precipitation-hardened steel | |
| JP3308090B2 (ja) | Ｆｅ基超耐熱合金 | |
| HU901848D0 (en) | Process for producing aluminium-based high-strength alloy | |
| EP0104738A1 (en) | Controlled expansion alloy | |
| JPH1017985A (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼およびその製法 | |
| JPH0770676A (ja) | α＋β型チタン合金 | |
| RU1621543C (ru) | Сплав на основе титана | |
| JPH07216487A (ja) | 耐摩耗性、耐熱性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法 | |
| KR920006827B1 (ko) | 고강도-고인성-고내식성 스테인레스 마르에이징강과 그 제조방법 | |
| JPH07179977A (ja) | 高耐熱性アルミニウム合金およびその製造方法 | |
| JPH1017975A (ja) | 鋳物用アルミニウム合金 | |
| JPH079048B2 (ja) | 高強度および高硬度を有する耐食性Ｎｉ基合金線材 | |
| JP2686140B2 (ja) | 高温ボルト用合金およびその製造方法 | |
| JP2005281742A (ja) | アルミニウム合金、該アルミニウム合金からなる流体機器のスクロール部およびその製造方法。 | |
| JPH0791614B2 (ja) | アルミニウム合金製ボンベ | |
| JP3338241B2 (ja) | 焼入れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼 | |
| JPS62120453A (ja) | 窒化処理用Ｎｉ金属材料 | |
| JPH11222642A (ja) | 耐磨耗性に優れたＴｉ合金 | |
| JPH0681067A (ja) | 高強度耐熱アルミニウム合金 | |
| JPH07316702A (ja) | 高耐摩耗性および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基鋳造合金 | |
| RU1819292C (ru) | Сплав на основе никел | |
| JP2000144286A (ja) | 強靭チタン合金 |