JPH09257193A

JPH09257193A - 圧力容器およびその製造方法

Info

Publication number: JPH09257193A
Application number: JP8066031A
Authority: JP
Inventors: Yasushi Iida; 靖飯田; Masayoshi Yamagiwa; 昌好山極; Akihiko Kitano; 彰彦北野
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 1996-03-22
Filing date: 1996-03-22
Publication date: 1997-09-30

Abstract

(57)【要約】【課題】軽量で繰り返し衝撃に対する耐圧性能と信頼性
に優れた圧力容器およびその製造方法を提供する。【解決手段】本発明は、ガスバリア性を有する内殻と、
該内殻を覆うように設けた耐圧性の外殻とを有し、該外
殻は補強繊維と樹脂とを含むＦＲＰで構成されかつ引張
弾性率３５GPa 以上で、引張破断歪１．５％以上であ
り、さらに該内殻の軸方向に対して±５゜〜±５０゜の
角度で配された補強繊維の層と、±７５゜〜±１０５゜
の角度で配された補強繊維の層とを含んでいることを特
徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、各種の圧力容
器、特に自動車等に搭載するのに好適な圧力容器に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】近年、米国その他の諸外国で、メタンを
主成分とする天然ガスを燃料とする自動車が低公害車と
して注目されている。そのような自動車には、一般にＣ
ＮＧタンク(Compressed Natural Gas Tank) と呼ばれる
圧力容器が搭載されている。

【０００３】そのような自動車用圧力容器は、従来、ス
チールやアルミニウム合金等の金属で作られているが、
金属製のものは重く、燃費を低下させる。加えて、天然
ガスの単位重量当たりの発熱量はガソリンの半分程度に
すぎないから、無補給で走行できる距離をガソリン車並
みに高めようとするとガソリンの場合の約２倍もの天然
ガスを搭載しなければならず、これがまた車両総重量を
増大させ、燃費を低下させている。そのため、燃費向上
の一策として、圧力容器の軽量化が検討されている。

【０００４】ところで、特公平５−８８６６５号公報に
は、ガスバリア性を有するプラスチック製の内殻を、耐
圧性のＦＲＰ（繊維強化プラスチック）製外殻で覆って
なる圧力容器が記載されている。この圧力容器は、本質
的にプラスチックからなるものであるから金属製にくら
べてかなり軽量であり、これを自動車用の天然ガス圧力
容器として用いると、燃費の向上が期待できる。しかし
ながら、一方で、ＦＲＰは金属にくらべて脆性であるか
ら、衝突事故、その他の原因で衝撃を受けたときに瞬間
的に破裂し、破片が人体を傷つけたり、天然ガスが一気
に漏れて爆発的に火災が発生するといった心配がある。
また、衝突事故等における車体の破壊の進行の状況を観
察すると、破壊の進行に伴って同じ部位に何度も衝撃が
加わることが再々認められるが、最初の衝撃で破裂しな
くても、同じ部位に２度目の衝撃が加わると比較的低い
衝撃エネルギーでも容易に破裂し、結果的に１度の衝撃
で破裂したのと同じ状況が作りだされてしまう。このよ
うに、圧力容器、特に自動車用の燃料圧力容器において
は、１回の衝撃で破裂しないことはもちろんのこと、繰
り返し衝撃を受けても耐圧性能を保ち続けられることが
要求される。この破裂の防止や耐圧性能の保持は、もち
ろん、安全係数を高くとれば解決できる。しかしなが
ら、そうすると、重量が増大してＦＲＰ化することの最
大のメリットである軽量化効果が損なわれたり、製造コ
ストが上昇するようになる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、従
来の圧力容器の上述した問題点を解決し、軽量であるの
はもちろんのこと、繰り返し衝撃に対しても優れた耐圧
性能を示し、信頼性に優れた圧力容器を提供することに
ある。

【０００６】また、この発明の他の目的は、そのような
圧力容器を低コストで製造する方法を提供することにあ
る。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明は、ガスバリア性を有する内殻と、該内殻
を覆うように設けた耐圧性の外殻とを有し、該外殻は補
強繊維と樹脂とを含むＦＲＰで構成されかつ引張弾性率
３５GPa 以上で、引張破断歪１．５％以上であり、さら
に該内殻の軸方向に対して±５゜〜±５０゜の角度で配
された補強繊維の層と、±７５゜〜±１０５゜の角度で
配された補強繊維の層とを含んでいる圧力容器を提供す
る。

【０００８】また、この発明は、そのような圧力容器を
製造する方法として、ガスバリア性を有する内殻の周り
にフィラメントワインディング法またはテープワインデ
ィング法を用いて、引張弾性率３５GPa 以上かつ引張破
断歪１．５％以上でさらに該内殻の軸方向に対して±５
゜〜±５０゜の角度で配された補強繊維の層と±７５゜
〜±１０５゜の角度で配された補強繊維の層とを含んで
いる耐圧性の外殻を形成する圧力容器の製造方法を提供
する。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明をその一実施態様に基いて
詳細に説明するに、図１において、圧力容器１は、ガス
バリア性を有する内殻２と、この内殻２を覆うように設
けた耐圧性のＦＲＰ製外殻３とを有する。この圧力容器
１は、全体として胴部Ａとそれに続く鏡板部Ｂと、ノズ
ル取付用の口金４及びそれに装着されたノズル５と、反
対側に設けられたボス６とを有している。

【００１０】上記において、内殻は、ガス漏れを防ぐ作
用をもつ。また、後述するように耐圧性の外殻を形成す
るときの芯体としても作用する。

【００１１】内殻は、たとえば、薄いアルミニウム合金
やマグネシウム合金等の軽合金などの金属、または、ポ
リエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリアミド樹
脂、ＡＢＳ樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポ
リアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂等の樹脂で作
られている。耐衝撃性に優れるという意味では、ＡＢＳ
樹脂が好ましい。そのような樹脂製の内殻は、例えば、
ブロー成形によって製造できる。また複合ブロー成形法
を用い、ガスシール性に優れる、例えばポリアミド樹脂
の層を、剛性に優れる、例えば高密度ポリエチレン樹脂
の層で挟んだ多層構造とすることもできる。さらにま
た、内殻は、ＦＲＰで作られていてもよい。そのような
ＦＲＰ製の内殻は、例えば、後述する補強繊維からなる
繊維長２〜１０mm程度の単繊維を含む樹脂を射出成形す
ることによって製造することができる。

【００１２】内殻のガス漏れ防止作用を向上させるた
め、内表面および／または外表面にガスバリア層を形成
することも好ましく採用できる。例えば、ブロー成形に
際して吹込ガスとしてフッ素を含む窒素ガスを用いる
と、内殻の内表面にフッ素樹脂の被覆からなるガスバリ
ア層を形成することができる。また、外表面に銅、ニッ
ケル、クロム等の金属のメッキ被覆を形成してガスバリ
ア層とすることもできる。

【００１３】金属メッキ被覆の形成は、電解メッキ法や
無電解メッキ法によることができる。内殻を複合ブロー
成形法によって製造する場合、内側にガスバリア性に優
れたポリアミド樹脂等の層を配し、外側にメッキし易い
例えばＡＢＳ樹脂の層を配して金属メッキ被覆の形成を
容易にすることもできる。

【００１４】また、内殻には、その内面もしくは外面に
２．５〜５cm程度の間隔で周方向に延びるリング状のリ
ブを設けることができる。そのような内殻は、例えば、
リブ付きのプラスチック製の半割の内殻を作り、それら
を接合、一体化することによって得ることができる。こ
のリブは、内殻の強度を向上させ、後述する外殻の形成
時における内殻の変形を防ぎ、補強繊維の蛇行や偏在に
よる外殻の強度低下や強度のばらつき、ひいては耐圧性
能の低下を防ぐのに役立つ。

【００１５】再び図１を参照するに、内殻の胴部Ａに
は、後述する補強繊維糸がフープ巻等した層が配され、
またそのような補強繊維糸の織物等と樹脂とを複合して
なるＦＲＰ製の補強層Ｅが配されてなる。この補強層Ｅ
は、鏡板部Ｂの一部まで延びていてもよい。もっとも、
本発明においては、補強層を有することが必須ではな
い。一方、外殻２は、補強繊維と樹脂とを含むＦＲＰ
からなるものであり、引張弾性率が３５GPa 以上で、引
張破断歪が１．５％以上でかつ該内殻の軸方向に対して
±５°〜±５０°の角度で配された補強繊維の層と、±
７５°〜±１０５°の角度で配された補強繊維の層を含
んでいる。ＦＲＰからなりかつ引張弾性率が３５GPa 以
上で、引張破断歪が１．５％以上で、さらに該内殻の軸
方向に対して±５°〜±５０°の角度で配された補強繊
維の層と、±７５°〜±１０５°の角度で配された補強
繊維の層を含んでいることによって、圧力容器は、繰り
返し衝撃に対しても優れた耐圧性能を有し、また、信頼
性に優れるものとなる。引張弾性率が３７GPa 以上であ
ることは好ましく、４０GPa 以上であることはより好ま
しい。引張弾性率が３５GPa 未満では、衝撃を受けたと
きの変形量が大きくなりすぎ、内殻が損傷してガスが漏
れる心配がある。また、繰り返し衝撃に対して弱くな
る。一方、引張破断歪に関しては、少なくとも１．５％
が必要であり、好ましくは１．７％以上、より好ましく
は２．０％以上である。１．５％未満では、衝撃を受け
たときの補強繊維の損傷、破断が著しくなり、繰り返し
衝撃を受けたとき、最初の衝撃による損傷がわずかであ
っても、同じ部位にさらに衝撃が加わるとガス漏れや破
裂の心配がでてくる。

【００１６】このような外殻は、例えば、上述した内殻
をいわゆるマンドレルとして、その周りに周知のフィラ
メントワインディング法やテープワインディング法によ
って樹脂を含む補強繊維糸の巻層を形成し、成形するこ
とによって構成することができる。

【００１７】以下、フィラメントワインディング法によ
る外殻の具体的な製造方法の一例を図２を参照して説明
する。すなわち、クリールスタンド１１の各ボビン１２
から繰り出された各強化繊維１３は、所定の本数引き揃
えられて強化繊維束１４とされ、ガイドロール１５へ送
られる。ガイドロール１５は、本実施例では、実質的に
水平方向に延びる一対のフリー回転ロール１６ａ、１６
ｂと、その下流側の、実質的に上下方向に延びる一対の
フリー回転ロール１７ａ、１７ｂと、実質的に水平方向
に延びる一対のフリー回転ロール１８とからなってい
る。このガイドロール１５により、概ね所定断面形状に
引き揃えられた強化繊維束１４は樹脂含浸バス１９へと
導入される。

【００１８】補強繊維束１４は樹脂含浸バス１９で樹脂
２０を含浸され、この樹脂含浸された補強繊維束２２を
回転している内殻２９に所定の角度で巻き付けていくこ
とにより外殻３１が製造できる。補強繊維束１４に樹脂
２０を含浸する方法としては、浸漬法、あるいはタッチ
ロール方式を用いることができる。なお、内殻と外殻と
の間に補強層を設ける場合には、その表面をも含めた内
殻の外表面を平均高さが１０μｍ〜２００μｍ程度の粗
面に形成しておくと、ワインディング時における補強繊
維糸の滑りを防止でき、補強繊維の分布の乱れを少なく
できるので好ましい。

【００１９】このフィラメントワインディング法におい
ては、通常、樹脂含浸バス１９と内殻２９との間に、樹
脂含浸された補強繊維束２２を案内する例えばガイドロ
ーラ２３のガイド手段と、内殻直前に内殻の所定の位置
に所定の角度で樹脂含浸された補強繊維束を巻き付ける
ためのフィードローラ２４が設けられている。

【００２０】ガイドローラ１５、２３は、回転ローラも
しくは固定ローラからなっている。また、ガイドローラ
として、梨地ローラ、メッキが施されたローラなどを用
いることができ、これらのローラのように摩擦係数が少
ないローラを用いれば補強繊維束を傷つけることがほと
んどなくなる。

【００２１】フィードローラは通常、案内する強化繊維
束がローラ面から脱落しないように、両端部に顎を有す
るストレートロールからなっているが、案内する強化繊
維束の幅を一定にするために、図３に示すような一定間
隔の溝、もしくは図４に示すような一定幅の凹部をスト
レートロールに施してもよい。

【００２２】このように樹脂含浸された補強繊維束２２
を内殻２９の表面に積層して得た成形体を、樹脂の硬化
条件に従って一定時間加熱硬化させる。なお、硬化させ
る間、成形体を横置きにして周方向に回転させておくこ
とは、樹脂の硬化むらを少なくできるので好ましい。

【００２３】また、成形物を短時間に最終硬化温度で処
理すると、外殻３１内部の硬化発熱が高くなってクラッ
クが外殻内層に発生したり、樹脂が急激に大量に絞り出
される事によってボイドが外殻内層に発生しやすくなる
ので、硬化温度を次のように制御することが好ましい。
すなわち、使用する樹脂によって異なるが、一般的に、
硬化初期段階において、５０℃〜９０℃の温度域で長時
間の前硬化処理を行うことにより、外殻内層の発熱作用
に伴うクラック発生を防止しつつ、樹脂を徐々に絞り出
してボイドを低減せしめ、その後、最終硬化温度に昇温
して硬化させるのが好ましい。

【００２４】補強繊維糸としては、炭素繊維糸、ガラス
繊維糸、あるいは例えばポリアラミド繊維等の有機高弾
性率繊維糸などの高強度、高弾性率繊維糸を用いること
ができる。これらの補強繊維糸は、屈曲した時の応力集
中を小さくし、ボイドの発生を少なくすることができる
という意味で、開繊性に優れる無撚繊維糸であるのが好
ましい。また、これらの補強繊維糸を混合して用いても
よい。中でも低弾性率であるガラス繊維と炭素繊維糸を
混合して使用すると、製造コストを低減し得ることが期
待できる。併用の方法としては外殻においてヘリカル層
をガラス繊維とし、フープ層を炭素繊維糸としてもよい
し、ガラス繊維と炭素繊維糸を合糸したものを樹脂含浸
してワインディングしてもよい。

【００２５】そのような補強繊維糸のなかでも、比強
度、比弾性率に優れ、ワインディング時における糸切れ
や毛羽の発生がほとんどなく、生産性の向上はもとよ
り、糸の継目や毛羽の混入による強度特性の低下や耐衝
撃性能の低下を防止できるようになる、ストランド引張
強度４．５GPa 以上、より好ましくは５．５GPa 以上
で、ストランド引張破断歪が２％以上、より好ましくは
２．２％以上である炭素繊維糸が好ましい。ここでいう
引張強度とはＪＩＳ−Ｒ７６０１によって測定されるも
のをいい、引張破断歪とはＪＩＳ−Ｒ７６０１によって
測定したストランド引張弾性率で引張強度を除した値を
いう。

【００２６】次に本発明の圧力容器の外殻を構成する樹
脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、
ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂
や、ポリアミド樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹
脂、ＡＢＳ樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリフェニ
レンサルファイド樹脂、ポリ−４−メチルペンテン−１
樹脂、ポリプロピレン樹脂等の熱可塑性樹脂を用いるこ
とができる。特に、変形による衝撃吸収エネルギを大き
くするために、引張破断歪の大きな樹脂、好ましくは引
張破断歪が３％以上、より好ましくは５％以上であるも
のを用いることが好ましい。

【００２７】ところで、内圧によって生ずる圧力容器の
軸方向における引張張力と周方向における引張張力との
比は、ほぼ１：２になる。したがって、軽量化とともに
強度や引張弾性率を高くして耐圧性能の向上を図り、か
つ圧力容器に衝撃によって瞬間的に穴があいたときのバ
ーストを防止するためには外殻において面内等方性を向
上させるように、外殻において補強繊維が内側から順
に、圧力容器の軸方向に対して、±５゜〜±５０゜、好
ましくは±２５゜〜±４０゜の角度で配された補強繊維
の層と、±７５゜〜±１０５゜、好ましくは±８５゜〜
±１００゜の角度で配された補強繊維の層という構成を
有するのが好ましい。また、±５゜〜±５０゜の角度で
配された補強繊維の層と±７５゜〜±１０５゜の角度で
配された補強繊維の層との補強繊維量の体積比が１．
０：１．０〜２．０の範囲にするのが好ましい。

【００２８】なお、胴部と鏡板部との境界部分は内圧に
よる曲げ応力が作用するから、少し厚く構成しておくの
が好ましい。また、各層の層間に上述した補強繊維のマ
ットや不織布と樹脂とのＦＲＰ層を介在させたり、同様
のＦＲＰ層を最外層として形成しておくと、衝撃エネル
ギーを分散させることができるようになって衝撃性能が
一層向上するようになる。同様に、最外層を、耐衝撃性
に優れたガラス繊維や有機繊維と樹脂とのＦＲＰ層とし
て形成したり、ポリエチレン樹脂、ポリアミド樹脂、ウ
レタン樹脂等による樹脂層として形成することもでき
る。

【００２９】本発明の圧力容器に充填されるガスの種類
としては、特に限定されず、前述のごとき天然ガスの
他、窒素や酸素、ヘリウムガス等が挙げられる。

【００３０】

【実施例】

実施例１ブロー成形した高密度ポリエチレン樹脂からなる内殻
（外径：１００ｍｍ、ノズル取付部を除く全長：３００
ｍｍ、肉厚：１ｍｍ）を、いわゆるマンドレルとして、
その内殻の上に、フィラメントワインディング法によっ
て外殻を形成した。フィラメントワインディングに際し
ては、エポキシ樹脂（引張破断歪：４％）を含浸した炭
素繊維糸（単繊維径：７μｍ、単繊維数：１２０００
本、引張強度：５．０ＧＰａ、引張破断歪：２．２％）
を、圧力容器の軸方向に対して、順に±３０°層、８８
°層を形成するように、かつ、±３０°層、８８°層の
炭素繊維糸量の体積比が１：１．５になるように巻き、
オーブン中にて１３０℃で６時間加熱して圧力容器の本
体を成形した。かくして得られた外殻の引張弾性率は、
７３ＧＰａ、引張破断歪は２．０％であり、本体の外径
は１０４ｍｍであった。なお、引張弾性率及び引張破断
歪は、圧力容器胴部を輪切りにしたサンプルをノルリン
グ試験法で測定した。

【００３１】次に、上記本体中央に、落錘試験機を用い
て、ノーズ先端の曲率半径が８ｍｍ、重量２ｋｇのタッ
プノーズを2m/secの速度で同一部位に５０回衝突させた
ところ、超音波探傷機でみた損傷面積（垂直方向から見
た投影面積）は0.1cm ²であった。また、水を加圧源と
する加圧試験による衝突前後における耐圧力の比は１．
００であり、繰り返し衝撃による耐圧性能の低下は認め
られなかった。

【００３２】また、上記構成の本体に水圧試験機を用い
て水圧３０ＭＰａを負荷させ、その後、落錘試験機を用
いて、ノーズ先端の曲率半径が３ｍｍ、重量２０ｋｇの
タップノーズを7m/secの速度で衝突させたところ、ノー
ズ先端があたった箇所にのみ穴があき、圧力容器全体の
破壊は見られなかった。

【００３３】比較例１炭素繊維糸として単繊維径：７μｍ、単繊維数：１２０
００本、引張強度：２．４ＧＰａ、引張破断歪：１．６
％のもの、Ｅガラス繊維糸として単繊維径：９μｍ、引
張強度：３．５ＧＰａ、引張破断歪４．８％のものを使
用して、圧力容器の軸方向に対して、順に±３°層を炭
素繊維糸で、８８°層を炭素繊維糸とＥガラス繊維糸の
混合状態で、±４５°層を炭素繊維糸で形成するよう
に、かつ±３°層、８８°層、±４５°層の繊維量の体
積比が、炭素繊維糸：｛炭素繊維糸：Ｅガラス繊維
糸｝：炭素繊維糸＝１：｛１：１｝：２になるように巻
いた以外は、実施例１と同様にして圧力容器の本体を形
成した。かくして得られた外殻をノルリング試験法で測
定してところ引張弾性率は３０ＧＰａ、引張破断歪は
１．６％であった。

【００３４】この本体について実施例１と同様の試験を
したところ、損傷面積は６．５cm²であり、衝突前後に
おける耐圧力の比は０．６２であった。

【００３５】また水圧３０ＭＰａを負荷させた状態で、
落錘試験機を用い衝撃試験を行ったところ、ノーズ先端
が当たった箇所を中心に圧力容器全体が破壊した。

【００３６】

【発明の効果】この発明の圧力容器は、ガスバリア性を
有する内殻を覆うように、引張弾性率３５GPa 以上で、
引張破断歪１．５％以上でかつ該内殻の軸方向に対して
±５゜〜±５０゜の角度で配された補強繊維の層と、±
７５゜〜±１０５゜の角度で配された補強繊維の層とを
含んでいる、ＦＲＰ製の外殻を設けているから、実施例
と比較例との対比からも明らかなように、繰り返し衝撃
に対しても優れた耐圧性能を示し、信頼性に優れてい
る。また、本質的にプラスチックからなるものであるか
ら、もちろん、軽量である。そのため、この発明の圧力
容器は、軽量で、しかも、信頼性に特に優れていること
が要求される自動車用のＣＮＧタンクとしてとりわけ好
適である。

【００３７】また、この発明においては、上述した圧力
容器を、ガスバリア性を有する内殻の周りに、フィラメ
ントワインディング法またはテープワインディング法を
用いて、引張弾性率３５GPa 以上で、引張破断歪１．５
％以上でかつ該内殻の軸方向に対して±５゜〜±５０゜
の角度で配された補強繊維の層と、±７５゜〜±１０５
゜の角度で配された補強繊維の層とを含んでいる、ＦＲ
Ｐからなる耐圧性の外殻を形成することによって製造す
るから、低コストで製造できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の一実施態様に係る圧力容器の概略縦
断面図である。

【図２】この発明の圧力容器の製造方法の一例を示す概
略工程図

【図３】この発明の圧力容器の製造方法の一例において
用いられるストレートロールの一例を示す概略断面図で
ある。

【図４】この発明の圧力容器の製造方法の一例において
用いられるストレートロールの他の一例を示す概略断面
図である。

【符号の説明】

１：圧力容器、２：内殻、３：外殻、４：ノイズ取付用
口金、５：ノズル、６：ボス、Ａ：胴部、Ｂ：鏡板部、
Ｃ：補強層、１１：クリールスタンド、１２：ボビン、
１３：強化繊維糸、１４：強化繊維束（樹脂含浸前）、
１５：強化繊維用ガイドロール、１６ａ，１６ｂ，１７
ａ，１７ｂ，１８：セパレートロール、１９：樹脂含浸
バス、２０：樹脂、２１ａ，２１ｂ，２１ｃ：ローラ、
２２：樹脂含浸強化繊維束、２３，２３ａ，２３ｂ，２
３ｃ：ガイドローラ、２４，２４ａ，２４ｂ：フィード
ローラ、２５：樹脂絞り用ゴムパッド、２６：ブラケッ
ト、２７：キャリッジスタンド、２８：シリンダ、２８
ａ：中空部、２９：内殻、２９ａ：マンドレルの回転
軸、３０：回転駆動手段、３１：外殻

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ガスバリア性を有する内殻と、該内殻を覆
うように設けた耐圧性の外殻とを有し、該外殻は補強繊
維と樹脂とを含むＦＲＰで構成されかつ引張弾性率３５
GPa 以上で、引張破断歪１．５％以上であり、さらに該
内殻の軸方向に対して±５゜〜±５０゜の角度で配され
た補強繊維の層と、±７５゜〜±１０５゜の角度で配さ
れた補強繊維の層とを含んでいることを特徴とする圧力
容器。
【請求項２】前記内殻の軸方向に対して±５゜〜±５０
゜の角度で配された補強繊維の層と、±７５゜〜±１０
５゜の角度で配された補強繊維の層との補強繊維量の体
積比が１．０：１．０〜２．０の範囲にあることを特徴
とする請求項１記載の圧力容器。
【請求項３】前記内殻が、金属、樹脂またはＦＲＰで構
成されていることを特徴とする請求項１または２記載の
圧力容器。
【請求項４】前記内殻の内表面および／または外表面に
ガスバリア層が形成されていることを特徴とする請求項
１〜３いずれかに記載の圧力容器。
【請求項５】前記内殻の胴部にＦＲＰ製の補強層が形成
されていることを特徴とする請求項１〜４いずれかに記
載の圧力容器。
【請求項６】前記補強繊維がストランド引張強度４．５
GPa 以上でストランド引張破断歪２．０％以上である炭
素繊維を含んでいることを特徴とする請求項１〜５いず
れかに記載の圧力容器。
【請求項７】ガスバリア性を有する内殻の周りにフィラ
メントワインディング法またはテープワインディング法
を用いて、引張弾性率３５GPa 以上かつ引張破断歪１．
５％以上でさらに該内殻の軸方向に対して±５゜〜±５
０゜の角度で配された補強繊維の層と±７５゜〜±１０
５゜の角度で配された補強繊維の層とを含んでいる耐圧
性の外殻を形成することを特徴とする圧力容器の製造方
法。
【請求項８】フィラメントワインディング法またはテー
プワインディング法に先だって、内殻の外表面を粗面に
形成することを特徴とする請求項７記載の圧力容器の製
造方法。
【請求項９】該内殻の軸方向に対して±５゜〜±５０゜
の角度で配された補強繊維の層と、±７５゜〜±１０５
゜の角度で配された補強繊維の層との補強繊維量の体積
比を１．０：１．０〜２．０の範囲にすることを特徴と
する請求項７または８記載の圧力容器の製造方法。
【請求項１０】補強繊維として、ストランド引張強度
４．５GPa 以上でストランド引張破断歪２．０％以上で
ある炭素繊維糸を使用することを特徴とする請求項７〜
９のいずれかの圧力容器の製造方法。