JPH09268307A - 溶銑の予備処理方法 - Google Patents
溶銑の予備処理方法Info
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- JPH09268307A JPH09268307A JP10208396A JP10208396A JPH09268307A JP H09268307 A JPH09268307 A JP H09268307A JP 10208396 A JP10208396 A JP 10208396A JP 10208396 A JP10208396 A JP 10208396A JP H09268307 A JPH09268307 A JP H09268307A
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- coke
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、溶銑の脱燐処理を行う際に、溶銑
に熱を付与しつつ、脱燐を効率良く行う方法を提供す
る。 【解決手段】 密閉型浸漬フリーボードをを設けた溶銑
鍋にて溶銑脱燐処理を行う際に、浸漬ランスの先端から
脱燐剤を吹き込みつつ、溶銑上に浮遊する脱燐スラグ中
に酸素ガスとコークス粉を同時にそれぞれの供給速度比
を１〜２．５（Ｎｍ3 −Ｏ2 ／ｋｇ−ｃｏｋｅ）に調整
して吹き込み、上記脱燐スラグ中でコークス粉を酸素ガ
スにて燃焼させることにより、上記溶銑に熱を付与する
ことを特徴とする溶銑の予備処理方法。 【効果】 脱燐の阻害なく溶銑に熱を付与することが可
能になるため、転炉でのスクラップ溶解量の増大に伴う
生産性の向上、或はＭｎ鉱石添加量増大に伴うＦｅ−Ｍ
ｎ合金削減のメリットの拡大が可能となる。
に熱を付与しつつ、脱燐を効率良く行う方法を提供す
る。 【解決手段】 密閉型浸漬フリーボードをを設けた溶銑
鍋にて溶銑脱燐処理を行う際に、浸漬ランスの先端から
脱燐剤を吹き込みつつ、溶銑上に浮遊する脱燐スラグ中
に酸素ガスとコークス粉を同時にそれぞれの供給速度比
を１〜２．５（Ｎｍ3 −Ｏ2 ／ｋｇ−ｃｏｋｅ）に調整
して吹き込み、上記脱燐スラグ中でコークス粉を酸素ガ
スにて燃焼させることにより、上記溶銑に熱を付与する
ことを特徴とする溶銑の予備処理方法。 【効果】 脱燐の阻害なく溶銑に熱を付与することが可
能になるため、転炉でのスクラップ溶解量の増大に伴う
生産性の向上、或はＭｎ鉱石添加量増大に伴うＦｅ−Ｍ
ｎ合金削減のメリットの拡大が可能となる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶銑の脱燐処理を
行う際に、処理中に溶銑に熱を有効に付与しつつ、脱燐
を効率良く行う方法に関するものである。
行う際に、処理中に溶銑に熱を有効に付与しつつ、脱燐
を効率良く行う方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶銑の脱燐は、転炉で脱珪、脱炭と同時
に燐を酸化除去する方法から、熱力学的に脱燐に有利な
低温条件が確保できる溶銑段階での処理、いわゆる溶銑
予備処理による脱燐が一般的となってきた。特に、溶銑
鍋やトーピードカー、あるいは転炉型の容器中でＣａＯ
系フラックスを溶銑内にインジェクションして脱燐処理
する方法が広く普及している。
に燐を酸化除去する方法から、熱力学的に脱燐に有利な
低温条件が確保できる溶銑段階での処理、いわゆる溶銑
予備処理による脱燐が一般的となってきた。特に、溶銑
鍋やトーピードカー、あるいは転炉型の容器中でＣａＯ
系フラックスを溶銑内にインジェクションして脱燐処理
する方法が広く普及している。
【０００３】この際、ＣａＯ系フラックス中に酸化剤と
して酸化鉄が配合されており、これが溶銑内に吹き込ま
れると、フラックス顕熱および酸化鉄の分解反応に伴う
吸熱が起こるため、溶銑の温度の低下をもたらし、後工
程である転炉の脱炭精錬の際の熱裕度を低下させて、ス
クラップ溶解量あるいはＭｎ鉱石添加量が十分に確保で
きない。この問題を解決する手段として、例えば特開平
３−２４２１４号公報に記載のように、溶銑予備処理中
に上吹き酸素ランスから酸素を溶銑表面に吹き付け、こ
れによって生ずるＣＯガスをＣＯ2 に２次燃焼させて、
発生する熱を溶銑に着熱させる方法が提案されている。
して酸化鉄が配合されており、これが溶銑内に吹き込ま
れると、フラックス顕熱および酸化鉄の分解反応に伴う
吸熱が起こるため、溶銑の温度の低下をもたらし、後工
程である転炉の脱炭精錬の際の熱裕度を低下させて、ス
クラップ溶解量あるいはＭｎ鉱石添加量が十分に確保で
きない。この問題を解決する手段として、例えば特開平
３−２４２１４号公報に記載のように、溶銑予備処理中
に上吹き酸素ランスから酸素を溶銑表面に吹き付け、こ
れによって生ずるＣＯガスをＣＯ2 に２次燃焼させて、
発生する熱を溶銑に着熱させる方法が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
３−２４２１４号公報に記載の方法では、２次燃焼反応
が気相で起こるために、発生した熱の多くが排ガス側に
逃げて熱ロスとなり、溶銑への着熱効率が悪いという問
題があり、溶銑に効率よく熱を付ける方法が強く望まれ
ていた。
３−２４２１４号公報に記載の方法では、２次燃焼反応
が気相で起こるために、発生した熱の多くが排ガス側に
逃げて熱ロスとなり、溶銑への着熱効率が悪いという問
題があり、溶銑に効率よく熱を付ける方法が強く望まれ
ていた。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記問題を有
利に解決するためになされたものであり、その手段は、
溶銑鍋内の溶銑中に密閉型のフリーボードを浸漬し、溶
銑中に浸漬したランスの先端からＣａＯ系フラックスを
溶銑浴深部に吹き込んで、溶銑の脱燐を行う処理方法に
おいて、該脱燐処理中に上記フリーボード内の溶銑上に
浮遊する脱燐スラグ中に酸素ガスとコークス粉を酸素ガ
ス供給速度とコークス粉供給速度の比を１〜２．５（Ｎ
ｍ3 −Ｏ2 ／ｋｇ−ｃｏｋｅ）に調整して吹き込み、上
記脱燐スラグ中でコークス粉を酸素ガスにて燃焼させる
ことを特徴とする溶銑の予備処理方法である。
利に解決するためになされたものであり、その手段は、
溶銑鍋内の溶銑中に密閉型のフリーボードを浸漬し、溶
銑中に浸漬したランスの先端からＣａＯ系フラックスを
溶銑浴深部に吹き込んで、溶銑の脱燐を行う処理方法に
おいて、該脱燐処理中に上記フリーボード内の溶銑上に
浮遊する脱燐スラグ中に酸素ガスとコークス粉を酸素ガ
ス供給速度とコークス粉供給速度の比を１〜２．５（Ｎ
ｍ3 −Ｏ2 ／ｋｇ−ｃｏｋｅ）に調整して吹き込み、上
記脱燐スラグ中でコークス粉を酸素ガスにて燃焼させる
ことを特徴とする溶銑の予備処理方法である。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明者らは、前述した特開平３
−２４２１４号公報に記載の方法のように、酸素ガスを
上吹きし、スラグ−メタル反応で発生するガスを燃焼す
る方法ではなく、溶銑鍋内の溶銑にフリーボードを浸漬
して、その中に蓄積される脱燐スラグの中に酸素ガスお
よび、コークス粉を同一ノズルから同時に吹き込み、コ
ークス粉が酸素ガスにて燃焼して発生する熱を、上記脱
燐スラグを通して溶銑に着熱させる方法を考えた。
−２４２１４号公報に記載の方法のように、酸素ガスを
上吹きし、スラグ−メタル反応で発生するガスを燃焼す
る方法ではなく、溶銑鍋内の溶銑にフリーボードを浸漬
して、その中に蓄積される脱燐スラグの中に酸素ガスお
よび、コークス粉を同一ノズルから同時に吹き込み、コ
ークス粉が酸素ガスにて燃焼して発生する熱を、上記脱
燐スラグを通して溶銑に着熱させる方法を考えた。
【０００７】すなわち、上部に酸素ガスおよびコークス
粉の吹き出し用ノズルを設けた２段ノズル式インジェク
ションランスを用いて、ランス先端から脱燐フラックス
を溶銑内に吹き込み脱燐すると同時に、ランス上部に設
けたノズルからスラグ中に酸素ガスとコークス粉を同時
に吹き込む方法を考え出した。
粉の吹き出し用ノズルを設けた２段ノズル式インジェク
ションランスを用いて、ランス先端から脱燐フラックス
を溶銑内に吹き込み脱燐すると同時に、ランス上部に設
けたノズルからスラグ中に酸素ガスとコークス粉を同時
に吹き込む方法を考え出した。
【０００８】この方法は、図１に示すように、溶銑鍋Ｐ
Ｌに浸漬するインジェクションランスＲを３重管構造と
し、先端側周部にノズルＮ２を複数設けて、内管から酸
素ガスを、中管から窒素ガスをキャリヤーガスとして脱
燐フラックスを溶銑Ｐ内に吹き込み溶銑Ｐの脱燐を行
う。そして、これと同時にその上方にノズルＮ１を複数
設けて、内管から酸素ガスを、外管から窒素ガスをキャ
リヤーガスとしてコークス粉を、フリーボードＦ内に脱
燐処理に伴い生成蓄積した脱燐スラグＳの中に吹き込
む。
Ｌに浸漬するインジェクションランスＲを３重管構造と
し、先端側周部にノズルＮ２を複数設けて、内管から酸
素ガスを、中管から窒素ガスをキャリヤーガスとして脱
燐フラックスを溶銑Ｐ内に吹き込み溶銑Ｐの脱燐を行
う。そして、これと同時にその上方にノズルＮ１を複数
設けて、内管から酸素ガスを、外管から窒素ガスをキャ
リヤーガスとしてコークス粉を、フリーボードＦ内に脱
燐処理に伴い生成蓄積した脱燐スラグＳの中に吹き込
む。
【０００９】本方法によると、スラグＳ内に吹き込まれ
た酸素ガスが同時に同位置に吹き込まれたカーボン粉を
完全燃焼し、下記（１）式の反応による発生熱をスラグ
Ｓを通して溶銑Ｐに着熱することが可能である。 Ｃ＋Ｏ2 ＝ＣＯ2 ＋３２，７９４ｋＪ／ｋｇ−ｃ ・・・（１） 本方法によれば、スラグＳ中で熱が発生するので、発生
した熱は気相に逃げる割合が少なく大部分の熱がスラグ
に着熱するため、この発生熱を有効に溶銑に付与するこ
とができるのである。
た酸素ガスが同時に同位置に吹き込まれたカーボン粉を
完全燃焼し、下記（１）式の反応による発生熱をスラグ
Ｓを通して溶銑Ｐに着熱することが可能である。 Ｃ＋Ｏ2 ＝ＣＯ2 ＋３２，７９４ｋＪ／ｋｇ−ｃ ・・・（１） 本方法によれば、スラグＳ中で熱が発生するので、発生
した熱は気相に逃げる割合が少なく大部分の熱がスラグ
に着熱するため、この発生熱を有効に溶銑に付与するこ
とができるのである。
【００１０】なお、酸素ガス量に対してコークス量が過
剰になり過ぎると下記（２）式の反応が起こり、（２）
式は吸熱反応であるため、熱付与効果が小さくなる。し
たがって、酸素ガス量はコークス量に対して過剰になる
条件が望ましい。 ＣＯ2 ＋Ｃ＝２ＣＯ ・・・（２）
剰になり過ぎると下記（２）式の反応が起こり、（２）
式は吸熱反応であるため、熱付与効果が小さくなる。し
たがって、酸素ガス量はコークス量に対して過剰になる
条件が望ましい。 ＣＯ2 ＋Ｃ＝２ＣＯ ・・・（２）
【００１１】本発明者らは、これらの技術ポイントを明
確にするため、３５０ｔの溶銑鍋で、図１に示した設備
を使用して種々の実験・検討を重ねた。まず、脱燐処理
中に溶銑Ｐに有効に着熱させるための、ランス上部のノ
ズルＮ１から吹き込む酸素ガスおよび、コークス粉の適
正な量を求める実験を行った。脱燐剤としては、生石灰
１６ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、酸化鉄２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、
ホタル石３ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、酸素ガス２．９Ｎｍ3 ／
ｔ−ｐｉｇを溶銑Ｐ中に２０分間でインジェクションし
た。
確にするため、３５０ｔの溶銑鍋で、図１に示した設備
を使用して種々の実験・検討を重ねた。まず、脱燐処理
中に溶銑Ｐに有効に着熱させるための、ランス上部のノ
ズルＮ１から吹き込む酸素ガスおよび、コークス粉の適
正な量を求める実験を行った。脱燐剤としては、生石灰
１６ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、酸化鉄２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、
ホタル石３ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、酸素ガス２．９Ｎｍ3 ／
ｔ−ｐｉｇを溶銑Ｐ中に２０分間でインジェクションし
た。
【００１２】その結果、図２に示すように、酸素ガス供
給速度ＶO2（Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔ）とコークス粉供給速
度ＶC （ｋｇ／ｍｉｎ・ｔ）の比ＶO2／ＶC （Ｎｍ3 ／
ｋｇ）が大きくなる程、溶銑への着熱量は大きくなって
いる。ただし、ＶO2／ＶC が１．０より小さいと、酸素
ガスが不足してコークス粉が過剰となり、上記（２）式
の吸熱反応が起こり、発熱量が低減して溶銑への十分な
着熱量が得られない上に、その過剰分のコークスの一部
は無駄となる。さらには、コークス過剰によりスラグ内
に残留するコークスが、スラグの酸素ポテンシャルの低
下（コークスによるスラグ中酸化鉄の還元）を招き、脱
燐スラグの脱燐能が低下して復燐反応が生じ、脱燐が悪
化する。
給速度ＶO2（Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔ）とコークス粉供給速
度ＶC （ｋｇ／ｍｉｎ・ｔ）の比ＶO2／ＶC （Ｎｍ3 ／
ｋｇ）が大きくなる程、溶銑への着熱量は大きくなって
いる。ただし、ＶO2／ＶC が１．０より小さいと、酸素
ガスが不足してコークス粉が過剰となり、上記（２）式
の吸熱反応が起こり、発熱量が低減して溶銑への十分な
着熱量が得られない上に、その過剰分のコークスの一部
は無駄となる。さらには、コークス過剰によりスラグ内
に残留するコークスが、スラグの酸素ポテンシャルの低
下（コークスによるスラグ中酸化鉄の還元）を招き、脱
燐スラグの脱燐能が低下して復燐反応が生じ、脱燐が悪
化する。
【００１３】一方、ＶO2／ＶC が２．０を超えると、酸
素ガスが過剰となるが、過剰な酸素ガスは溶銑浴中の脱
燐フラックスと、溶銑の反応により発生し上昇してくる
ＣＯガスを、ＣＯ2 ガスまで燃焼するのに使用され、こ
れによりさらに発熱反応が進む。しかし、ＶO2／ＶC が
２．５を超える値まで酸素ガスを増やすと、その効果は
飽和し、酸素ガスそのものが無駄となる。
素ガスが過剰となるが、過剰な酸素ガスは溶銑浴中の脱
燐フラックスと、溶銑の反応により発生し上昇してくる
ＣＯガスを、ＣＯ2 ガスまで燃焼するのに使用され、こ
れによりさらに発熱反応が進む。しかし、ＶO2／ＶC が
２．５を超える値まで酸素ガスを増やすと、その効果は
飽和し、酸素ガスそのものが無駄となる。
【００１４】したがって、コークスあるいは酸素ガスの
無駄がなく、しかも脱燐の悪化もなくスラグ内で発生し
た熱を有効に溶銑に付与するためには、ＶO2／ＶC を
１．０〜２．５に調整してコークス粉を燃焼する必要が
ある。ここで、溶銑への着熱量とは、酸素ガスとコーク
ス粉を全く吹き込まない場合に対する、脱燐処理前後の
温度低下量の減少分を意味する。なお、使用するコーク
ス粉のサイズは、表面積を確保する観点からは小さい程
有利であるが、粉砕コストが高くなること等から１ｍｍ
以下が適当である。
無駄がなく、しかも脱燐の悪化もなくスラグ内で発生し
た熱を有効に溶銑に付与するためには、ＶO2／ＶC を
１．０〜２．５に調整してコークス粉を燃焼する必要が
ある。ここで、溶銑への着熱量とは、酸素ガスとコーク
ス粉を全く吹き込まない場合に対する、脱燐処理前後の
温度低下量の減少分を意味する。なお、使用するコーク
ス粉のサイズは、表面積を確保する観点からは小さい程
有利であるが、粉砕コストが高くなること等から１ｍｍ
以下が適当である。
【００１５】また、スラグＳ中に吹き込む酸素ガスを、
ＣａＯ系フラックスを吹き込むインジェクションランス
Ｒの中間部に設けたノズルＮ１から吹き込んだ理由は、
酸素吹き込み用の別のランスを用いた場合（ランスが２
本となる）は、この別個に設けたランスノズルと、フリ
ーボードＦあるいはＣａＯ系フラックスを吹き込むラン
スＲとの距離が短くなるため、フリーボードＦやＣａＯ
系フラックス吹き込みランスＲの耐火物の溶損の問題が
生じ、操業に支障をきたす場合があるためである。
ＣａＯ系フラックスを吹き込むインジェクションランス
Ｒの中間部に設けたノズルＮ１から吹き込んだ理由は、
酸素吹き込み用の別のランスを用いた場合（ランスが２
本となる）は、この別個に設けたランスノズルと、フリ
ーボードＦあるいはＣａＯ系フラックスを吹き込むラン
スＲとの距離が短くなるため、フリーボードＦやＣａＯ
系フラックス吹き込みランスＲの耐火物の溶損の問題が
生じ、操業に支障をきたす場合があるためである。
【００１６】したがって、酸素ガスを広い空間に吹き出
すことができる上記分岐ノズルＮ１を利用することが望
ましい。同様の理由で、浸漬フリーボードの側面に複数
の２重管を設けて、浸漬フリーボード内の広い空間に向
けて内管から酸素ガスを、外管から窒素ガスをキャリヤ
ーガスとしてコークス粉を吹き込む方法によっても、同
じ効果が得られる。
すことができる上記分岐ノズルＮ１を利用することが望
ましい。同様の理由で、浸漬フリーボードの側面に複数
の２重管を設けて、浸漬フリーボード内の広い空間に向
けて内管から酸素ガスを、外管から窒素ガスをキャリヤ
ーガスとしてコークス粉を吹き込む方法によっても、同
じ効果が得られる。
【００１７】
【実施例】以下に、図面と共に本発明の実施例を説明す
る。 １．反応容器と使用設備：図１に示した溶銑鍋ＰＬ，浸
漬フリーボードＦ、インジェクションランスＲを使用し
て、溶銑脱燐処理を行った。 ２．溶銑成分：初期［Ｓｉ］＝０．０８〜０．１５％、
初期［Ｍｎ］＝０．３０〜０．４０％、初期［Ｓ］＝
０．０２５〜０．０３０％ 処理前後の［Ｃ］および［Ｐ］の濃度については、表１
に記す。
る。 １．反応容器と使用設備：図１に示した溶銑鍋ＰＬ，浸
漬フリーボードＦ、インジェクションランスＲを使用し
て、溶銑脱燐処理を行った。 ２．溶銑成分：初期［Ｓｉ］＝０．０８〜０．１５％、
初期［Ｍｎ］＝０．３０〜０．４０％、初期［Ｓ］＝
０．０２５〜０．０３０％ 処理前後の［Ｃ］および［Ｐ］の濃度については、表１
に記す。
【００１８】
【表１】
【００１９】３．溶銑量：３５０ｔ ４．脱燐フラックス： ＜原単位＞ 生石灰；１６ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、酸化鉄；２０ｋｇ／ｔ
−ｐｉｇ ホタル石；３ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、酸素ガス；２．９Ｎｍ
3 ／ｔ−ｐｉｇ ＜吹き込み時間＞生石灰−酸化鉄−ホタル石混合フラッ
クスおよび、酸素ガスを上記原単位になるよう２０分間
で溶銑中に吹き込んだ。 ５．スラグ中への酸素ガスおよび、コークス粉の供給方
法および供給速度：脱燐処理時間中、酸素ガスおよびコ
ークス粉を脱燐スラグ中に同時に吹き続けた。酸素供給
速度とコークス粉供給速度は、表１に記した。
−ｐｉｇ ホタル石；３ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、酸素ガス；２．９Ｎｍ
3 ／ｔ−ｐｉｇ ＜吹き込み時間＞生石灰−酸化鉄−ホタル石混合フラッ
クスおよび、酸素ガスを上記原単位になるよう２０分間
で溶銑中に吹き込んだ。 ５．スラグ中への酸素ガスおよび、コークス粉の供給方
法および供給速度：脱燐処理時間中、酸素ガスおよびコ
ークス粉を脱燐スラグ中に同時に吹き続けた。酸素供給
速度とコークス粉供給速度は、表１に記した。
【００２０】６．操業条件および結果：表１から分かる
ように、本発明例１〜３は、比較例４に示すベースデー
タ（酸素ガスとコークス粉の吹き込みを実施していない
条件）との比較から分かるように、溶銑への着熱量が良
好であった。これに対して、比較例１，２のように酸素
供給速度とコークス粉供給速度の比ＶO2／ＶC が１より
低い場合は、コークス過剰となりコークスが無駄になる
上に、復燐反応が生じて処理後［％Ｐ］が高くなってい
る。また、比較例３のようにＶO2／ＶC が２．５より大
きい場合は、本発明例１との比較から分かるように、着
熱量は飽和域に入っており、供給酸素ガスが無駄になっ
ている。
ように、本発明例１〜３は、比較例４に示すベースデー
タ（酸素ガスとコークス粉の吹き込みを実施していない
条件）との比較から分かるように、溶銑への着熱量が良
好であった。これに対して、比較例１，２のように酸素
供給速度とコークス粉供給速度の比ＶO2／ＶC が１より
低い場合は、コークス過剰となりコークスが無駄になる
上に、復燐反応が生じて処理後［％Ｐ］が高くなってい
る。また、比較例３のようにＶO2／ＶC が２．５より大
きい場合は、本発明例１との比較から分かるように、着
熱量は飽和域に入っており、供給酸素ガスが無駄になっ
ている。
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、溶銑の脱燐処理時に脱
燐反応への悪影響がなく、処理中に溶銑に熱を付与でき
るので、後工程である転炉での脱炭精錬の際のスクラッ
プ溶解比率の増大、あるいはＭｎ鉱石添加量増大に伴う
Ｆｅ−Ｍｎ合金削減のメリットが享受できるため、本発
明がこの種の産業分野にもたらす効果は極めて大きい。
燐反応への悪影響がなく、処理中に溶銑に熱を付与でき
るので、後工程である転炉での脱炭精錬の際のスクラッ
プ溶解比率の増大、あるいはＭｎ鉱石添加量増大に伴う
Ｆｅ−Ｍｎ合金削減のメリットが享受できるため、本発
明がこの種の産業分野にもたらす効果は極めて大きい。
【図１】本発明の実施例で用いた装置の概要を示す図
【図２】脱燐スラグ中に吹き込む酸素ガスの供給速度と
コークス粉の供給速度の比ＶO2／ＶC と、溶銑への着熱
量の関係を示す図
コークス粉の供給速度の比ＶO2／ＶC と、溶銑への着熱
量の関係を示す図
ＰＬ：溶銑鍋 Ｆ：フリーボード Ｐ：溶銑 Ｓ：脱燐スラグ Ｒ：インジェクションランス Ｎ１：上方部ノズル Ｎ２：先端部ノズル
Claims (1)
- 【請求項１】 溶銑鍋内の溶銑中に密閉型のフリーボー
ドを浸漬し、溶銑中に浸漬したランスの先端からＣａＯ
系フラックスを溶銑浴深部に吹き込んで、溶銑の脱燐を
行う処理方法において、該脱燐処理中に上記フリーボー
ド内の溶銑上に浮遊する脱燐スラグ中に酸素ガスとコー
クス粉を酸素ガス供給速度とコークス粉供給速度の比を
１〜２．５（Ｎｍ3 −Ｏ2 ／ｋｇ−ｃｏｋｅ）に調整し
て吹き込み、上記脱燐スラグ中でコークス粉を酸素ガス
にて燃焼させることを特徴とする溶銑の予備処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10208396A JPH09268307A (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | 溶銑の予備処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10208396A JPH09268307A (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | 溶銑の予備処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09268307A true JPH09268307A (ja) | 1997-10-14 |
Family
ID=14317890
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10208396A Withdrawn JPH09268307A (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | 溶銑の予備処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09268307A (ja) |
-
1996
- 1996-04-02 JP JP10208396A patent/JPH09268307A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030603 |