JPH09272015A - テーパリーマ - Google Patents
テーパリーマInfo
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- JPH09272015A JPH09272015A JP8353696A JP8353696A JPH09272015A JP H09272015 A JPH09272015 A JP H09272015A JP 8353696 A JP8353696 A JP 8353696A JP 8353696 A JP8353696 A JP 8353696A JP H09272015 A JPH09272015 A JP H09272015A
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- reamer
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- 238000003754 machining Methods 0.000 abstract description 9
- 238000007599 discharging Methods 0.000 abstract 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 16
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- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
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- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Milling, Broaching, Filing, Reaming, And Others (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 工具の剛性を高めると共に切削性及び切粉の
排出性を高めて加工精度の向上を図ったテーパリーマを
提供する。 【解決手段】 工作機械に把持されるシャンク部１２の
先端部に複数の切れ刃１４が形成された切れ刃部１３を
有するテーパリーマ１１において、切れ刃部１３に先細
となる６〜１０個の切れ刃１４を設けてその切れ刃１４
のリード角αを４〜６°に設定すると共にすくい角βを
８〜１２°に設定し、且つ、切れ刃１４の刃先に０．０
５〜０．１５mmの丸ランドＬを形成する。
排出性を高めて加工精度の向上を図ったテーパリーマを
提供する。 【解決手段】 工作機械に把持されるシャンク部１２の
先端部に複数の切れ刃１４が形成された切れ刃部１３を
有するテーパリーマ１１において、切れ刃部１３に先細
となる６〜１０個の切れ刃１４を設けてその切れ刃１４
のリード角αを４〜６°に設定すると共にすくい角βを
８〜１２°に設定し、且つ、切れ刃１４の刃先に０．０
５〜０．１５mmの丸ランドＬを形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、フライス盤やボー
ル盤、中ぐり盤などの工作機械に用いられるテーパリー
マに関する。
ル盤、中ぐり盤などの工作機械に用いられるテーパリー
マに関する。
【０００２】
【従来の技術】ワークの既に加工された穴の内面を精密
に仕上げるためには、テーパリーマを用いてリーマ仕上
げが行われる。図９に従来のモールステーパリーマの正
面視を示す。同図に示すように、従来のモールステーパ
リーマ１０１は工作機械に把持されるシャンク部１０２
の先端部に切れ刃部１０３が一体に形成されてなり、こ
の切れ刃部１０３には先細となる複数の切れ刃１０４が
形成されている。
に仕上げるためには、テーパリーマを用いてリーマ仕上
げが行われる。図９に従来のモールステーパリーマの正
面視を示す。同図に示すように、従来のモールステーパ
リーマ１０１は工作機械に把持されるシャンク部１０２
の先端部に切れ刃部１０３が一体に形成されてなり、こ
の切れ刃部１０３には先細となる複数の切れ刃１０４が
形成されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来のモール
ステーパリーマ１０１にあっては、種々の加工に用いら
れるところから工具としての剛性が不十分であり、ま
た、切削性及び切粉の排出性も良くなく、加工面が多角
形状となって十分な加工精度を得ることができなかっ
た。
ステーパリーマ１０１にあっては、種々の加工に用いら
れるところから工具としての剛性が不十分であり、ま
た、切削性及び切粉の排出性も良くなく、加工面が多角
形状となって十分な加工精度を得ることができなかっ
た。
【０００４】本発明はこのような問題を解決するもので
あって、工具の剛性を高めると共に切削性及び切粉の排
出性を高めて加工精度の向上を図ったテーパリーマを提
供することを目的とする。
あって、工具の剛性を高めると共に切削性及び切粉の排
出性を高めて加工精度の向上を図ったテーパリーマを提
供することを目的とする。
【０００５】
【問題点を解決するための手段】上述の目的を達成する
ための本発明のテーパリーマは、工作機械に把持される
シャンク部の先端部に複数の切れ刃が形成された切れ刃
部を有するテーパリーマにおいて、前記切れ刃部には先
細となる６〜１０個の切れ刃を有しており、その切れ刃
のリード角が４〜６°に設定されると共にすくい角が８
〜１２°に設定され、且つ、刃先に０．０５〜０．１５
mmの丸ランドが形成されたことを特徴とするものであ
る。
ための本発明のテーパリーマは、工作機械に把持される
シャンク部の先端部に複数の切れ刃が形成された切れ刃
部を有するテーパリーマにおいて、前記切れ刃部には先
細となる６〜１０個の切れ刃を有しており、その切れ刃
のリード角が４〜６°に設定されると共にすくい角が８
〜１２°に設定され、且つ、刃先に０．０５〜０．１５
mmの丸ランドが形成されたことを特徴とするものであ
る。
【０００６】このように切れ刃部の先細となる６〜１０
個の切れ刃はそのリード角が４〜６°に設定されたこと
で、工具断面積が大きくなって剛性が高められ、切削時
の工具の撓みが軽減されて順テーパ穴の加工精度が向上
される。また、このリード角が４〜６°に設定されると
共にすくい角が８〜１２°に設定されたことで、切削性
が良くなって切粉の巻き込みによる不具合が減少する。
更に、刃先に０．０５〜０．１５mmの丸ランドが形成さ
れたことで、バーニッシュ効果を利用して面粗度が向上
される。
個の切れ刃はそのリード角が４〜６°に設定されたこと
で、工具断面積が大きくなって剛性が高められ、切削時
の工具の撓みが軽減されて順テーパ穴の加工精度が向上
される。また、このリード角が４〜６°に設定されると
共にすくい角が８〜１２°に設定されたことで、切削性
が良くなって切粉の巻き込みによる不具合が減少する。
更に、刃先に０．０５〜０．１５mmの丸ランドが形成さ
れたことで、バーニッシュ効果を利用して面粗度が向上
される。
【０００７】また、本発明のテーパリーマは、工作機械
に把持されるシャンク部の先端部に複数の切れ刃が形成
された切れ刃部を有するテーパリーマにおいて、前記切
れ刃部には先太となる６〜１０個の切れ刃を有してお
り、その切れ刃のリード角が４〜６°に設定されると共
にすくい角が８〜１２°に設定され、且つ、刃先に０．
０５〜０．１５mmの丸ランドが形成されたことを特徴と
するものである。
に把持されるシャンク部の先端部に複数の切れ刃が形成
された切れ刃部を有するテーパリーマにおいて、前記切
れ刃部には先太となる６〜１０個の切れ刃を有してお
り、その切れ刃のリード角が４〜６°に設定されると共
にすくい角が８〜１２°に設定され、且つ、刃先に０．
０５〜０．１５mmの丸ランドが形成されたことを特徴と
するものである。
【０００８】このように切れ刃部の先太となる６〜１０
個の切れ刃はそのリード角が４〜６°に設定されたこと
で、工具断面積が大きくなって剛性が高められ、切削時
の工具の撓みが軽減されて逆テーパ穴の加工精度が向上
される。また、このリード角が４〜６°に設定されると
共にすくい角が８〜１２°に設定されたことで、切削性
が良くなって切粉の巻き込みによる不具合が減少する。
更に、刃先に０．０５〜０．１５mmの丸ランドが形成さ
れたことで、バーニッシュ効果を利用して面粗度が向上
される。
個の切れ刃はそのリード角が４〜６°に設定されたこと
で、工具断面積が大きくなって剛性が高められ、切削時
の工具の撓みが軽減されて逆テーパ穴の加工精度が向上
される。また、このリード角が４〜６°に設定されると
共にすくい角が８〜１２°に設定されたことで、切削性
が良くなって切粉の巻き込みによる不具合が減少する。
更に、刃先に０．０５〜０．１５mmの丸ランドが形成さ
れたことで、バーニッシュ効果を利用して面粗度が向上
される。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を実施
例を挙げて詳細に説明する。
例を挙げて詳細に説明する。
【００１０】図１に本発明の一実施例に係る順テーパリ
ーマの正面視、図２に本実施例の順テーパリーマの切れ
刃部の正面視、図３に本実施例の順テーパリーマによっ
て加工された穴の真円度を表すグラフ、図４に本実施例
の順テーパリーマによって加工された加工面の面粗度を
表すグラフを示す。
ーマの正面視、図２に本実施例の順テーパリーマの切れ
刃部の正面視、図３に本実施例の順テーパリーマによっ
て加工された穴の真円度を表すグラフ、図４に本実施例
の順テーパリーマによって加工された加工面の面粗度を
表すグラフを示す。
【００１１】図１及び図２に示すように、本実施例の順
テーパリーマ１１はモールステーパリーマ＃４に対応す
るものであって、図示しない工作機械に把持されるシャ
ンク部１２の先端部に切れ刃部１３が一体に形成されて
おり、この切れ刃部１３は所定のテーパ角δをもって先
細となり、その外周面には刃数Ｚが８枚の切れ刃１４が
形成されている。そして、この順テーパリーマ１１の切
れ刃１４はリード角αをもってねじれており、そのリー
ド角αは５°に設定されている。また、この順テーパリ
ーマ１１の切れ刃１４には第１逃げ角θ1 及び第２逃げ
角θ2 からなる逃げ部１５が形成され、この第１逃げ角
θ1 は１５°、第２逃げ角θ2 は７０°にそれぞれ設定
されている。更に、この切れ刃１４にはすくい角βが形
成され、このすくい角βは１０°に設定され、且つ、刃
先に０．０５〜０．１mmの丸ランドＬが形成されてい
る。なお、丸ランドＬとは切れ刃１４の外接円に沿った
刃先の長さである。
テーパリーマ１１はモールステーパリーマ＃４に対応す
るものであって、図示しない工作機械に把持されるシャ
ンク部１２の先端部に切れ刃部１３が一体に形成されて
おり、この切れ刃部１３は所定のテーパ角δをもって先
細となり、その外周面には刃数Ｚが８枚の切れ刃１４が
形成されている。そして、この順テーパリーマ１１の切
れ刃１４はリード角αをもってねじれており、そのリー
ド角αは５°に設定されている。また、この順テーパリ
ーマ１１の切れ刃１４には第１逃げ角θ1 及び第２逃げ
角θ2 からなる逃げ部１５が形成され、この第１逃げ角
θ1 は１５°、第２逃げ角θ2 は７０°にそれぞれ設定
されている。更に、この切れ刃１４にはすくい角βが形
成され、このすくい角βは１０°に設定され、且つ、刃
先に０．０５〜０．１mmの丸ランドＬが形成されてい
る。なお、丸ランドＬとは切れ刃１４の外接円に沿った
刃先の長さである。
【００１２】なお、前述した切れ刃部１３の第１逃げ角
θ1 及び第２逃げ角θ2 、すくい角β、丸ランドＬはそ
れぞれ順テーパリーマ１１の軸心Ｏに対して直角な平面
内に形成されている。また、切れ刃部１３のテーパ角δ
は基本ゲージ合せ精度を８０％以上としてある。
θ1 及び第２逃げ角θ2 、すくい角β、丸ランドＬはそ
れぞれ順テーパリーマ１１の軸心Ｏに対して直角な平面
内に形成されている。また、切れ刃部１３のテーパ角δ
は基本ゲージ合せ精度を８０％以上としてある。
【００１３】従って、本実施例の順テーパリーマ１１に
よって順テーパ穴のリーマ仕上げを行うには、順テーパ
リーマ１１のシャンク部１２を工作機械に把持し、この
順テーパリーマ１１をその軸心Ｏ回りに回転駆動すると
共に、軸心Ｏ方向一方（図１下方）に移動するで、切れ
刃１４により、図示しないワークに形成された順テーパ
穴の内面を切削加工することができる。
よって順テーパ穴のリーマ仕上げを行うには、順テーパ
リーマ１１のシャンク部１２を工作機械に把持し、この
順テーパリーマ１１をその軸心Ｏ回りに回転駆動すると
共に、軸心Ｏ方向一方（図１下方）に移動するで、切れ
刃１４により、図示しないワークに形成された順テーパ
穴の内面を切削加工することができる。
【００１４】このとき、切れ刃部１３の切れ刃１４は刃
数Ｚが８枚でそのリード角αが５°に設定されているの
で、工具断面積が大きくなって切粉の排出性を損なうこ
となく剛性が高められ、切削時の撓みが軽減されて順テ
ーパ穴の内面の加工精度が向上する。また、このリード
角αが５°で、すくい角βが１０°に設定されているの
で、高い切削性が得られ、切粉の巻き込みによる不具合
が減少する。更に、切れ刃１４の刃先に０．０５〜０．
１mmの丸ランドＬが形成されているので、バーニッシュ
効果を利用して面粗度が向上する。
数Ｚが８枚でそのリード角αが５°に設定されているの
で、工具断面積が大きくなって切粉の排出性を損なうこ
となく剛性が高められ、切削時の撓みが軽減されて順テ
ーパ穴の内面の加工精度が向上する。また、このリード
角αが５°で、すくい角βが１０°に設定されているの
で、高い切削性が得られ、切粉の巻き込みによる不具合
が減少する。更に、切れ刃１４の刃先に０．０５〜０．
１mmの丸ランドＬが形成されているので、バーニッシュ
効果を利用して面粗度が向上する。
【００１５】そして、本実施例の順テーパリーマ１１に
より加工された穴の真円度は、図３に示すグラフからわ
かるように、図３(ａ)に表す加工穴の大径部では真円度
（内接円と外接円との差）が０．７７μｍであり、図３
(ｂ)に表す加工穴の小径部では真円度が０．７２μｍで
あり、高い加工精度となっている。また、本実施例の順
テーパリーマ１１により加工された穴の面粗度は、図４
に示すグラフグラフからわかるように、計測幅３．９８
５mmに対して面粗度はピーク値で０．７５９mmであり、
低い面粗度となっている。
より加工された穴の真円度は、図３に示すグラフからわ
かるように、図３(ａ)に表す加工穴の大径部では真円度
（内接円と外接円との差）が０．７７μｍであり、図３
(ｂ)に表す加工穴の小径部では真円度が０．７２μｍで
あり、高い加工精度となっている。また、本実施例の順
テーパリーマ１１により加工された穴の面粗度は、図４
に示すグラフグラフからわかるように、計測幅３．９８
５mmに対して面粗度はピーク値で０．７５９mmであり、
低い面粗度となっている。
【００１６】なお、前述した実施例の順テーパリーマ１
１において、切れ刃部１３のリード角αを５°、すくい
角βを１０°、、丸ランドＬを０．０５〜０．１mmと設
定したが、本発明のテーパリーマはこれに限定されるも
のではなく、切れ刃のリード角αは４〜６°、すくい角
βは８〜１２°、丸ランドＬは０．０５〜０．１５mmの
範囲に設定すればよく、この範囲であれば、前述と同様
の作用効果を奏することができる。
１において、切れ刃部１３のリード角αを５°、すくい
角βを１０°、、丸ランドＬを０．０５〜０．１mmと設
定したが、本発明のテーパリーマはこれに限定されるも
のではなく、切れ刃のリード角αは４〜６°、すくい角
βは８〜１２°、丸ランドＬは０．０５〜０．１５mmの
範囲に設定すればよく、この範囲であれば、前述と同様
の作用効果を奏することができる。
【００１７】図５に本発明の他の実施例に係る逆テーパ
リーマの正面視、図６に本実施例の逆テーパリーマの切
れ刃部の正面視、図７に本実施例の逆テーパリーマによ
って加工された穴の真円度を表すグラフ、図８に本実施
例の逆テーパリーマによって加工された加工面の面粗度
を表すグラフを示す。
リーマの正面視、図６に本実施例の逆テーパリーマの切
れ刃部の正面視、図７に本実施例の逆テーパリーマによ
って加工された穴の真円度を表すグラフ、図８に本実施
例の逆テーパリーマによって加工された加工面の面粗度
を表すグラフを示す。
【００１８】図５及び図６に示すように、本実施例の逆
テーパリーマ２１はモールステーパリーマ＃３に対応す
るものであって、図示しない工作機械に把持されるシャ
ンク部２２の先端部に切れ刃部２３が一体に形成されて
おり、この切れ刃部２３は所定のテーパ角δをもって先
太となり、その外周面には刃数Ｚが８枚の切れ刃２４が
形成されている。そして、この逆テーパリーマ２１の切
れ刃２４はリード角αをもってねじれており、そのリー
ド角αは５°に設定されている。また、この逆テーパリ
ーマ２１の切れ刃２４には第１逃げ角θ1 及び第２逃げ
角θ2 からなる逃げ部２５が形成され、この第１逃げ角
θ1 は１５°、第２逃げ角θ2 は７０°にそれぞれ設定
されている。更に、この切れ刃２４にはすくい角βが形
成され、このすくい角βは１０°に設定され、且つ、刃
先に０．０５〜０．１mmの丸ランドＬが形成されてい
る。なお、丸ランドＬとは切れ刃２４の外接円に沿った
刃先の長さである。
テーパリーマ２１はモールステーパリーマ＃３に対応す
るものであって、図示しない工作機械に把持されるシャ
ンク部２２の先端部に切れ刃部２３が一体に形成されて
おり、この切れ刃部２３は所定のテーパ角δをもって先
太となり、その外周面には刃数Ｚが８枚の切れ刃２４が
形成されている。そして、この逆テーパリーマ２１の切
れ刃２４はリード角αをもってねじれており、そのリー
ド角αは５°に設定されている。また、この逆テーパリ
ーマ２１の切れ刃２４には第１逃げ角θ1 及び第２逃げ
角θ2 からなる逃げ部２５が形成され、この第１逃げ角
θ1 は１５°、第２逃げ角θ2 は７０°にそれぞれ設定
されている。更に、この切れ刃２４にはすくい角βが形
成され、このすくい角βは１０°に設定され、且つ、刃
先に０．０５〜０．１mmの丸ランドＬが形成されてい
る。なお、丸ランドＬとは切れ刃２４の外接円に沿った
刃先の長さである。
【００１９】なお、前述した切れ刃部２３の第１逃げ角
θ1 及び第２逃げ角θ2 、すくい角β、丸ランドＬはそ
れぞれ逆テーパリーマ２１の軸心Ｏに対して直角な平面
内に形成されている。また、切れ刃部２３のテーパ角δ
は基本ゲージ合せ精度を８０％以上としてある。
θ1 及び第２逃げ角θ2 、すくい角β、丸ランドＬはそ
れぞれ逆テーパリーマ２１の軸心Ｏに対して直角な平面
内に形成されている。また、切れ刃部２３のテーパ角δ
は基本ゲージ合せ精度を８０％以上としてある。
【００２０】従って、本実施例の順テーパリーマ２１に
よって逆テーパ穴のリーマ仕上げを行うには、逆テーパ
リーマ２１のシャンク部２２を工作機械に把持し、この
順テーパリーマ２１をその軸心Ｏ回りに回転駆動すると
共に、軸心Ｏ方向一方（図１下方）に移動することで、
切れ刃２４によって図示しないワークに形成された逆テ
ーパ穴の内面を切削加工することができる。
よって逆テーパ穴のリーマ仕上げを行うには、逆テーパ
リーマ２１のシャンク部２２を工作機械に把持し、この
順テーパリーマ２１をその軸心Ｏ回りに回転駆動すると
共に、軸心Ｏ方向一方（図１下方）に移動することで、
切れ刃２４によって図示しないワークに形成された逆テ
ーパ穴の内面を切削加工することができる。
【００２１】このとき、切れ刃部２３は逆テーパとなっ
ており、その切れ刃２４は刃数Ｚが８枚でそのリード角
αが５°に設定されているので、逆テーパ穴の内面をリ
ーマ加工が可能となり、加工時の工具断面積が大きくな
って切粉の排出性を損なうことなく剛性が高められ、切
削時の撓みが軽減されて順テーパ穴の内面の加工精度が
向上する。また、このリード角αが５°で、すくい角β
が１０°に設定されているので、高い切削性が得られ、
切粉の巻き込みによる不具合が減少する。更に、切れ刃
２４の刃先に０．０５〜０．１mmの丸ランドＬが形成さ
れているので、バーニッシュ効果を利用して面粗度が向
上する。
ており、その切れ刃２４は刃数Ｚが８枚でそのリード角
αが５°に設定されているので、逆テーパ穴の内面をリ
ーマ加工が可能となり、加工時の工具断面積が大きくな
って切粉の排出性を損なうことなく剛性が高められ、切
削時の撓みが軽減されて順テーパ穴の内面の加工精度が
向上する。また、このリード角αが５°で、すくい角β
が１０°に設定されているので、高い切削性が得られ、
切粉の巻き込みによる不具合が減少する。更に、切れ刃
２４の刃先に０．０５〜０．１mmの丸ランドＬが形成さ
れているので、バーニッシュ効果を利用して面粗度が向
上する。
【００２２】そして、本実施例の逆テーパリーマ２１に
より加工された穴の真円度は、図７に示すグラフからわ
かるように、図７(ａ)に表す加工穴の小径部では真円度
（内接円と外接円との差）が０．９７μｍであり、図７
(ｂ)に表す加工穴の大径部では真円度が０．９７μｍで
あり、高い加工精度となっている。また、本実施例の逆
テーパリーマ２１により加工された穴の面粗度は、図８
に示すグラフグラフからわかるように、計測幅４．８１
６mmに対して面粗度はピーク値で０．３９４mmであり、
低い面粗度となっている。
より加工された穴の真円度は、図７に示すグラフからわ
かるように、図７(ａ)に表す加工穴の小径部では真円度
（内接円と外接円との差）が０．９７μｍであり、図７
(ｂ)に表す加工穴の大径部では真円度が０．９７μｍで
あり、高い加工精度となっている。また、本実施例の逆
テーパリーマ２１により加工された穴の面粗度は、図８
に示すグラフグラフからわかるように、計測幅４．８１
６mmに対して面粗度はピーク値で０．３９４mmであり、
低い面粗度となっている。
【００２３】なお、前述した実施例の逆テーパリーマ２
１において、切れ刃部２３のリード角αを５°、すくい
角βを１０°、、丸ランドＬを０．０５〜０．１mmと設
定したが、本発明のテーパリーマはこれに限定されるも
のではなく、切れ刃のリード角αは４〜６°、すくい角
βは８〜１２°、丸ランドＬは０．０５〜０．１５mmの
範囲に設定すればよく、この範囲であれば、前述と同様
の作用効果を奏することができる。
１において、切れ刃部２３のリード角αを５°、すくい
角βを１０°、、丸ランドＬを０．０５〜０．１mmと設
定したが、本発明のテーパリーマはこれに限定されるも
のではなく、切れ刃のリード角αは４〜６°、すくい角
βは８〜１２°、丸ランドＬは０．０５〜０．１５mmの
範囲に設定すればよく、この範囲であれば、前述と同様
の作用効果を奏することができる。
【００２４】
【発明の効果】以上、実施例を挙げて詳細に説明したよ
うに本発明のテーパリーマによれば、切れ刃部に先細と
なる６〜１０個の切れ刃を設けてその切れ刃のリード角
を４〜６°に設定すると共にすくい角を８〜１２°に設
定し、且つ、刃先に０．０５〜０．１５mmの丸ランドを
形成したので、先細となる６〜１０個の切れ刃のリード
角４〜６°によって工具断面積が大きくなって剛性が高
められることで順テーパ穴の加工精度を向上することが
でき、リード角４〜６°及びすくい角８〜１２°によっ
て切削性が良くなって切粉の排出性を向上することがで
き、また、丸ランド０．０５〜０．１５mmによってバー
ニッシュ効果を利用して面粗度を向上することができ
る。その結果、高精度な順テーパ穴のリーマ仕上げを可
能とすることができる。
うに本発明のテーパリーマによれば、切れ刃部に先細と
なる６〜１０個の切れ刃を設けてその切れ刃のリード角
を４〜６°に設定すると共にすくい角を８〜１２°に設
定し、且つ、刃先に０．０５〜０．１５mmの丸ランドを
形成したので、先細となる６〜１０個の切れ刃のリード
角４〜６°によって工具断面積が大きくなって剛性が高
められることで順テーパ穴の加工精度を向上することが
でき、リード角４〜６°及びすくい角８〜１２°によっ
て切削性が良くなって切粉の排出性を向上することがで
き、また、丸ランド０．０５〜０．１５mmによってバー
ニッシュ効果を利用して面粗度を向上することができ
る。その結果、高精度な順テーパ穴のリーマ仕上げを可
能とすることができる。
【００２５】また、本実施例のテーパリーマによれば、
切れ刃部に先太となる６〜１０個の切れ刃を設けてその
切れ刃のリード角を４〜６°に設定すると共にすくい角
を８〜１２°に設定し、且つ、刃先に０．０５〜０．１
５mmの丸ランドを形成したので、先太となる６〜１０個
の切れ刃のリード角４〜６°によって工具断面積が大き
くなって剛性が高められることで逆テーパ穴の加工精度
を向上することができ、リード角４〜６°及びすくい角
８〜１２°によって切削性が良くなって切粉の排出性を
向上することができ、また、丸ランド０．０５〜０．１
５mmによってバーニッシュ効果を利用して面粗度を向上
することができる。その結果、高精度な逆テーパ穴のリ
ーマ仕上げを可能とすることができる。
切れ刃部に先太となる６〜１０個の切れ刃を設けてその
切れ刃のリード角を４〜６°に設定すると共にすくい角
を８〜１２°に設定し、且つ、刃先に０．０５〜０．１
５mmの丸ランドを形成したので、先太となる６〜１０個
の切れ刃のリード角４〜６°によって工具断面積が大き
くなって剛性が高められることで逆テーパ穴の加工精度
を向上することができ、リード角４〜６°及びすくい角
８〜１２°によって切削性が良くなって切粉の排出性を
向上することができ、また、丸ランド０．０５〜０．１
５mmによってバーニッシュ効果を利用して面粗度を向上
することができる。その結果、高精度な逆テーパ穴のリ
ーマ仕上げを可能とすることができる。
【図１】本発明の一実施例に係る順テーパリーマの正面
図である。
図である。
【図２】本実施例の順テーパリーマの切れ刃部の正面図
である。
である。
【図３】本実施例の順テーパリーマによって加工された
穴の真円度を表すグラフである。
穴の真円度を表すグラフである。
【図４】本実施例の順テーパリーマによって加工された
加工面の面粗度を表すグラフである。
加工面の面粗度を表すグラフである。
【図５】本発明の他の実施例に係る逆テーパリーマの正
面図である。
面図である。
【図６】本実施例の逆テーパリーマの切れ刃部の正面図
である。
である。
【図７】本実施例の逆テーパリーマによって加工された
穴の真円度を表すグラフである。
穴の真円度を表すグラフである。
【図８】本実施例の逆テーパリーマによって加工された
加工面の面粗度を表すグラフである。
加工面の面粗度を表すグラフである。
【図９】従来のモールステーパリーマの正面図である。
１１ 順テーパリーマ １２ シャンク １３ 切れ刃部 １４ 切れ刃 ２１ 逆テーパリーマ ２２ シャンク ２３ 切れ刃部 ２４ 切れ刃 α リード角 β すくい角 Ｌ 丸ランド Ｚ 刃数
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田代 信彦 東京都板橋区蓮沼町８−６ 株式会社サイ トウ製作所内 (72)発明者 上久保 裕一 東京都板橋区蓮沼町８−６ 株式会社サイ トウ製作所内
Claims (2)
- 【請求項１】 工作機械に把持されるシャンク部の先端
部に複数の切れ刃が形成された切れ刃部を有するテーパ
リーマにおいて、前記切れ刃部には先細となる６〜１０
個の切れ刃を有しており、その切れ刃のリード角が４〜
６°に設定されると共にすくい角が８〜１２°に設定さ
れ、且つ、刃先に０．０５〜０．１５mmの丸ランドが形
成されたことを特徴とするテーパリーマ。 - 【請求項２】 工作機械に把持されるシャンク部の先端
部に複数の切れ刃が形成された切れ刃部を有するテーパ
リーマにおいて、前記切れ刃部には先太となる６〜１０
個の切れ刃を有しており、その切れ刃のリード角が４〜
６°に設定されると共にすくい角が８〜１２°に設定さ
れ、且つ、刃先に０．０５〜０．１５mmの丸ランドが形
成されたことを特徴とするテーパリーマ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8353696A JPH09272015A (ja) | 1996-04-05 | 1996-04-05 | テーパリーマ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8353696A JPH09272015A (ja) | 1996-04-05 | 1996-04-05 | テーパリーマ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09272015A true JPH09272015A (ja) | 1997-10-21 |
Family
ID=13805233
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8353696A Withdrawn JPH09272015A (ja) | 1996-04-05 | 1996-04-05 | テーパリーマ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09272015A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012106301A (ja) * | 2010-11-16 | 2012-06-07 | Allied Material Corp | リーマおよびそれを用いた穴の形成方法 |
| JP2015223633A (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-14 | 旭ダイヤモンド工業株式会社 | 電着リーマ |
| CN106925841A (zh) * | 2017-04-27 | 2017-07-07 | 沈阳飞机工业（集团）有限公司 | 一种用于加工腹鳍支座前交点1:20锥度孔的锥度铰刀 |
| US10926344B2 (en) | 2017-08-30 | 2021-02-23 | Ishii Corporation Co., Ltd. | Taper reamer |
| CN113118532A (zh) * | 2021-05-20 | 2021-07-16 | 成都戴梦迪超硬工具有限责任公司 | 加工薄壁件的精密长短刃pcbn小螺旋角立铣刀及加工方法 |
-
1996
- 1996-04-05 JP JP8353696A patent/JPH09272015A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012106301A (ja) * | 2010-11-16 | 2012-06-07 | Allied Material Corp | リーマおよびそれを用いた穴の形成方法 |
| JP2015223633A (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-14 | 旭ダイヤモンド工業株式会社 | 電着リーマ |
| CN106925841A (zh) * | 2017-04-27 | 2017-07-07 | 沈阳飞机工业（集团）有限公司 | 一种用于加工腹鳍支座前交点1:20锥度孔的锥度铰刀 |
| US10926344B2 (en) | 2017-08-30 | 2021-02-23 | Ishii Corporation Co., Ltd. | Taper reamer |
| CN113118532A (zh) * | 2021-05-20 | 2021-07-16 | 成都戴梦迪超硬工具有限责任公司 | 加工薄壁件的精密长短刃pcbn小螺旋角立铣刀及加工方法 |
| CN113118532B (zh) * | 2021-05-20 | 2024-04-09 | 成都戴梦迪超硬工具有限责任公司 | 加工薄壁件的精密长短刃pcbn小螺旋角立铣刀及加工方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030701 |