JPH09272917A - スケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法 - Google Patents
スケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法Info
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- JPH09272917A JPH09272917A JP8086572A JP8657296A JPH09272917A JP H09272917 A JPH09272917 A JP H09272917A JP 8086572 A JP8086572 A JP 8086572A JP 8657296 A JP8657296 A JP 8657296A JP H09272917 A JPH09272917 A JP H09272917A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明はスケール密着性が良好な４００〜５
００Ｎ／ｍｍ2の厚鋼板の製造方法を提供する。 【解決手段】 低Ｃ−低Ｓｉ−中Ｍｎ系鋼のスラブを９
５０℃以上１１５０℃以下の温度に加熱し、１パス当た
りの平均圧下率が２０％以上の圧延を施し、さらにこの
圧延中に１００ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力で鋼板表裏面に
水を噴射してデスケーリングを３回以上実施し、圧延を
７００〜７６０℃で終了し、空冷して、さらに鋼板の温
度が５００℃から３００℃まで８０ｍｉｎ以上の時間保
熱して、その後放冷する。
００Ｎ／ｍｍ2の厚鋼板の製造方法を提供する。 【解決手段】 低Ｃ−低Ｓｉ−中Ｍｎ系鋼のスラブを９
５０℃以上１１５０℃以下の温度に加熱し、１パス当た
りの平均圧下率が２０％以上の圧延を施し、さらにこの
圧延中に１００ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力で鋼板表裏面に
水を噴射してデスケーリングを３回以上実施し、圧延を
７００〜７６０℃で終了し、空冷して、さらに鋼板の温
度が５００℃から３００℃まで８０ｍｉｎ以上の時間保
熱して、その後放冷する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、産業機械等の分野
で使用されるスケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法
に関するものである。
で使用されるスケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、産業機械等の加工の分野で使用
される４００〜５９０Ｎ／ｍｍ2 の厚鋼板は、圧延まま
（Ａｓ−ｒｏｌｌ）、焼準（Ｎｏｒｍａ）、圧延後の変
態域を急冷する制御冷却（ＴＭＣＰ）、再加熱焼入れ焼
戻し（ＱＴ）で製造されている。
される４００〜５９０Ｎ／ｍｍ2 の厚鋼板は、圧延まま
（Ａｓ−ｒｏｌｌ）、焼準（Ｎｏｒｍａ）、圧延後の変
態域を急冷する制御冷却（ＴＭＣＰ）、再加熱焼入れ焼
戻し（ＱＴ）で製造されている。
【０００３】しかしながら、このような製造法では、強
度や靱性等の材質を確保することに製造のポイントが置
かれていたために、鋼板スケールは、その鋼成分、製造
法により大きく異なる結果となっていた。一方、この分
野では、鋼板の冷間加工時にスケールが剥離して粉塵と
なって環境を害することや、冷間加工後の塗装で、スケ
ールが剥離した部分と剥離しない部分が存在することか
ら、塗装後の成品の品質等が問題となっていた。
度や靱性等の材質を確保することに製造のポイントが置
かれていたために、鋼板スケールは、その鋼成分、製造
法により大きく異なる結果となっていた。一方、この分
野では、鋼板の冷間加工時にスケールが剥離して粉塵と
なって環境を害することや、冷間加工後の塗装で、スケ
ールが剥離した部分と剥離しない部分が存在することか
ら、塗装後の成品の品質等が問題となっていた。
【０００４】これらの課題を解決するためには、鋼板の
スケールを排除してその後に冷間加工を実施すれば問題
とならないが、鋼板のスケール排除のための費用や工期
の点から、スケール密着性の良好な鋼板が望まれてい
た。
スケールを排除してその後に冷間加工を実施すれば問題
とならないが、鋼板のスケール排除のための費用や工期
の点から、スケール密着性の良好な鋼板が望まれてい
た。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋼成分と製
造条件を最適範囲に限定することにより、スケール密着
性が良好な厚鋼板を得ることを目的とするものである。
本発明により製造された鋼は、良好なスケール密着性を
備えており、産業機械等の分野への適用が可能である。
造条件を最適範囲に限定することにより、スケール密着
性が良好な厚鋼板を得ることを目的とするものである。
本発明により製造された鋼は、良好なスケール密着性を
備えており、産業機械等の分野への適用が可能である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の要旨
するところは下記のとおりである。 （１）ｍａｓｓ％で、Ｃ：０．０６〜０．２０％、Ｓ
ｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：１．０〜１．６％、Ｐ：
０．０３％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：０．０３
％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼をスラブとした後、９５０
℃以上１１５０℃以下の温度に加熱し、１パス当たりの
平均圧下率が２０％以上の圧延を施し、さらにこの圧延
中に１００ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力で鋼板表裏面に水を
噴射してデスケーリングを３回以上実施し、圧延を７０
０〜７６０℃で終了し、空冷して、さらに鋼板の温度が
５００℃から３００℃まで８０ｍｉｎ以上の時間保熱し
て、その後放冷することを特徴とするスケール密着性が
良好な厚鋼板の製造方法。
するところは下記のとおりである。 （１）ｍａｓｓ％で、Ｃ：０．０６〜０．２０％、Ｓ
ｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：１．０〜１．６％、Ｐ：
０．０３％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：０．０３
％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼をスラブとした後、９５０
℃以上１１５０℃以下の温度に加熱し、１パス当たりの
平均圧下率が２０％以上の圧延を施し、さらにこの圧延
中に１００ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力で鋼板表裏面に水を
噴射してデスケーリングを３回以上実施し、圧延を７０
０〜７６０℃で終了し、空冷して、さらに鋼板の温度が
５００℃から３００℃まで８０ｍｉｎ以上の時間保熱し
て、その後放冷することを特徴とするスケール密着性が
良好な厚鋼板の製造方法。
【０００７】（２）ｍａｓｓ％で、Ｃ：０．０６〜０．
２０％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：１．０〜１．６
％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：
０．０３％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、さら
に、Ｎｉ：０．０５〜０．３０％、Ｃｕ：０．０５〜
０．３０％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０％、Ｍｏ：０．
０５〜０．３０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０４％、
Ｖ：０．００５〜０．０６％、Ｔｉ：０．００５〜０．
０２％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および
不可避的不純物からなる鋼をスラブとした後、９５０℃
以上１１５０℃以下の温度に加熱し、１パス当たりの平
均圧下率が２０％以上の圧延を施し、さらにこの圧延中
に１００ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力で鋼板表裏面に水を噴
射してデスケーリングを３回以上実施し、圧延を７００
〜７６０℃で終了し、空冷して、さらに鋼板の温度が５
００℃から３００℃まで８０ｍｉｎ以上の時間保熱し
て、その後放冷することを特徴とするスケール密着性が
良好な厚鋼板の製造方法。
２０％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：１．０〜１．６
％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：
０．０３％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、さら
に、Ｎｉ：０．０５〜０．３０％、Ｃｕ：０．０５〜
０．３０％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０％、Ｍｏ：０．
０５〜０．３０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０４％、
Ｖ：０．００５〜０．０６％、Ｔｉ：０．００５〜０．
０２％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および
不可避的不純物からなる鋼をスラブとした後、９５０℃
以上１１５０℃以下の温度に加熱し、１パス当たりの平
均圧下率が２０％以上の圧延を施し、さらにこの圧延中
に１００ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力で鋼板表裏面に水を噴
射してデスケーリングを３回以上実施し、圧延を７００
〜７６０℃で終了し、空冷して、さらに鋼板の温度が５
００℃から３００℃まで８０ｍｉｎ以上の時間保熱し
て、その後放冷することを特徴とするスケール密着性が
良好な厚鋼板の製造方法。
【０００８】（３）ｍａｓｓ％で、Ｃ：０．０６〜０．
２０％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：１．０〜１．６
％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：
０．０３％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、残部
が鉄および不可避的不純物からなる鋼をスラブとした
後、９５０℃以上１１５０℃以下の温度に加熱し、１パ
ス当たりの平均圧下率が２０％以上の圧延を施し、さら
にこの圧延中に１００ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力で鋼板表
裏面に水を噴射してデスケーリングを３回以上実施し、
圧延を７００〜７６０℃で終了し、直ちに６２０℃以下
の温度まで水冷し、さらに鋼板の温度が５００℃から３
００℃まで８０ｍｉｎ以上の時間保熱して、その後放冷
することを特徴とするスケール密着性が良好な厚鋼板の
製造方法。
２０％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：１．０〜１．６
％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：
０．０３％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、残部
が鉄および不可避的不純物からなる鋼をスラブとした
後、９５０℃以上１１５０℃以下の温度に加熱し、１パ
ス当たりの平均圧下率が２０％以上の圧延を施し、さら
にこの圧延中に１００ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力で鋼板表
裏面に水を噴射してデスケーリングを３回以上実施し、
圧延を７００〜７６０℃で終了し、直ちに６２０℃以下
の温度まで水冷し、さらに鋼板の温度が５００℃から３
００℃まで８０ｍｉｎ以上の時間保熱して、その後放冷
することを特徴とするスケール密着性が良好な厚鋼板の
製造方法。
【０００９】（４）ｍａｓｓ％で、Ｃ：０．０６〜０．
２０％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：１．０〜１．６
％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：
０．０３％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、さら
に、Ｎｉ：０．０５〜０．３０％、Ｃｕ：０．０５〜
０．３０％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０％、Ｍｏ：０．
０５〜０．３０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０４％、
Ｖ：０．００５〜０．０６％、Ｔｉ：０．００５〜０．
０２％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および
不可避的不純物からなる鋼をスラブとした後、９５０℃
以上１１５０℃以下の温度に加熱し、１パス当たりの平
均圧下率が２０％以上の圧延を施し、さらにこの圧延中
に１００ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力で鋼板表裏面に水を噴
射してデスケーリングを３回以上実施し、圧延を７００
〜７６０℃で終了し、直ちに６２０℃以下の温度まで水
冷し、さらに鋼板の温度が５００℃から３００℃まで８
０ｍｉｎ以上の時間保熱して、その後放冷することを特
徴とするスケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法。
２０％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：１．０〜１．６
％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：
０．０３％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、さら
に、Ｎｉ：０．０５〜０．３０％、Ｃｕ：０．０５〜
０．３０％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０％、Ｍｏ：０．
０５〜０．３０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０４％、
Ｖ：０．００５〜０．０６％、Ｔｉ：０．００５〜０．
０２％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および
不可避的不純物からなる鋼をスラブとした後、９５０℃
以上１１５０℃以下の温度に加熱し、１パス当たりの平
均圧下率が２０％以上の圧延を施し、さらにこの圧延中
に１００ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力で鋼板表裏面に水を噴
射してデスケーリングを３回以上実施し、圧延を７００
〜７６０℃で終了し、直ちに６２０℃以下の温度まで水
冷し、さらに鋼板の温度が５００℃から３００℃まで８
０ｍｉｎ以上の時間保熱して、その後放冷することを特
徴とするスケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の基本となる考え方を以下
に述べる。スケール密着性に関する従来の知見として
は、 地鉄／スケール界面の凹凸を多くして、地鉄とスケ
ールの密着性を向上させる、 選択酸化を利用する方法で、鉄より酸化しやすいＳ
ｉを添加した鋼を１１５０℃以上の温度に加熱すると、
Ｓｉ含有量の多い粒界が選択的に酸化され、地鉄中に根
が伸びた状態（アンカー）となり、密着性が向上する、 薄スケールとする方法で、冷間加工による歪が付加
された場合、薄いスケールは変形能に優れるため剥離し
難い、 スケールの組成をＦｅＯより強度の高いＦｅ2 Ｏ3
やＦｅ3 Ｏ4 とする方法で、６００〜３００℃でのＦｅ
ＯからＦｅ3 Ｏ4 への変態を利用する方法、 等が知られている。
に述べる。スケール密着性に関する従来の知見として
は、 地鉄／スケール界面の凹凸を多くして、地鉄とスケ
ールの密着性を向上させる、 選択酸化を利用する方法で、鉄より酸化しやすいＳ
ｉを添加した鋼を１１５０℃以上の温度に加熱すると、
Ｓｉ含有量の多い粒界が選択的に酸化され、地鉄中に根
が伸びた状態（アンカー）となり、密着性が向上する、 薄スケールとする方法で、冷間加工による歪が付加
された場合、薄いスケールは変形能に優れるため剥離し
難い、 スケールの組成をＦｅＯより強度の高いＦｅ2 Ｏ3
やＦｅ3 Ｏ4 とする方法で、６００〜３００℃でのＦｅ
ＯからＦｅ3 Ｏ4 への変態を利用する方法、 等が知られている。
【００１１】しかしながら、これらの原理をそのまま適
用することは、材質を確保することが前提の厚鋼板では
極めて難しい課題であった。本発明者らは、スケール薄
肉化、黒皮化およびスケール組成のＦｅ3 Ｏ4 化に着目
し、最も効果的な方法として、以下の知見を得た。ま
ず、圧延開始に際し、加熱時に生成したスケール（一次
スケール）の排除が必要である。このため、加熱時に選
択酸化を避けることが重要で、選択酸化しやすいＳｉの
含有量を少なくすることが必須である。また、スラブ加
熱温度もＳｉが選択酸化を始める１１５０℃以下とする
必要がある。また、加熱温度が９５０℃未満の温度で
は、圧延負荷が過大となり、所定の圧延温度も確保でき
ないため、９５０℃以上が必須である。本発明では、ス
ラブ加熱温度が低く、Ｓｉの含有量も少ないため、圧延
開始時に高圧水を鋼板表裏面に噴射することにより、一
次スケールは殆ど排除される。しかしながら、その後の
圧延中にスケールは生成を続け、特に８００℃以上の温
度域での生成が著しい。
用することは、材質を確保することが前提の厚鋼板では
極めて難しい課題であった。本発明者らは、スケール薄
肉化、黒皮化およびスケール組成のＦｅ3 Ｏ4 化に着目
し、最も効果的な方法として、以下の知見を得た。ま
ず、圧延開始に際し、加熱時に生成したスケール（一次
スケール）の排除が必要である。このため、加熱時に選
択酸化を避けることが重要で、選択酸化しやすいＳｉの
含有量を少なくすることが必須である。また、スラブ加
熱温度もＳｉが選択酸化を始める１１５０℃以下とする
必要がある。また、加熱温度が９５０℃未満の温度で
は、圧延負荷が過大となり、所定の圧延温度も確保でき
ないため、９５０℃以上が必須である。本発明では、ス
ラブ加熱温度が低く、Ｓｉの含有量も少ないため、圧延
開始時に高圧水を鋼板表裏面に噴射することにより、一
次スケールは殆ど排除される。しかしながら、その後の
圧延中にスケールは生成を続け、特に８００℃以上の温
度域での生成が著しい。
【００１２】本発明では、健全な薄スケールとするた
め、圧延は大きな役割を果たす。すなわち、圧延の高温
域では、スケールは地鉄より柔らかく、このため圧延に
より延ばされる。しかし、低温域では鋼の変態が起き、
スケールよりも地鉄が柔らかくなり、このような状態で
の圧延ではスケールの剥離が起きやすい。本発明者ら
は、鋭意検討した結果、圧延の低温域でも圧下率を大き
くすることにより、スケールの剥離が起きないことを知
見した。すなわち、１パス当たりの圧下率の平均値が２
０％以上で、圧延終了温度が７００℃以上であれば、ス
ケールの剥離は極めて少ないとの知見を得た。
め、圧延は大きな役割を果たす。すなわち、圧延の高温
域では、スケールは地鉄より柔らかく、このため圧延に
より延ばされる。しかし、低温域では鋼の変態が起き、
スケールよりも地鉄が柔らかくなり、このような状態で
の圧延ではスケールの剥離が起きやすい。本発明者ら
は、鋭意検討した結果、圧延の低温域でも圧下率を大き
くすることにより、スケールの剥離が起きないことを知
見した。すなわち、１パス当たりの圧下率の平均値が２
０％以上で、圧延終了温度が７００℃以上であれば、ス
ケールの剥離は極めて少ないとの知見を得た。
【００１３】さらに、剥離したスケールは圧延により粉
砕され、鋼板表面にスケールが圧着された層を生成して
鋼板表面が赤色化し、冷間加工時に剥離しやすいスケー
ルとなって存在する。このため、以下の２点が重要であ
る。 鋼の変態開始温度を低下させるための鋼成分の設定
（変態開始温度がスケールの生成が著しい８００℃以上
の温度とならないようにする）。
砕され、鋼板表面にスケールが圧着された層を生成して
鋼板表面が赤色化し、冷間加工時に剥離しやすいスケー
ルとなって存在する。このため、以下の２点が重要であ
る。 鋼の変態開始温度を低下させるための鋼成分の設定
（変態開始温度がスケールの生成が著しい８００℃以上
の温度とならないようにする）。
【００１４】 鋼の変態開始温度近傍で圧延を終了す
る。 本発明では、鋼の変態開始温度を高めるＳｉの含有量を
極力少なくし、圧延は１パス当たりの圧下率の平均値が
２０％以上で、圧延終了を７００〜７６０℃の温度とす
ることで課題を解決した。鋼の変態開始温度は、Ｍｎ、
Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ等の添加で低下させることがで
きる。しかしながら、本発明対象鋼の強度レベルでは、
これらの合金元素の大量添加は経済性を失することにな
るため、本発明の範囲が妥当である。
る。 本発明では、鋼の変態開始温度を高めるＳｉの含有量を
極力少なくし、圧延は１パス当たりの圧下率の平均値が
２０％以上で、圧延終了を７００〜７６０℃の温度とす
ることで課題を解決した。鋼の変態開始温度は、Ｍｎ、
Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ等の添加で低下させることがで
きる。しかしながら、本発明対象鋼の強度レベルでは、
これらの合金元素の大量添加は経済性を失することにな
るため、本発明の範囲が妥当である。
【００１５】また、圧延途中にデスケーリングを実施す
る理由は、鋼板表面の温度を低下させてスケールの生成
を抑えることと、鋼板表面を清浄にして圧延中に異物が
混入しても排除するためである。工業的にこのような効
果を得るためには、デスケーリングの水圧は１００ｋｇ
／ｃｍ2 以上が必要であり、圧延中に３回以上実施する
必要がある。
る理由は、鋼板表面の温度を低下させてスケールの生成
を抑えることと、鋼板表面を清浄にして圧延中に異物が
混入しても排除するためである。工業的にこのような効
果を得るためには、デスケーリングの水圧は１００ｋｇ
／ｃｍ2 以上が必要であり、圧延中に３回以上実施する
必要がある。
【００１６】また、圧延後直ちに６２０℃以下の温度ま
で水冷する理由は、薄スケール化と強度の向上のためで
ある。これにより、健全な薄スケールが実現できるが、
スケールの組成はＦｅＯが主体であり、密着性は良好と
はならない。このため、ＦｅＯ主体のスケール組成をＦ
ｅ3 Ｏ4 化するために、圧延後（制御冷却を含む）の５
００℃から３００℃までの温度域での保熱が重要であ
る。保熱温度は、この温度より低くても高くてもスケー
ルの変態が遅れるため、５００〜３００℃が最適であ
る。経済的な方法としては、圧延後の鋼板温度が低下し
ないうちに保熱ピットに挿入する手段が優れているが、
他の方法でも十分に達成は可能である。
で水冷する理由は、薄スケール化と強度の向上のためで
ある。これにより、健全な薄スケールが実現できるが、
スケールの組成はＦｅＯが主体であり、密着性は良好と
はならない。このため、ＦｅＯ主体のスケール組成をＦ
ｅ3 Ｏ4 化するために、圧延後（制御冷却を含む）の５
００℃から３００℃までの温度域での保熱が重要であ
る。保熱温度は、この温度より低くても高くてもスケー
ルの変態が遅れるため、５００〜３００℃が最適であ
る。経済的な方法としては、圧延後の鋼板温度が低下し
ないうちに保熱ピットに挿入する手段が優れているが、
他の方法でも十分に達成は可能である。
【００１７】上述したように、鋼成分と製造条件を適正
範囲に制御して得られるスケール密着性に優れた特性を
有する鋼板は本発明鋼以外に見当たらない。以下、個々
の元素の制限理由について述べる。Ｃは強度確保のため
に０．０６％以上の添加が必要であるが、０．２０％を
超えると靱性や溶接性を劣化させるので、０．０６〜
０．２０％の範囲とした。
範囲に制御して得られるスケール密着性に優れた特性を
有する鋼板は本発明鋼以外に見当たらない。以下、個々
の元素の制限理由について述べる。Ｃは強度確保のため
に０．０６％以上の添加が必要であるが、０．２０％を
超えると靱性や溶接性を劣化させるので、０．０６〜
０．２０％の範囲とした。
【００１８】Ｓｉは高温での選択酸化や鋼の変態開始温
度についてどちらも少ない方が良いが、脱酸の働きがあ
るため、上限を０．１５％とした。Ｍｎは強度・靱性の
向上や変態開始温度の低下等について優れた効果を発揮
するが、１．６％を超えると溶接性を阻害し、１．０％
未満では効果が薄いので、１．０〜１．６％を制限範囲
とした。
度についてどちらも少ない方が良いが、脱酸の働きがあ
るため、上限を０．１５％とした。Ｍｎは強度・靱性の
向上や変態開始温度の低下等について優れた効果を発揮
するが、１．６％を超えると溶接性を阻害し、１．０％
未満では効果が薄いので、１．０〜１．６％を制限範囲
とした。
【００１９】Ｐ、Ｓは材質上低いほど好ましいが、Ｐが
０．０３％以下、Ｓが０．０２％以下であれば、所定の
効果を発揮できるため、これらの値をその上限とした。
Ａｌは脱酸上必要であるが、０．０３％を超えると非金
属介在物を増加させて好ましくないため、０．０３％を
上限とした。Ｎは０．００６％以下であれば、溶接性や
スラブ鋳造時のヒビ割れの害を及ぼさないため、０．０
０６％を上限とした。
０．０３％以下、Ｓが０．０２％以下であれば、所定の
効果を発揮できるため、これらの値をその上限とした。
Ａｌは脱酸上必要であるが、０．０３％を超えると非金
属介在物を増加させて好ましくないため、０．０３％を
上限とした。Ｎは０．００６％以下であれば、溶接性や
スラブ鋳造時のヒビ割れの害を及ぼさないため、０．０
０６％を上限とした。
【００２０】以上述べた鋼成分の範囲で、スケール密着
性が良好な鋼板を得ることができるが、特性を損なわず
に高い強度を得るため、以下の元素を添加することが有
効である。Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏは固溶強化元素で、
鋼板の強度を高める効果が大きく、圧延時の変態開始温
度を低下させる働きもあり、本発明においては有効な元
素である。しかしながら、多量の添加は溶接性を害する
ため、上限の値をそれぞれ０．３０％とした。また、下
限の値は最小限の効果を発揮させるため、それぞれ０．
０５％とした。
性が良好な鋼板を得ることができるが、特性を損なわず
に高い強度を得るため、以下の元素を添加することが有
効である。Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏは固溶強化元素で、
鋼板の強度を高める効果が大きく、圧延時の変態開始温
度を低下させる働きもあり、本発明においては有効な元
素である。しかしながら、多量の添加は溶接性を害する
ため、上限の値をそれぞれ０．３０％とした。また、下
限の値は最小限の効果を発揮させるため、それぞれ０．
０５％とした。
【００２１】Ｎｂ、Ｖは析出硬化元素で、鋼板の強度を
高める効果は大きいが、圧延時の変態開始温度を高める
マイナス要因もあり、本発明においては、それぞれ、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．０４％、Ｖ：０．００５〜０．０
６％の範囲とした。ＴｉはＴｉＮとしてＮを固定し、Ｈ
ＡＺ靱性を向上させるが、０．０２％を超えるとＴｉＣ
を形成して靱性を害するため、０．０２％を上限とし
た。また、０．００５％未満では効果が少ないため、Ｔ
ｉの下限は０．００５％とした。
高める効果は大きいが、圧延時の変態開始温度を高める
マイナス要因もあり、本発明においては、それぞれ、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．０４％、Ｖ：０．００５〜０．０
６％の範囲とした。ＴｉはＴｉＮとしてＮを固定し、Ｈ
ＡＺ靱性を向上させるが、０．０２％を超えるとＴｉＣ
を形成して靱性を害するため、０．０２％を上限とし
た。また、０．００５％未満では効果が少ないため、Ｔ
ｉの下限は０．００５％とした。
【００２２】
【実施例】表１、表２（表１のつづき）に本発明による
鋼と比較鋼の化学成分を示し、表３、表４（表３のつづ
き）に鋼板の製造条件と鋼板の特性（鋼板の色調、強
度、スケール密着性）を示す。
鋼と比較鋼の化学成分を示し、表３、表４（表３のつづ
き）に鋼板の製造条件と鋼板の特性（鋼板の色調、強
度、スケール密着性）を示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【表４】
【００２７】評価基準 鋼板表面の色調（ＣＩＥ１
９７６、Ｌ* ａ* ｂ* 表示系） ａ* 表示の値（緑←→赤）で評価 ◎：＜０ ○：０〜０．５ △：０．５〜１．０ ×：＞１．０ スケール密着性 鋼板に引張歪み１５％を付加し、剥離したスケール量で
評価 ◎：＜０．５ｍｇ／ｃｍ2 ○：０．５〜２．０ｍｇ／ｃｍ2 △：２．０〜３．０ｍｇ／ｃｍ2 ×：＞３．０ｍｇ／ｃｍ2 鋼１〜１５は本発明による鋼であり、鋼板の色調および
スケール密着性が優れている。
９７６、Ｌ* ａ* ｂ* 表示系） ａ* 表示の値（緑←→赤）で評価 ◎：＜０ ○：０〜０．５ △：０．５〜１．０ ×：＞１．０ スケール密着性 鋼板に引張歪み１５％を付加し、剥離したスケール量で
評価 ◎：＜０．５ｍｇ／ｃｍ2 ○：０．５〜２．０ｍｇ／ｃｍ2 △：２．０〜３．０ｍｇ／ｃｍ2 ×：＞３．０ｍｇ／ｃｍ2 鋼１〜１５は本発明による鋼であり、鋼板の色調および
スケール密着性が優れている。
【００２８】これに対して、鋼１６〜２０は比較鋼であ
る。比較鋼１６は、製造条件は本発明と同じであるが、
Ｍｎ量が低いために、鋼板の色調、スケール密着性がと
もに悪い。鋼１７は、製造条件は本発明と同じである
が、Ｓｉ量が高いために、鋼板の色調が悪い。
る。比較鋼１６は、製造条件は本発明と同じであるが、
Ｍｎ量が低いために、鋼板の色調、スケール密着性がと
もに悪い。鋼１７は、製造条件は本発明と同じである
が、Ｓｉ量が高いために、鋼板の色調が悪い。
【００２９】鋼１８は、鋼成分は本発明と同じである
が、保熱を実施していないために、スケール密着性が悪
い。鋼１９は、鋼成分は本発明と同じであるが、デスケ
ーリングを実施していないために、鋼板の色調が悪い。
鋼２０は、鋼成分は本発明と同じであるが、圧延中の圧
下率が低いために、鋼板の色調が悪い。
が、保熱を実施していないために、スケール密着性が悪
い。鋼１９は、鋼成分は本発明と同じであるが、デスケ
ーリングを実施していないために、鋼板の色調が悪い。
鋼２０は、鋼成分は本発明と同じであるが、圧延中の圧
下率が低いために、鋼板の色調が悪い。
【００３０】
【発明の効果】本発明により、スケール密着性の良好な
厚鋼板を提供することができる。本発明により製造され
た鋼は、良好なスケール密着性を備えており、産業機械
等の分野への適用が可能である。
厚鋼板を提供することができる。本発明により製造され
た鋼は、良好なスケール密着性を備えており、産業機械
等の分野への適用が可能である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２１Ｂ 45/08 Ｂ２１Ｂ 45/08 Ｆ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ａ 38/06 38/06 38/58 38/58 (72)発明者 磯田 征司 君津市君津１番地 新日本製鐵株式会社君 津製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 ｍａｓｓ％で、 Ｃ：０．０６〜０．２０％、 Ｓｉ：０．１５％以下、 Ｍｎ：１．０〜１．６％、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．０３％以下、 Ｎ：０．００６％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を
スラブとした後、９５０℃以上１１５０℃以下の温度に
加熱し、１パス当たりの平均圧下率が２０％以上の圧延
を施し、さらにこの圧延中に１００ｋｇ／ｃｍ2 以上の
圧力で鋼板表裏面に水を噴射してデスケーリングを３回
以上実施し、圧延を７００〜７６０℃で終了し、空冷し
て、さらに鋼板の温度が５００℃から３００℃まで８０
ｍｉｎ以上の時間保熱して、その後放冷することを特徴
とするスケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 ｍａｓｓ％で、 Ｃ：０．０６〜０．２０％、 Ｓｉ：０．１５％以下、 Ｍｎ：１．０〜１．６％、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．０３％以下、 Ｎ：０．００６％以下 を含有し、さらに、 Ｎｉ：０．０５〜０．３０％、 Ｃｕ：０．０５〜０．３０％、 Ｃｒ：０．０５〜０．３０％、 Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０４％、 Ｖ：０．００５〜０．０６％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２％ の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼をスラブとした後、９５０℃以上１
１５０℃以下の温度に加熱し、１パス当たりの平均圧下
率が２０％以上の圧延を施し、さらにこの圧延中に１０
０ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力で鋼板表裏面に水を噴射して
デスケーリングを３回以上実施し、圧延を７００〜７６
０℃で終了し、空冷して、さらに鋼板の温度が５００℃
から３００℃まで８０ｍｉｎ以上の時間保熱して、その
後放冷することを特徴とするスケール密着性が良好な厚
鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 ｍａｓｓ％で、 Ｃ：０．０６〜０．２０％、 Ｓｉ：０．１５％以下、 Ｍｎ：１．０〜１．６％、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．０３％以下、 Ｎ：０．００６％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を
スラブとした後、９５０℃以上１１５０℃以下の温度に
加熱し、１パス当たりの平均圧下率が２０％以上の圧延
を施し、さらにこの圧延中に１００ｋｇ／ｃｍ2 以上の
圧力で鋼板表裏面に水を噴射してデスケーリングを３回
以上実施し、圧延を７００〜７６０℃で終了し、直ちに
６２０℃以下の温度まで水冷し、さらに鋼板の温度が５
００℃から３００℃まで８０ｍｉｎ以上の時間保熱し
て、その後放冷することを特徴とするスケール密着性が
良好な厚鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 ｍａｓｓ％で、 Ｃ：０．０６〜０．２０％、 Ｓｉ：０．１５％以下、 Ｍｎ：１．０〜１．６％、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．０３％以下、 Ｎ：０．００６％以下 を含有し、さらに、 Ｎｉ：０．０５〜０．３０％、 Ｃｕ：０．０５〜０．３０％、 Ｃｒ：０．０５〜０．３０％、 Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０４％、 Ｖ：０．００５〜０．０６％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２％ の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼をスラブとした後、９５０℃以上１
１５０℃以下の温度に加熱し、１パス当たりの平均圧下
率が２０％以上の圧延を施し、さらにこの圧延中に１０
０ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力で鋼板表裏面に水を噴射して
デスケーリングを３回以上実施し、圧延を７００〜７６
０℃で終了し、直ちに６２０℃以下の温度まで水冷し、
さらに鋼板の温度が５００℃から３００℃まで８０ｍｉ
ｎ以上の時間保熱して、その後放冷することを特徴とす
るスケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08657296A JP3388084B2 (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | スケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08657296A JP3388084B2 (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | スケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09272917A true JPH09272917A (ja) | 1997-10-21 |
| JP3388084B2 JP3388084B2 (ja) | 2003-03-17 |
Family
ID=13890736
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08657296A Expired - Fee Related JP3388084B2 (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | スケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3388084B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013082979A (ja) * | 2011-10-12 | 2013-05-09 | Jfe Steel Corp | 表面性状に優れた鋼板およびその製造方法 |
| JP2013237101A (ja) * | 2012-04-20 | 2013-11-28 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材およびその製造方法 |
| JP2025513040A (ja) * | 2023-03-13 | 2025-04-22 | 張家港榮盛特鋼有限公司 | 超大入熱溶接用鋼及びその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102360716B1 (ko) * | 2017-12-26 | 2022-02-08 | 주식회사 포스코 | 후판의 스케일 저감 방법 |
-
1996
- 1996-04-09 JP JP08657296A patent/JP3388084B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP2025513040A (ja) * | 2023-03-13 | 2025-04-22 | 張家港榮盛特鋼有限公司 | 超大入熱溶接用鋼及びその製造方法 |
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|---|---|
| JP3388084B2 (ja) | 2003-03-17 |
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