JPH09276996A - タンディッシュ再使用スタート時におけるデッケル防止方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 タンディッシュの熱間再使用に際して、モー
ルド内のデッケルの生成を効果的に防止することのでき
るタンディッシュ再使用スタート時におけるデッケル防
止方法を提供する。 【解決手段】 連続鋳造を終えて地金１２を残留付着す
るタンディッシュ１６に、タンディッシュ１６内の溶鋼
１１の溶融温度より高い過熱度に設定される溶鋼１１
を、溶鋼１１を保持する溶鋼容器１３のロングノズル１
５を介して注入し、地金１２と接触して温度の低下する
タンディッシュ１６内の溶鋼１１を、タンディッシュ１
６の下部に設けられた浸漬ノズル１８を介して連続鋳造
用モールド２０に注入して、連続鋳造用モールド２０内
の溶鋼表面２２に、発熱性パウダー２４の層を形成さ
せ、該発熱性パウダーの発熱量が９００〜２０００ｋｃ
ａｌ／ｋｇである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は連続鋳造後のタンデ
ィッシュを用いて再度、連続鋳造を行う際の鋳造スター
ト時において、モールド内に発生するデッケル（溶鋼と
不純物等の凝固塊）を効果的に防止することのできるタ
ンディッシュ再使用スタート時におけるデッケル防止方
法に関する。

【０００２】

【従来の技術】溶鋼の連続鋳造においては、タンディッ
シュ下部に設けられた浸漬ノズルを介して連続鋳造用モ
ールド内に溶鋼を注入しながら、パウダーを連続鋳造用
モールド内の溶鋼表面に投入して、該溶鋼の凝固してな
る鋳片をモールドの下方から引き出すことにより連続鋳
造が行われている。そして、このようなパウダー投入
は、連続鋳造用モールド内の溶鋼表面の酸化防止、
連続鋳造用モールドと鋳片の間の潤滑、連続鋳造用モ
ールド内の溶鋼表面に浮上する非金属介在物の捕捉、
連続鋳造用モールド内の溶鋼表面の保温を主な目的とし
ている。この連続鋳造の初期においては、冷却された空
の連続鋳造用モールド内に溶鋼が注入されるために、連
続鋳造用モールド内での溶鋼の不規則な撹拌流動、溶鋼
の不均一冷却及び溶鋼中へのパウダーの巻き込みによ
り、パウダー等に起因する不純物成分と溶鋼との凝固塊
であるデッケルが生成して、あるいはパウダーがモール
ド壁と凝固シェルとの間に不均一に噛み込まれることに
より、溶鋼凝固後の鋳片の欠陥が顕著となる。前記の連
続鋳造の初期における鋳片の欠陥を防止するための方法
として、例えば、特開平２−２２０７４９号公報には、
内側壁面が型面を形成する筒状の連続鋳造用モールド内
に挿入した浸漬ノズルを通してステンレス溶鋼を注入し
ながら、モールドパウダーを連続鋳造用モールド内上部
に投入して鋳片を連続鋳造用モールドの下方から引き出
す連続鋳造を、最初に初期用モールドパウダーを使用し
て開始するに際し、カルシア−シリカ−アルミナ系の無
機粉末に低溶融点調整剤、及び発熱剤を添加して、特定
の溶融点、発熱量、及び塩基度となるように調整してな
る初期用モールドパウダーを、連続鋳造用モールド内の
溶鋼表面に投入するステンレス鋼の連続鋳造における初
期鋳造方法が記載されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記特
開平２−２２０７４９号公報に記載されているような特
定の溶融点、発熱量、及び塩基度を有するパウダーを初
期用パウダーとして使用する方法では、タンディッシュ
を熱間で繰り返して再使用する場合に以下に示すような
問題点があった。タンディッシュの熱間再使用に際して
は、タンディッシュ自体が充分な顕熱を有しながらも、
タンディッシュ内に前回の鋳造における地金が大量に付
着残留しており、この大量の地金により溶鋼容器から注
入される溶鋼が冷やされ、タンディッシュからモールド
内に最初に注入される溶鋼の温度を著しく低下させる。
このため、発熱量の低いパウダーでは、発熱量が不足す
るためにデッケルの生成を効果的に抑制することが困難
であるという問題点があった。また、パウダーの発熱量
を増加させるために、パウダー自体の組成を変える場合
には、発熱剤の酸化に伴う発煙量が増大して、タンディ
ッシュ周囲の作業環境を悪化させると共に、パウダーの
溶融量の増加に伴ってパウダーの消費量が増加するとい
う欠点があった。さらに、鋳造初期にパウダーの発熱量
を単に大きくしても、タンディッシュに注入される溶鋼
の温度が低くなりすぎるために、これを補償するのに充
分な熱量を溶鋼に付与することが困難となり、このよう
に低温となる溶鋼中のデッケルの生成を効果的に回避す
ることができないという問題点があった。

【０００４】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
もので、タンディッシュの熱間再使用に際して、前回の
鋳造における地金が大量に付着残留している場合でも、
作業環境を悪化させることなく、しかもパウダー消費量
を抑制して、タンディッシュからモールド内に注入され
る溶鋼の温度を所定の範囲に維持して、モールド内のデ
ッケルの生成を効果的に防止することのできるタンディ
ッシュ再使用スタート時におけるデッケル防止方法を提
供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載のタンディッシュ再使用スタート時におけるデッケ
ル防止方法は、連続鋳造を終えて地金を残留付着するタ
ンディッシュに、該タンディッシュ内の溶鋼の溶融温度
より高い過熱度に設定される溶鋼を、該溶鋼を保持する
溶鋼容器のロングノズルを介して注入し、前記地金と接
触して温度の低下する前記タンディッシュ内の溶鋼を、
該タンディッシュの下部に設けられた浸漬ノズルを介し
て連続鋳造用モールドに注入して、該連続鋳造用モール
ド内の溶鋼表面に、発熱性パウダーの層を形成させ、該
発熱性パウダーの発熱量が９００〜２０００ｋｃａｌ／
ｋｇであるように構成されている。さらに、請求項２記
載のタンディッシュ再使用スタート時におけるデッケル
防止方法は、請求項１記載のタンディッシュ再使用スタ
ート時におけるデッケル防止方法において、前記連続鋳
造用モールド内の溶鋼表面に形成される発熱性パウダー
の層の厚みが１５〜２５ｍｍである。

【０００６】発熱性パウダーとは、ＣａＯ、ＳｉＯ₂ 、
Ａｌ₂ Ｏ₃ 等をベースとする顆粒状の粉末に、発熱剤と
該発熱剤を酸化させる酸化鉄等の酸化剤とを混合したも
のであり、発熱剤としては炭素、Ｓｉ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃ
ａ、Ｍｎあるいはそれらの合金であるＣａ−Ｓｉ合金等
を用いることができ、発熱剤の組成、あるいは発熱剤と
酸化剤との量比等を調整することにより発熱量を調整さ
せることができる粉末である。溶鋼容器内の溶鋼の過熱
度が４０℃より低いと、この溶鋼を地金が付着するタン
ディッシュに投入したときの抜熱量が大きいために、浸
漬ノズルの内孔、吐出孔の閉塞が生じ易くなると共に、
連続鋳造用モールド内のデッケルの生成量が増大するの
で好ましくない。逆に、溶鋼容器内の溶鋼の過熱度が６
０℃を越えると、溶鋼の酸化等による品質の劣化が顕著
となると共に、耐火物の損耗量が増大して生産コストが
上昇する。発熱性パウダーの発熱量が９００ｋｃａｌ／
ｋｇより低いと、タンディッシュに残留する地金による
溶鋼の温度低下を補償することができず、デッケルの生
成を効果的に抑制することが困難となる。一方、発熱性
パウダーの発熱量が２０００ｋｃａｌ／ｋｇを越える
と、パウダーの溶融量が増して、パウダー粘性が低下し
パウダー消費量を増加させると共に、操業時における発
煙量が増加して作業環境を悪化させるので好ましくな
い。連続鋳造用モールドの溶鋼表面に形成される発熱性
パウダーの層の厚みが１５ｍｍより少ないと、発熱量の
絶対量が不足して、デッケル生成の防止効果を発揮する
ことができない。逆に発熱性パウダーの層の厚みが２５
ｍｍより多くなると、溶融するパウダーの量が過大とな
り、パウダー巻き込みによる品質不良が増加する。

【０００７】

【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。まず、本発明の一実施の形態に係る
タンディッシュ再使用スタート時におけるデッケル防止
方法を適用する連続鋳造設備１０について説明する。図
１に示すように、連続鋳造設備１０は溶鋼１１を保持す
る溶鋼容器１３と、該溶鋼容器１３の下部に配置された
ロングノズル１５と、該溶鋼容器１３からロングノズル
１５を介して注入される溶鋼１１を受鋼（貯蔵）するタ
ンディッシュ１６と、タンディッシュ１６の底部に設け
られた浸漬ノズル１８と、浸漬ノズル１８の吐出孔１９
を介して吐出される溶鋼１１の注入される連続鋳造用モ
ールド２０とを有して構成されている。前記溶鋼容器１
３は、アルミナ質、アルミナシリカ質等の耐火物で内張
りされた略円筒状をなす溶鋼容量１７０ｔの鉄製容器で
あり、底部には溶鋼排出孔１４が設けられており、図示
しないスライディングノズル装置、あるいはストッパー
装置により溶鋼排出孔１４を開閉して、タンディッシュ
１６にロングノズル１５を介して排出される溶鋼１１の
流量を制御することができるようになっている。前記ロ
ングノズル１５はアルミナ黒鉛質の耐火物により構成さ
れた円筒状のパイプであり、溶鋼容器１３からタンディ
ッシュ１６へ溶鋼１１を注入する際における溶鋼１１の
酸化と飛散とを防止することができる。

【０００８】前記タンディッシュ１６は、溶鋼容器１３
から排出される溶鋼１１を一時的に保持して、溶鋼１１
の成分あるいは温度等を均一化し、定常的に連続鋳造用
モールド２０に溶鋼１１を供給するための溶鋼容量２０
ｔの溶鋼保持容器である。このタンディッシュ１６はア
ルミナシリカ質等の耐火物で内張りされており、その耐
火物表面にマグネシアコーティング材を１５〜２５ｍｍ
の厚さで吹き付けたものが使用され、非金属介在物の発
生を極力抑制することができるようになっている。タン
ディッシュ１６の底部には溶鋼注入孔１７が設けられて
おり、図示しないスライディングノズル装置、あるいは
ストッパー装置により溶鋼注入孔１７を開閉あるいは閉
塞して浸漬ノズル１８を介して注入される溶鋼１１の流
量を制御することができる。前記浸漬ノズル１８は、ア
ルミナ黒鉛質等の略円筒状をなす耐火物製であり、その
底部が封止されており、略水平方向あるいは吐出方向に
角度を有して下部に設けられた吐出孔１９を介して、溶
鋼１１が連続鋳造用モールド２０の中に吐出するように
なっている。前記連続鋳造用モールド２０は長辺６５０
〜１８００ｍｍ、短辺２５０〜３００ｍｍの矩形断面を
有する銅製の水冷鋳型であり、該矩形断面を有する鋳片
を凝固させることができる。そして、連続鋳造のスター
ト時においては、ダミーバーヘッド２１を連続鋳造用モ
ールド２０内に位置付けることにより、連続鋳造用モー
ルド２０内の底部を封止した状態でタンディッシュ１６
から溶鋼１１が連続鋳造用モールド２０に注入されるよ
うになっている。

【０００９】続いて、前記で説明した連続鋳造設備１０
を用いる本発明の一実施の形態に係るタンディッシュ再
使用スタート時におけるデッケル防止方法について述べ
る。タンディッシュ１６を用いて連続鋳造処理を終えた
後に、前回の連続鋳造処理によりタンディッシュ１６中
に付着、残留する溶鋼１１、地金１２あるいスラグ等を
図示しない排滓容器に排出する。しかし、タンディッシ
ュ１６内の温度が低下しているために、溶鋼１１の凝固
してなる地金１２を完全に排出することはできず、この
時点で図１に示すようにタンディッシュ１６中には約６
５０ｋｇの地金１２が付着、残留している。そして、こ
のようなタンディッシュ１６について、浸漬ノズル１
８、あるいはスライディングノズルの点検、交換、補修
を必要に応じて行った後に、タンディッシュ１６中に残
留する地金１２を保持したままのタンディッシュ１６を
用いて次の連続鋳造を開始する。

【００１０】ここで、溶鋼容器１３に保持する溶鋼１１
の温度を、予め溶鋼１１の溶融温度より５０℃高くなる
温度、即ち過熱度が５０℃となるように設定しておく。
なお、このような溶鋼１１の過熱度の調整は、転炉出鋼
時における出鋼温度、二次精錬の条件あるいは保持時間
等を変動させることにより実行される。そして、図１に
示すように、過熱度５０℃の溶鋼１１を保持する溶鋼容
器１３をタンディッシュ１６上に位置付けて、地金１２
が残留するタンディッシュ１６内への溶鋼１１の注入を
待つ。なお、この溶鋼１１の注入前におけるタンディッ
シュ１６内の温度は９００〜１３５０℃であった。

【００１１】次いで、図２に示すように溶鋼容器１３の
図示しないスライディングノズル装置を駆動させること
により、溶鋼排出孔１４より溶鋼１１がロングノズル１
５を介してタンディッシュ１６内に注入される。このと
き、タンディッシュ１６の溶鋼注入孔１７は閉じられた
状態にある。そして、タンディッシュ１６内の溶鋼面が
次第に上昇して、タンディッシュ１６内に残留する地金
１２を浸漬していき、地金１２が溶鋼１１の保有熱によ
り溶解されると共に、タンディッシュ１６内の溶鋼１１
が冷却されることにより溶鋼容器１３内の溶鋼１１より
５０〜７０℃程温度が低下する。このときタンディッシ
ュ１６内の溶鋼１１が溶融点、即ち凝固点より高い温度
となるように溶鋼容器１３内の溶鋼１１は予め過熱され
ているので、溶鋼注入孔１７等の近傍で凝固することな
く溶融状態で保持される。このようにタンディッシュ１
６内の溶鋼面が所定のレベル、例えばロングノズル１５
の下端部に達した時に、図示しないスライディングノズ
ル装置を駆動させて、溶鋼注入孔１７を開孔して、タン
ディッシュ１６内の溶鋼１１を浸漬ノズル１８を介して
連続鋳造用モールド２０に注入する。タンディッシュ１
６の溶鋼１１はダミーバーヘッド２１で下部を封止され
た連続鋳造用モールド２０の空間内で急激に撹拌される
と共に、モールド壁の周囲から冷やされて、モールド
壁、及びダミーバーヘッド２１の表面に凝固シェル２３
が形成される。なお、ダミーバーヘッド２１上には予め
鉄片等の冷却材を配置しておき、最初に注入される溶鋼
１１とダミーバーヘッド２１との接合を確実にすること
ができる。

【００１２】そして、図３に示すように、連続鋳造用モ
ールド２０内の溶鋼表面２２が上昇して、浸漬ノズル１
８の吐出孔１９を浸漬するレベルに達した時に、連続鋳
造用モールド２０の上方から発熱性パウダー２４を投入
して、溶鋼表面２２上に厚さ１５〜２５ｍｍとなる発熱
性パウダー２４の層を形成させる。ここで使用する発熱
性パウダー２４は、表１のＡに示すようにパウダー１ｋ
ｇ当たりの発熱量が１０００ｋｃａｌとなる酸化剤の添
加された顆粒状あるいは粉末状のものであり、カルシウ
ムとシリコンとの合金（Ｃａ−Ｓｉ合金）を、表１Ａの
化学組成の粉末に対して１５〜２０ｗｔ％となるように
配合されたものである。因みに、表１のＢはＣａ−Ｓｉ
合金を１２〜１３ｗｔ％含む発熱量が８５０ｋｃａｌ／
ｋｇとなる従来の発熱性パウダーであり、表１のＣは発
熱剤を使用していない一般のモールドパウダーの例を示
している。

【００１３】

【表１】

【００１４】そして、このように発熱性パウダー２４の
層自体を発熱させることにより、連続鋳造用モールド２
０内の溶鋼１１の急激な冷却が抑制され、溶鋼１１と不
純物等からなるデッケルの生成が抑制される。次に、図
４に示すように、連続鋳造用モールド２０内に溶鋼１１
の凝固シェル２３を生成させると共に、ダミーバーヘッ
ド２１を徐々に降下させて、溶鋼１１の凝固してなる鋳
片を引き抜きながら鋳造をスタートさせる。以降は発熱
性パウダー２４を補給して、連続鋳造用モールド２０の
１ストランド（基）当たり約１０ｋｇの量を連続鋳造用
モールド２０内に投入した。なお、このような発熱性パ
ウダー２４の投入に際しては、図示しない熱量計、ある
いは放射温度計等を用いて発熱性パウダー２４の表面温
度あるいは放射熱量を測定して、この発熱性パウダー２
４の表面温度あるいは放射熱量が所定の値となるよう
に、連続鋳造用モールド２０内に投入される発熱性パウ
ダー２４の投入量の制御を行うことも可能である。さら
に、前記発熱性パウダー２４の表面温度及び、タンディ
ッシュ１６あるいは溶鋼容器１３中の溶鋼温度を基にし
て、伝熱計算をおこない発熱性パウダー２４の層の厚み
を推定して、層の厚みを所定の厚み、例えば１８〜２０
ｍｍの範囲に維持することもできる。これにより、連続
鋳造用モールド２０の溶鋼表面における熱条件が常に一
定化され、デッケルの生成が少ない安定的な連続鋳造を
行うことができる。そして、図４に示すように、タンデ
ィッシュ１６内の溶鋼１１の温度及び連続鋳造用モール
ド２０内の湯面が安定した後、発熱性の付与されていな
い表１のＣに示されるような一般的なモールドパウダー
２５を用いて連続鋳造用モールド２０内の溶鋼表面２２
の保護を行うことができる。

【００１５】図５はタンディッシュ１６の再使用スター
ト時に使用する発熱性パウダー２４の発熱量と、溶鋼容
器１３に保持する溶鋼１１の過熱度との関係を示すグラ
フである。ここで、図５の実線で示す曲線はデッケルの
生成限界を示すものであり、この曲線の上側ではデッケ
ルの生成が無視できるような領域Ａであることを表して
いる。また、図５の斜線で示す範囲は連続鋳造における
鋼種毎の製造条件等によって制約される領域Ｂを示して
いる。例えば処理する溶鋼１１の過熱度が６０℃以上に
なると、溶鋼１１の精錬過程で使用する耐火物の溶損量
あるいは二次精錬等における設備負荷が増大する。ま
た、溶鋼１１の過熱度を４０℃より低く設定する場合に
は、浸漬ノズル１８あるいはロングノズル１５、スライ
ディングノズル等におけるノズル閉塞を生じる確率が高
くなり、鋳片の製造における生産効率を著しく損なう要
因となる。従って、タンディッシュ再使用スタート時に
おいては、図の領域Ａと領域Ｂとの共通部分となるよう
な領域で操業を行うことが好ましく、同図に示すように
発熱量が９００ｋｃａｌ／ｋｇ以上でかつ過熱度を６０
〜４０℃の範囲に設定することにより確実にデッケルの
生成を防止することが可能となる。なお、発熱量を２０
００ｋｃａｌ／ｋｇ以上とした場合には、発熱剤の酸化
により発生する発煙により作業環境が損なわれるので、
これを発熱量の上限とすることが好ましい。

【００１６】図６は前述した本発明の一実施の形態に係
るタンディッシュ再使用スタート時におけるデッケル防
止方法を適用して鋳片を作成して、そのデッケルの生成
量を測定し、従来例と比較したグラフである。ここでデ
ッケルの生成量を製品屑として切り落とされる鋳片の長
さに換算して、これを縦軸に表示している。同図に示す
ように、従来例においては平均０．４ｍ（ｎ＝２）の長
さの製品屑が発生するのに対して、本発明によれば平均
０．２６ｍ（ｎ＝６）と約１／２近くに製品屑の量を減
少することができるのが分かる。

【００１７】以上、本発明の実施の形態を説明したが、
本発明はこのような実施の形態に限定されるものではな
く、要旨を逸脱しない条件の変更等は全て本発明の適用
範囲である。例えば、本実施の形態においては、Ｃａ−
Ｓｉ合金、及び酸化鉄をカルシア−シリカ−アルミナ系
のパウダーに添加することにより発熱量の調整を行った
が、これに限定されることなく、発熱量が９００〜２０
００ｋｃａｌ／ｋｇの範囲に規定される発熱性パウダー
であれば、タンディッシュ再使用スタート時における連
続鋳造に適用されるものである。

【００１８】

【発明の効果】請求項１及び２記載のタンディッシュ再
使用スタート時におけるデッケル防止方法においては、
連続鋳造を終えて地金を残留付着するタンディッシュ
に、該タンディッシュ内の溶鋼の溶融温度より高い過熱
度に設定される溶鋼を注入するので、最初にタンディッ
シュに注入される溶鋼の保有熱が地金の昇温、及び溶解
により消費されて溶鋼の温度が低下しても、タンディッ
シュ内の溶鋼温度が必要な限度以上の温度に保持され
る。そして、前記地金と接触して温度の低下する前記タ
ンディッシュ内の溶鋼を、連続鋳造用モールドに注入し
て、該連続鋳造用モールド内の溶鋼表面に、発熱性パウ
ダーの層を形成させると共に、溶鋼容器内の溶鋼の過熱
度と発熱性パウダーの発熱量とをデッケルの発生限界
と、操業条件により規定される範囲に限定するので、溶
鋼表面の低温化を阻止して、小さなデッケルの核が生成
したとしてもこれを再溶解させることができる。従っ
て、連続鋳造用モールド内の溶鋼表面が必要以上に冷却
されて発生するデッケルの発生を効果的に防止すること
ができ、デッケルがモールド壁に付着して生じる凝固不
均一によるブレークアウトを回避して、安定的な鋳片の
生産を行える。また、デッケルの発生が防止されるの
で、鋼中の非金属介在物が減少し、鋳片の高品質化を可
能とすると共に、製品屑となる比率を削減して生産歩留
を向上できる。

【００１９】特に、請求項２記載のタンディッシュ再使
用スタート時におけるデッケル防止方法においては、連
続鋳造用モールド内の溶鋼表面に形成される発熱性パウ
ダーの層の厚みを特定範囲としているので、さらに効果
的かつ経済的に必要とするパウダーの発熱量を維持し
て、デッケルの発生を防止することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施の形態に係るタンディッシュ再
使用スタート時におけるデッケル防止方法を適用する連
続鋳造設備の説明図である。

【図２】同タンディッシュへの溶鋼の注入後における説
明図である。

【図３】同連続鋳造用モールドへの溶鋼の注入後におけ
る説明図である。

【図４】同連続鋳造用モールドの溶鋼の凝固後における
説明図である。

【図５】溶鋼の過熱度とパウダーの発熱量とをパラメー
タとしてデッケル発生領域を示した説明図である。

【図６】デッケル発生の有無とこれによる製品屑落ち鋳
片換算長さとの関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１０ 連続鋳造設備 １１ 溶鋼 １２ 地金 １３ 溶鋼容器 １４ 溶鋼排出孔 １５ ロングノ
ズル １６ タンディッシュ １７ 溶鋼注入
孔 １８ 浸漬ノズル １９ 吐出孔 ２０ 連続鋳造用モールド ２１ ダミーバ
ーヘッド ２２ 溶鋼表面 ２３ 凝固シェ
ル ２４ 発熱性パウダー ２５ モールド
パウダー

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 連続鋳造を終えて地金を残留付着するタ
   ンディッシュに、該タンディッシュ内の溶鋼の溶融温度
   より高い過熱度に設定される溶鋼を、該溶鋼を保持する
   溶鋼容器のロングノズルを介して注入し、前記地金と接
   触して温度の低下する前記タンディッシュ内の溶鋼を、
   該タンディッシュの下部に設けられた浸漬ノズルを介し
   て連続鋳造用モールドに注入して、該連続鋳造用モール
   ド内の溶鋼表面に、発熱性パウダーの層を形成させ、該
   発熱性パウダーの発熱量が９００〜２０００ｋｃａｌ／
   ｋｇであることを特徴とするタンディッシュ再使用スタ
   ート時におけるデッケル防止方法。
2. 【請求項２】 前記連続鋳造用モールド内の溶鋼表面に
   形成される発熱性パウダーの層の厚みが１５〜２５ｍｍ
   であることを特徴とする請求項１記載のタンディッシュ
   再使用スタート時におけるデッケル防止方法。