JPH09286698A - 摺動部品およびその製造方法 - Google Patents
摺動部品およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 摺動時にパーティクルが発生するのを防止す
る。 【解決手段】 ねじ込み式管継手用のステンレス鋼製ナ
ット本体(1) のねじ部表面に、Ｉｎ２５〜３５重量％を
含み残部Ａｇおよび不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合
金膜(3) を形成する。Ａｇ−Ｉｎ合金を、その結晶構造
が最密六方晶であるζ相とする。
る。 【解決手段】 ねじ込み式管継手用のステンレス鋼製ナ
ット本体(1) のねじ部表面に、Ｉｎ２５〜３５重量％を
含み残部Ａｇおよび不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合
金膜(3) を形成する。Ａｇ−Ｉｎ合金を、その結晶構造
が最密六方晶であるζ相とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、たとえばねじ込
み式管継手用のナットおよびねじのような互いにねじ合
わせられるねじ部品や、すべり軸受およびこれに支持さ
れる軸や、互いに摺動する２つの板状体等として用いら
れる摺動部品に関する。
み式管継手用のナットおよびねじのような互いにねじ合
わせられるねじ部品や、すべり軸受およびこれに支持さ
れる軸や、互いに摺動する２つの板状体等として用いら
れる摺動部品に関する。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】たとえば
半導体製造設備用配管や、原子力プラント用配管や、化
学プラント用配管等に使用されるねじ込み式管継手用の
ナットおよびねじは、それぞれステンレス鋼で形成され
ている。ねじ込み式管継手用のナットおよびねじをねじ
合わせるさいには両者のねじ部に大きな荷重がかかる
が、潤滑油を用いることはできないために、両者のねじ
部間で焼き付きが発生するという問題があった。
半導体製造設備用配管や、原子力プラント用配管や、化
学プラント用配管等に使用されるねじ込み式管継手用の
ナットおよびねじは、それぞれステンレス鋼で形成され
ている。ねじ込み式管継手用のナットおよびねじをねじ
合わせるさいには両者のねじ部に大きな荷重がかかる
が、潤滑油を用いることはできないために、両者のねじ
部間で焼き付きが発生するという問題があった。
【０００３】そこで、このような焼き付きを防止するた
めに、従来は、ナットのねじ部の表面にＡｇめっき層が
形成されていた。ＡｇはＦｅと合金をつくらないので、
ナットとねじをねじ合わせたさいにも焼き付きが発生す
ることはなく、しかも摩擦抵抗の低下により締め付けト
ルクが低く、安定しているという効果を奏する。
めに、従来は、ナットのねじ部の表面にＡｇめっき層が
形成されていた。ＡｇはＦｅと合金をつくらないので、
ナットとねじをねじ合わせたさいにも焼き付きが発生す
ることはなく、しかも摩擦抵抗の低下により締め付けト
ルクが低く、安定しているという効果を奏する。
【０００４】しかしながら、Ａｇはかじりの発生し易い
金属であり、ねじ込み式管継手のナットとねじとのねじ
合わせのさいのねじ部どうしの摺動により摩耗し、多量
のパーティクルが発生する。そして、管継手を取り外し
て管どうしの接続を一旦切り離し、再度管継手により管
を接続するときに、発生したパーティクルが管内に侵入
することがある。侵入したパーティクルの粒径が５０μ
ｍ以上であれば、配管の途中に設けられている弁のシー
ト部に付着した場合、シール性が比較的優れている樹脂
製シートであっても閉弁時にリークを起こすことがあ
り、またメタルシートではパーティクルの粒径が１０μ
ｍ程度であっても閉弁時にリークを起こすことがある。
さらに、特に半導体製造設備の配管の場合には、配管内
に侵入したパーティクルの粒径が０．１μｍ程度であっ
ても、ウェハに付着して短絡や特性変化を起こすという
問題がある。
金属であり、ねじ込み式管継手のナットとねじとのねじ
合わせのさいのねじ部どうしの摺動により摩耗し、多量
のパーティクルが発生する。そして、管継手を取り外し
て管どうしの接続を一旦切り離し、再度管継手により管
を接続するときに、発生したパーティクルが管内に侵入
することがある。侵入したパーティクルの粒径が５０μ
ｍ以上であれば、配管の途中に設けられている弁のシー
ト部に付着した場合、シール性が比較的優れている樹脂
製シートであっても閉弁時にリークを起こすことがあ
り、またメタルシートではパーティクルの粒径が１０μ
ｍ程度であっても閉弁時にリークを起こすことがある。
さらに、特に半導体製造設備の配管の場合には、配管内
に侵入したパーティクルの粒径が０．１μｍ程度であっ
ても、ウェハに付着して短絡や特性変化を起こすという
問題がある。
【０００５】この発明の目的は、上記問題を解決し、摺
動時にパーティクルが発生することのない摺動部品を提
供することにある。
動時にパーティクルが発生することのない摺動部品を提
供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明による摺動部品
は、ステンレス鋼製摺動部品本体における他のステンレ
ス鋼製部品と摺動する面に、Ｉｎ２５〜３５重量％を含
み残部Ａｇおよび不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金
膜が形成され、Ａｇ−Ｉｎ合金が、その結晶構造が最密
六方晶であるζ相となっているものである。
は、ステンレス鋼製摺動部品本体における他のステンレ
ス鋼製部品と摺動する面に、Ｉｎ２５〜３５重量％を含
み残部Ａｇおよび不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金
膜が形成され、Ａｇ−Ｉｎ合金が、その結晶構造が最密
六方晶であるζ相となっているものである。
【０００７】この発明の摺動部品によれば、結晶構造が
最密六方晶であるζ相となっているＡｇ−Ｉｎ合金から
なる膜が摺動面に形成されているので、他のステンレス
鋼製部品との摺動時には、Ａｇ−Ｉｎ合金の結晶にすべ
りが発生し、その自己潤滑作用により摩耗が起こること
を防止できる。また、ねじ込み式管継手のナットやねじ
に適用した場合、ねじ部表面にＡｇめっき層を形成した
従来のものに比べて締め付けトルクを低減することがで
きるとともに、従来のＡｇめっき層のように酸化による
変色が起こらないので、外観的にも優れたものとなる。
最密六方晶であるζ相となっているＡｇ−Ｉｎ合金から
なる膜が摺動面に形成されているので、他のステンレス
鋼製部品との摺動時には、Ａｇ−Ｉｎ合金の結晶にすべ
りが発生し、その自己潤滑作用により摩耗が起こること
を防止できる。また、ねじ込み式管継手のナットやねじ
に適用した場合、ねじ部表面にＡｇめっき層を形成した
従来のものに比べて締め付けトルクを低減することがで
きるとともに、従来のＡｇめっき層のように酸化による
変色が起こらないので、外観的にも優れたものとなる。
【０００８】この発明による第１の摺動部品の製造方法
は、ステンレス鋼製摺動部品本体における他のステンレ
ス鋼製部品と摺動する面に、Ｉｎ２５〜３５重量％を含
み残部Ａｇおよび不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金
膜を形成し、ついでこれを３００〜６００℃に０．５〜
５時間保持した後急冷することにより、Ａｇ−Ｉｎ合金
を、その結晶構造が最密六方晶であるζ相とするもので
ある。
は、ステンレス鋼製摺動部品本体における他のステンレ
ス鋼製部品と摺動する面に、Ｉｎ２５〜３５重量％を含
み残部Ａｇおよび不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金
膜を形成し、ついでこれを３００〜６００℃に０．５〜
５時間保持した後急冷することにより、Ａｇ−Ｉｎ合金
を、その結晶構造が最密六方晶であるζ相とするもので
ある。
【０００９】この発明の第１の摺動部品の製造方法によ
れば、上述したような特徴を有する摺動部品を製造する
ことができる。
れば、上述したような特徴を有する摺動部品を製造する
ことができる。
【００１０】上記第１の製造方法において、急冷前の加
熱温度の上限は５５０℃以下であることが望ましい。５
５０℃を越える温度に加熱した場合、摺動部品本体を形
成するステンレス鋼の鋭敏化温度域に近くなり、粒界腐
食を起こすおそれがあるからである。
熱温度の上限は５５０℃以下であることが望ましい。５
５０℃を越える温度に加熱した場合、摺動部品本体を形
成するステンレス鋼の鋭敏化温度域に近くなり、粒界腐
食を起こすおそれがあるからである。
【００１１】この発明による第２の摺動部品の製造方法
は、ステンレス鋼製摺動部品本体における他のステンレ
ス鋼製部品と摺動する面に、Ａｇ膜とＩｎ膜とを交互に
形成し、ついで１４０〜２５０℃に１〜２４時間保持す
ることにより、ＡｇとＩｎとを相互拡散させ、これによ
ってＩｎ２５〜３５重量％を含み残部Ａｇおよび不可避
不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金膜を形成し、ついでこれ
を３００〜６００℃に０．５〜５時間保持した後急冷す
ることにより、Ａｇ−Ｉｎ合金を、その結晶構造が最密
六方晶であるζ相とするものである。
は、ステンレス鋼製摺動部品本体における他のステンレ
ス鋼製部品と摺動する面に、Ａｇ膜とＩｎ膜とを交互に
形成し、ついで１４０〜２５０℃に１〜２４時間保持す
ることにより、ＡｇとＩｎとを相互拡散させ、これによ
ってＩｎ２５〜３５重量％を含み残部Ａｇおよび不可避
不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金膜を形成し、ついでこれ
を３００〜６００℃に０．５〜５時間保持した後急冷す
ることにより、Ａｇ−Ｉｎ合金を、その結晶構造が最密
六方晶であるζ相とするものである。
【００１２】この発明の第２の摺動部品の製造方法によ
れば、上述したような特徴を有する摺動部品を製造する
ことができる。また、Ａｇ膜とＩｎ膜との膜厚の比で相
互拡散により形成されるＡｇ−Ｉｎ合金膜の成分比が決
まるため、成分比のコントロールが容易になる。しか
も、Ａｇ膜およびＩｎ膜をそれぞれめっきにより形成す
る場合、単体のめっき浴を用いることができ、浴管理が
容易になってコストダウンにつながる。
れば、上述したような特徴を有する摺動部品を製造する
ことができる。また、Ａｇ膜とＩｎ膜との膜厚の比で相
互拡散により形成されるＡｇ−Ｉｎ合金膜の成分比が決
まるため、成分比のコントロールが容易になる。しか
も、Ａｇ膜およびＩｎ膜をそれぞれめっきにより形成す
る場合、単体のめっき浴を用いることができ、浴管理が
容易になってコストダウンにつながる。
【００１３】上記第２の製造方法において、Ａｇ膜とＩ
ｎ膜との膜厚の比が６．５：３．５〜７．５：２．５の
範囲内にあることがある。
ｎ膜との膜厚の比が６．５：３．５〜７．５：２．５の
範囲内にあることがある。
【００１４】上記第２の製造方法においても、上記第１
の製造方法の場合と同様の理由によりに、急冷前の加熱
温度の上限は５５０℃以下であることが望ましい。
の製造方法の場合と同様の理由によりに、急冷前の加熱
温度の上限は５５０℃以下であることが望ましい。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を、
図面を参照して説明する。
図面を参照して説明する。
【００１６】図１において、ねじ込み式管継手用のナッ
ト(1) は、ステンレス鋼製ナット本体(2) のねじ部表面
に、Ｉｎ２５〜３５重量％を含み残部Ａｇおよび不可避
不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金膜(3) が形成されたもの
である。この合金膜(3) を形成するＡｇ−Ｉｎ合金は、
その結晶構造が最密六方晶であるζ相となっている。
ト(1) は、ステンレス鋼製ナット本体(2) のねじ部表面
に、Ｉｎ２５〜３５重量％を含み残部Ａｇおよび不可避
不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金膜(3) が形成されたもの
である。この合金膜(3) を形成するＡｇ−Ｉｎ合金は、
その結晶構造が最密六方晶であるζ相となっている。
【００１７】合金膜(3) を形成するＡｇ−Ｉｎ合金にお
けるＩｎ含有量を２５〜３５重量％に限定したのは、こ
の範囲外であれば、その結晶構造が最密六方晶であるζ
相とはならないからである。
けるＩｎ含有量を２５〜３５重量％に限定したのは、こ
の範囲外であれば、その結晶構造が最密六方晶であるζ
相とはならないからである。
【００１８】合金膜(3) の膜厚は０．４〜２．０μｍの
範囲内にあることが好ましい。０．４μｍ未満であると
ナット本体(2) の素地の表面粗さ等によりステンレス鋼
の素地どうしが接触し、焼き付きを起こす可能性があ
り、２．０μｍを越えるとねじの嵌め合いがうまくいか
ず、ねじ加工を特別に行なわなければならなくなって非
経済的となるからである。
範囲内にあることが好ましい。０．４μｍ未満であると
ナット本体(2) の素地の表面粗さ等によりステンレス鋼
の素地どうしが接触し、焼き付きを起こす可能性があ
り、２．０μｍを越えるとねじの嵌め合いがうまくいか
ず、ねじ加工を特別に行なわなければならなくなって非
経済的となるからである。
【００１９】ナット(1) の第１の製造方法は、ナット本
体(2) のねじ部表面に、Ｉｎ２５〜３５重量％を含み残
部Ａｇおよび不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金膜を
形成し、ついでこれを３００〜６００℃、好ましくは３
００〜５５０℃に０．５〜５時間保持した後急冷するこ
とにより、Ａｇ−Ｉｎ合金を、その結晶構造が最密六方
晶であるζ相とするものである。
体(2) のねじ部表面に、Ｉｎ２５〜３５重量％を含み残
部Ａｇおよび不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金膜を
形成し、ついでこれを３００〜６００℃、好ましくは３
００〜５５０℃に０．５〜５時間保持した後急冷するこ
とにより、Ａｇ−Ｉｎ合金を、その結晶構造が最密六方
晶であるζ相とするものである。
【００２０】合金膜の形成は、めっき、溶射、蒸着、イ
オンプレーティング等により行なわれる。
オンプレーティング等により行なわれる。
【００２１】合金膜形成後の加熱温度を３００〜６００
℃としたのは、３００℃未満であると加熱後に急冷して
もＡｇ−Ｉｎ合金が、その結晶構造が最密六方晶である
ζ相とはならず、６００℃を越えるとステンレス鋼の鋭
敏化温度域に入り、粒界腐食が発生するからである。加
熱温度の上限は、ステンレス鋼の鋭敏化温度域よりでき
るだけ低いことがよく、５５０℃以下であることが好ま
しい。合金膜形成後の加熱時間を０．５〜５時間とした
のは、０．５時間未満であると加熱後に急冷してもＡｇ
−Ｉｎ合金が、その結晶構造が最密六方晶であるζ相と
はならず、５時間を越えるとコストが高くなるからであ
る。
℃としたのは、３００℃未満であると加熱後に急冷して
もＡｇ−Ｉｎ合金が、その結晶構造が最密六方晶である
ζ相とはならず、６００℃を越えるとステンレス鋼の鋭
敏化温度域に入り、粒界腐食が発生するからである。加
熱温度の上限は、ステンレス鋼の鋭敏化温度域よりでき
るだけ低いことがよく、５５０℃以下であることが好ま
しい。合金膜形成後の加熱時間を０．５〜５時間とした
のは、０．５時間未満であると加熱後に急冷してもＡｇ
−Ｉｎ合金が、その結晶構造が最密六方晶であるζ相と
はならず、５時間を越えるとコストが高くなるからであ
る。
【００２２】ナット(1) の第２の製造方法は、ステンレ
ス鋼製ナット本体(2) のねじ部の表面に、Ａｇ膜とＩｎ
膜とを交互に形成し、ついで１４０〜２５０℃に１〜２
４時間保持することにより、ＡｇとＩｎとを相互拡散さ
せ、これによってＩｎ２５〜３５重量％を含み残部Ａｇ
および不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金膜を形成
し、ついでこれを３００〜６００℃に０．５〜５時間保
持した後急冷することにより、Ａｇ−Ｉｎ合金を、その
結晶構造が最密六方晶であるζ相とするものである。
ス鋼製ナット本体(2) のねじ部の表面に、Ａｇ膜とＩｎ
膜とを交互に形成し、ついで１４０〜２５０℃に１〜２
４時間保持することにより、ＡｇとＩｎとを相互拡散さ
せ、これによってＩｎ２５〜３５重量％を含み残部Ａｇ
および不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金膜を形成
し、ついでこれを３００〜６００℃に０．５〜５時間保
持した後急冷することにより、Ａｇ−Ｉｎ合金を、その
結晶構造が最密六方晶であるζ相とするものである。
【００２３】Ａｇ膜およびＩｎ膜の形成は、めっき、溶
射、蒸着、イオンプレーティング等により行なわれる。
Ａｇ膜およびＩｎ膜は、それぞれ１または２以上交互に
重なるように形成される。この場合、Ｉｎの融点は１６
０℃程度と低いので、Ａｇ膜が最も外側に来るように両
膜を交互に形成する。
射、蒸着、イオンプレーティング等により行なわれる。
Ａｇ膜およびＩｎ膜は、それぞれ１または２以上交互に
重なるように形成される。この場合、Ｉｎの融点は１６
０℃程度と低いので、Ａｇ膜が最も外側に来るように両
膜を交互に形成する。
【００２４】Ａｇ膜とＩｎ膜との膜厚の比は６．５：
３．５〜７．５：２．５の範囲内にあることが好まし
い。その理由は、上記比が６．５：３．５よりも小さい
場合、あるいは７．５：２．５よりも大きい場合には、
後工程において３００〜６００℃に０．５〜５時間保持
した後急冷したとしてもζ相とならないからである。Ａ
ｇ膜の膜厚およびＩｎ膜の膜厚を具体的にいえば、Ａｇ
膜は０．３〜１．５μｍ程度であり、Ｉｎ膜は０．１〜
０．７μｍ程度である。なお、Ａｇ膜とＩｎ膜との膜厚
の比は、両膜がそれぞれ１層ずつ形成される場合には、
各膜の厚さを基準として表すが、いずれか一方の膜が複
数層である場合には、その全ての膜の合計厚さを基準と
して表す。
３．５〜７．５：２．５の範囲内にあることが好まし
い。その理由は、上記比が６．５：３．５よりも小さい
場合、あるいは７．５：２．５よりも大きい場合には、
後工程において３００〜６００℃に０．５〜５時間保持
した後急冷したとしてもζ相とならないからである。Ａ
ｇ膜の膜厚およびＩｎ膜の膜厚を具体的にいえば、Ａｇ
膜は０．３〜１．５μｍ程度であり、Ｉｎ膜は０．１〜
０．７μｍ程度である。なお、Ａｇ膜とＩｎ膜との膜厚
の比は、両膜がそれぞれ１層ずつ形成される場合には、
各膜の厚さを基準として表すが、いずれか一方の膜が複
数層である場合には、その全ての膜の合計厚さを基準と
して表す。
【００２５】Ａｇ膜およびＩｎ膜形成後の加熱温度を１
４０〜２５０℃としたのは、１４０℃未満であるとＡｇ
とＩｎとの相互拡散が行なわれず、２５０℃を越えると
Ｉｎの融点を越え、膜が破れて膜厚が均一にならないか
らである。Ａｇ膜およびＩｎ膜形成後の加熱時間を１〜
２４時間としたのは、１時間未満であるとＡｇとＩｎと
の相互拡散が行なわれず、２４時間を越えると非経済的
となるからである。
４０〜２５０℃としたのは、１４０℃未満であるとＡｇ
とＩｎとの相互拡散が行なわれず、２５０℃を越えると
Ｉｎの融点を越え、膜が破れて膜厚が均一にならないか
らである。Ａｇ膜およびＩｎ膜形成後の加熱時間を１〜
２４時間としたのは、１時間未満であるとＡｇとＩｎと
の相互拡散が行なわれず、２４時間を越えると非経済的
となるからである。
【００２６】ＡｇとＩｎとの相互拡散により形成された
Ａｇ−Ｉｎ合金膜の膜厚は０．４〜２．０μｍの範囲内
にあることが好ましい。その理由は、上述した第１の製
造方法におけるＡｇ−Ｉｎ合金膜の場合と同じである。
Ａｇ−Ｉｎ合金膜の膜厚は０．４〜２．０μｍの範囲内
にあることが好ましい。その理由は、上述した第１の製
造方法におけるＡｇ−Ｉｎ合金膜の場合と同じである。
【００２７】Ａｇ−Ｉｎ合金膜とした後の加熱温度を３
００〜６００℃としたのは、上述した第１の製造方法の
場合と同じ理由であり、加熱温度の上限も同様に５５０
℃以下であることが好ましい。
００〜６００℃としたのは、上述した第１の製造方法の
場合と同じ理由であり、加熱温度の上限も同様に５５０
℃以下であることが好ましい。
【００２８】上記実施形態は、この発明の摺動部品をね
じ込み式管継手用のナットに適用したものであるが、こ
れに限るものではなく、ねじ込み式管継手用のねじや、
その他すべり軸受およびこれに支持される軸や、互いに
摺動する２つの板状体等にも適用可能である。
じ込み式管継手用のナットに適用したものであるが、こ
れに限るものではなく、ねじ込み式管継手用のねじや、
その他すべり軸受およびこれに支持される軸や、互いに
摺動する２つの板状体等にも適用可能である。
【００２９】
【実施例】以下、この発明の具体的実施例を比較例とと
もに説明する。
もに説明する。
【００３０】実施例１ ねじ込み式管継手に用いられるステンレス鋼からなるナ
ット本体のねじ部の表面に、Ｉｎ２５〜３５重量％を含
み残部Ａｇおよび不可避不純物からなる厚さ２μｍのＡ
ｇ−Ｉｎ合金膜を形成した。ついで、これを３００℃に
１時間保持した後急冷することにより、Ａｇ−Ｉｎ合金
を、その結晶構造が最密六方晶であるζ相とした。こう
して、ねじ込み式管継手用ナットを製造した。
ット本体のねじ部の表面に、Ｉｎ２５〜３５重量％を含
み残部Ａｇおよび不可避不純物からなる厚さ２μｍのＡ
ｇ−Ｉｎ合金膜を形成した。ついで、これを３００℃に
１時間保持した後急冷することにより、Ａｇ−Ｉｎ合金
を、その結晶構造が最密六方晶であるζ相とした。こう
して、ねじ込み式管継手用ナットを製造した。
【００３１】実施例２ ねじ込み式管継手に用いられるステンレス鋼からなるナ
ット本体のねじ部の表面に、Ａｇ膜とＩｎ膜とを交互に
形成した。Ａｇ膜の膜厚は０．５μｍ、Ｉｎ膜の膜厚は
０．５μｍであり、Ａｇ膜を２層、Ｉｎ膜を１層形成す
るとともにＡｇ膜が最も外側に来るようにした。この場
合、Ａｇ膜とＩｎ膜との膜厚の比は２：１である。つい
で、１５０℃に４時間保持することにより、ＡｇとＩｎ
とを相互拡散させ、これによってＩｎ２５〜３５重量％
を含み残部Ａｇおよび不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ
合金膜を形成した。ついで、３００℃まで徐々に昇温
し、３００℃に１時間保持した後急例することにより、
Ａｇ−Ｉｎ合金を、その結晶構造が最密六方晶であるζ
相とした。こうして、ねじ込み式管継手用ナットを製造
した。
ット本体のねじ部の表面に、Ａｇ膜とＩｎ膜とを交互に
形成した。Ａｇ膜の膜厚は０．５μｍ、Ｉｎ膜の膜厚は
０．５μｍであり、Ａｇ膜を２層、Ｉｎ膜を１層形成す
るとともにＡｇ膜が最も外側に来るようにした。この場
合、Ａｇ膜とＩｎ膜との膜厚の比は２：１である。つい
で、１５０℃に４時間保持することにより、ＡｇとＩｎ
とを相互拡散させ、これによってＩｎ２５〜３５重量％
を含み残部Ａｇおよび不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ
合金膜を形成した。ついで、３００℃まで徐々に昇温
し、３００℃に１時間保持した後急例することにより、
Ａｇ−Ｉｎ合金を、その結晶構造が最密六方晶であるζ
相とした。こうして、ねじ込み式管継手用ナットを製造
した。
【００３２】比較例 ねじ込み式管継手に用いられるステンレス鋼からなるナ
ット本体のねじ部の表面に、膜厚２μｍのＡｇめっき膜
を形成した。こうして、ねじ込み式管継手用ナットを製
造した。
ット本体のねじ部の表面に、膜厚２μｍのＡｇめっき膜
を形成した。こうして、ねじ込み式管継手用ナットを製
造した。
【００３３】評価試験 上記実施例１〜２および比較例のナットと、このナット
とねじ込み式管継手を構成するステンレス鋼製のねじを
使用し、締め付けおよび戻しを１つの工程としてこの工
程を１０回繰返して行なった。そして、パーティクルの
発生の有無を調べた。その結果、実施例１および２のナ
ットではパーティクルは発生しなかった。これに対し、
比較例のナットでは５０〜１００μｍの大きさのパーテ
ィクルが大量に発生した。
とねじ込み式管継手を構成するステンレス鋼製のねじを
使用し、締め付けおよび戻しを１つの工程としてこの工
程を１０回繰返して行なった。そして、パーティクルの
発生の有無を調べた。その結果、実施例１および２のナ
ットではパーティクルは発生しなかった。これに対し、
比較例のナットでは５０〜１００μｍの大きさのパーテ
ィクルが大量に発生した。
【００３４】
【発明の効果】この発明の摺動部品およびこの発明の方
法で製造された摺動部品によれば、上述のように、摺動
時には、Ａｇ−Ｉｎ合金の結晶にすべりが発生し、その
自己潤滑作用により摩耗が起こることを防止できるの
で、パーティクルの発生を防止できる。さらに、ねじ込
み式管継手のナットやねじに適用した場合、ねじ部表面
にＡｇめっき層を形成した従来のものに比べて締め付け
トルクを低減することができるとともに、従来のＡｇめ
っき層のように酸化による変色が起こらないので、外観
的にも優れたものとなる。
法で製造された摺動部品によれば、上述のように、摺動
時には、Ａｇ−Ｉｎ合金の結晶にすべりが発生し、その
自己潤滑作用により摩耗が起こることを防止できるの
で、パーティクルの発生を防止できる。さらに、ねじ込
み式管継手のナットやねじに適用した場合、ねじ部表面
にＡｇめっき層を形成した従来のものに比べて締め付け
トルクを低減することができるとともに、従来のＡｇめ
っき層のように酸化による変色が起こらないので、外観
的にも優れたものとなる。
【図１】この発明をねじ込み式管継手のナットに適用し
た実施形態を示す部分拡大縦断面図である。
た実施形態を示す部分拡大縦断面図である。
(1) ナット (2) ナット本体 (3) Ａｇ−Ｉｎ合金膜
フロントページの続き (72)発明者 湯川 晃宏 大阪市西区新町１−33−11 有限会社プロ トニクス研究所内 (72)発明者 松本 宏憲 大阪市西区新町１−33−11 有限会社プロ トニクス研究所内 (72)発明者 池田 信一 大阪市西区立売堀２丁目３番２号 株式会 社フジキン内 (72)発明者 森本 明弘 大阪市西区立売堀２丁目３番２号 株式会 社フジキン内
Claims (4)
- 【請求項１】 ステンレス鋼製摺動部品本体における他
のステンレス鋼製部品と摺動する面に、Ｉｎ２５〜３５
重量％を含み残部Ａｇおよび不可避不純物からなるＡｇ
−Ｉｎ合金膜が形成され、Ａｇ−Ｉｎ合金が、その結晶
構造が最密六方晶であるζ相となっている摺動部品。 - 【請求項２】 ステンレス鋼製摺動部品本体における他
のステンレス鋼製部品と摺動する面に、Ｉｎ２５〜３５
重量％を含み残部Ａｇおよび不可避不純物からなるＡｇ
−Ｉｎ合金膜を形成し、ついでこれを３００〜６００℃
に０．５〜５時間保持した後急冷することにより、Ａｇ
−Ｉｎ合金を、その結晶構造が最密六方晶であるζ相と
する摺動部品の製造方法。 - 【請求項３】 ステンレス鋼製摺動部品本体における他
のステンレス鋼製部品と摺動する面に、Ａｇ膜とＩｎ膜
とを交互に形成し、ついで１４０〜２５０℃に１〜２４
時間保持することにより、ＡｇとＩｎとを相互拡散さ
せ、これによってＩｎ２５〜３５重量％を含み残部Ａｇ
および不可避不純物からなるＡｇ−Ｉｎ合金膜を形成
し、ついでこれを３００〜６００℃に０．５〜５時間保
持した後急冷することにより、Ａｇ−Ｉｎ合金を、その
結晶構造が最密六方晶であるζ相とする摺動部品の製造
方法。 - 【請求項４】 Ａｇ膜とＩｎ膜との膜厚の比が、６．
５：３．５〜７．５：２．５の範囲内にある請求項３記
載の摺動部品の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09987496A JP3823197B2 (ja) | 1996-04-22 | 1996-04-22 | 摺動部品およびその製造方法 |
| EP97106337A EP0803590B1 (en) | 1996-04-22 | 1997-04-17 | Sliding parts and process for producing same |
| DE69704740T DE69704740T2 (de) | 1996-04-22 | 1997-04-17 | Gleitende Bauteile und Verfahren zu deren Herstellung |
| US08/840,467 US5879819A (en) | 1996-04-22 | 1997-04-18 | Sliding parts and process for producing same |
| KR1019970014321A KR970070589A (ko) | 1996-04-22 | 1997-04-18 | 슬라이드 부품 및 그 제조 방법 |
| CA002203214A CA2203214A1 (en) | 1996-04-22 | 1997-04-21 | Sliding parts and process for producing same |
| TW086105303A TW428036B (en) | 1996-04-22 | 1997-04-21 | Sliding part and the method of manufacturing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09987496A JP3823197B2 (ja) | 1996-04-22 | 1996-04-22 | 摺動部品およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09286698A true JPH09286698A (ja) | 1997-11-04 |
| JP3823197B2 JP3823197B2 (ja) | 2006-09-20 |
Family
ID=14258960
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09987496A Expired - Lifetime JP3823197B2 (ja) | 1996-04-22 | 1996-04-22 | 摺動部品およびその製造方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5879819A (ja) |
| EP (1) | EP0803590B1 (ja) |
| JP (1) | JP3823197B2 (ja) |
| KR (1) | KR970070589A (ja) |
| CA (1) | CA2203214A1 (ja) |
| DE (1) | DE69704740T2 (ja) |
| TW (1) | TW428036B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007211932A (ja) * | 2006-02-10 | 2007-08-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ねじ締結部材、および、ねじ締結部材の製造方法 |
| JP2008202101A (ja) * | 2007-02-21 | 2008-09-04 | Ulvac Japan Ltd | 締結具とその製造方法及び真空装置の組立て方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3823197B2 (ja) * | 1996-04-22 | 2006-09-20 | 株式会社日本科学エンジニアリング | 摺動部品およびその製造方法 |
| US7998593B2 (en) * | 2005-05-27 | 2011-08-16 | Parker-Hannifin Corporation | Process for coating silver indium alloy metallic seal |
| JP5801034B2 (ja) | 2010-02-01 | 2015-10-28 | 日本航空電子工業株式会社 | 摺動部品、摺動部品表面の加工方法および生産方法 |
| CN104451584B (zh) * | 2014-12-08 | 2017-02-22 | 西安赛福斯材料防护有限责任公司 | 一种pvd制备螺纹防锁死涂层的方法 |
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|---|---|---|---|---|
| US2465329A (en) * | 1944-05-20 | 1949-03-22 | Indium Corp America | Indium treated copper clad bearing and like articles and method of making the same |
| US2547465A (en) * | 1946-03-21 | 1951-04-03 | Jack & Heintz Prec Ind Inc | Crankshaft bearing assembly |
| DE817387C (de) * | 1949-03-01 | 1951-10-18 | Vandervell Products Ltd | Verfahren zur Herstellung von Lagermetall in Streifenform |
| FR1530559A (fr) * | 1967-05-16 | 1968-06-28 | Ct Stephanois De Rech Mecaniqu | Traitement anti-usure par formation, sur un métal ou un alliage, d'une couche composite par cuisson |
| US3634048A (en) * | 1968-02-14 | 1972-01-11 | Mallory & Co Inc P R | Solderable stainless steel |
| US3914161A (en) * | 1972-06-16 | 1975-10-21 | Matsushita Electric Industrial Co Ltd | Electroplating solutions for depositing silver alloys and a method of forming silver alloys by electroplating |
| US4053728A (en) * | 1975-10-24 | 1977-10-11 | General Electric Company | Brazed joint between a beryllium-base part and a part primarily of a metal that is retractable with beryllium to form a brittle intermetallic compound |
| JPS58110637A (ja) * | 1981-12-23 | 1983-07-01 | Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk | 摺動接点材料 |
| JPS5949297A (ja) * | 1982-09-14 | 1984-03-21 | Seiko Epson Corp | 精密摺動部品 |
| JPH058342Y2 (ja) * | 1985-09-07 | 1993-03-02 | ||
| JPH0676674B2 (ja) * | 1988-05-17 | 1994-09-28 | 古河電気工業株式会社 | Ａｇ−Ｉｎ合金メッキ方法 |
| JPH01180004U (ja) * | 1988-06-08 | 1989-12-25 | ||
| GB2232492B (en) * | 1989-06-03 | 1993-04-21 | Sumitomo Rubber Ind | Method of measuring tyre wear |
| GB2240343B (en) * | 1990-01-19 | 1993-11-17 | Honda Motor Co Ltd | Slide member |
| KR100350937B1 (ko) * | 1993-12-28 | 2002-12-11 | 가부시키가이샤 후지킨 | 접동부품및그제조방법 |
| FR2726393B1 (fr) * | 1994-11-02 | 1997-01-17 | Framatome Sa | Alliage a base d'argent renfermant de l'indium et du cadmium pour la realisation d'elements absorbant les neutrons et utilisation |
| JP3823197B2 (ja) * | 1996-04-22 | 2006-09-20 | 株式会社日本科学エンジニアリング | 摺動部品およびその製造方法 |
-
1996
- 1996-04-22 JP JP09987496A patent/JP3823197B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-04-17 EP EP97106337A patent/EP0803590B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-04-17 DE DE69704740T patent/DE69704740T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1997-04-18 KR KR1019970014321A patent/KR970070589A/ko not_active Ceased
- 1997-04-18 US US08/840,467 patent/US5879819A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-04-21 CA CA002203214A patent/CA2203214A1/en not_active Abandoned
- 1997-04-21 TW TW086105303A patent/TW428036B/zh not_active IP Right Cessation
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| EP0803590A2 (en) | 1997-10-29 |
| EP0803590B1 (en) | 2001-05-09 |
| TW428036B (en) | 2001-04-01 |
| US5879819A (en) | 1999-03-09 |
| CA2203214A1 (en) | 1997-10-22 |
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