JPH09290230A - プラスチックの処理方法及び熱分解装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 プラスチックに含まれる可塑剤をできる限り
除去回収し、プラスチックの熱分解生成物の有機ハロゲ
ン化合物による汚染を防止する。 【解決手段】 プラスチックを、含ハロゲンプラスチッ
クからハロゲンが脱離する脱離温度より低い温度に加熱
して該プラスチックに含有されるフタル酸系可塑剤を該
プラスチックから除去し、該プラスチックにアルカリを
添加し上記脱離温度より低い温度に加熱して該プラスチ
ックに含有される他の可塑剤を分解し該分解による生成
物を該プラスチックから除去する。除去処理を行ったプ
ラスチックは、上記脱離温度に加熱して該プラスチック
に含有される含ハロゲンプラスチックからハロゲンを脱
離し、熱分解して熱分解生成物を得る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】廃プラスチックを再利用可能
な資源に変換回収するプラスチックの熱分解、特に、廃
プラスチックの熱分解によって回収される回収物の製品
価値及び回収効率を向上させる処理技術に関する。

【０００２】

【従来の技術】プラスチックは耐電性、耐水性、耐薬品
性など、材料として優れた長所を有している。このた
め、様々な製品に加工され、我々の生活の中に深く入り
込んでおり、今やその恩恵無くしては日常の暮らしが成
り立たないほどに至っている。

【０００３】このようなプラスチック製品を利用した後
の廃プラスチックは、焼却処理又は埋め立て処理がなさ
れるか、あるいはリサイクルされるが、焼却処理及び埋
め立て処理はいずれも様々な問題を抱えている。焼却処
理は、高カロリーであるプラスチックを積極的に燃焼さ
せることにより熱エネルギの回収をする事を目的として
いるが、地球温暖化を防止することと、有害物質である
有機塩素系化合物の発生を防止するためには好ましくな
い。埋め立て処分は、化石燃料が原料であるプラスチッ
クをそのまま埋め立てるが、資源の有効利用という観点
から好ましくなく、又、難分解性であるので、自然に同
化せず蓄積されたままとなる。更に、国内各地で廃棄物
の最終処分場としての埋立地の確保は困難な状況にあ
り、既に東京都のごみ埋立処分場は飽和状態間近とされ
る。

【０００４】従って、リサイクル技術の確立は、社会問
題としてのごみ戦争解決のためにも急務である。近年、
リサイクルを促進するための様々な法律が整いつつあ
り、プラスチックもその対象となっている。だが、１９
９１年のデータでは、国内で発生した６２２万トンの廃
プラスチックの内、５１％が焼却処理、３７％が埋め立
て処理に供され、リサイクルされているのは１２％に留
まっている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】以上から分かるように
プラスチックの有効な処理・資源化技術の開発が求めら
れている。

【０００６】プラスチックの生産量は、増加傾向にあ
り、１９９４年の原材料樹脂別消費内訳は、重量で、ポ
リ塩化ビニル（ＰＶＣ）が２８．２％、ポリエチレン
（ＰＥ）が２０．８％、ポリスチレン（ＰＳ）が１６．
６％、ポリプロピレン（ＰＰ）が１８．９％、その他が
１５．６％となっており、熱可塑性樹脂がそのほとんど
を占めている（プラスチック製品統計年報による）。

【０００７】熱可塑性樹脂のポリオレフィンの代表例で
あるＰＥ、ＰＳ、ＰＰは、加熱溶融による再成形加工品
の製造、あるいは熱分解による油としての回収等のリサ
イクル技術が実証段階から実用段階に移行しつつある例
も増えてきている。しかしＰＶＣにおいては、原材料樹
脂別消費内訳でトップであるにもかかわらず、資源化の
ための実用化技術の確立が拒まれている。これは、加熱
時に多量の塩化水素ガスが発生するため、焼却炉や反応
装置の高温時の耐腐食性や有機塩素化合物の生成などの
大きな問題が有ることによるものである。現に、１９７
０年代のオイルショック時にプラスチックのリサイクル
に対する意識の高まりが既に有り、プラスチックの油化
処理が試み始められたが、対象とする樹脂はＰＶＣを含
有しないＰＥ、ＰＳ、ＰＰなどに限られていた。１９９
０年代になって、耐塩化水素性を有する触媒を用いるＰ
ＶＣの熱分解技術の確立がクローズアップされている
が、長期使用に耐え得る触媒の分子構造の設計など、い
まだ実用段階に至らない研究段階の課題が多くある。

【０００８】さらに、ＰＶＣ、ポリ酢酸ビニル、ポリ塩
化ビニリデン、ポリウレタン、セルロース等は、塗料、
接着剤、ゴム等に広く用いられるが、この様なポリマー
には、色々な可塑剤が添加されているが、これも問題と
なっている。可塑剤は、それ自体では硬くて剛性をもつ
ような樹脂に配合することによって、柔軟性、弾性、加
工性などを付与し、使用目的に適合させるために用いる
薬品である。添加する割合は、多い場合には５割以上に
もなることがある。このような可塑剤を含有する樹脂を
常温から加熱していくと、可塑剤由来の分解物が生成す
る。このとき、樹脂にＰＶＣのようなハロゲン含有プラ
スチックが共存すると、ＰＶＣ等から発生する多量のハ
ロゲン化水素と反応して有機ハロゲン化合物が発生し、
熱分解生成物を汚染し、資源として再利用するのが難し
くなる。

【０００９】本発明者らは、限り有る資源を有効利用す
るために有益な処理技術の開発、即ち、多種の樹脂が混
合された廃プラスチックから樹脂に添加されている各種
可塑剤をできる限り分離し有用資源として回収リサイク
ルすること、また、熱分解処理した際に得られる生成油
や排ガス等の中に有機ハロゲン化合物が含有されること
を防止することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本願発明者は、上記の目
的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、多種の樹脂
が混合された廃プラスチックから、樹脂に添加されてい
る各種可塑剤あるいは可塑剤由来の化合物を分離回収し
て、含ハロゲン有機化合物の生成を防止し、可塑剤由来
の化合物を有用物質としてリサイクルすることが可能で
あることを見出し、本発明を成すに至った。

【００１１】本発明のプラスチックの処理方法は、含ハ
ロゲンプラスチックからハロゲンが脱離する脱離温度よ
り低い温度にプラスチックを加熱することによって該プ
ラスチックに含有される可塑剤又は可塑剤の分解物をプ
ラスチックから除去する第１除去工程と、該プラスチッ
クにアルカリを添加して上記脱離温度より低い温度に加
熱することによって前記第１除去工程で除去されなかっ
た可塑剤を分解してプラスチックから除去する第２除去
工程とを有する。

【００１２】上記脱離温度より低い温度は、３００℃以
下に設定される。

【００１３】又、上記第１除去工程で除去する可塑剤に
は、フタル酸系可塑剤、脂肪族一塩基酸エステル可塑
剤、塩素化パラフィンが含まれる。

【００１４】上記第２除去工程で除去する可塑剤には、
脂肪族二塩基酸エステル可塑剤、燐酸系可塑剤、二価ア
ルコールエステル系可塑剤、オキシ酸エステル系可塑
剤、エポキシ脂肪酸エステル可塑剤が含まれる。

【００１５】更に、本発明のプラスチックの熱分解装置
は、含ハロゲンプラスチックからハロゲンが脱離する脱
離温度より低い温度にプラスチックを加熱することによ
って該プラスチックに含有される可塑剤又は可塑剤の分
解物をプラスチックから除去する第１除去装置と、該プ
ラスチックにアルカリを添加して上記脱離温度より低い
温度に加熱することによって前記第１除去装置で除去さ
れなかった可塑剤を分解してプラスチックから除去する
第２除去装置と、該プラスチックを上記脱離温度に加熱
して該プラスチックに含有される含ハロゲンプラスチッ
クからハロゲンを脱離するハロゲン脱離器と、該プラス
チックを熱分解温度に加熱して該プラスチックの熱分解
生成物を得るための熱分解器とを有する。

【００１６】

【発明の実施の形態】可塑剤として使用される化合物は
エステル化合物であり、その酸部分によって、フタル酸
系、脂肪酸系、燐酸系、ポリエステル系、エポキシ系な
どに分類することができる。フタル酸系可塑剤には、Ｄ
ＯＰ（フタル酸ジ（２−エチルヘキシル））、ＤＨＰ
（フタル酸ジ（ヘプチル））、ＤＢＰ（フタル酸ジブチ
ル）、ＤＩＤＰ（フタル酸ジイソデシル）等があり、脂
肪酸系可塑剤には、ＤＯＡ（アジピン酸ジ（２−エチル
ヘキシル））等のアジピン酸エステル、ＤＯＺ（アゼラ
イン酸ビス（２−エチルヘキシル））等のアゼライン酸
エステル、ＤＯＳ（セバシン酸ジ（２−エチルヘキシ
ル））等のセバシン酸エステル等があり、燐酸系可塑剤
にはＴＯＰ（燐酸トリス（２−エチルヘキシル））等が
ある。この様な可塑剤のうち、最も使用量の多いのがフ
タル酸系可塑剤で、日本国内で生産される可塑剤全量の
約８０％を占め、これに脂肪酸系可塑剤及び燐酸系可塑
剤の使用量を加えると、全量の８７％程度に達すると言
われている。

【００１７】主要可塑剤であるフタル酸系可塑剤は、加
熱するとエステル結合が切断され、昇華性の無水フタル
酸とアルコール及び不飽和炭化水素化合物とを生成す
る。この時に、ハロゲン化水素が共存すると、可塑剤に
由来する化合物、特に可塑剤のアルコキシ基に由来する
化合物とハロゲン化水素との反応により、有機ハロゲン
化合物が生じる。他の可塑剤においても、可塑剤が分解
した際に生じる化合物とハロゲン化水素との反応により
同様に有機ハロゲン化合物が生じる。従って、可塑剤と
ＰＶＣのようなハロゲン含有プラスチックとを含む廃プ
ラスチックの熱分解では、得られる熱分解生成物が有機
ハロゲン化合物で汚染され、燃料等の資源としての再利
用は難しくなる。他の可塑剤についても同様に可塑剤に
由来する化合物とハロゲン化水素とから有機ハロゲン化
合物が生成する。従って、プラスチックの熱分解生成物
の有機ハロゲン化合物による汚染を防止するためには、
プラスチックの熱分解工程より前に、更に好ましくはプ
ラスチックからハロゲンがハロゲン化水素として脱離す
る前に、可塑剤をプラスチックから除去する必要があ
る。

【００１８】フタル酸系可塑剤は、プラスチックが熱分
解する温度より低い温度で加熱することにより予めプラ
スチックから除去することができる。ハロゲン含有プラ
スチックの脱ハロゲン化水素が進行する温度は３００℃
以上であり、約３５０〜７００℃でポリマー鎖の熱分解
が盛んになり液状または固体状の炭化水素化合物等が生
じるが、フタル酸系可塑剤は３００℃以下の温度で前述
のように無水物等を生じる。従って、プラスチックから
ハロゲン化水素が生じる温度より低い温度で廃プラスチ
ックを加熱して、少量のフタル酸系可塑剤自体及びこれ
に由来する分解物をプラスチックから放出させ、これを
分離回収することによって、その後の熱分解で得られる
生成物の含ハロゲン有機化合物による汚染が軽減され、
フタル酸系可塑剤の資源化が可能となる。

【００１９】又、オレイン酸ブチル、グリセリンモノオ
レイン酸エステルのような脂肪族一塩基酸エステルにつ
いても、フタル酸系可塑剤と同様、酸無水物とアルコー
ル及び不飽和炭化水素化合物（あるいは不飽和アルコー
ル）とを生じ、３００℃以下での加熱によって気化し、
プラスチックから除去することができる。塩素化パラフ
ィン等についても気化によりプラスチックから除去でき
る。

【００２０】しかし、脂肪族二塩基酸エステル、燐酸エ
ステル、二価アルコールエステル、オキシ酸エステル等
の多塩基酸エステルや、エポキシ脂肪酸エステル等の架
橋性官能基を２つ以上有する化合物の場合には、分解す
ると共に分子間架橋反応及び高分子化が進行し、アルコ
ール基に由来する分解物しか回収されない。しかも、３
００℃以下の温度では、熱分解が充分に進行しない。加
熱温度を上げれば可塑剤の分解は促進されるが、同時
に、ハロゲン化水素の脱離も進行して有機ハロゲン化合
物が発生する。ところが、アルカリを添加することによ
り可塑剤の加水分解が促進され、３００℃以下でも充分
な分解率が得られ、アルコール部分に由来するアルコー
ル化合物が生じ、気化してプラスチックから放出され
る。従って、可塑剤のアルコール部分については分離回
収できる。可塑剤の酸部分はアルカリとの塩としてプラ
スチックに残存するが、ハロゲン化水素の脱離進行時に
おける有機ハロゲン化合物の発生は防止される。

【００２１】従って、廃プラスチックの熱分解を行うに
当たり、予め、アルカリを添加することなく３００℃以
下、好ましくは２８０℃以下の温度で加熱してフタル酸
系可塑剤や脂肪族一塩基酸エステル可塑剤等を分解・除
去する第１除去工程と、アルカリを添加して３００℃以
下、好ましくは２８０℃以下の温度で加熱し、第１除去
工程で分解しなかった可塑剤を加水分解して除去する第
２除去工程とを経ることによって、プラスチックから可
塑剤の大部分が除去回収され、この後のプラスチックの
熱分解によって得られる生成物の有機ハロゲン化合物に
よる汚染を抑制することができる。

【００２２】上述に関して、最初からアルカリを共存さ
せてプラスチックを加熱すると、アルカリがフタル酸系
可塑剤によって消費されるので、それ以外の可塑剤に充
分に作用させるために多量のアルカリが必要となる。
又、無水フタル酸の回収ができなくなる。これにより、
プラスチックの熱分解後の残渣量も増加する。従って、
可塑剤由来の化合物を回収する工程がアルカリを共存さ
せない工程とアルカリを用いる工程とに分けられている
ことは非常に重要である。

【００２３】上述の可塑剤由来の化合物を分離回収する
２つの工程における加熱温度は、３００℃以下、好まし
くは約２８０℃以下、より好ましくは２７０℃前後に設
定する。プラスチックは加熱により溶融するので、可塑
剤及びこれに由来する化合物がプラスチックから充分に
放出されるように、プラスチックを攪拌して表面積を大
きくするのが好ましい。使用するアルカリは、例えば、
水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等のアルカリ金属水
酸化物、アルカリ土類金属水酸化物等の、通常アルカリ
として使用される物質から適宜選択することができる。
アルカリは、フタル酸系可塑剤以外の可塑剤の量の２倍
モル量に相当する量を添加するのが好ましい。廃プラス
チックのような内容が不明な場合には、予想より少なめ
の量を一旦加え、加熱中に回収される可塑剤由来の化合
物の量をチェックしながらアルカリを少量ずつ適宜補充
するようにすることができる。アルカリをアルカリ水溶
液に調整して加えると、アルカリをプラスチックに均一
に配合し易く、加水分解も促進されるので、好ましい。

【００２４】上述の可塑剤由来の化合物を分離回収する
２つの工程を経た後のプラスチックは、約３００〜４０
０℃、好ましくは３００〜３５０℃前後に加熱して、ハ
ロゲン含有プラスチックの脱ハロゲン化水素反応を進行
させる。脱ハロゲン化水素後のプラスチックは、約３５
０〜５００℃、好ましくは４００〜４５０℃に加熱して
熱分解することにより、炭化水素等の熱分解生成物を生
じ、この熱分解生成物を含んだガスを凝縮器等を用いて
冷却することにより固体あるいは液体に凝縮した生成物
とガス状生成物とが回収され、燃料油等の再利用資源と
して有効に使用することができる。

【００２５】上述のアルカリを添加することなく加熱す
る第１除去工程で生成するガスは、無水フタル酸を結晶
化するためのトラップを通過させた後に凝縮器で冷却し
て液化させることにより、無水フタル酸と他のアルコー
ル化合物等とを分離回収することができる。トラップで
回収される無水フタル酸には液状有機化合物が混入する
ことがあるが、無水フタル酸が溶解し難い溶剤で洗うこ
とにより容易に高純度の無水フタル酸が得られる。例え
ば、無水フタル酸はヘキサンに対する溶解性が低いの
で、ヘキサンに浸すと、油成分はヘキサンに溶解し、無
水フタル酸は殆ど沈澱するので容易に分離できる。又、
ヘキサンは揮発性であるので、沈澱した固形分を濾過に
より分離した後ヘキサンを揮発させれば高純度の無水フ
タル酸が得られる。

【００２６】各工程において回収される液状物は、蒸留
などによって高純度に精製することができる。

【００２７】上述の処理方法は、例えば、図１に示す熱
分解装置によって実施することができる。この熱分解装
置１は、プラスチックを処理するための加熱釜３と、加
熱釜３の加熱を行うヒーター５と、加熱釜３内の温度を
測定するための熱伝対７と、加熱釜３内の熱を均一にす
るために、加熱釜３内で上下しながら回転する撹拌羽９
と、加熱釜３に接続されたトラップ１１と、トラップ１
１に接続された凝縮器１３と、凝縮器１３に接続された
回収容器１５及びテトラバック１７とを有する。熱伝対
７は、測定された加熱釜３内の温度に基づいてヒーター
５を制御して加熱釜３内の温度を所定温度に調整可能な
ようにヒーター５に接続される。又、熱伝対７は、撹拌
羽９に接しない範囲で中心に寄せ、加熱釜３の壁面に接
しない程度に下側まで延伸するように配置される。加熱
釜３、トラップ１１、凝縮器１３、回収容器１５及びテ
トラバック１７の各部は、必要に応じてこれらを交換で
きるように着脱可能に接続されている。

【００２８】加熱釜３に投入された廃プラスチックは、
例えば図２に示すような加熱処理を受ける。即ち、攪拌
羽９で攪拌し熱伝対７によって温度を測定しながらヒー
ター５で加熱し、３００℃以下の所定温度に維持する
（図２中、ｔ１〜ｔ２）。廃プラスチック中のフタル酸
系可塑剤は、無水フタル酸、アルコール化合物及び不飽
和炭化水素化合物に分解し、これらと未分解のまま気化
した可塑剤とからなるガスはトラップ１１に至り、無水
フタル酸はトラップ１１で結晶化する。加熱釜３とトラ
ップ１１との間の接続は、無水フタル酸の結晶化により
閉管することがないように短く且つ太く構成する。結晶
化により無水フタル酸が除去されたガスは凝縮器１３に
よって冷却され、凝縮したアルコール化合物等が回収容
器１５に収容される。凝縮しないガス状物は液体又はテ
トラバック１７に回収される。

【００２９】次に、廃プラスチックを一旦冷却し（ｔ２
〜ｔ３）、アルカリを添加して（ｔ３）、再度攪拌しな
がら３００℃以下の所定温度まで加熱する（ｔ３〜ｔ
４）。これにより、前工程で除去されなかった可塑剤が
加水分解されてアルコール化合物が生成し（ｔ４〜ｔ
５）、このガスがトラップ１１を通って凝縮器１３で冷
却され、凝縮したものが回収容器１５に収容される。

【００３０】この後、ヒーター５の加熱温度を３００℃
以上の脱ハロゲン化水素の温度に上昇し（ｔ５〜ｔ
６）、ハロゲン化水素が発生する（ｔ６〜ｔ７）。発生
したハロゲン化水素はテトラバック１７により収集さ
れ、アルカリ水での中和のような処理が適宜行われる。

【００３１】更に、ヒーター５の加熱温度を熱分解温度
に昇温し（ｔ７〜ｔ８）、脱ハロゲン化水素後の廃プラ
スチックを熱分解する（ｔ８〜）。ガス状の分解生成物
は、凝縮器１３で冷却され、液体あるいは固体の分解生
成物が回収容器１５に収集され、凝縮されない生成物は
テトラバック１７で回収される。

【００３２】上記各工程を行う時間は、処理するプラス
チックの量によって適宜調節するが、例えば、ＰＶＣ樹
脂が２、ＰＳ樹脂が２、可塑剤としてＤＯＰが３、ＤＯ
Ａが３の割合（重量比）で配合した混合物５００kgを廃
プラスチックのモデルとして投入し、添加するアルカリ
量をＤＯＡの２倍モル量として行った場合、期間ｔ１〜
ｔ２、期間ｔ４〜ｔ５及び期間ｔ６〜ｔ７は各々１時間
程度あればよい。

【００３３】図３は、本発明に従って前述の処理方法を
実施する装置の他の例を示す。この装置は、アルカリを
無添加で加熱する工程とアルカリを添加して加熱する工
程とを有する廃プラスチックの資源化プロセスを連続的
に行う油化処理装置である。この装置１９は、破砕器２
１、第１可塑剤除去部２３、第２可塑剤除去部２５、脱
ハロゲン化水素部２７、溶融溜り２９及び熱分解部３１
を有し、破砕器２１によって破砕された廃プラスチック
は、第１可塑剤除去部２３によるアルカリ無添加での可
塑剤除去工程、第２可塑剤除去部２５によるアルカリ共
存下での可塑剤除去工程、脱ハロゲン化水素部２７での
脱ハロゲン化水素工程を経て、一旦溶融溜り２９に貯め
られた後、熱分解部３１で熱分解工程に供される。

【００３４】詳細には、破砕器２１は廃プラスチックの
破砕、粉砕、解体を行う破砕刃３３を有し、第１可塑剤
除去部２３の筒状路３５の一端に接続され、破砕された
プラスチックが筒状路３５に投入される。筒状路３５に
は、廃プラスチックを所定の温度に加熱して可塑剤の分
解・除去を促進するためのヒーター３７が取り付けられ
ている。又、筒状路３５内には、プラスチックを撹拌し
てガスの放出を促しガスを迅速に取り出すための、螺旋
状の羽が軸に取り付けられた排出羽３９が設けられ、モ
ーター４１によって排出羽３９を回転させる。筒状路３
５の他端には、トラップ４３及び凝縮器４５が接続さ
れ、トラップ４３内には比較的融点の低い成分を結晶化
させるための衝突板４７が設けられており、無水フタル
酸等の昇華性物質はトラップ４３内で結晶化しガスから
分離する。トラップ４３を通過したガスは凝縮器４５で
冷却され、液化物あるいは固化物が回収される。

【００３５】第１可塑剤除去部２３の筒状路３５の他端
は第２可塑剤除去部２５の筒状路４９の一端に接続さ
れ、第２可塑剤除去部２５は第１可塑剤除去部２３と同
様にヒーター５１、排出羽５３及びモーター５５を備え
ており、更に、筒状路４９の筒状路３５との接続部分付
近にはアルカリ添加装置５７が取り付けられている。
又、筒状路４９の他端には凝縮器５９が接続されてい
る。第１可塑剤除去部２３から排出されたプラスチック
は、筒状路４９でアルカリ添加装置５７から供給される
アルカリと混合され、加熱されて、残存する可塑剤の加
水分解によるガス状生成物が凝縮器５９において冷却さ
れ、凝縮回収される。

【００３６】第２可塑剤除去部２５の筒状路４９の他端
は脱ハロゲン化水素部２７の筒状路６１の一端に接続さ
れ、脱ハロゲン化水素部２７は第１可塑剤除去部２３と
同様にヒーター６３、排出羽６５及びモーター６７を備
えており、更に、筒状路６１の他端には凝縮器６９が接
続されている。第２可塑剤除去部２５から排出されたプ
ラスチックは、筒状路６１で脱ハロゲン化水素反応が進
行する温度に加熱され、凝縮器６９を通じて回収される
ガス状物及び少量の液化生成物には多量のハロゲン化水
素が含有される。

【００３７】脱ハロゲン化水素部２７の筒状路６１の他
端は溶融溜り２９に接続され、脱ハロゲン化水素反応後
の廃プラスチックは溶融溜り２９内でヒーター７１によ
って熱分解が進行しない所定温度に保たれ、一時的に貯
められる。

【００３８】溶融溜り２９の底部は、搬出装置７３を介
して熱分解部３１の頂部に接続される。搬出装置７３
は、筒状路７５と、この中に設けられる排出羽７７と、
排出羽７７を回転させるモーター７９とを備えている。
熱分解部３１は、分解釜８１と、分解釜８１の壁面に付
着した廃プラスチックや固着した分解残渣を掻き取りな
がら廃プラスチックを攪拌するための攪拌羽８３と、分
解釜８１を加熱するヒーター８５と、分解釜８１の頂部
に接続された凝縮器８７とを備えている。溶融溜り２９
から搬出装置７３によって供給された廃プラスチック
は、分解釜８１内で攪拌されながら熱分解温度に加熱さ
れ、生成したガス状の熱分解生成物は凝縮器８７によっ
て冷却・凝縮され、液化した熱分解生成物が回収され
る。分解釜８１の底部には、搬出装置８９が接続され、
搬出装置８９は筒状路９１と、この中に設けられる排出
羽９３と、排出羽９３を回転させるモーター９５とを備
えている。分解釜８１内でプラスチックの熱分解により
生じる炭素状の残渣は、搬出装置８９によって装置外に
排出される。

【００３９】上記装置１９の第１可塑剤除去部２３、第
２可塑剤除去部２５、脱塩素部２７及び熱分解部３１の
加熱温度は、前述の処理方法に従って、アルカリ無添加
での第１剤除去工程、アルカリ共存下での第２除去工
程、脱ハロゲン化水素工程及び熱分解工程に適した温度
に適宜設定される。

【００４０】

【実施例】以下、実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。尚、下記における百分率表示は重量比によるも
のとする。

【００４１】（実施例１）図１の装置を用い、ＰＶＣ樹
脂が２、ＰＳ樹脂が２、可塑剤としてＤＯＰが３、ＤＯ
Ａが３の割合（重量比）で配合した混合物１００ｇを廃
プラスチックのモデルとして加熱釜３に投入し、図２の
温度履歴に従って加熱処理をおこなった。この際、添加
するアルカリ量としてＤＯＡの２倍モル量の水酸化ナト
リウムの水溶液を使用し、期間ｔ０〜ｔ１、期間ｔ１〜
ｔ２、期間ｔ３〜ｔ４、期間ｔ４〜ｔ５及び期間ｔ６〜
ｔ７は各々１時間に設定した。又、期間ｔ２〜ｔ３、期
間ｔ５〜ｔ６及び期間ｔ７〜ｔ８において、回収容器１
５を取り替えた。

【００４２】回収容器１５に収集された回収物をＧＣ−
ＭＳを用いて分析した。期間ｔ１〜ｔ２の回収物は約１
３ｇで、ＤＯＰ及びＤＯＡを約３％、２−エチルヘキサ
ノールを含む炭素数８のアルコールを約２５％、炭素数
８の飽和炭化水素及び不飽和炭化水素を約６１％の割合
で含んでおり、約１１％はその他の化合物であった。

【００４３】期間ｔ４〜ｔ５に得られた回収物は約１０
ｇで、ＤＯＰ及びＤＯＡを約２％、２−エチルヘキサノ
ールを含む炭素数８のアルコールを約９４％、炭素数８
の飽和炭化水素及び不飽和炭化水素を約１％の割合で含
んでおり、約３％はその他の化合物であった。

【００４４】期間ｔ６〜ｔ７に得られた回収物は約１２
ｇで、塩化水素が大量に含まれていた。

【００４５】（実施例２）図３に示す装置を用い、可塑
剤としてＤＯＰを３０％とＤＯＡを３０％とを含むＰＶ
Ｃペレットと、ＰＥペレットとを、それぞれ２０cm×２
０cm角の板状に整形し、これら２種の板を等量ずつ混合
したものをプラスチック試料として、以下のように加熱
処理を行った。

【００４６】まず、プラスチック試料５００kgを破砕器
２１に投入した。試料は２〜３mmに破砕された。

【００４７】次に、試料を第１可塑剤除去部２３に送
り、２７０℃に加熱した。発生したガスをトラップ４３
を介して凝縮器４５に導き、液化物約５４kgを回収し
た。ＧＣ−ＭＳによって回収液を分析したところ、回収
液には、ＤＯＰ及びＤＯＡが約２％、２−エチルヘキサ
ノールを含む炭素数８のアルコール化合物が約２７％、
炭素数８の飽和炭化水素及び不飽和炭化水素が約６０％
の割合で含有され、約１１％はその他の化合物であっ
た。この回収液は、蒸留等により容易に分離でき、沸点
１８３．５℃の２−エチルヘキサノールは純度９９．９
％で分取できた。また、トラップ４３内には結晶化した
無水フタル酸が回収された。これは結晶間に少量の液状
成分を含んでいたが、ヘキサンを用いて洗浄して固形分
を濾過により分取してヘキサンを留去するすることによ
り、純度約９９．９％の無水フタル酸が約２４kg得られ
た。

【００４８】次に、第１可塑剤除去部２３から第２可塑
剤除去部２５に送られた試料に、アルカリ添加装置１５
から水酸化ナトリウム約１６kgを水に溶解させた溶液を
均一になるように添加しながら、２７０℃で加熱を行っ
た。試料から発生したガスを凝縮器５９に取り入れ、液
化物を回収したところ、回収液には、ＤＯＰ及びＤＯＡ
が約１％、２−エチルヘキサノールを含む炭素数８のア
ルコール化合物が約９３％、炭素数８の飽和炭化水素及
び不飽和炭化水素が約１％含有され、約５％はその他の
化合物であった。２−エチルヘキサノールの量は回収液
の約９０％を占めていた。回収液は蒸留によって容易に
分離でき、２−エチルヘキサノールは９９．９％の純度
で得られた。

【００４９】更に、第２可塑剤除去部２５から脱ハロゲ
ン化水素部２７に試料を取り入れ、３３０℃で加熱を行
った。試料から発生したガスを凝縮器６９に取り入れ、
液化物約５５kgを回収した。回収液は、塩化水素を大量
に含んでいた。

【００５０】続いて、脱ハロゲン化水素部２７から溶融
溜り２９に試料を取り入れ、溶融溜り２９を３３０℃に
保持してバッファータンクとした。次に溶融溜り２９か
ら搬出装置７３を用いて分解釜８１内に試料を取り入
れ、４５０℃に加熱して熱分解を行った。発生したガス
を凝縮器８７に取り入れ、液化物を回収したところ回収
液は、炭素数が４〜１５の鎖状炭化水素を多く含み、特
に炭素数７〜１２の成分の割合が高くなっており、市販
の軽油から重油に相当する成分と性状が類似していた。
有機塩素含有量を測定したところ、未検出（＝０．０４
％未満）であることを確認した。また、凝縮器８７にお
いて回収された回収液を用いて流出試験を行ったとこ
ろ、表１に示すように、留出温度による成分分布が軽油
と類似するものであった。

【００５１】装置に投入された試料の重量を１００％と
すると、上記プロセスにおける試料の重量減少率は、第
１可塑剤除去部２３において約１６％、第２可塑剤除去
部２５において約１６％、脱ハロゲン化水素部２７にお
いて約１１％、熱分解部３１において約５０％であっ
た。残りの約１７％は残渣成分となった。

【００５２】

【表１】 （比較例１）図３の装置から第２可塑剤除去部２５を取
り外して第１可塑剤除去部２３と脱ハロゲン化水素部２
７とを直接接続し、アルカリを使用しなかった点を除い
ては、実施例２と同様の操作を行った。

【００５３】凝縮器４３で回収された約５５kgの液化物
をＧＣ−ＭＳによって分析したところ、回収液には、Ｄ
ＯＰ及びＤＯＡが約２％、２−エチルヘキサノールを含
む炭素数８のアルコール化合物が約６０％、炭素数８の
飽和炭化水素及び不飽和炭化水素が約１％の割合で含有
され、約１１％はその他の化合物であった。

【００５４】凝縮器６９で回収した約８５kgの液化物を
分析したところ、回収液は、多量の塩化水素、有機塩素
化合物及び可塑剤由来の有機化合物が含まれていた。有
機塩素濃度は０．６％であった。

【００５５】凝縮器８７で回収した約２５０kgの液化物
を分析したところ、炭素数が４〜１５の鎖状炭化水素を
多く含み、特に炭素数７〜１２の成分の割合が高くなっ
ており、市販の軽油から重油に相当する成分と性状が類
似していた。有機塩素含有量を測定したところ、０．０
４％であることを確認した。

【００５６】装置に投入された試料の重量を１００％と
すると、上記プロセスにおける試料の重量減少は率は、
第１可塑剤除去部２３において約１６％、脱ハロゲン化
水素部２７において約１７％、熱分解部３１において約
５０％であった。残りの約１７％は残渣成分となった。

【００５７】上述の結果において、アルカリ共存下での
加熱処理を行わなかったことにより、フタル酸系以外の
可塑剤が塩化水素の発生によって分解されると共に、こ
の分解生成物と塩化水素との反応により有機塩素化合物
が生じることが理解される。従って、生成した成分毎に
回収して有用資源としてリサイクルすることが不可能で
ある。

【００５８】（比較例２）図３の装置から第１可塑剤除
去部２３を取り外して試料を第２可塑剤除去部に直接投
入し、アルカリの添加量をＤＯＰ及びＤＯＡの合計の２
倍モル量に変更した点を除いては、実施例２と同様の操
作を行った。

【００５９】凝縮器５９で回収された約７４kgの液化物
をＧＣ−ＭＳによって分析したところ、回収液には、Ｄ
ＯＰ及びＤＯＡが約１％、２−エチルヘキサノールを含
む炭素数８のアルコール化合物が約９１％、炭素数８の
飽和炭化水素及び不飽和炭化水素が約１％の割合で含有
され、約７％はその他の化合物であった。

【００６０】凝縮器６９で回収した約５４kgの液化物を
分析したところ、回収液は、多量の塩化水素が含まれて
いた。

【００６１】装置に投入された試料の重量を１００％と
すると、上記プロセスにおける試料の重量減少は率は、
第２可塑剤除去部２５において約１５％、脱ハロゲン化
水素部２７において約１１％、熱分解部３１において約
５５％であった。分解釜８１から排出された分解残渣の
重量は、最初に投入された試料の重量の約１８％であっ
た。

【００６２】上記の結果から、アルカリの添加によって
無水フタル酸が回収されなくなるので残渣が増加し、ま
た、無水フタル酸を有用物質として回収しリサイクルす
ることが出来なくなる。

【００６３】（実施例３）可塑剤としてＤＯＰを２０％
とＤＯＡを１９％とＤＯＳを２１％とを含むＰＶＣペレ
ットと、ＰＥペレットとを、それぞれ２０cm×２０cm角
の板状に整形し、これら２種の板を等量ずつ混合したも
のをプラスチック試料として破砕器２１に投入した点、
及び、使用したアルカリの量をＤＯＡの２倍モル量とＤ
ＯＳの２倍モル量との合計量に変更した点及びプラスチ
ック試料２５０kgを破砕器に投入した点を除いては、実
施例２と同様の操作を行った。

【００６４】凝縮器４５で回収した約２１kgｇの液化物
をＧＣ−ＭＳによって分析したところ、回収液には、Ｄ
ＯＰ及びＤＯＡが約２％、２−エチルヘキサノールを含
む炭素数８のアルコール化合物が約２１％、炭素数８の
飽和炭化水素及び不飽和炭化水素が約６７％の割合で含
有され、約１０％はその他の化合物であった。この回収
液は、蒸留等により容易に分離でき、沸点１８３．５℃
の２−エチルヘキサノールは純度９９．９％で分取でき
た。また、トラップ４３内には無水フタル酸が結晶化
し、回収することが出来た。これは結晶間に少量の液状
成分を含んでいたが、ヘキサンを用いて洗浄して固形分
を濾過により分取してヘキサンを留去するすることによ
り、純度約９９．９％の無水フタル酸が約９kg得られ
た。

【００６５】凝縮器５９で回収された約２８kgの液化物
を分析したところ、回収液には、ＤＯＰ及びＤＯＡが約
１％、２−エチルヘキサノールを含む炭素数８のアルコ
ール化合物が約９４％、炭素数８の飽和炭化水素及び不
飽和炭化水素が約１％の割合で含有され、約４％はその
他の化合物であった。２−エチルヘキサノールの量は回
収液の約９０％を占めていた。回収液は蒸留によって容
易に分離でき、２−エチルヘキサノールは９９．９％の
純度で得られた。

【００６６】凝縮器６９で回収した約２９kgの液化物を
分析したところ、回収液は多量の塩化水素を含んでい
た。

【００６７】凝縮器８７で回収した約１２５kgの液化物
を分析したところ、炭素数が４〜１５の鎖状炭化水素を
多く含み、特に炭素数７〜１２の成分の割合が高くなっ
ており、市販の軽油から重油に相当する成分と性状が類
似していた。有機塩素含有量を測定したところ、未検出
（０．０４％未満）であることを確認した。

【００６８】装置に投入された試料の重量を１００％と
すると、上記プロセスにおける試料の重量減少は率は、
第１可塑剤除去部２３において約１２％、第２可塑剤除
去部２５において約１１％、脱ハロゲン化水素部２７に
おいて約１２％、熱分解部３１において約５０％であっ
た。残りの約１５％は残渣成分となった。

【００６９】（実施例４）可塑剤としてＤＯＰを１９％
とＤＯＡを２１％とＤＯＺを２０％とを含むＰＶＣペレ
ットと、ＰＥペレットとを、それぞれ２０cm×２０cm角
の板状に整形し、これら２種の板を等量ずつ混合したも
のをプラスチック試料として破砕器２１に投入した点、
及び、使用したアルカリの量をＤＯＡの２倍モル量とＤ
ＯＺの２倍モル量との合計に変更した点及びプラスチッ
ク試料１００kgを破砕機に投入した点を除いては、実施
例２と同様の操作を行った。

【００７０】凝縮器４５で回収した約１０kgの液化物を
ＧＣ−ＭＳによって分析したところ、回収液には、ＤＯ
Ｐ及びＤＯＡが約３％、２−エチルヘキサノールを含む
炭素数８のアルコール化合物が約２６％、炭素数８の飽
和炭化水素及び不飽和炭化水素が約６２％の割合で含有
され、約９％はその他の化合物であった。この回収液
は、蒸留等により容易に分離でき、沸点１８３．５℃の
２−エチルヘキサノールは純度９９．９％で分取でき
た。また、トラップ４３内には無水フタル酸が結晶化
し、回収することが出来た。これは結晶間に少量の液状
成分を含んでいたが、ヘキサンを用いて洗浄して固形分
を濾過により分取してヘキサンを留去するすることによ
り、純度約９９．９％の無水フタル酸が約４kg得られ
た。

【００７１】凝縮器５９で回収された約９kgの液化物を
分析したところ、回収液には、ＤＯＰ及びＤＯＡが約１
％、２−エチルヘキサノールを含む炭素数８のアルコー
ル化合物が約９４％、炭素数８の飽和炭化水素及び不飽
和炭化水素が約２％の割合で含有され、約３％はその他
の化合物であった。２−エチルヘキサノールの量は回収
液の約９０％を占めていた。回収液は蒸留によって容易
に分離でき、２−エチルヘキサノールは９９．９％の純
度で得られた。

【００７２】凝縮器６９で回収した約１２kgの液化物を
分析したところ、回収液は多量の塩化水素を含んでい
た。

【００７３】凝縮器８７で回収した約５０kgの液化物を
分析したところ、炭素数が４〜１５の鎖状炭化水素を多
く含み、特に炭素数７〜１２の成分の割合が高くなって
おり、市販の軽油から重油に相当する成分と性状が類似
していた。有機塩素含有量を測定したところ、未検出
（０．０４％未満）であることを確認した。

【００７４】装置に投入された試料の重量を１００％と
すると、上記プロセスにおける試料の重量減少率は、第
１可塑剤除去部２３において約１４％、第２可塑剤除去
部２５において約９％、脱ハロゲン化水素部２７におい
て約１２％、熱分解部３１において約５０％であった。
残りの約１５％は残渣成分となった。

【００７５】（実施例５）可塑剤としてＤＯＰを２０％
とＤＯＡを２１％とＴＯＰを２１％とを含むＰＶＣペレ
ットと、ＰＥペレットとを、それぞれ２０cm×２０cm角
の板状に整形し、これら２種の板を等量ずつ混合したも
のをプラスチック試料として破砕器２１に投入した点、
及び、使用したアルカリの量をＤＯＡの２倍モル量とＴ
ＯＰの２倍モル量との合計量に変更した点を除いては、
実施例２と同様の操作を行った。

【００７６】凝縮器４５で回収した約５３kgの液化物を
ＧＣ−ＭＳによって分析したところ、回収液には、ＤＯ
Ｐ及びＤＯＡが約３％、２−エチルヘキサノールを含む
炭素数８のアルコール化合物が約２６％、炭素数８の飽
和炭化水素及び不飽和炭化水素が約６１％の割合で含有
され、約１０％はその他の化合物であった。この回収液
は、蒸留等により容易に分離でき、沸点１８３．５℃の
２−エチルヘキサノールは純度９９．９％で分取でき
た。また、トラップ４３内には無水フタル酸が結晶化
し、回収することが出来た。これは結晶間に少量の液状
成分を含んでいたが、ヘキサンを用いて洗浄して固形分
を濾過により分取してヘキサンを留去するすることによ
り、純度約９９．９％の無水フタル酸が約１６kg得られ
た。

【００７７】凝縮器５９で回収された約４３kgの液化物
を分析したところ、回収液には、ＤＯＰ及びＤＯＡが約
１％、２−エチルヘキサノールを含む炭素数８のアルコ
ール化合物が約９２％、炭素数８の飽和炭化水素及び不
飽和炭化水素が約２％の割合で含有され、約５％はその
他の化合物であった。２−エチルヘキサノールの量は回
収液の約９０％を占めていた。回収液は蒸留によって容
易に分離でき、２−エチルヘキサノールは９９．９％の
純度で得られた。

【００７８】凝縮器６９で回収した約５８kgの液化物を
分析したところ、回収液は多量の塩化水素を含んでい
た。

【００７９】凝縮器８７で回収した約２５０kgの液化物
を分析したところ、炭素数が４〜１５の鎖状炭化水素を
多く含み、特に炭素数７〜１２の成分の割合が高くなっ
ており、市販の軽油から重油に相当する成分と性状が類
似していた。有機塩素含有量を測定したところ、未検出
（０．０４％未満）であることを確認した。

【００８０】装置に投入された試料の重量を１００％と
すると、上記プロセスにおける試料の重量減少は率は、
第１可塑剤除去部２３において約１４％、第２可塑剤除
去部２５において約９％、脱ハロゲン化水素部２７にお
いて約１２％、熱分解部３１において約５０％であっ
た。残りの約１５％は残渣成分となった。

【００８１】（実施例６）可塑剤としてＤＯＰを６１％
含むＰＶＣペレットと、ＰＥペレットとを、それぞれ２
０cm×２０cm角の板状に整形し、これら２種の板を等量
ずつ混合したものをプラスチック試料として破砕器２１
に投入した点を除いては、実施例２と同様の操作を行っ
た。但し、この例ではＤＯＡが含まれていないが、実施
例２と同量のアルカリを使用した。

【００８２】凝縮器４５で回収した約５９kgの液化物を
ＧＣ−ＭＳによって分析したところ、回収液には、ＤＯ
Ｐが約８％、２−エチルヘキサノールを含む炭素数８の
アルコール化合物が約４５％、炭素数８の飽和炭化水素
及び不飽和炭化水素が約４０％の割合で含有され、約７
％はその他の化合物であった。この回収液は、蒸留等に
より容易に分離でき、沸点１８３．５℃の２−エチルヘ
キサノールは純度９９．９％で分取できた。また、トラ
ップ４３内には無水フタル酸が結晶化し、回収すること
が出来た。これは結晶間に少量の液状成分を含んでいた
が、ヘキサンを用いて洗浄して固形分を濾過により分取
してヘキサンを留去するすることにより、純度９９．９
％の無水フタル酸が約４８kg得られた。

【００８３】凝縮器５９で回収された約１kgの液化物を
分析したところ、回収液には、ＤＯＰが約１％、２−エ
チルヘキサノールを含む炭素数８のアルコール化合物が
約８９％、炭素数８の飽和炭化水素及び不飽和炭化水素
が約１０％の割合で含有され、その他の化合物は検出さ
れなかった。

【００８４】凝縮器６９で回収した約５８kgの液化物を
分析したところ、回収液は多量の塩化水素を含んでい
た。

【００８５】凝縮器８７で回収した約２５０kgの液化物
を分析したところ、炭素数が４〜１５の鎖状炭化水素を
多く含み、特に炭素数７〜１２の成分の割合が高くなっ
ており、市販の軽油から重油に相当する成分と性状が類
似していた。有機塩素含有量を測定したところ、未検出
（０．０４％未満）であることを確認した。

【００８６】装置に投入された試料の重量を１００％と
すると、上記プロセスにおける試料の重量減少は率は、
第１可塑剤除去部２３において約２１％、第２可塑剤除
去部２５において約０．００２％、脱ハロゲン化水素部
２７において約１２％、熱分解部３１において約５０％
であった。分解釜８１から排出された分解残渣の重量
は、最初に投入された試料の重量の約１５％であった。

【００８７】（実施例７）可塑剤としてＤＯＡを６０％
含むＰＶＣペレットと、ＰＥペレットとを、それぞれ２
０cm×２０cm角の板状に整形し、これら２種の板を等量
ずつ混合したものをプラスチック試料として破砕器２１
に投入した点、及び、使用したアルカリの量をＤＯＡの
２倍モル量に変更した点を除いては、実施例２と同様の
操作を行った。

【００８８】凝縮器４５では、液化物は約５３kg回収さ
れ、ＤＯＡが１％含まれていた。

【００８９】凝縮器５９で回収された約６２kgの液化物
を分析したところ、回収液には、ＤＯＡが約５％、２−
エチルヘキサノールを含む炭素数８のアルコール化合物
が約８３％、炭素数８の飽和炭化水素及び不飽和炭化水
素が約５％の割合で含有され、約７％はその他の化合物
であった。

【００９０】凝縮器６９で回収した約５８kgの液化物を
分析したところ、回収液は多量の塩化水素を含んでい
た。

【００９１】凝縮器８７で回収した約２５０kgの液化物
を分析したところ、炭素数が４〜１５の鎖状炭化水素を
多く含み、特に炭素数７〜１２の成分の割合が高くなっ
ており、市販の軽油から重油に相当する成分と性状が類
似していた。有機塩素含有量を測定したところ、未検出
（０．０４％未満）であることを確認した。

【００９２】装置に投入された試料の重量を１００％と
すると、上記プロセスにおける試料の重量減少は率は、
第１可塑剤除去部２３において約１１％、第２可塑剤除
去部２５において約１３％、脱ハロゲン化水素部２７に
おいて約１２％、熱分解部３１において約５０％であっ
た。分解釜８１から排出された分解残渣の重量は、最初
に投入された試料の重量の約１４％であった。

【００９３】（実施例８）可塑剤としてＴＯＰを６０％
含むＰＶＣペレットと、ＰＥペレットとを、それぞれ２
０cm×２０cm角の板状に整形し、これら２種の板を等量
ずつ混合したものをプラスチック試料として破砕器２１
に投入した点、及び、使用したアルカリの量をＤＯＡの
２倍モル量に変更した点を除いては、実施例２と同様の
操作を行った。

【００９４】凝縮器４５では、液化物は約４５kg回収さ
れ、ＴＯＰを２％含んでいた。

【００９５】凝縮器５９で回収された６５kgの液化物を
分析したところ、回収液には、ＴＯＰが約６％、２−エ
チルヘキサノールを含む炭素数８のアルコール化合物が
約８４％、炭素数８の飽和炭化水素及び不飽和炭化水素
が約４％の割合で含有され、約６％はその他の化合物で
あった。

【００９６】凝縮器６９で回収した約５８kgの液化物を
分析したところ、回収液は多量の塩化水素を含んでい
た。

【００９７】凝縮器８７で回収した約２５０kgの液化物
を分析したところ、炭素数が４〜１５の鎖状炭化水素を
多く含み、特に炭素数７〜１２の成分の割合が高くなっ
ており、市販の軽油から重油に相当する成分と性状が類
似していた。有機塩素含有量を測定したところ、未検出
（０．０４％未満）であることを確認した。

【００９８】装置に投入された試料の重量を１００％と
すると、上記プロセスにおける試料の重量減少は率は、
第１可塑剤除去部２３において約９％、第２可塑剤除去
部２５において約１３％、脱ハロゲン化水素部２７にお
いて約１２％、熱分解部３１において約５０％であっ
た。分解釜８１から排出された分解残渣の重量は、最初
に投入された試料の重量の約１６％であった。

【００９９】以上のように、複数種類の可塑剤が添加さ
れたプラスチックから可塑剤を分離回収する場合に、ア
ルカリ無添での加熱処理と、加水分解を促進するための
アルカリ共存下での加熱処理の２段階の加熱を行うこと
により、可塑剤由来の回収物質を従来よりも効率よくプ
ラスチックから回収できる。また、回収物質が増えると
同時に残渣の低減が可能となる。

【０１００】更に、上記方法によれば、ＰＶＣ等の含ハ
ロゲンプラスチックの加熱によってハロゲン化水素が生
じた際に可塑剤由来の炭化水素との反応を防止できるの
で、有害な有機塩素化合物の発生が抑制され、さらに塩
素成分を塩化水素として回収することができるので、有
用資源として回収される率が向上する。

【０１０１】（実施例９）可塑剤としてオレイン酸ブチ
ルを６０％含むＰＶＣペレットと、ＰＥペレットとを、
それぞれ２０cm×２０cm角の板状に整形し、これら２種
の板を等量ずつ混合したものをプラスチック試料として
破砕器２１に投入した点を除いては、実施例６と同様の
操作を行った。

【０１０２】凝縮器４５で回収した約６６kgの液化物を
ＧＣ−ＭＳによって分析したところ、回収液には、オレ
イン酸ブチルが約１１％、ブタノールを含む炭素数４の
アルコール化合物が約６７％の割合で含有され、約２２
％はその他の化合物であった。

【０１０３】凝縮器５９で回収された約０．８kgの液化
物を分析したところ、回収液には、オレイン酸ブチルが
約２％、ブタノールを含む炭素数４のアルコール化合物
が約９６％の割合で含有され、その他の化合物は約１％
であった。

【０１０４】凝縮器６９で回収した約５８kgの液化物を
分析したところ、回収液は多量の塩化水素を含んでい
た。

【０１０５】凝縮器８７で回収した約２５０kgの液化物
を分析したところ、炭素数が４〜１５の鎖状炭化水素を
多く含み、特に炭素数７〜１２の成分の割合が高くなっ
ており、市販の軽油から重油に相当する成分と性状が類
似していた。有機塩素含有量を測定したところ、未検出
（０．０４％未満）であることを確認した。

【０１０６】装置に投入された試料の重量を１００％と
すると、上記プロセスにおける試料の重量減少は率は、
第１可塑剤除去部２３において約２１％、第２可塑剤除
去部２５において約０．００２％、脱ハロゲン化水素部
２７において約１２％、熱分解部３１において約５０％
であった。残りの約１７％は残渣成分となった。

【０１０７】

【発明の効果】本発明によれば、複数の種類の異なる可
塑剤が含まれるプラスチックから可塑剤又は可塑剤由来
の化合物の回収効率が向上し、プラスチックの熱分解に
よる分解生成物の有機ハロゲン化合物による汚染が防止
されるので、回収物の品質も向上し、産業上の有用性は
極めて高い。又、熱分解残渣の量が減少し、経済及び環
境に対する負担も軽減する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るプラスチックの処理方法を実施す
る装置の一実施例を示す概略構成図。

【図２】本発明に係るプラスチックの処理方法の一例に
おける加熱温度を示すダイアグラム。

【図３】本発明に係るプラスチックの処理方法を実施す
る装置の他の実施例を示す概略構成図。

【符号の説明】

３ 加熱釜 ５ ヒーター ７ 熱伝対 １１、４３ トラップ １３、４５、５９、６９、８７ 凝縮器 １５ 回収容器 ２１ 破砕器 ２３ 第１可塑剤除去部 ２５ 第２可塑剤除去部 ２７ 脱ハロゲン化水素部 ２９ 溶融溜り ３１ 熱分解部 ４７ 衝突板 ７３、８９ 搬出装置

フロントページの続き (72)発明者 佐々木 邦彦 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝横浜事業所内 (72)発明者 馬場 優子 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝横浜事業所内 (72)発明者 原田 一成 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝横浜事業所内 (72)発明者 金澤 悟史 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝横浜事業所内 (72)発明者 古屋 富明 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝横浜事業所内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 含ハロゲンプラスチックからハロゲンが
   脱離する脱離温度より低い温度にプラスチックを加熱す
   ることによって該プラスチックに含有される可塑剤又は
   可塑剤の分解物をプラスチックから除去する第１除去工
   程と、該プラスチックにアルカリを添加して上記脱離温
   度より低い温度に加熱することによって前記第１除去工
   程で除去されなかった可塑剤を分解してプラスチックか
   ら除去する第２除去工程とを有することを特徴とするプ
   ラスチックの処理方法。
2. 【請求項２】 含ハロゲンプラスチックからハロゲンが
   脱離する脱離温度より低い温度にプラスチックを加熱す
   ることによって該プラスチックに含有される可塑剤又は
   可塑剤の分解物をプラスチックから除去する第１除去装
   置と、該プラスチックにアルカリを添加して上記脱離温
   度より低い温度に加熱することによって前記第１除去装
   置で除去されなかった可塑剤を分解してプラスチックか
   ら除去する第２除去装置と、該プラスチックを上記脱離
   温度に加熱して該プラスチックに含有される含ハロゲン
   プラスチックからハロゲンを脱離するハロゲン脱離器
   と、該プラスチックを熱分解温度に加熱して該プラスチ
   ックの熱分解生成物を得るための熱分解器とを有するこ
   とを特徴とするプラスチックの熱分解装置。