JPH09290298A - 硝化脱窒装置におけるメタノール供給量および曝気量の調整方法 - Google Patents
硝化脱窒装置におけるメタノール供給量および曝気量の調整方法Info
- Publication number
- JPH09290298A JPH09290298A JP10925996A JP10925996A JPH09290298A JP H09290298 A JPH09290298 A JP H09290298A JP 10925996 A JP10925996 A JP 10925996A JP 10925996 A JP10925996 A JP 10925996A JP H09290298 A JPH09290298 A JP H09290298A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nitrification
- methanol
- tank
- amount
- value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 150
- 238000005273 aeration Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 19
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 11
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 abstract description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 abstract description 2
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 12
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 9
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 4
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 3
- MMDJDBSEMBIJBB-UHFFFAOYSA-N [O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[NH6+3] Chemical compound [O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[NH6+3] MMDJDBSEMBIJBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 239000010800 human waste Substances 0.000 description 2
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 2
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004811 liquid chromatography Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000001546 nitrifying effect Effects 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 メタノールの供給量の過不足によるＴＯＣ濃
度の上昇や窒素濃度の上昇を解消し、また、過剰曝気に
よるランニングコストの増加や曝気量の不足に伴う処理
水の水質悪化を解消する。 【解決手段】 硝化脱窒装置における脱窒槽で処理液の
ｐＨを検出し、そのｐＨ値に基づいてメタノールの供給
量を調整する、硝化脱窒装置におけるメタノール供給量
の調整方法である。脱窒槽でのｐＨ値が好ましくは６．
８〜８．５、より好ましくは．２〜７．８になるように
メタノールの供給量を調整する。また、硝化脱窒装置に
おける硝化槽で処理液のｐＨを検出し、そのｐＨ値に基
づいて曝気量を調整する、硝化脱窒装置における曝気量
の調整方法である。硝化槽でのｐＨ値が６．８〜７．８
の範囲にあるように曝気量を調整する。
度の上昇や窒素濃度の上昇を解消し、また、過剰曝気に
よるランニングコストの増加や曝気量の不足に伴う処理
水の水質悪化を解消する。 【解決手段】 硝化脱窒装置における脱窒槽で処理液の
ｐＨを検出し、そのｐＨ値に基づいてメタノールの供給
量を調整する、硝化脱窒装置におけるメタノール供給量
の調整方法である。脱窒槽でのｐＨ値が好ましくは６．
８〜８．５、より好ましくは．２〜７．８になるように
メタノールの供給量を調整する。また、硝化脱窒装置に
おける硝化槽で処理液のｐＨを検出し、そのｐＨ値に基
づいて曝気量を調整する、硝化脱窒装置における曝気量
の調整方法である。硝化槽でのｐＨ値が６．８〜７．８
の範囲にあるように曝気量を調整する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、下水、産業廃水、
し尿などの有機性廃水に含まれるアンモニア態窒素を生
物学的硝化および脱窒反応を用いて窒素除去処理する硝
化脱窒装置に関し、より詳細には、同装置におけるメタ
ノール供給量の調整方法および曝気量の調整方法に関す
る。
し尿などの有機性廃水に含まれるアンモニア態窒素を生
物学的硝化および脱窒反応を用いて窒素除去処理する硝
化脱窒装置に関し、より詳細には、同装置におけるメタ
ノール供給量の調整方法および曝気量の調整方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、硝化脱窒装置を用いて窒素含有有
機性廃水（以下、原水という）を処理するには、生物学
的硝化および脱窒反応を利用して、硝化槽でアンモニア
態窒素を硝酸態窒素に酸化すると共に、脱窒槽で硝酸態
窒素を窒素ガスに還元する処理方法が行われていた。そ
して、脱窒槽に供給される原水にメタノールを添加して
原水のＣ／Ｎ比を調整し、また、硝化槽の液に苛性ソー
ダ等のアルカリを加えてｐＨを調整していた。
機性廃水（以下、原水という）を処理するには、生物学
的硝化および脱窒反応を利用して、硝化槽でアンモニア
態窒素を硝酸態窒素に酸化すると共に、脱窒槽で硝酸態
窒素を窒素ガスに還元する処理方法が行われていた。そ
して、脱窒槽に供給される原水にメタノールを添加して
原水のＣ／Ｎ比を調整し、また、硝化槽の液に苛性ソー
ダ等のアルカリを加えてｐＨを調整していた。
【０００３】上記脱窒槽へのメタノールの添加量は、予
め調べておいた原水のＣ／Ｎ比に基づいて決められてい
た。また、硝化槽における曝気量についても予め適当な
曝気量を決めておくか、或いは溶存酸素計（以下、「Ｄ
Ｏ計」という）を用いて、処理水の負荷変動に対応し
て、曝気量を変更することが行われていた。
め調べておいた原水のＣ／Ｎ比に基づいて決められてい
た。また、硝化槽における曝気量についても予め適当な
曝気量を決めておくか、或いは溶存酸素計（以下、「Ｄ
Ｏ計」という）を用いて、処理水の負荷変動に対応し
て、曝気量を変更することが行われていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記脱
窒槽におけるメタノールの添加については、原水のＣ／
Ｎ比が変動することから、メタノールを過剰に添加しす
ぎたり、逆にメタノールの供給量が不足したりする。そ
して、前者の場合には、処理水のＴＯＣ濃度（全有機炭
素量）が上昇し、後者の場合には十分な脱窒が行われ
ず、処理水の窒素濃度が上昇する。
窒槽におけるメタノールの添加については、原水のＣ／
Ｎ比が変動することから、メタノールを過剰に添加しす
ぎたり、逆にメタノールの供給量が不足したりする。そ
して、前者の場合には、処理水のＴＯＣ濃度（全有機炭
素量）が上昇し、後者の場合には十分な脱窒が行われ
ず、処理水の窒素濃度が上昇する。
【０００５】また、上記硝化槽における曝気について
は、予め適当な曝気量を決めておく場合には、処理水の
負荷変動によって、曝気量が過剰になったり、逆に曝気
量が不足することとなる。そして、前者の場合には硝化
槽におけるランニングコストが高くつき、後者の場合に
は処理後の水質が悪化することとなる。一方、ＤＯ計を
用いた場合には、このような問題が生じないものの、Ｄ
Ｏ計の採用に伴うイニシャルコスト、ランニングコスト
およびメンテナンスコストが必要となる。
は、予め適当な曝気量を決めておく場合には、処理水の
負荷変動によって、曝気量が過剰になったり、逆に曝気
量が不足することとなる。そして、前者の場合には硝化
槽におけるランニングコストが高くつき、後者の場合に
は処理後の水質が悪化することとなる。一方、ＤＯ計を
用いた場合には、このような問題が生じないものの、Ｄ
Ｏ計の採用に伴うイニシャルコスト、ランニングコスト
およびメンテナンスコストが必要となる。
【０００６】本発明の目的は、上述した種々の不都合な
いしは不具合を解消することができる硝化脱窒装置にお
ける廃水処理方法を提供することにある。
いしは不具合を解消することができる硝化脱窒装置にお
ける廃水処理方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によるメタノール
供給量の調整方法は、硝化脱窒装置における脱窒槽で処
理液のｐＨを検出し、そのｐＨ値に基づいてメタノール
の供給量を調整するものである。
供給量の調整方法は、硝化脱窒装置における脱窒槽で処
理液のｐＨを検出し、そのｐＨ値に基づいてメタノール
の供給量を調整するものである。
【０００８】脱窒反応は次式に示す通りである。
【０００９】６ＮＯ3 - ＋５ＣＨ3 ＯＨ→５ＣＯ2 ＋３
Ｎ2 ＋７Ｈ2 Ｏ＋６ＯＨ-
Ｎ2 ＋７Ｈ2 Ｏ＋６ＯＨ-
【００１０】この場合、脱窒の進行に伴ってＯＨ- 基が
増しｐＨ値が上昇するので、脱窒槽でのｐＨ値が下がる
場合には脱窒が進行していないことがわかる。
増しｐＨ値が上昇するので、脱窒槽でのｐＨ値が下がる
場合には脱窒が進行していないことがわかる。
【００１１】そこで、脱窒槽において、ｐＨをモニター
し、得られたｐＨ値が下がるとメタノールの供給量を増
加し、ｐＨ値が上がるとメタノールの供給量を減少す
る。
し、得られたｐＨ値が下がるとメタノールの供給量を増
加し、ｐＨ値が上がるとメタノールの供給量を減少す
る。
【００１２】メタノールの供給量は、脱窒槽でのｐＨ値
が６．８〜８．５の範囲内にあるように調整するのが良
く、更に好ましくは７．２〜７．８の範囲である。
が６．８〜８．５の範囲内にあるように調整するのが良
く、更に好ましくは７．２〜７．８の範囲である。
【００１３】また、本発明による曝気量の調整方法は、
硝化脱窒装置における硝化槽で処理液のｐＨを検出し、
そのｐＨ値に基づいて曝気量を調整するものである。
硝化脱窒装置における硝化槽で処理液のｐＨを検出し、
そのｐＨ値に基づいて曝気量を調整するものである。
【００１４】ｐＨの検出は、硝化槽における既存のｐＨ
コントローラーを用いて行うことができる。
コントローラーを用いて行うことができる。
【００１５】硝化反応は次式に示す通りである。
【００１６】 ＮＨ4 + ＋２Ｏ2 →ＮＯ3 - ＋Ｈ2 Ｏ＋２Ｈ+
【００１７】この場合、硝化の進行に伴ってＨ+ 基が増
しｐＨ値が低下する。そして、硝化に必要な曝気が十分
に行われず、酸素が不足している場合には硝化が進行せ
ず、そのためｐＨ値が低下しない状態となる。
しｐＨ値が低下する。そして、硝化に必要な曝気が十分
に行われず、酸素が不足している場合には硝化が進行せ
ず、そのためｐＨ値が低下しない状態となる。
【００１８】そこで、硝化槽において、ｐＨをモニター
し、ｐＨ値が低下しないときに曝気量を増加するように
する。
し、ｐＨ値が低下しないときに曝気量を増加するように
する。
【００１９】曝気量は、硝化槽でのｐＨ値が６．８〜
７．８の範囲にあるように調整するのが好ましい。
７．８の範囲にあるように調整するのが好ましい。
【００２０】更に、本発明によるもう１つのメタノール
供給量の調整方法は、硝化脱窒装置における脱窒槽に供
給される原水のＣ／Ｎ比を検出し、その検出値を演算し
てメタノールの供給量を算出し、その算出値に基づいて
メタノールの供給量を調整するものである。
供給量の調整方法は、硝化脱窒装置における脱窒槽に供
給される原水のＣ／Ｎ比を検出し、その検出値を演算し
てメタノールの供給量を算出し、その算出値に基づいて
メタノールの供給量を調整するものである。
【００２１】脱窒槽でのメタノール供給後のＣ／Ｎ比の
基準値を２．５〜３．５の範囲として演算するのが好ま
しい。
基準値を２．５〜３．５の範囲として演算するのが好ま
しい。
【００２２】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。
に基づいて説明する。
【００２３】以下に述べる各実施形態において、図１、
図３および図５に示すように、硝化脱窒装置(1) は、下
水、産業廃水、し尿などの窒素含有有機性廃水すなわち
原水のアンモニア態窒素を硝化する硝化槽(3) と、硝化
槽(3) から送られてきた硝化液の脱窒を行う脱窒槽(2)
とを備えている。硝化槽(3) では、ブロア(9) により曝
気が行われ、また、硝化液の一部は循環ポンプ(4) によ
り脱窒槽(2) の底部へ循環される。
図３および図５に示すように、硝化脱窒装置(1) は、下
水、産業廃水、し尿などの窒素含有有機性廃水すなわち
原水のアンモニア態窒素を硝化する硝化槽(3) と、硝化
槽(3) から送られてきた硝化液の脱窒を行う脱窒槽(2)
とを備えている。硝化槽(3) では、ブロア(9) により曝
気が行われ、また、硝化液の一部は循環ポンプ(4) によ
り脱窒槽(2) の底部へ循環される。
【００２４】上記硝化脱窒装置(1) の全容量は１２０リ
ットルであり、脱窒槽(2) および硝化槽(3) の容量はそ
れぞれ６０リットルとなされている。そして、以下の条
件で原水の硝化脱窒処理を行った。
ットルであり、脱窒槽(2) および硝化槽(3) の容量はそ
れぞれ６０リットルとなされている。そして、以下の条
件で原水の硝化脱窒処理を行った。
【００２５】 原水の供給量 ： ６０（初期）〜４８０（最大）リットル／日 実原水組成濃度： ＴＯＣ濃度＝平均８０〜１００ｍｇ／リットル Ｔ−Ｎ濃度＝平均８０〜１００ｍｇ／リットル 原水負荷量 ： ＴＯＣ負荷＝０．０５（初期）〜１．０（最大）ｇ／ リットル・日 Ｔ−Ｎ負荷＝０．０５（初期）〜０．５（最大）ｇ／ リットル・日 硝化槽ｐＨ制御： 下限６．５（１ＮのＮａＯＨ液を投入） 脱窒槽ｐＨ制御： なし 通気量 ： １００リットル／分（一定）；槽内温度＝一定（３０℃） 実施形態１ 図１に示すように、メタノール槽(5) から脱窒槽(2) へ
メタノールを送る送液ポンプ(6) にｐＨコントローラー
(7) が接続され、ｐＨコントローラー(7) のｐＨ計(8)
が脱窒槽(2) の液に入れられている。この場合、ｐＨ計
(8) によって検出された脱窒槽(2) の処理液のｐＨ値に
基づいてｐＨコントローラー(7) から送液ポンプ(6) へ
メタノールの供給量を調整する信号が送られる。
メタノールを送る送液ポンプ(6) にｐＨコントローラー
(7) が接続され、ｐＨコントローラー(7) のｐＨ計(8)
が脱窒槽(2) の液に入れられている。この場合、ｐＨ計
(8) によって検出された脱窒槽(2) の処理液のｐＨ値に
基づいてｐＨコントローラー(7) から送液ポンプ(6) へ
メタノールの供給量を調整する信号が送られる。
【００２６】具体的には、脱窒槽(2) における処理液の
ｐＨ値が７．２〜７．８の範囲である場合、予め計算さ
れたＣ／Ｎ比に見合う量のメタノールが定常的に脱窒槽
(2)に供給される。そして、ｐＨ値が７．８を超えた場
合、ｐＨコントローラー(7)によりメタノールの供給量
が減少され、また、ｐＨ値が７．２未満になった場合、
ｐＨコントローラー(7) によりメタノールの供給量が増
加される。
ｐＨ値が７．２〜７．８の範囲である場合、予め計算さ
れたＣ／Ｎ比に見合う量のメタノールが定常的に脱窒槽
(2)に供給される。そして、ｐＨ値が７．８を超えた場
合、ｐＨコントローラー(7)によりメタノールの供給量
が減少され、また、ｐＨ値が７．２未満になった場合、
ｐＨコントローラー(7) によりメタノールの供給量が増
加される。
【００２７】ただし、本発明は、上記数値に限定される
ものではなく、予め計算されたＣ／Ｎ比に見合う量のメ
タノールが定常的に供給されるｐＨ値は、その上限とし
て７．３〜８．５、下限として６．８〜７．５の範囲が
好ましい。
ものではなく、予め計算されたＣ／Ｎ比に見合う量のメ
タノールが定常的に供給されるｐＨ値は、その上限とし
て７．３〜８．５、下限として６．８〜７．５の範囲が
好ましい。
【００２８】図２は、本実施形態における脱窒槽(2) で
の残存硝酸濃度と、ｐＨコントローラー(7) によるメタ
ノールの供給調整を行わなかった従来法における残存硝
酸濃度とを比較したものである。この結果から、本実施
形態によって従来法よりも優れた脱窒処理が可能である
ことが認められる。
の残存硝酸濃度と、ｐＨコントローラー(7) によるメタ
ノールの供給調整を行わなかった従来法における残存硝
酸濃度とを比較したものである。この結果から、本実施
形態によって従来法よりも優れた脱窒処理が可能である
ことが認められる。
【００２９】実施形態２ 図３に示すように、アルカリ槽(11)から硝化槽(3) へ苛
性ソーダ水溶液を送る送液ポンプ(12)と、曝気を行うブ
ロア(9) とにｐＨコントローラー(13)が接続され、その
ｐＨ計(14)が硝化槽(3) の液に入れられている。そし
て、ｐＨ計(14)によって検出されたｐＨ値によって、ｐ
Ｈコントローラー(13)から送液ポンプ(12)へ苛性ソーダ
水溶液の供給量を調整する信号が送られると共に、ｐＨ
コントローラー(13)からブロア(9) へ曝気量を調整する
信号が送られる。
性ソーダ水溶液を送る送液ポンプ(12)と、曝気を行うブ
ロア(9) とにｐＨコントローラー(13)が接続され、その
ｐＨ計(14)が硝化槽(3) の液に入れられている。そし
て、ｐＨ計(14)によって検出されたｐＨ値によって、ｐ
Ｈコントローラー(13)から送液ポンプ(12)へ苛性ソーダ
水溶液の供給量を調整する信号が送られると共に、ｐＨ
コントローラー(13)からブロア(9) へ曝気量を調整する
信号が送られる。
【００３０】具体的には、硝化槽(3) におけるｐＨ値が
７．５以上になるとｐＨコントローラー(13)によりブロ
ア(9) の曝気量が増加される。なお、基準となるｐＨ値
は、上記７．５に限定されず、通常、６．８〜７．８の
範囲が好適である。
７．５以上になるとｐＨコントローラー(13)によりブロ
ア(9) の曝気量が増加される。なお、基準となるｐＨ値
は、上記７．５に限定されず、通常、６．８〜７．８の
範囲が好適である。
【００３１】図４は、本実施形態における硝化槽(3) で
の残存アンモニア濃度と、ｐＨコントローラー(13)によ
る曝気調整を行わなかった従来法における残存アンモニ
ア濃度とを比較したものである。この結果から、本実施
形態によって従来法よりも優れた硝化処理が可能である
ことが認められる。
の残存アンモニア濃度と、ｐＨコントローラー(13)によ
る曝気調整を行わなかった従来法における残存アンモニ
ア濃度とを比較したものである。この結果から、本実施
形態によって従来法よりも優れた硝化処理が可能である
ことが認められる。
【００３２】実施形態３ 図５に示すように、脱窒槽(2) の上流側に流量調整槽(1
0)が設けられ、流量調整槽(10)から原水が脱窒槽(2) へ
流入する前に、流量モニター(15)およびＣ／Ｎ比モニタ
ー(16)による流量およびＣ／Ｎ比の検出が行われる。流
量モニター(15)およびＣ／Ｎ比モニター(16)は演算装置
(17)に接続されており、演算装置(17)からメタノールの
送液ポンプ(18)へ制御信号が起こられる。
0)が設けられ、流量調整槽(10)から原水が脱窒槽(2) へ
流入する前に、流量モニター(15)およびＣ／Ｎ比モニタ
ー(16)による流量およびＣ／Ｎ比の検出が行われる。流
量モニター(15)およびＣ／Ｎ比モニター(16)は演算装置
(17)に接続されており、演算装置(17)からメタノールの
送液ポンプ(18)へ制御信号が起こられる。
【００３３】具体的には、原水についての流量モニター
(15)およびＣ／Ｎ比モニター(16)からの検出出力を演算
装置(17)で演算処理して、その数値に基づいて送液ポン
プ(18)へメタノール槽(19)からの供給量の調整を行う信
号が送られる。
(15)およびＣ／Ｎ比モニター(16)からの検出出力を演算
装置(17)で演算処理して、その数値に基づいて送液ポン
プ(18)へメタノール槽(19)からの供給量の調整を行う信
号が送られる。
【００３４】本実施形態では、メタノール供給後のＣ／
Ｎ比の基準値を３として演算処理を行ったが、本発明
は、これに限定されず、２．５〜３．５の範囲が適当で
ある。
Ｎ比の基準値を３として演算処理を行ったが、本発明
は、これに限定されず、２．５〜３．５の範囲が適当で
ある。
【００３５】演算処理は、 Ｃｉ＝原水ＴＯＣ濃度（ｍｇ／リットル） Ｃｍ＝メタノールＴＯＣ濃度（ｍｇ／リットル） Ｃｎ＝Ｔ−Ｎ（アンモニア）濃度（ｍｇ／リットル） Ｑｉ＝原水入口流量（リットル／日） Ｑｍ＝メタノール流量（リットル／日） として、 （Ｃｉ・Ｑｉ＋Ｃｍ・Ｑｍ）／（Ｃｎ・Ｑｉ）＝３ ∴ Ｑｍ＝Ｑｉ（３Ｃｎ−Ｃｉ）／Ｃｍ によりメタノールの供給流量を算出する。
【００３６】そして、このプログラムを演算装置(17)に
インプットしておき、流量モニター(15)およびＣ／Ｎ比
モニター(16)からの各データに基づいてメタノール流量
＝Ｑｍを求め、出力信号を送液ポンプ(18)に送ってメタ
ノールの流量を常時調整する。
インプットしておき、流量モニター(15)およびＣ／Ｎ比
モニター(16)からの各データに基づいてメタノール流量
＝Ｑｍを求め、出力信号を送液ポンプ(18)に送ってメタ
ノールの流量を常時調整する。
【００３７】なお、Ｃ／Ｎ比については、Ｃの測定をＴ
ＯＣ計で行い、Ｎの測定をアンモニア電極または液体ク
ロマトグラフィーにより行うことができる。脱窒菌はメ
タノールも消費するため、Ｃ／Ｎ比は大体２．５〜３．
５の範囲にするのが良い。
ＯＣ計で行い、Ｎの測定をアンモニア電極または液体ク
ロマトグラフィーにより行うことができる。脱窒菌はメ
タノールも消費するため、Ｃ／Ｎ比は大体２．５〜３．
５の範囲にするのが良い。
【００３８】図６は本実施形態における脱窒槽(2) での
残存硝酸濃度と、演算装置(17)によるメタノールの供給
調整を行わない、従来法における残存硝酸濃度とを比較
したものである。この結果から、本実施形態によって従
来法よりも優れた脱窒処理が可能であることが認められ
る。
残存硝酸濃度と、演算装置(17)によるメタノールの供給
調整を行わない、従来法における残存硝酸濃度とを比較
したものである。この結果から、本実施形態によって従
来法よりも優れた脱窒処理が可能であることが認められ
る。
【００３９】
【発明の効果】本発明によるメタノール供給量の調整方
法では、原水のＣ／Ｎ比が変動しても、そのＣ／Ｎ比を
検出するか、或いはＣ／Ｎ比の変動に伴うｐＨ値の変動
を検出して、常時、脱窒槽おける適切なメタノールの供
給が行われるため、従来のように、メタノールの供給量
の過不足によるＴＯＣ濃度の上昇や窒素濃度の上昇とい
った問題が解消され、効率的な脱窒処理が行える。
法では、原水のＣ／Ｎ比が変動しても、そのＣ／Ｎ比を
検出するか、或いはＣ／Ｎ比の変動に伴うｐＨ値の変動
を検出して、常時、脱窒槽おける適切なメタノールの供
給が行われるため、従来のように、メタノールの供給量
の過不足によるＴＯＣ濃度の上昇や窒素濃度の上昇とい
った問題が解消され、効率的な脱窒処理が行える。
【００４０】また、本発明による曝気量の調整方法で
は、硝化槽における硝化の進行に伴うｐＨ変動を検出し
て、曝気を調整するため、過剰曝気によるランニングコ
ストの増加や曝気量の不足に伴う処理水の水質悪化とい
った問題も解消される。また、従来のように、ＤＯ計を
使用する必要もない。
は、硝化槽における硝化の進行に伴うｐＨ変動を検出し
て、曝気を調整するため、過剰曝気によるランニングコ
ストの増加や曝気量の不足に伴う処理水の水質悪化とい
った問題も解消される。また、従来のように、ＤＯ計を
使用する必要もない。
【図１】実施形態１を示すフローシートである。
【図２】同実施形態および従来法による残存硝酸濃度の
変動を示すグラフである。
変動を示すグラフである。
【図３】実施形態２を示すフローシートである。
【図４】同実施形態および従来法による残存アンモニア
濃度の変動を示すグラフである。
濃度の変動を示すグラフである。
【図５】実施形態３を示すフローシートである。
【図６】同実施形態および従来法による残存硝酸濃度の
変動を示すグラフである。
変動を示すグラフである。
１：硝化脱窒装置 ２：脱窒槽 ３：硝化槽 ４：循環ポンプ ５、１９：メタノール槽 ６、１２、１８：送液ポンプ ７、１３：ｐＨコントローラー ８、１４：ｐＨ計 ９：ブロア １０：流量調整槽 １１：アルカリ槽 １５：流量モニター １６：Ｃ／Ｎ比モニター １７：演算装置
Claims (7)
- 【請求項１】 硝化脱窒装置における脱窒槽で処理液の
ｐＨを検出し、そのｐＨ値に基づいてメタノールの供給
量を調整することを特徴とする、硝化脱窒装置における
メタノール供給量の調整方法。 - 【請求項２】 脱窒槽でのｐＨ値が６．８〜８．５の範
囲内にあるようにメタノールの供給量を調整することを
特徴とする、請求項１記載の硝化脱窒装置におけるメタ
ノール供給量の調整方法。 - 【請求項３】 脱窒槽でのｐＨ値が７．２〜７．８の範
囲内にあるようにメタノールの供給量を調整することを
特徴とする、請求項１記載の硝化脱窒装置におけるメタ
ノール供給量の調整方法。 - 【請求項４】 硝化脱窒装置における硝化槽で処理液の
ｐＨを検出し、そのｐＨ値に基づいて曝気量を調整する
ことを特徴とする、硝化脱窒装置における曝気量の調整
方法。 - 【請求項５】 硝化槽でのｐＨ値が６．８〜７．８の範
囲にあるように曝気量を調整することを特徴とする、請
求項４記載の硝化脱窒装置における曝気量の調整方法。 - 【請求項６】 硝化脱窒装置における脱窒槽に供給され
る原水のＣ／Ｎ比を検出し、その検出値を演算してメタ
ノールの供給量を算出し、その算出値に基づいてメタノ
ールの供給量を調整することを特徴とする、硝化脱窒装
置におけるメタノール供給量の調整方法。 - 【請求項７】 脱窒槽でのメタノール供給後のＣ／Ｎ比
の基準値を２．５〜３．５の範囲として演算することを
特徴とする、請求項６記載の硝化脱窒装置におけるメタ
ノール供給量の調整方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10925996A JPH09290298A (ja) | 1996-04-30 | 1996-04-30 | 硝化脱窒装置におけるメタノール供給量および曝気量の調整方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10925996A JPH09290298A (ja) | 1996-04-30 | 1996-04-30 | 硝化脱窒装置におけるメタノール供給量および曝気量の調整方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09290298A true JPH09290298A (ja) | 1997-11-11 |
Family
ID=14505650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10925996A Withdrawn JPH09290298A (ja) | 1996-04-30 | 1996-04-30 | 硝化脱窒装置におけるメタノール供給量および曝気量の調整方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09290298A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007044661A (ja) * | 2005-08-12 | 2007-02-22 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | メタン発酵処理方法 |
| JP2010201423A (ja) * | 1999-06-10 | 2010-09-16 | Bicom:Kk | 活性汚泥に含まれる脱窒細菌の高濃度培養方法 |
| JP2011519309A (ja) * | 2008-04-28 | 2011-07-07 | ポステック アカデミー−インダストリー ファンデーション | 螺旋状構造体を備えた生物膜反応器およびこれを用いた水処理装置 |
| JP2012254393A (ja) * | 2011-06-07 | 2012-12-27 | Takuma Co Ltd | メタン発酵廃水の脱窒処理方法 |
-
1996
- 1996-04-30 JP JP10925996A patent/JPH09290298A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010201423A (ja) * | 1999-06-10 | 2010-09-16 | Bicom:Kk | 活性汚泥に含まれる脱窒細菌の高濃度培養方法 |
| JP2007044661A (ja) * | 2005-08-12 | 2007-02-22 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | メタン発酵処理方法 |
| JP2011519309A (ja) * | 2008-04-28 | 2011-07-07 | ポステック アカデミー−インダストリー ファンデーション | 螺旋状構造体を備えた生物膜反応器およびこれを用いた水処理装置 |
| JP2012254393A (ja) * | 2011-06-07 | 2012-12-27 | Takuma Co Ltd | メタン発酵廃水の脱窒処理方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101125165B1 (ko) | 활성 슬러지를 사용하고 폭기(曝氣) 조절을 포함하는생물학적 수처리 방법 및 장치 | |
| CA1323710C (en) | Intermittent aeration type biological treatment process and system therefor | |
| JP5140545B2 (ja) | 空気供給システム及び空気供給方法 | |
| KR100589874B1 (ko) | 폐수의 생물학적 처리 동안 에어레이션을 조절하는 방법 | |
| KR102281691B1 (ko) | 고농도 질소폐수를 처리하는 회분식 반응조의 유리암모니아 및 유리아질산 농도를 조절하여 최적 부분아질산 반응을 유도하는 운전장치 및 방법 | |
| JP5105243B2 (ja) | 膜分離活性汚泥処理装置およびその方法 | |
| JPH09290298A (ja) | 硝化脱窒装置におけるメタノール供給量および曝気量の調整方法 | |
| JP2016182551A (ja) | 有機性排水の処理方法及びその処理システム | |
| TWI912350B (zh) | 有機性排水的處理方法及有機性排水的處理裝置 | |
| JP2014184396A (ja) | 水処理装置および水処理方法 | |
| JP3709824B2 (ja) | 窒素除去プロセスの制御方法 | |
| CN113213613B (zh) | 一种氨氮废水加氯氧化药剂投加量的控制方法 | |
| JP4190145B2 (ja) | 脱窒用有機炭素源の効率的添加方法 | |
| JP4037491B2 (ja) | 窒素除去方法及び装置 | |
| JPH067792A (ja) | 有機性排水の処理方法及びメタン発酵処理装置 | |
| KR100882228B1 (ko) | 과염소산염을 포함한 폐수의 처리 장치 및 그 처리 방법 | |
| JPS62155999A (ja) | 生物学的硝化脱窒プロセスの制御方法 | |
| JP3256755B2 (ja) | 脱窒反応における供給廃水量の制御方法 | |
| JPH0443718B2 (ja) | ||
| JP3677811B2 (ja) | 生物的脱窒方法 | |
| JPH08224594A (ja) | 生物学的硝化脱窒装置 | |
| JP3225426B2 (ja) | アンモニア含有廃水の処理方法 | |
| JPH05177196A (ja) | 高度浄水処理における活性炭供給装置 | |
| JPH01130790A (ja) | 汚水処理方法 | |
| KR20190125833A (ko) | 하수 처리 장치 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030701 |