JPH09294373A - 絶縁形交流／直流変換装置のスナバ回路 - Google Patents
絶縁形交流／直流変換装置のスナバ回路Info
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- JPH09294373A JPH09294373A JP10489296A JP10489296A JPH09294373A JP H09294373 A JPH09294373 A JP H09294373A JP 10489296 A JP10489296 A JP 10489296A JP 10489296 A JP10489296 A JP 10489296A JP H09294373 A JPH09294373 A JP H09294373A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】絶縁形交流／直流変換装置へ入力する交流電源
の周波数が高くても、整流回路を保護するスナバ回路が
発生する損失を抑制できるようにすることにある。 【解決手段】変圧器１０の二次巻線１２，１３のそれぞ
れに全波整流回路２０，３０を接続し、両整流回路２０
と３０の直流側を平滑リアクトル４を介して直列接続
し、この直列回路に平滑コンデンサ５を接続する。第１
全波整流回路２０に付属する第１スナバ回路２５は第１
スナバ抵抗２８を介して平滑コンデンサ５の負極側に接
続され、第２全波整流回路３０に付属する第２スナバ回
路３５は第２スナバ抵抗３８を介して平滑コンデンサ５
の正極側に接続される。二次巻線１２と１３の巻数比を
１程度とし、交流電源１の通流率を合計５０％以上にす
れば、平滑コンデンサ５の電圧は第１全波整流回路２
０，３０の直流側電圧振幅値よりも高くなるから、各ス
ナバコンデンサ２６，３６は前記各スナバ抵抗２８，３
８を介してクランプされ、放電阻止形のクランプ式スナ
バ回路が得られる。
の周波数が高くても、整流回路を保護するスナバ回路が
発生する損失を抑制できるようにすることにある。 【解決手段】変圧器１０の二次巻線１２，１３のそれぞ
れに全波整流回路２０，３０を接続し、両整流回路２０
と３０の直流側を平滑リアクトル４を介して直列接続
し、この直列回路に平滑コンデンサ５を接続する。第１
全波整流回路２０に付属する第１スナバ回路２５は第１
スナバ抵抗２８を介して平滑コンデンサ５の負極側に接
続され、第２全波整流回路３０に付属する第２スナバ回
路３５は第２スナバ抵抗３８を介して平滑コンデンサ５
の正極側に接続される。二次巻線１２と１３の巻数比を
１程度とし、交流電源１の通流率を合計５０％以上にす
れば、平滑コンデンサ５の電圧は第１全波整流回路２
０，３０の直流側電圧振幅値よりも高くなるから、各ス
ナバコンデンサ２６，３６は前記各スナバ抵抗２８，３
８を介してクランプされ、放電阻止形のクランプ式スナ
バ回路が得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、全波整流器を使
って交流電源とは絶縁された直流電力を得る際の前記全
波整流器を保護する絶縁形交流／直流変換装置のスナバ
回路に関する。
って交流電源とは絶縁された直流電力を得る際の前記全
波整流器を保護する絶縁形交流／直流変換装置のスナバ
回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２は交流側とは絶縁された直流電力を
出力する絶縁形交流／直流変換装置の従来例を示した回
路図である。この図２の従来例回路に図示のように、従
来は一次巻線とは絶縁された二次巻線を有する変圧器２
の前記一次巻線に交流電源１を接続し、半導体素子をフ
ルブリッジ接続して構成した全波整流回路３を前記二次
巻線に接続する。なお、変圧器２には漏れインダクタン
ス８が存在する。また、全波整流回路３を構成する半導
体素子としてはサイリスタやトランジスタなどもある
が、ダイオードならば制御回路が不要で構造が単純で低
価格の整流回路を構成できるので、以下ではダイオード
を使用した場合について説明する。
出力する絶縁形交流／直流変換装置の従来例を示した回
路図である。この図２の従来例回路に図示のように、従
来は一次巻線とは絶縁された二次巻線を有する変圧器２
の前記一次巻線に交流電源１を接続し、半導体素子をフ
ルブリッジ接続して構成した全波整流回路３を前記二次
巻線に接続する。なお、変圧器２には漏れインダクタン
ス８が存在する。また、全波整流回路３を構成する半導
体素子としてはサイリスタやトランジスタなどもある
が、ダイオードならば制御回路が不要で構造が単純で低
価格の整流回路を構成できるので、以下ではダイオード
を使用した場合について説明する。
【０００３】交流電力を全波整流回路３で整流して得ら
れる直流電力にはリップル分が含まれているので、全波
整流回路３の直流側には平滑リアクトル４と平滑コンデ
ンサ５とでなる平滑回路を設けてこのリップル分を除去
し、平滑された直流電力を直流負荷６へ供給する。例え
ば全波整流回路３を構成しているダイオード３Ｕとダイ
オード３Ｙとが導通して直流負荷６へ電力を供給しいる
ときに、交流電源１の極性が反転してダイオード３Ｖと
ダイオード３Ｘとが導通となる転流時（またはダイオー
ド３Ｖとダイオード３Ｘとの導通からダイオード３Ｕと
ダイオード３Ｙとの導通となる転流時）に発生するダイ
オードのリカバリー電流により、前記の漏れインダクタ
ンス８にエネルギーが蓄えられる。このエネルギーがス
イッチング時のサージ電圧となって全波整流回路３を構
成する各ダイオードを破壊する恐れがある。そこでこの
スイッチングサージ電圧に耐えられるように高耐電圧特
性のダイオードを選定すると、このダイオードが大形・
高価になり、装置全体が大形化・高価格化する不都合が
ある。そこで全波整流回路３の直流出力側と前述した平
滑回路との間にＲＣスナバ回路７を設置することで、前
記のスイッチングサージ電圧の吸収を図っている。
れる直流電力にはリップル分が含まれているので、全波
整流回路３の直流側には平滑リアクトル４と平滑コンデ
ンサ５とでなる平滑回路を設けてこのリップル分を除去
し、平滑された直流電力を直流負荷６へ供給する。例え
ば全波整流回路３を構成しているダイオード３Ｕとダイ
オード３Ｙとが導通して直流負荷６へ電力を供給しいる
ときに、交流電源１の極性が反転してダイオード３Ｖと
ダイオード３Ｘとが導通となる転流時（またはダイオー
ド３Ｖとダイオード３Ｘとの導通からダイオード３Ｕと
ダイオード３Ｙとの導通となる転流時）に発生するダイ
オードのリカバリー電流により、前記の漏れインダクタ
ンス８にエネルギーが蓄えられる。このエネルギーがス
イッチング時のサージ電圧となって全波整流回路３を構
成する各ダイオードを破壊する恐れがある。そこでこの
スイッチングサージ電圧に耐えられるように高耐電圧特
性のダイオードを選定すると、このダイオードが大形・
高価になり、装置全体が大形化・高価格化する不都合が
ある。そこで全波整流回路３の直流出力側と前述した平
滑回路との間にＲＣスナバ回路７を設置することで、前
記のスイッチングサージ電圧の吸収を図っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで図２の従来例
回路では、平滑コンデンサ５の電圧は全波整流回路３の
直流側電圧振幅値よりも低くなり、常にこの直流側電圧
振幅値よりも安定して高い電位点は存在しない。そのた
め図２に図示の従来例回路では適当なクランプ先が無い
ので、放電阻止形のクランプ式スナバ回路を採用するの
は困難であり、図示している充放電形のＲＣスナバ回路
７を使用せざるを得ない。このＲＣスナバ回路７は単純
な構成であるが発生損失が大きい欠点がある。ＲＣスナ
バ回路７を構成しているスナバコンデンサ７Ｃの静電容
量をＣS ，交流電源１の電圧振幅値をＶP ，交流電源１
の周波数をｆとすると、ＲＣスナバ回路７での発生損失
ＰSは下記の数式１で表される。
回路では、平滑コンデンサ５の電圧は全波整流回路３の
直流側電圧振幅値よりも低くなり、常にこの直流側電圧
振幅値よりも安定して高い電位点は存在しない。そのた
め図２に図示の従来例回路では適当なクランプ先が無い
ので、放電阻止形のクランプ式スナバ回路を採用するの
は困難であり、図示している充放電形のＲＣスナバ回路
７を使用せざるを得ない。このＲＣスナバ回路７は単純
な構成であるが発生損失が大きい欠点がある。ＲＣスナ
バ回路７を構成しているスナバコンデンサ７Ｃの静電容
量をＣS ，交流電源１の電圧振幅値をＶP ，交流電源１
の周波数をｆとすると、ＲＣスナバ回路７での発生損失
ＰSは下記の数式１で表される。
【０００５】
【数１】ＰS ≧ＣS ・ＶP 2 ・ｆ 交流電源１の周波数を高くすれば交流電源１と直流側と
を絶縁するための変圧器２を小形・軽量にできるので、
装置全体を小形化が可能になるから、交流電力の周波数
は極力高くしたいが、数式１に示すようにＲＣスナバ回
路７での損失は周波数に比例して大きくなり、この損失
に伴う発熱の処理のために装置が大形化する不都合があ
るし、装置の効率が低下する不具合も生じる。
を絶縁するための変圧器２を小形・軽量にできるので、
装置全体を小形化が可能になるから、交流電力の周波数
は極力高くしたいが、数式１に示すようにＲＣスナバ回
路７での損失は周波数に比例して大きくなり、この損失
に伴う発熱の処理のために装置が大形化する不都合があ
るし、装置の効率が低下する不具合も生じる。
【０００６】そこでこの発明の目的は、絶縁形交流／直
流変換装置へ入力する交流電源の周波数が高くても、整
流回路を保護するスナバ回路が発生する損失を抑制でき
るようにすることにある。
流変換装置へ入力する交流電源の周波数が高くても、整
流回路を保護するスナバ回路が発生する損失を抑制でき
るようにすることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めにこの発明の絶縁形交流／直流変換装置のスナバ回路
は、相互に絶縁された１つの一次巻線と２つの二次巻線
とを備えている変圧器の前記一次巻線に交流電源を接続
し、半導体素子のフルブリッジ接続でなる第１全波整流
回路を一方の二次巻線に接続し、この第１全波整流回路
と同じ構成の第２全波整流回路を他方の二次巻線に接続
し、第１全波整流回路の負極側と第２全波整流回路の正
極側とを平滑リアクトルを介して接続し、第１全波整流
回路の正極側と第２全波整流回路の負極側との間に平滑
コンデンサを接続し、直流負荷をこの平滑コンデンサに
並列に接続し、第１スナバコンデンサと第１スナバダイ
オードとの直列回路を前記第１全波整流回路の正極側と
負極側との間に接続し、この第１スナバコンデンサと第
１スナバダイオードの結合点と前記平滑コンデンサの負
極側とを第１スナバ抵抗を介して接続することで、当該
第１スナバコンデンサの電圧を平滑コンデンサの電圧に
クランプし、第２スナバコンデンサと第２スナバダイオ
ードとの直列回路を前記第２全波整流回路の正極側と負
極側との間に接続し、この第２スナバコンデンサと第２
スナバダイオードの結合点と前記平滑コンデンサの正極
側とを第２スナバ抵抗を介して接続することで、当該第
２スナバコンデンサの電圧を平滑コンデンサの電圧にク
ランプする。
めにこの発明の絶縁形交流／直流変換装置のスナバ回路
は、相互に絶縁された１つの一次巻線と２つの二次巻線
とを備えている変圧器の前記一次巻線に交流電源を接続
し、半導体素子のフルブリッジ接続でなる第１全波整流
回路を一方の二次巻線に接続し、この第１全波整流回路
と同じ構成の第２全波整流回路を他方の二次巻線に接続
し、第１全波整流回路の負極側と第２全波整流回路の正
極側とを平滑リアクトルを介して接続し、第１全波整流
回路の正極側と第２全波整流回路の負極側との間に平滑
コンデンサを接続し、直流負荷をこの平滑コンデンサに
並列に接続し、第１スナバコンデンサと第１スナバダイ
オードとの直列回路を前記第１全波整流回路の正極側と
負極側との間に接続し、この第１スナバコンデンサと第
１スナバダイオードの結合点と前記平滑コンデンサの負
極側とを第１スナバ抵抗を介して接続することで、当該
第１スナバコンデンサの電圧を平滑コンデンサの電圧に
クランプし、第２スナバコンデンサと第２スナバダイオ
ードとの直列回路を前記第２全波整流回路の正極側と負
極側との間に接続し、この第２スナバコンデンサと第２
スナバダイオードの結合点と前記平滑コンデンサの正極
側とを第２スナバ抵抗を介して接続することで、当該第
２スナバコンデンサの電圧を平滑コンデンサの電圧にク
ランプする。
【０００８】前記交流電源が出力する交流波形は、正極
性パルスと負極性パルスとの合計が５０％以上の導通率
で交互に繰り返される波形にすることにより、平滑コン
デンサの電圧を前記第１全波整流回路または第２全波整
流回路の直流出力側電圧振幅値よりも高くする。
性パルスと負極性パルスとの合計が５０％以上の導通率
で交互に繰り返される波形にすることにより、平滑コン
デンサの電圧を前記第１全波整流回路または第２全波整
流回路の直流出力側電圧振幅値よりも高くする。
【０００９】
【発明の実施の形態】図１は本発明の実施例を表した回
路図である。この実施例回路における交流電源１は２つ
の二次巻線１２と１３とを備えた変圧器１０の一次巻線
１１に接続されるが、これら３つの巻線は相互に絶縁さ
れている。この二次巻線１２には漏れインダクタンス１
４があり、二次巻線１３には漏れインダクタンス１５が
ある。変圧器１０の一方の二次巻線１２には、半導体素
子としてのダイオードをフルブリッジ接続した第１全波
整流回路２０を接続し、他方の二次巻線１３も同じ構成
の第２全波整流回路３０を接続する。第１全波整流回路
２０の負極側と第２全波整流回路３０の正極側とは平滑
リアクトル４を介して接続する。更に第１全波整流回路
２０の正極側と第２全波整流回路３０の負極側との間に
は平滑コンデンサ５を接続する。出力する直流電力に含
まれるリップル分は、これら平滑リアクトル４と平滑コ
ンデンサ５とにより除去されるから、平滑コンデンサ５
に並列に接続されている直流負荷６へは平滑された直流
電力が与えられる。
路図である。この実施例回路における交流電源１は２つ
の二次巻線１２と１３とを備えた変圧器１０の一次巻線
１１に接続されるが、これら３つの巻線は相互に絶縁さ
れている。この二次巻線１２には漏れインダクタンス１
４があり、二次巻線１３には漏れインダクタンス１５が
ある。変圧器１０の一方の二次巻線１２には、半導体素
子としてのダイオードをフルブリッジ接続した第１全波
整流回路２０を接続し、他方の二次巻線１３も同じ構成
の第２全波整流回路３０を接続する。第１全波整流回路
２０の負極側と第２全波整流回路３０の正極側とは平滑
リアクトル４を介して接続する。更に第１全波整流回路
２０の正極側と第２全波整流回路３０の負極側との間に
は平滑コンデンサ５を接続する。出力する直流電力に含
まれるリップル分は、これら平滑リアクトル４と平滑コ
ンデンサ５とにより除去されるから、平滑コンデンサ５
に並列に接続されている直流負荷６へは平滑された直流
電力が与えられる。
【００１０】第１スナバコンデンサ２６と第１スナバダ
イオード２７との直列回路を前記の第１全波整流回路２
０の正極側と負極側との間に接続し、これら第１スナバ
コンデンサ２６と第１スナバダイオード２７との結合点
には第１スナバ抵抗２８の一端を接続し、その他端は前
記平滑コンデンサ５の負極側に接続するが、これら第１
スナバコンデンサ２６，第１スナバダイオード２７およ
び第１スナバ抵抗２８とで第１スナバ回路２５を構成す
る。同様に、第２スナバコンデンサ３６と第２スナバダ
イオード３７との直列回路を前記第２全波整流回路３０
の正極側と負極側との間に接続し、これら第２スナバコ
ンデンサ３６と第２スナバダイオード３７との結合点に
接続した第２スナバ抵抗３８の他端を平滑コンデンサ５
の正極側に接続するが、これら第２スナバコンデンサ３
６，第２スナバダイオード３７および第２スナバ抵抗３
８とで第２スナバ回路３５を構成する。
イオード２７との直列回路を前記の第１全波整流回路２
０の正極側と負極側との間に接続し、これら第１スナバ
コンデンサ２６と第１スナバダイオード２７との結合点
には第１スナバ抵抗２８の一端を接続し、その他端は前
記平滑コンデンサ５の負極側に接続するが、これら第１
スナバコンデンサ２６，第１スナバダイオード２７およ
び第１スナバ抵抗２８とで第１スナバ回路２５を構成す
る。同様に、第２スナバコンデンサ３６と第２スナバダ
イオード３７との直列回路を前記第２全波整流回路３０
の正極側と負極側との間に接続し、これら第２スナバコ
ンデンサ３６と第２スナバダイオード３７との結合点に
接続した第２スナバ抵抗３８の他端を平滑コンデンサ５
の正極側に接続するが、これら第２スナバコンデンサ３
６，第２スナバダイオード３７および第２スナバ抵抗３
８とで第２スナバ回路３５を構成する。
【００１１】交流電源１からの交流電力は変圧器１０で
絶縁されたのち、第１全波整流回路２０と第２全波整流
回路３０とにより直流電力に変換されるが、この直流電
力は平滑リアクトル４と平滑コンデンサ５とにより平滑
されて直流負荷６へ与えられる。ここで交流電源１の極
性が反転する際に、第１全波整流回路２０ではダイオー
ド２１と２４，又はダイオード２２と２３の転流・リカ
バリー動作に伴って、変圧器１０の漏れインダクタンス
１４に蓄えられたエネルギーは、漏れインダクタンス１
４→ダイオード２１→第１スナバコンデンサ２６→第１
スナバダイオード２７→ダイオード２４→二次巻線１２
（または漏れインダクタンス１４→ダイオード２２→第
１スナバコンデンサ２６→第１スナバダイオード２７→
ダイオード２３→二次巻線１２）の経路で第１スナバコ
ンデンサ２６へ吸収されるから、スイッチングサージ電
圧は当該第１スナバコンデンサ２６の電圧に制限され、
第１全波整流回路２０を保護する。この第１スナバコン
デンサ２６の電圧は、第１スナバ抵抗２８を介して平滑
コンデンサ５の電圧にクランプされる。第２全波整流回
路３０と第２スナバ回路３５の動作も前記と同様であっ
て、第２スナバコンデンサ３６の電圧は第２スナバ抵抗
３８を介して平滑コンデンサ５の電圧にクランプされ
る。
絶縁されたのち、第１全波整流回路２０と第２全波整流
回路３０とにより直流電力に変換されるが、この直流電
力は平滑リアクトル４と平滑コンデンサ５とにより平滑
されて直流負荷６へ与えられる。ここで交流電源１の極
性が反転する際に、第１全波整流回路２０ではダイオー
ド２１と２４，又はダイオード２２と２３の転流・リカ
バリー動作に伴って、変圧器１０の漏れインダクタンス
１４に蓄えられたエネルギーは、漏れインダクタンス１
４→ダイオード２１→第１スナバコンデンサ２６→第１
スナバダイオード２７→ダイオード２４→二次巻線１２
（または漏れインダクタンス１４→ダイオード２２→第
１スナバコンデンサ２６→第１スナバダイオード２７→
ダイオード２３→二次巻線１２）の経路で第１スナバコ
ンデンサ２６へ吸収されるから、スイッチングサージ電
圧は当該第１スナバコンデンサ２６の電圧に制限され、
第１全波整流回路２０を保護する。この第１スナバコン
デンサ２６の電圧は、第１スナバ抵抗２８を介して平滑
コンデンサ５の電圧にクランプされる。第２全波整流回
路３０と第２スナバ回路３５の動作も前記と同様であっ
て、第２スナバコンデンサ３６の電圧は第２スナバ抵抗
３８を介して平滑コンデンサ５の電圧にクランプされ
る。
【００１２】交流電源１が出力する交流電力の周波数が
高ければ、変圧器１０を小形化・軽量化できることは既
に述べた。そこで、例えば正極性パルスと負極性パルス
とを高頻度で交互に出力させることで、交流電源１が高
周波交流電力を出力できるようにして、前記パルスの通
流率が合計５０％以上で、且つ二次巻線１２と二次巻線
１３との巻数比を１程度にするならば、平滑コンデンサ
５の電圧は常に第１全波整流回路２０の直流側電圧振幅
値または第２全波整流回路３０の直流側電圧振幅値より
も高くなる。よって第１スナバ回路２５または第２スナ
バ回路３５へ流入するエネルギーは、第１全波整流回路
２０または第２全波整流回路３０を構成するダイオード
がスイッチングする際に漏れインダクタンス１４または
漏れインダクタンス１５に蓄えられたエネルギーだけと
なる。即ち第１スナバ回路２５または第２スナバ回路３
５は余分な損失を生じない放電阻止形のクランプ式スナ
バ回路を実現することになる。
高ければ、変圧器１０を小形化・軽量化できることは既
に述べた。そこで、例えば正極性パルスと負極性パルス
とを高頻度で交互に出力させることで、交流電源１が高
周波交流電力を出力できるようにして、前記パルスの通
流率が合計５０％以上で、且つ二次巻線１２と二次巻線
１３との巻数比を１程度にするならば、平滑コンデンサ
５の電圧は常に第１全波整流回路２０の直流側電圧振幅
値または第２全波整流回路３０の直流側電圧振幅値より
も高くなる。よって第１スナバ回路２５または第２スナ
バ回路３５へ流入するエネルギーは、第１全波整流回路
２０または第２全波整流回路３０を構成するダイオード
がスイッチングする際に漏れインダクタンス１４または
漏れインダクタンス１５に蓄えられたエネルギーだけと
なる。即ち第１スナバ回路２５または第２スナバ回路３
５は余分な損失を生じない放電阻止形のクランプ式スナ
バ回路を実現することになる。
【００１３】
【発明の効果】従来の絶縁形交流／直流変換装置では、
全波整流回路の直流出力側に設置するスナバ回路のコン
デンサをクランプする適切な電位点が存在しないため
に、このスナバ回路での損失が大きくなる欠点があった
が、本発明では変圧器二次巻線を２組にしてそれぞれに
全波整流回路を接続する回路構成にすることで、当該全
波整流回路の保護に放電阻止形のクランプ式スナバ回路
を採用できる。放電阻止形のクランプ式スナバ回路を使
用すれば、交流電源の周波数を高くしてもスナバ回路で
の損失は大きくならないので、高周波数化による装置の
小形化、スナバ回路の損失低減による装置の小形化、装
置の効率が向上するなどの効果が得られる。また、半導
体素子の耐電圧性能には限界があるから、直流側電圧が
高くなれば整流器を多重化する必要があり、本発明を適
用することによって得られる装置の小形化効果や低損失
化効果は更に大きくなる。
全波整流回路の直流出力側に設置するスナバ回路のコン
デンサをクランプする適切な電位点が存在しないため
に、このスナバ回路での損失が大きくなる欠点があった
が、本発明では変圧器二次巻線を２組にしてそれぞれに
全波整流回路を接続する回路構成にすることで、当該全
波整流回路の保護に放電阻止形のクランプ式スナバ回路
を採用できる。放電阻止形のクランプ式スナバ回路を使
用すれば、交流電源の周波数を高くしてもスナバ回路で
の損失は大きくならないので、高周波数化による装置の
小形化、スナバ回路の損失低減による装置の小形化、装
置の効率が向上するなどの効果が得られる。また、半導
体素子の耐電圧性能には限界があるから、直流側電圧が
高くなれば整流器を多重化する必要があり、本発明を適
用することによって得られる装置の小形化効果や低損失
化効果は更に大きくなる。
【図１】本発明の実施例を表した回路図
【図２】交流側とは絶縁された直流電力を出力する絶縁
形交流／直流変換装置の従来例を示した回路図
形交流／直流変換装置の従来例を示した回路図
１ 交流電源 ２，１０ 変圧器 ３ 全波整流回路 ４ 平滑リアクトル ５ 平滑コンデンサ ６ 直流負荷 ７ ＲＣスナバ回路 ７Ｃ スナバコンデンサ ７Ｒ スナバ抵抗 ８，１４，１５ 漏れインダクタンス １１ 一次巻線 １２，１３ 二次巻線 ２０ 第１全波整流回路 ２５ 第１スナバ回路 ２６ 第１スナバコンデンサ ２７ 第１スナバダイオード ２８ 第１スナバ抵抗 ３０ 第２全波整流回路 ３５ 第２スナバ回路 ３６ 第２スナバコンデンサ ３７ 第２スナバダイオード ３８ 第２スナバ抵抗
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０２Ｍ 7/10 8726−5Ｈ Ｈ０２Ｍ 7/10 Ｚ
Claims (2)
- 【請求項１】相互に絶縁された１つの一次巻線と２つの
二次巻線とを備えている変圧器の前記一次巻線に交流電
源を接続し、半導体素子のフルブリッジ接続でなる第１
全波整流回路を一方の二次巻線に接続し、この第１全波
整流回路と同じ構成の第２全波整流回路を他方の二次巻
線に接続し、第１全波整流回路の負極側と第２全波整流
回路の正極側とを平滑リアクトルを介して接続し、第１
全波整流回路の正極側と第２全波整流回路の負極側との
間に平滑コンデンサを接続し、直流負荷をこの平滑コン
デンサに並列に接続し、第１スナバコンデンサと第１ス
ナバダイオードとの直列回路を前記第１全波整流回路の
正極側と負極側との間に接続し、この第１スナバコンデ
ンサと第１スナバダイオードの結合点と前記平滑コンデ
ンサの負極側とを第１スナバ抵抗を介して接続し、第２
スナバコンデンサと第２スナバダイオードとの直列回路
を前記第２全波整流回路の正極側と負極側との間に接続
し、この第２スナバコンデンサと第２スナバダイオード
の結合点と前記平滑コンデンサの正極側とを第２スナバ
抵抗を介して接続することを特徴とする絶縁形交流／直
流変換装置のスナバ回路。 - 【請求項２】請求項１に記載の絶縁形交流／直流変換装
置のスナバ回路において、前記交流電源が出力する交流
波形は、正極性パルスと負極性パルスとが合計５０％以
上の通流率で交互に繰り返される波形とすることを特徴
とする絶縁形交流／直流変換装置のスナバ回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10489296A JPH09294373A (ja) | 1996-04-25 | 1996-04-25 | 絶縁形交流／直流変換装置のスナバ回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10489296A JPH09294373A (ja) | 1996-04-25 | 1996-04-25 | 絶縁形交流／直流変換装置のスナバ回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09294373A true JPH09294373A (ja) | 1997-11-11 |
Family
ID=14392821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10489296A Pending JPH09294373A (ja) | 1996-04-25 | 1996-04-25 | 絶縁形交流／直流変換装置のスナバ回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09294373A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006271076A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Fuji Electric Systems Co Ltd | Ｄｃ／ｄｃコンバータ |
| CN107613611A (zh) * | 2017-09-28 | 2018-01-19 | 周安平 | 交流、直流自动切换led灯 |
| JP2020120578A (ja) * | 2016-04-04 | 2020-08-06 | 東芝キヤリア株式会社 | 電源装置 |
| CN112219346A (zh) * | 2018-04-11 | 2021-01-12 | 航天喷气发动机洛克达因股份有限公司 | 包括再循环缓冲器的功率转换器 |
| JPWO2022244087A1 (ja) * | 2021-05-18 | 2022-11-24 | ||
| WO2026069951A1 (ja) * | 2024-09-24 | 2026-04-02 | 株式会社村田製作所 | 電力変換装置及び電力変換装置のプログラム |
-
1996
- 1996-04-25 JP JP10489296A patent/JPH09294373A/ja active Pending
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| CN107613611B (zh) * | 2017-09-28 | 2023-10-27 | 周安平 | 交流、直流自动切换led灯 |
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