JPH09294380A - 偏磁抑制制御装置 - Google Patents
偏磁抑制制御装置Info
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- JPH09294380A JPH09294380A JP8106828A JP10682896A JPH09294380A JP H09294380 A JPH09294380 A JP H09294380A JP 8106828 A JP8106828 A JP 8106828A JP 10682896 A JP10682896 A JP 10682896A JP H09294380 A JPH09294380 A JP H09294380A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】あらゆる変換器の運転状態においても、変圧器
偏磁による過電流を瞬時に抑制できる偏磁抑制制御装置
を提供すること。 【解決手段】変換器交流出力電圧の直流成分を検出する
手段と、変圧器二次電流の微分値の極性を検出する手段
と、直流成分の極性と変圧器二次電流の極性または微分
値の極性に応じて、変換器交流出力電圧の直流成分の補
正ゲインを可変とする手段とを設ける。 【効果】補正ゲインを大きくすることにより電流の極性
によってはかえって過電流となるようなことがなく、変
換器交流出力電圧に直流成分が重畳される事によって起
きる変圧器偏磁による過電流を瞬時に抑制することが可
能となる。
偏磁による過電流を瞬時に抑制できる偏磁抑制制御装置
を提供すること。 【解決手段】変換器交流出力電圧の直流成分を検出する
手段と、変圧器二次電流の微分値の極性を検出する手段
と、直流成分の極性と変圧器二次電流の極性または微分
値の極性に応じて、変換器交流出力電圧の直流成分の補
正ゲインを可変とする手段とを設ける。 【効果】補正ゲインを大きくすることにより電流の極性
によってはかえって過電流となるようなことがなく、変
換器交流出力電圧に直流成分が重畳される事によって起
きる変圧器偏磁による過電流を瞬時に抑制することが可
能となる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、交流出力を変圧器
を介して交流電源に接続して使用する大容量電力変換器
において、変圧器の偏磁による過電流を抑制する偏磁抑
制制御装置に関する。
を介して交流電源に接続して使用する大容量電力変換器
において、変圧器の偏磁による過電流を抑制する偏磁抑
制制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】電力変換器容量の増加や高調波低減の目
的から電力変換器の交流出力を変圧器を介して電源に接
続する場合がある。電力変換器の変圧器の偏磁による過
電流を抑制する偏磁抑制制御の例として、平成７年電気
学会全国大会講演論文集1378「電圧形自励式変換器の新
しい偏磁抑制制御とその実証試験結果」に記載される技
術がある。この技術では、偏磁抑制制御として、電力変
換器の交流出力電圧の直流成分を補償する直流電圧補正
制御を使用している。この直流電圧補正制御は変換器出
力電圧に重畳される直流成分を補償して、変圧器の偏磁
を抑制する。
的から電力変換器の交流出力を変圧器を介して電源に接
続する場合がある。電力変換器の変圧器の偏磁による過
電流を抑制する偏磁抑制制御の例として、平成７年電気
学会全国大会講演論文集1378「電圧形自励式変換器の新
しい偏磁抑制制御とその実証試験結果」に記載される技
術がある。この技術では、偏磁抑制制御として、電力変
換器の交流出力電圧の直流成分を補償する直流電圧補正
制御を使用している。この直流電圧補正制御は変換器出
力電圧に重畳される直流成分を補償して、変圧器の偏磁
を抑制する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが上記従来技術
では直流電圧補正制御の変換器の運転状態による影響が
考慮されていない。系統異常時の応答を良くするために
は補正ゲインを大きくすると効果的である。しかし、電
流の状態によっては、あまり補正ゲインを大きくすると
かえって過電流となる場合があるためにあまり補正ゲイ
ンを大きくすることができない。
では直流電圧補正制御の変換器の運転状態による影響が
考慮されていない。系統異常時の応答を良くするために
は補正ゲインを大きくすると効果的である。しかし、電
流の状態によっては、あまり補正ゲインを大きくすると
かえって過電流となる場合があるためにあまり補正ゲイ
ンを大きくすることができない。
【０００４】本発明の目的はあらゆる変換器の運転状態
においても、変圧器偏磁による過電流を瞬時に抑制でき
る偏磁抑制制御装置を提供することにある。
においても、変圧器偏磁による過電流を瞬時に抑制でき
る偏磁抑制制御装置を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明の特徴は、変換器交流出力電圧の直流成分の極性と変
圧器の変換器側電流の極性または微分値の極性に応じて
補正ゲインを可変とする手段を備えたことにある。
明の特徴は、変換器交流出力電圧の直流成分の極性と変
圧器の変換器側電流の極性または微分値の極性に応じて
補正ゲインを可変とする手段を備えたことにある。
【０００６】本発明によれば、変圧器交流出力電圧の直
流成分の極性と変圧器の変換器側電流の極性または微分
値の極性に応じて補正ゲインを可変とする事により、系
統事故時の変圧器偏磁による過電流を瞬時に抑制でき
る。
流成分の極性と変圧器の変換器側電流の極性または微分
値の極性に応じて補正ゲインを可変とする事により、系
統事故時の変圧器偏磁による過電流を瞬時に抑制でき
る。
【０００７】
【発明の実施の形態】図１に本発明の第１の実施例の構
成を示す。本実施例は電力変換器１が三相電力変換器の
場合であるが、簡略化のため、一相についてのみ説明す
る。１は半導体スイッチング素子で構成される三相の電
力変換器であり、駆動信号ＧP により運転する。２は変
圧器であり、一次側を三相交流電源に接続し、二次側を
変換器交流出力に接続する。３は三相交流電源である。
成を示す。本実施例は電力変換器１が三相電力変換器の
場合であるが、簡略化のため、一相についてのみ説明す
る。１は半導体スイッチング素子で構成される三相の電
力変換器であり、駆動信号ＧP により運転する。２は変
圧器であり、一次側を三相交流電源に接続し、二次側を
変換器交流出力に接続する。３は三相交流電源である。
【０００８】５は電流検出回路、６は電圧検出回路であ
る。それぞれ、変圧器の変換器側電流（以下、変圧器二
次電流と呼ぶ）ｉ，変換器側電圧ｖI を検出する。
る。それぞれ、変圧器の変換器側電流（以下、変圧器二
次電流と呼ぶ）ｉ，変換器側電圧ｖI を検出する。
【０００９】７は偏磁抑制制御装置である。電圧検出回
路６で検出したｖIの直流成分ｖIDCを直流成分検出手段
７１によって求める。ｖIDC は例えば（数１）に示すよ
うに現在の時刻ｔまでの三相交流電源の過去一周期
（Ｔ）分の平均値を求めることで求まる。
路６で検出したｖIの直流成分ｖIDCを直流成分検出手段
７１によって求める。ｖIDC は例えば（数１）に示すよ
うに現在の時刻ｔまでの三相交流電源の過去一周期
（Ｔ）分の平均値を求めることで求まる。
【００１０】
【数１】
【００１１】直流成分と変圧器二次電流の状態判別手段
７２ではｖIDC とｉを入力して信号ＳＩＧを出力する。
７２ではｖIDC とｉを入力して信号ＳＩＧを出力する。
【００１２】図２は電圧補正値と電流の状態判別手段７
２の動作を説明する図を示す。Δｉを得る手段７２１に
電流ｉを入力してΔｉを得る。７２２はΔｉの極性を求
める手段でありΔｉ≧０なら“１”をΔｉ＜０なら
“０”を出力する。７２３はｖIDCの極性を求める手段
でありｖIDC≧０なら“１”をｖIDC＜０ なら“０”を
出力する。７２２と７２３の出力を論理回路７２４に入
力して信号ＳＩＧが得られる。ΔｉとｖIDCの状態によ
るＳＩＧの出力を表１に示す。
２の動作を説明する図を示す。Δｉを得る手段７２１に
電流ｉを入力してΔｉを得る。７２２はΔｉの極性を求
める手段でありΔｉ≧０なら“１”をΔｉ＜０なら
“０”を出力する。７２３はｖIDCの極性を求める手段
でありｖIDC≧０なら“１”をｖIDC＜０ なら“０”を
出力する。７２２と７２３の出力を論理回路７２４に入
力して信号ＳＩＧが得られる。ΔｉとｖIDCの状態によ
るＳＩＧの出力を表１に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】図３はΔｉを得る手段７２１の詳細図であ
る。（ａ）はｉの微分値を演算しΔｉとする。（ｂ）は
ｉをフィルタを通したあと微分値を演算しΔｉとする。
る。（ａ）はｉの微分値を演算しΔｉとする。（ｂ）は
ｉをフィルタを通したあと微分値を演算しΔｉとする。
【００１５】（ｃ）はｉの微分値を演算した後、フィル
タを通しΔｉとする。（ｂ）および（ｃ）ではフィルタ
を通すことによりｉが脈動している場合でも安定した出
力Δｉが得られる。（ｄ）はｉの値をそのままΔｉとす
る。（ｅ）はｉをフィルタを通してΔｉとする。（ｅ）
ではフィルタを通すことでｉが脈動している場合でも安
定した出力Δｉが得られる。
タを通しΔｉとする。（ｂ）および（ｃ）ではフィルタ
を通すことによりｉが脈動している場合でも安定した出
力Δｉが得られる。（ｄ）はｉの値をそのままΔｉとす
る。（ｅ）はｉをフィルタを通してΔｉとする。（ｅ）
ではフィルタを通すことでｉが脈動している場合でも安
定した出力Δｉが得られる。
【００１６】こうして得られた信号ＳＩＧにより、補正
ゲイン可変手段７３で補正ゲインを変化させ、直流成分
ｖIDCに変化させた補正ゲインを乗じて電圧補正値ｖCを
得る。出力電圧指令値補正手段７４にｖCを入力し出力
電圧指令値ｖrefを補正し、補正された出力電圧指令値
ｖref′ を得る。図３を用いて出力電圧指令値補正手段
７４を説明する。出力電圧指令値ｖref は図４（１）に
示す正弦波である。補正された出力電圧指令値ｖref′
は図４（２）に示すように電圧補正値ｖCを負のオフセ
ット値とした波形となる。
ゲイン可変手段７３で補正ゲインを変化させ、直流成分
ｖIDCに変化させた補正ゲインを乗じて電圧補正値ｖCを
得る。出力電圧指令値補正手段７４にｖCを入力し出力
電圧指令値ｖrefを補正し、補正された出力電圧指令値
ｖref′ を得る。図３を用いて出力電圧指令値補正手段
７４を説明する。出力電圧指令値ｖref は図４（１）に
示す正弦波である。補正された出力電圧指令値ｖref′
は図４（２）に示すように電圧補正値ｖCを負のオフセ
ット値とした波形となる。
【００１７】変換器駆動回路４では、補正された出力電
圧指令値ｖref′ を入力し、三相電力変換器１を駆動す
る信号ＧP を出力する。図５に変換器駆動回路４のＰＷ
Ｍ制御動作の一例を示す。ｖref′と搬送波ｅCの大小を
比較し、ｖref′≧ｅCの時はＧP をHighレベル、
ｖref′＜ｅCの時はＧPをLowレベルとし、これらを出力
する。この時の出力相電圧は補正された分、平均電圧と
して破線で示したような直流成分が重畳した波形とな
る。図５において、Ｅd は変換器直流電圧である。
圧指令値ｖref′ を入力し、三相電力変換器１を駆動す
る信号ＧP を出力する。図５に変換器駆動回路４のＰＷ
Ｍ制御動作の一例を示す。ｖref′と搬送波ｅCの大小を
比較し、ｖref′≧ｅCの時はＧP をHighレベル、
ｖref′＜ｅCの時はＧPをLowレベルとし、これらを出力
する。この時の出力相電圧は補正された分、平均電圧と
して破線で示したような直流成分が重畳した波形とな
る。図５において、Ｅd は変換器直流電圧である。
【００１８】次に、図６，図７を用いて本実施例の動作
原理を説明する。今、ディジタル制御を行っている場合
を考え、演算周期をＴS とする。以下、Δｉとしてｉの
微分値を使用することとし、電流ｉが上昇中の場合につ
いて説明する。
原理を説明する。今、ディジタル制御を行っている場合
を考え、演算周期をＴS とする。以下、Δｉとしてｉの
微分値を使用することとし、電流ｉが上昇中の場合につ
いて説明する。
【００１９】図６（ａ）は補正ゲインを変化させない時
の動作である。補正値ｖC は直流分ｖIDCに一定の補正
ゲインを掛けた値である。図のようにｖIDCが負の値の
方向に拡大していった時、ｖC により出力電圧は電流を
増加させる方向に補正される。ｉは上昇中であるので、
補正しない場合より補正した場合の方が電流が大きくな
り、補正ゲインがあまり大きいと、かえって過電流とな
ってしまう恐れがある。そこで図６（ｂ）に示すよう
に、補正ゲインに信号ＳＩＧを乗じて変化させれば、直
流分ｖIDCが負でかつ変圧器二次電流ｉが上昇中には補
正値ｖCを“０”にして過電流となることを防ぐ。
の動作である。補正値ｖC は直流分ｖIDCに一定の補正
ゲインを掛けた値である。図のようにｖIDCが負の値の
方向に拡大していった時、ｖC により出力電圧は電流を
増加させる方向に補正される。ｉは上昇中であるので、
補正しない場合より補正した場合の方が電流が大きくな
り、補正ゲインがあまり大きいと、かえって過電流とな
ってしまう恐れがある。そこで図６（ｂ）に示すよう
に、補正ゲインに信号ＳＩＧを乗じて変化させれば、直
流分ｖIDCが負でかつ変圧器二次電流ｉが上昇中には補
正値ｖCを“０”にして過電流となることを防ぐ。
【００２０】図７は図６とは逆に直流分ｖIDC が正の値
の方向に拡大していった場合を示す。この時補正値ｖC
によって電圧を補正すれば電流を減少させる方向に補正
されるので、偏磁による過電流を抑制できる。
の方向に拡大していった場合を示す。この時補正値ｖC
によって電圧を補正すれば電流を減少させる方向に補正
されるので、偏磁による過電流を抑制できる。
【００２１】本実施例によれば、変圧器二次電流が上昇
中であれば電流を増大する方向の補正を行わず、逆に下
降中であれば電流を減少させる方向の補正を行わないの
で電流の絶対値の増大を抑制できるため、補正ゲインを
大きくすることができ、変換器出力電圧に直流成分が重
畳されることによって発生する変圧器偏磁による過電流
を瞬時に抑制する事ができる。また、ｉの値をそのまま
Δｉとして使用する場合でも同様の効果が得られる。
中であれば電流を増大する方向の補正を行わず、逆に下
降中であれば電流を減少させる方向の補正を行わないの
で電流の絶対値の増大を抑制できるため、補正ゲインを
大きくすることができ、変換器出力電圧に直流成分が重
畳されることによって発生する変圧器偏磁による過電流
を瞬時に抑制する事ができる。また、ｉの値をそのまま
Δｉとして使用する場合でも同様の効果が得られる。
【００２２】図８は本発明の第２の実施例の構成を示
す。本実施例では、第１の実施例における出力電圧指令
値ｖrefを変圧器二次電流の指令値ｉrefを制御すること
によって求める電圧制御回路８を備えている。８として
は、例えば変圧器二次電流の検出値ｉと指令値ｉref の
偏差を０にする比例積分制御を行うものなどがある。第
１の実施例では変圧器二次電流の検出値の状態で補正ゲ
インを変化させていたのに対し、本実施例では変圧器二
次電流の指令値の状態で補正ゲインを変化させる所が異
なる以外は全て第１の実施例と同様の動作をする。
す。本実施例では、第１の実施例における出力電圧指令
値ｖrefを変圧器二次電流の指令値ｉrefを制御すること
によって求める電圧制御回路８を備えている。８として
は、例えば変圧器二次電流の検出値ｉと指令値ｉref の
偏差を０にする比例積分制御を行うものなどがある。第
１の実施例では変圧器二次電流の検出値の状態で補正ゲ
インを変化させていたのに対し、本実施例では変圧器二
次電流の指令値の状態で補正ゲインを変化させる所が異
なる以外は全て第１の実施例と同様の動作をする。
【００２３】本実施例によれば、状態を判定するのに検
出値に比べて脈動成分の少ない変圧器二次電流の指令値
を使用することで安定した信号ＳＩＧを得ることができ
る。図９に本発明の第３の実施例の構成を示す。本実施
例は、第１の実施例とは変圧器の交流電源側の電流（以
下、変圧器一次側電流と呼ぶ）の状態に応じて補正ゲイ
ンを変化させる所が異なる以外は全て同様の動作をす
る。電流検出器５は変圧器一次電流を検出し、これを電
流の状態を判定する手段７２に入力する。
出値に比べて脈動成分の少ない変圧器二次電流の指令値
を使用することで安定した信号ＳＩＧを得ることができ
る。図９に本発明の第３の実施例の構成を示す。本実施
例は、第１の実施例とは変圧器の交流電源側の電流（以
下、変圧器一次側電流と呼ぶ）の状態に応じて補正ゲイ
ンを変化させる所が異なる以外は全て同様の動作をす
る。電流検出器５は変圧器一次電流を検出し、これを電
流の状態を判定する手段７２に入力する。
【００２４】本実施例によれば、電流の状態を判定する
のに変圧器一次電流を使用するため、例えば多重電力変
換システムに適用した場合、多重数がいくらであっても
電流検出器は電源相数分で済み、装置の小型化を図れ
る。
のに変圧器一次電流を使用するため、例えば多重電力変
換システムに適用した場合、多重数がいくらであっても
電流検出器は電源相数分で済み、装置の小型化を図れ
る。
【００２５】図１０に本発明の第４の実施例の構成を示
す。本実施例は、第３の実施例における出力電圧指令値
ｖrefを変圧器一次電流の指令値ｉrefを制御することに
よって求める電圧制御回路８を備えている。８として
は、例えば変圧器一次電流の検出値ｉと指令値ｉref の
偏差を０にする比例積分制御を行うものなどがある。本
実施例は第３の実施例では変圧器一次電流の検出値の状
態で補正ゲインを変化させていた所を変圧器一次電流の
指令値の状態で変化させる所が異なる以外は全て第３の
実施例と同様の動作をする。
す。本実施例は、第３の実施例における出力電圧指令値
ｖrefを変圧器一次電流の指令値ｉrefを制御することに
よって求める電圧制御回路８を備えている。８として
は、例えば変圧器一次電流の検出値ｉと指令値ｉref の
偏差を０にする比例積分制御を行うものなどがある。本
実施例は第３の実施例では変圧器一次電流の検出値の状
態で補正ゲインを変化させていた所を変圧器一次電流の
指令値の状態で変化させる所が異なる以外は全て第３の
実施例と同様の動作をする。
【００２６】本実施例によれば、状態を判定するのに検
出値に比べて脈動成分の少ない変圧器一次電流の指令値
を使用することで、安定した信号ＳＩＧを得ることがで
きる。
出値に比べて脈動成分の少ない変圧器一次電流の指令値
を使用することで、安定した信号ＳＩＧを得ることがで
きる。
【００２７】図１１に本発明の第５の実施例の構成を示
す。本実施例は第１の実施例を多重変換システムに適用
した例である。ｍ台の単位電力変換器１１〜１ｍの交流
出力を多重変圧器２１〜２ｍを介して交流電源に接続す
る。変圧器２１〜２ｍは二次側は各単位電力変換器１１
〜１ｍの交流出力に接続され、一次側は多重接続して三
相交流電源３に接続される。
す。本実施例は第１の実施例を多重変換システムに適用
した例である。ｍ台の単位電力変換器１１〜１ｍの交流
出力を多重変圧器２１〜２ｍを介して交流電源に接続す
る。変圧器２１〜２ｍは二次側は各単位電力変換器１１
〜１ｍの交流出力に接続され、一次側は多重接続して三
相交流電源３に接続される。
【００２８】偏磁抑制制御装置７では各電力変換器毎に
出力電圧ｖI1〜ｖImと変圧器二次電流ｉ1〜ｉmを検出
し、出力電圧の直流成分の極性と電流の微分値の極性に
応じて、補正ゲインを単位変換器で個別に変化させる。
偏磁抑制制御装置７では、電圧指令値ｖrefの単位変換
器毎に補正された電圧指令値ｖref1′〜ｖrefm′ を出
力する。駆動回路４１〜４ｍは各単位変換器毎の駆動信
号ＧP1〜ＧPmを出力する。本実施例によれば、各単位変
換器毎に個別に直流電圧成分を補正することで、複数台
の変圧器の偏磁を個別に抑制できる。
出力電圧ｖI1〜ｖImと変圧器二次電流ｉ1〜ｉmを検出
し、出力電圧の直流成分の極性と電流の微分値の極性に
応じて、補正ゲインを単位変換器で個別に変化させる。
偏磁抑制制御装置７では、電圧指令値ｖrefの単位変換
器毎に補正された電圧指令値ｖref1′〜ｖrefm′ を出
力する。駆動回路４１〜４ｍは各単位変換器毎の駆動信
号ＧP1〜ＧPmを出力する。本実施例によれば、各単位変
換器毎に個別に直流電圧成分を補正することで、複数台
の変圧器の偏磁を個別に抑制できる。
【００２９】図１２に本発明の第６の実施例の構成を示
す。上記第１〜第５の実施例では補正ゲインを“０”ま
たはある一定の値で切り換えたが、本実施例は補正ゲイ
ンを連続的に変化させる場合の例である。図１２では、
図１における偏磁抑制制御装置７に補正ゲインを連続的
に変化させる手段７５を加えてある。７５以外の他の部
分は第１の実施例と同様の動作をする。
す。上記第１〜第５の実施例では補正ゲインを“０”ま
たはある一定の値で切り換えたが、本実施例は補正ゲイ
ンを連続的に変化させる場合の例である。図１２では、
図１における偏磁抑制制御装置７に補正ゲインを連続的
に変化させる手段７５を加えてある。７５以外の他の部
分は第１の実施例と同様の動作をする。
【００３０】補正ゲインを連続的に変化させる手段７５
の動作を図１３を用いて説明する。まず、７５１によっ
て電流検出値ｉの微分値Δｉを求める。次に７５２では
Δｉの絶対値｜Δｉ｜が０の時に補正ゲインＫＧを０と
し、｜Δｉ｜が０から大きくなるにつれてその大きさに
応じてＫＧを増加させ、ある任意の値ＫＧ１でＫＧを飽
和させる。
の動作を図１３を用いて説明する。まず、７５１によっ
て電流検出値ｉの微分値Δｉを求める。次に７５２では
Δｉの絶対値｜Δｉ｜が０の時に補正ゲインＫＧを０と
し、｜Δｉ｜が０から大きくなるにつれてその大きさに
応じてＫＧを増加させ、ある任意の値ＫＧ１でＫＧを飽
和させる。
【００３１】第２〜第５の実施例においても、補正ゲイ
ンを連続して変化させる手段７５を用いることができ
る。この場合、第２の実施例および第４の実施例ではΔ
ｉを電流指令値ｉref の微分値とする。
ンを連続して変化させる手段７５を用いることができ
る。この場合、第２の実施例および第４の実施例ではΔ
ｉを電流指令値ｉref の微分値とする。
【００３２】本実施例によれば補正ゲインを電流の変化
量に応じて変化させるため、電流の変化量が大きく変圧
器偏磁の影響が大きい場合には補正ゲインを大きくして
変圧器偏磁による過電流を瞬時に抑制し、電流の変化量
が小さく変圧器偏磁の影響が小さい場合には補正ゲイン
を小さくして安定した運転ができる。
量に応じて変化させるため、電流の変化量が大きく変圧
器偏磁の影響が大きい場合には補正ゲインを大きくして
変圧器偏磁による過電流を瞬時に抑制し、電流の変化量
が小さく変圧器偏磁の影響が小さい場合には補正ゲイン
を小さくして安定した運転ができる。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、変換器出力電圧の直流
成分の補正を、変圧器電流が上昇中の時には電流を増加
させる方向の補正を行わず、電流が下降中の時には電流
の減少する方向の補正を行わないことにより、補正ゲイ
ンを大きくすることによってかえって過電流になるよう
な弊害を避けることができ、変換器出力電圧に直流成分
が重畳されることによって発生する変圧器偏磁による過
電流を瞬時に抑制する事ができる。
成分の補正を、変圧器電流が上昇中の時には電流を増加
させる方向の補正を行わず、電流が下降中の時には電流
の減少する方向の補正を行わないことにより、補正ゲイ
ンを大きくすることによってかえって過電流になるよう
な弊害を避けることができ、変換器出力電圧に直流成分
が重畳されることによって発生する変圧器偏磁による過
電流を瞬時に抑制する事ができる。
【図１】第１の実施例の構成を示す図。
【図２】直流成分と変圧器二次電流の状態を判別する手
段７２を説明する図。
段７２を説明する図。
【図３】Δｉを得る手段７２１を説明する図。
【図４】出力電圧指令値を補正する手段７４を説明する
図。
図。
【図５】駆動回路４の一例を示す図。
【図６】第１の実施例の原理を示す図。
【図７】第１の実施例の原理を示す図。
【図８】第２の実施例の構成を示す図。
【図９】第３の実施例の構成を示す図。
【図１０】第４の実施例の構成を示す図。
【図１１】第５の実施例の構成を示す図。
【図１２】第６の実施例の構成を示す図。
【図１３】補正ゲインを連続的に変化させる手段７５の
動作を説明する図。
動作を説明する図。
１…三相電力変換器、２…変圧器、３…三相交流電源、
４…変換器駆動回路、５…電流検出回路、６…電圧検出
回路、７…偏磁抑制制御装置、８…電圧制御回路。
４…変換器駆動回路、５…電流検出回路、６…電圧検出
回路、７…偏磁抑制制御装置、８…電圧制御回路。
Claims (8)
- 【請求項１】交流側を変圧器を介して交流電源に接続
し、交流を直流または直流を交流に変換する電力変換器
の、前記変圧器の偏磁による過電流を抑制する偏磁抑制
制御装置において、 該電力変換器の交流出力電圧の直流成分を検出する手段
と、該直流成分に補正ゲインを乗じた値を前記電力変換
器の出力電圧指令値の直流成分補正値として、前記交流
出力電圧の直流成分を補正する手段と、前記変圧器の変
換器側電流に応じて前記補正ゲインを可変とする手段と
を設けたことを特徴とする偏磁抑制制御装置。 - 【請求項２】請求項１において、前記出力電圧指令値を
前記変圧器の変換器側電流指令値の制御によって求める
手段と、前記電流指令値に応じて前記補正ゲインを可変
とする手段とを設けたことを特徴とする偏磁抑制制御装
置。 - 【請求項３】交流側を変圧器を介して交流電源に接続
し、交流を直流または直流を交流に変換する電力変換器
の、前記変圧器の偏磁による過電流を抑制する偏磁抑制
制御装置において、 該電力変換器の交流出力電圧の直流成分を検出する手段
と、該直流成分に補正ゲインを乗じた値を前記電力変換
器の出力電圧指令値の直流成分補正値として、前記交流
出力電圧の直流成分を補正する手段と、前記変圧器の交
流電源側電流に応じて前記補正ゲインを可変とする手段
とを設けたことを特徴とする偏磁抑制制御装置。 - 【請求項４】請求項３において、前記出力電圧指令値を
前記変圧器の交流電源側電流指令値の制御によって求め
る手段と、該電流指令値に応じて前記補正ゲインを可変
とする手段とを設けたことを特徴とする偏磁抑制制御装
置。 - 【請求項５】請求項１から請求項４において、前記交流
出力電圧の直流成分の極性と前記変圧器の変換器側電流
の検出値または指令値もしくは前記変圧器の交流電源側
電流の検出値または指令値の極性により、前記補正ゲイ
ンを可変とする手段を設けたことを特徴とする偏磁抑制
制御装置。 - 【請求項６】請求項１から請求項４において、前記交流
出力電圧の直流成分の極性と前記変圧器の変換器側電流
の検出値または指令値もしくは前記変圧器の交流電源側
電流の検出値または指令値の微分値の極性により、前記
補正ゲインを可変とする手段を設けたことを特徴とする
偏磁抑制制御装置。 - 【請求項７】請求項１から請求項６において、前記電力
変換器は三相電力変換器であり、変圧器の変換器側電流
に応じて三相個別に前記補正ゲインを可変とする手段を
設けたことを特徴とする偏磁抑制制御装置。 - 【請求項８】複数の単位電力変換器を該単位電力変換器
の交流出力を変圧器を介して多重化し、交流電源に接続
した多重電力変換システムにおいて、 請求項１〜請求項７に記載の偏磁抑制制御装置を、前記
各単位電力変換器毎に適用したことを特徴とする多重電
力変換システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8106828A JPH09294380A (ja) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | 偏磁抑制制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8106828A JPH09294380A (ja) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | 偏磁抑制制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09294380A true JPH09294380A (ja) | 1997-11-11 |
Family
ID=14443632
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8106828A Pending JPH09294380A (ja) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | 偏磁抑制制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09294380A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6154379A (en) * | 1998-07-16 | 2000-11-28 | Tdk Corporation | Electric power conversion device |
| JP2006094629A (ja) * | 2004-09-24 | 2006-04-06 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp | 半導体電力変換装置及びその制御方法 |
| JP2007189850A (ja) * | 2006-01-16 | 2007-07-26 | Fuji Electric Systems Co Ltd | 電力変換装置の過電流防止方式 |
| JP2011199939A (ja) * | 2010-03-17 | 2011-10-06 | Hitachi Ltd | 電力変換装置および電力変換装置の制御方法 |
| JP2011199938A (ja) * | 2010-03-17 | 2011-10-06 | Hitachi Ltd | 電力変換装置および電力変換装置の制御方法 |
| WO2015092918A1 (ja) * | 2013-12-20 | 2015-06-25 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | インバータ制御装置 |
| CN109991281A (zh) * | 2018-01-02 | 2019-07-09 | 达尔生技股份有限公司 | 检测装置及检测方法 |
| JP2019161938A (ja) * | 2018-03-15 | 2019-09-19 | 株式会社東芝 | 電力変換装置の制御装置および制御方法 |
-
1996
- 1996-04-26 JP JP8106828A patent/JPH09294380A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6154379A (en) * | 1998-07-16 | 2000-11-28 | Tdk Corporation | Electric power conversion device |
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| JPWO2015092918A1 (ja) * | 2013-12-20 | 2017-03-16 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | インバータ制御装置 |
| US9948207B2 (en) | 2013-12-20 | 2018-04-17 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation | Inverter control apparatus |
| CN105706347B (zh) * | 2013-12-20 | 2018-06-29 | 东芝三菱电机产业系统株式会社 | 逆变器控制装置 |
| CN109991281A (zh) * | 2018-01-02 | 2019-07-09 | 达尔生技股份有限公司 | 检测装置及检测方法 |
| JP2019161938A (ja) * | 2018-03-15 | 2019-09-19 | 株式会社東芝 | 電力変換装置の制御装置および制御方法 |
| CN110277933A (zh) * | 2018-03-15 | 2019-09-24 | 株式会社东芝 | 电力转换装置的控制装置以及控制方法 |
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