JPH09296966A - 吸収式ヒートポンプ - Google Patents
吸収式ヒートポンプInfo
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- JPH09296966A JPH09296966A JP8108320A JP10832096A JPH09296966A JP H09296966 A JPH09296966 A JP H09296966A JP 8108320 A JP8108320 A JP 8108320A JP 10832096 A JP10832096 A JP 10832096A JP H09296966 A JPH09296966 A JP H09296966A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
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- Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/62—Absorption based systems
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- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】成績係数が高く、オゾン破壊の問題がなく、し
かも耐熱性が高い吸収式ヒートポンプを提供する。 【解決手段】再生器、凝縮器、吸収器及び蒸発器を備
え、蒸発器の運転温度が−１０〜１０℃、凝縮器の運転
温度が４０〜６０℃、吸収器での吸収溶液の冷却温度が
３０〜５０℃、再生器での吸収溶液の加熱温度が１５０
〜２００℃に設定されていて、吸収器において冷媒を吸
収し再生器に送られる薄い吸収溶液の冷媒濃度Ｘｈと、
再生器において濃縮され吸収器に送られる濃い吸収溶液
の冷媒濃度Ｘｌとの差（Ｘｈ−Ｘｌ）が１０〜７０ｗｔ
％である。
かも耐熱性が高い吸収式ヒートポンプを提供する。 【解決手段】再生器、凝縮器、吸収器及び蒸発器を備
え、蒸発器の運転温度が−１０〜１０℃、凝縮器の運転
温度が４０〜６０℃、吸収器での吸収溶液の冷却温度が
３０〜５０℃、再生器での吸収溶液の加熱温度が１５０
〜２００℃に設定されていて、吸収器において冷媒を吸
収し再生器に送られる薄い吸収溶液の冷媒濃度Ｘｈと、
再生器において濃縮され吸収器に送られる濃い吸収溶液
の冷媒濃度Ｘｌとの差（Ｘｈ−Ｘｌ）が１０〜７０ｗｔ
％である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は吸収式ヒートポンプ
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】吸収式ヒートポンプは、蒸気圧縮冷凍で
の圧縮の働きを、吸収器での吸収溶液（吸収液）による
冷媒の吸収と、再生器（発生器）での吸収溶液の濃縮・
冷媒の分離によって行なわせるものである。空調用とし
ては、水を冷媒、臭化リチウムを吸収液とする組み合わ
せや、アンモニアを冷媒、水を吸収液とする組み合わせ
が検討されている（特公平５−２８７５２号公報参
照）。また、フロンを冷媒、テトラエチレングリコール
ジメチルエーテルを吸収液とする組み合わせも検討され
ている（特公昭６３−５６９１８号公報参照）。
の圧縮の働きを、吸収器での吸収溶液（吸収液）による
冷媒の吸収と、再生器（発生器）での吸収溶液の濃縮・
冷媒の分離によって行なわせるものである。空調用とし
ては、水を冷媒、臭化リチウムを吸収液とする組み合わ
せや、アンモニアを冷媒、水を吸収液とする組み合わせ
が検討されている（特公平５−２８７５２号公報参
照）。また、フロンを冷媒、テトラエチレングリコール
ジメチルエーテルを吸収液とする組み合わせも検討され
ている（特公昭６３−５６９１８号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の吸収式
ヒートポンプの場合、蒸発器の運転温度を０℃前後とし
凝縮器の運転温度を５０℃前後とするような条件下で
は、吸収器で冷媒を吸収させた薄い吸収溶液の冷媒濃度
と、再生器で冷媒を蒸発させた濃い吸収溶液の冷媒濃度
との差が小さく、成績係数（ＣＯＰ）が低いという問題
がある。また、従来の塩素を含んだフロンを冷媒とする
と、オゾン層の破壊という問題があり、さらに吸収液に
関しては、耐熱性、冷媒との分離性の面で必ずしも満足
できるものではなかった。
ヒートポンプの場合、蒸発器の運転温度を０℃前後とし
凝縮器の運転温度を５０℃前後とするような条件下で
は、吸収器で冷媒を吸収させた薄い吸収溶液の冷媒濃度
と、再生器で冷媒を蒸発させた濃い吸収溶液の冷媒濃度
との差が小さく、成績係数（ＣＯＰ）が低いという問題
がある。また、従来の塩素を含んだフロンを冷媒とする
と、オゾン層の破壊という問題があり、さらに吸収液に
関しては、耐熱性、冷媒との分離性の面で必ずしも満足
できるものではなかった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明は、上記
薄い吸収溶液の冷媒濃度と濃い吸収溶液の冷媒濃度との
差を適切なものにして、成績係数の向上を図ること、さ
らには冷媒としてＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）
系のものを選択して上記オゾン層破壊の問題を解決し、
吸収液として油状のエーテル化合物を選択して耐熱性、
分離性の問題を解決したものである。
薄い吸収溶液の冷媒濃度と濃い吸収溶液の冷媒濃度との
差を適切なものにして、成績係数の向上を図ること、さ
らには冷媒としてＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）
系のものを選択して上記オゾン層破壊の問題を解決し、
吸収液として油状のエーテル化合物を選択して耐熱性、
分離性の問題を解決したものである。
【０００５】すなわち、この出願の発明の吸収式ヒート
ポンプは、吸収液に冷媒を吸収させた薄い吸収溶液を加
熱することによって冷媒を蒸発させて該吸収溶液を濃縮
する再生器と、蒸発した冷媒を液化させる凝縮器と、液
化した冷媒を気化させる蒸発器と、気化した冷媒を上記
再生器から送られる濃い吸収溶液に吸収させる吸収器と
を備えている。
ポンプは、吸収液に冷媒を吸収させた薄い吸収溶液を加
熱することによって冷媒を蒸発させて該吸収溶液を濃縮
する再生器と、蒸発した冷媒を液化させる凝縮器と、液
化した冷媒を気化させる蒸発器と、気化した冷媒を上記
再生器から送られる濃い吸収溶液に吸収させる吸収器と
を備えている。
【０００６】このヒートポンプの運転条件は、空調用と
することを考慮して、上記蒸発器の運転温度を−１０〜
１０℃、上記凝縮器の運転温度を４０〜６０℃とし、上
記吸収器での吸収溶液の冷却温度を３０〜５０℃、上記
再生器での吸収溶液の加熱温度を１５０〜２００℃に設
定している。
することを考慮して、上記蒸発器の運転温度を−１０〜
１０℃、上記凝縮器の運転温度を４０〜６０℃とし、上
記吸収器での吸収溶液の冷却温度を３０〜５０℃、上記
再生器での吸収溶液の加熱温度を１５０〜２００℃に設
定している。
【０００７】そして、このような吸収式ヒートポンプに
おいて、上記吸収器において冷媒を吸収し上記再生器に
送られる薄い吸収溶液の冷媒濃度Ｘｈと、上記再生器に
おいて濃縮され上記吸収器に送られる濃い吸収溶液の冷
媒濃度Ｘｌとの差（Ｘｈ−Ｘｌ）を１０〜７０ｗｔ％と
しているものであり、この濃度差を１０ｗｔ％以上とす
ることによって、当該ヒートポンプの成績係数を高め実
用化を容易にし、この濃度差を７０ｗｔ％以下にするこ
とによって、薄い吸収溶液から冷媒を分離する（吸収溶
液を濃縮する）のに必要なエネルギーが過大になること
を避け、設備の大型化・コスト増大を防止するようにし
ている。
おいて、上記吸収器において冷媒を吸収し上記再生器に
送られる薄い吸収溶液の冷媒濃度Ｘｈと、上記再生器に
おいて濃縮され上記吸収器に送られる濃い吸収溶液の冷
媒濃度Ｘｌとの差（Ｘｈ−Ｘｌ）を１０〜７０ｗｔ％と
しているものであり、この濃度差を１０ｗｔ％以上とす
ることによって、当該ヒートポンプの成績係数を高め実
用化を容易にし、この濃度差を７０ｗｔ％以下にするこ
とによって、薄い吸収溶液から冷媒を分離する（吸収溶
液を濃縮する）のに必要なエネルギーが過大になること
を避け、設備の大型化・コスト増大を防止するようにし
ている。
【０００８】この出願の他の発明は、上記吸収式ヒート
ポンプにおいて、上記冷媒として、炭素数２〜６のアル
カン及び炭素数２〜６のハイドロフルオロカーボンの中
から選ばれる１種を用い又はこれらの中から選ばれる２
種以上の混合物を用いるものであり、具体的には、エタ
ン、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ＨＦＣ３
２、ＨＦＣ１３４ａ、ＨＦＣ１２５、ＨＦＣ１５２ａ
等、又はこれらの混合物を冷媒として用いることによ
り、つまりは、分子中に塩素を含まない冷媒を用いるこ
とにより、オゾン層破壊の問題を解決するようにしてい
る。
ポンプにおいて、上記冷媒として、炭素数２〜６のアル
カン及び炭素数２〜６のハイドロフルオロカーボンの中
から選ばれる１種を用い又はこれらの中から選ばれる２
種以上の混合物を用いるものであり、具体的には、エタ
ン、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ＨＦＣ３
２、ＨＦＣ１３４ａ、ＨＦＣ１２５、ＨＦＣ１５２ａ
等、又はこれらの混合物を冷媒として用いることによ
り、つまりは、分子中に塩素を含まない冷媒を用いるこ
とにより、オゾン層破壊の問題を解決するようにしてい
る。
【０００９】この出願のさらに他の発明は、上記吸収式
ヒートポンプにおいて、上記吸収液として、常温におい
て油状のエーテル化合物を用いることにより、冷媒との
分離性を高めるとともに、耐熱性を高めている。
ヒートポンプにおいて、上記吸収液として、常温におい
て油状のエーテル化合物を用いることにより、冷媒との
分離性を高めるとともに、耐熱性を高めている。
【００１０】
【発明の効果】従って、この出願の発明によれば、吸収
式ヒートポンプにおいて、蒸発器の運転温度を−１０〜
１０℃、凝縮器の運転温度を４０〜６０℃とし、吸収器
での吸収溶液の冷却温度を３０〜５０℃、再生器での吸
収溶液の加熱温度を１５０〜２００℃に設定して、上記
吸収器において冷媒を吸収させて再生器に送る薄い吸収
溶液の冷媒濃度Ｘｈと、上記再生器において濃縮し上記
吸収器に送る濃い吸収溶液の冷媒濃度Ｘｌとの差（Ｘｈ
−Ｘｌ）を１０〜７０ｗｔ％としているから、当該ヒー
トポンプの成績係数を高めながら、エネルギーロスを避
け、設備の大型化・コスト増大を防止することができ、
実用化に有利になる。
式ヒートポンプにおいて、蒸発器の運転温度を−１０〜
１０℃、凝縮器の運転温度を４０〜６０℃とし、吸収器
での吸収溶液の冷却温度を３０〜５０℃、再生器での吸
収溶液の加熱温度を１５０〜２００℃に設定して、上記
吸収器において冷媒を吸収させて再生器に送る薄い吸収
溶液の冷媒濃度Ｘｈと、上記再生器において濃縮し上記
吸収器に送る濃い吸収溶液の冷媒濃度Ｘｌとの差（Ｘｈ
−Ｘｌ）を１０〜７０ｗｔ％としているから、当該ヒー
トポンプの成績係数を高めながら、エネルギーロスを避
け、設備の大型化・コスト増大を防止することができ、
実用化に有利になる。
【００１１】この出願の他の発明によれば、冷媒とし
て、分子中に塩素を含まない炭素数２〜６のアルカン又
は炭素数２〜６のＨＦＣを用いるようしたから、オソン
層破壊の問題がない。
て、分子中に塩素を含まない炭素数２〜６のアルカン又
は炭素数２〜６のＨＦＣを用いるようしたから、オソン
層破壊の問題がない。
【００１２】この出願のさらに他の発明によれば、吸収
液として、常温で油状のエーテル化合物を用いたから、
その冷媒との分離性を高め、また、再生器の加熱温度を
高めて、成績係数を高めることに有利になる。
液として、常温で油状のエーテル化合物を用いたから、
その冷媒との分離性を高め、また、再生器の加熱温度を
高めて、成績係数を高めることに有利になる。
【００１３】
＜吸収式ヒートポンプのシステム＞当該システムは、図
１に冷房機の例で示されている。同図において、１は室
外機、２は室内機であり、室外機１は再生器３、凝縮器
４、吸収器５を主要素として構成され、室内機２は蒸発
器６を主要素として構成されていてる。
１に冷房機の例で示されている。同図において、１は室
外機、２は室内機であり、室外機１は再生器３、凝縮器
４、吸収器５を主要素として構成され、室内機２は蒸発
器６を主要素として構成されていてる。
【００１４】再生器３には、吸収器５から溶液熱交換器
１０及び溶液ポンプ７を介して薄い吸収溶液（吸収液に
冷媒を吸収させた溶液）が供給される。この再生器３で
は、外部から加熱用ガスが供給され、このガスで上記薄
い吸収溶液を加熱することによって冷媒が蒸発させら
れ、該吸収溶液が濃縮される（冷媒濃度は低くなる）。
また、この再生器５の出口には、吸収溶液から蒸発した
冷媒からさらに吸収液を分離して成績係数を高めるため
に精留器８が設けられている。
１０及び溶液ポンプ７を介して薄い吸収溶液（吸収液に
冷媒を吸収させた溶液）が供給される。この再生器３で
は、外部から加熱用ガスが供給され、このガスで上記薄
い吸収溶液を加熱することによって冷媒が蒸発させら
れ、該吸収溶液が濃縮される（冷媒濃度は低くなる）。
また、この再生器５の出口には、吸収溶液から蒸発した
冷媒からさらに吸収液を分離して成績係数を高めるため
に精留器８が設けられている。
【００１５】凝縮器４は、上記再生器３から精留器８を
介して供給される蒸発冷媒を液化させるものであり、そ
のために室外機１には空冷ファン９が設けられている。
介して供給される蒸発冷媒を液化させるものであり、そ
のために室外機１には空冷ファン９が設けられている。
【００１６】上記凝縮器４で液化した冷媒は室内機２の
蒸発器６に膨張弁１１を介して供給され、該蒸発器６に
よって室内から熱を奪って気化する。そのために、室内
機２にはファン１２が設けられている。
蒸発器６に膨張弁１１を介して供給され、該蒸発器６に
よって室内から熱を奪って気化する。そのために、室内
機２にはファン１２が設けられている。
【００１７】また、室外機１の吸収器５には、上記蒸発
器６から気化した冷媒が供給される一方、上記再生器３
から濃縮された濃い吸収溶液が供給される。そして、こ
の吸収器５では、気化した冷媒が濃い吸収溶液に吸収さ
れ、該吸収溶液は薄くなる（冷媒濃度が高くなる）。再
生器３と吸収器５との間に設けられている熱交換器１０
は再生器３から送られる高温の濃い吸収溶液と、吸収器
５から送られる低温の薄い吸収溶液との間で熱交換を行
なわせることによって、濃い吸収溶液の温度を下げ一
方、薄い吸収溶液の温度を高めて成績係数を高めるよう
にしている。
器６から気化した冷媒が供給される一方、上記再生器３
から濃縮された濃い吸収溶液が供給される。そして、こ
の吸収器５では、気化した冷媒が濃い吸収溶液に吸収さ
れ、該吸収溶液は薄くなる（冷媒濃度が高くなる）。再
生器３と吸収器５との間に設けられている熱交換器１０
は再生器３から送られる高温の濃い吸収溶液と、吸収器
５から送られる低温の薄い吸収溶液との間で熱交換を行
なわせることによって、濃い吸収溶液の温度を下げ一
方、薄い吸収溶液の温度を高めて成績係数を高めるよう
にしている。
【００１８】＜デイユーリング線図上の作動サイクル＞
本発明の好適な実施形態は、上記吸収式ヒートポンプの
冷媒としてＨＦＣを用い吸収液として油状のエーテル化
合物を用いる、というものである。ＨＦＣとして（ＨＦ
Ｃ３２＋ＨＦＣ１３４ａ＋ＨＦＣ１２５）という３種の
混合物を用いたときの、この（ＨＦＣ／エーテル化合
物）系のデイユーリング線図上に当該吸収式ヒートポン
プの作動サイクルを描くと、図２に示すようになる。
本発明の好適な実施形態は、上記吸収式ヒートポンプの
冷媒としてＨＦＣを用い吸収液として油状のエーテル化
合物を用いる、というものである。ＨＦＣとして（ＨＦ
Ｃ３２＋ＨＦＣ１３４ａ＋ＨＦＣ１２５）という３種の
混合物を用いたときの、この（ＨＦＣ／エーテル化合
物）系のデイユーリング線図上に当該吸収式ヒートポン
プの作動サイクルを描くと、図２に示すようになる。
【００１９】すなわち、同図において、蒸発器６の運転
温度での冷媒の飽和圧力Ｐｌの等圧線と、吸収器４での
吸収溶液の冷却温度（吸収器出口温度）線との交点Ａを
通る等濃度線は、吸収器４において冷媒を吸収し再生器
３に送られる薄い吸収溶液（冷媒濃度Ｘｈ）のデイユー
リング線である。また、凝縮器４の運転温度での冷媒の
飽和圧力Ｐｈの等圧線と、再生器３での吸収溶液の加熱
温度（再生器出口温度）線との交点Ｃを通る等濃度線
は、再生器３において濃縮され吸収器４に送られる濃い
吸収溶液（冷媒濃度Ｘｌ）のデイユーリング線である。
等圧線Ｐｌと等濃度線Ｘｈとの交点をＢ、等圧線Ｐｈと
等濃度線Ｘｌとの交点をＤとするとき、同図のＡ→Ｂ→
Ｃ→Ｄ→Ａが当該作動サイクルとなる。
温度での冷媒の飽和圧力Ｐｌの等圧線と、吸収器４での
吸収溶液の冷却温度（吸収器出口温度）線との交点Ａを
通る等濃度線は、吸収器４において冷媒を吸収し再生器
３に送られる薄い吸収溶液（冷媒濃度Ｘｈ）のデイユー
リング線である。また、凝縮器４の運転温度での冷媒の
飽和圧力Ｐｈの等圧線と、再生器３での吸収溶液の加熱
温度（再生器出口温度）線との交点Ｃを通る等濃度線
は、再生器３において濃縮され吸収器４に送られる濃い
吸収溶液（冷媒濃度Ｘｌ）のデイユーリング線である。
等圧線Ｐｌと等濃度線Ｘｈとの交点をＢ、等圧線Ｐｈと
等濃度線Ｘｌとの交点をＤとするとき、同図のＡ→Ｂ→
Ｃ→Ｄ→Ａが当該作動サイクルとなる。
【００２０】そうして、この出願の発明の特徴は、上記
薄い吸収溶液の冷媒濃度Ｘｈと濃い吸収溶液の冷媒濃度
Ｘｌとの差（Ｘｈ−Ｘｌ）を１０〜７０ｗｔ％とした点
にある。
薄い吸収溶液の冷媒濃度Ｘｈと濃い吸収溶液の冷媒濃度
Ｘｌとの差（Ｘｈ−Ｘｌ）を１０〜７０ｗｔ％とした点
にある。
【００２１】ここでは、上記蒸発器６の運転温度を５
℃、上記凝縮器４の運転温度を５０℃、上記吸収器４で
の吸収溶液の冷却温度（吸収器出口温度）を４０℃、上
記再生器３での吸収溶液の加熱温度（再生器出口温度）
を１９０℃に設定している。
℃、上記凝縮器４の運転温度を５０℃、上記吸収器４で
の吸収溶液の冷却温度（吸収器出口温度）を４０℃、上
記再生器３での吸収溶液の加熱温度（再生器出口温度）
を１９０℃に設定している。
【００２２】作動サイクルを具体的に説明すると次の通
りである。 Ａ→Ｂ；吸収器４によって冷媒を吸収した薄い吸収溶液
の、再生器３から戻る高温の濃い吸収溶液との熱交換に
よる温度上昇、及び再生器３での加熱による沸騰に至る
までの温度上昇。 Ｂ→Ｃ；再生器３での吸収溶液の濃縮。 Ｃ→Ｄ；再生器３によって冷媒を分離した濃い吸収溶液
の、吸収器４から送られる低温の薄い吸収溶液との熱交
換による温度降下、及び吸収器４での外部からの冷却に
よる温度降下。 Ｄ→Ａ；吸収器４での吸収溶液による冷媒の吸収。
りである。 Ａ→Ｂ；吸収器４によって冷媒を吸収した薄い吸収溶液
の、再生器３から戻る高温の濃い吸収溶液との熱交換に
よる温度上昇、及び再生器３での加熱による沸騰に至る
までの温度上昇。 Ｂ→Ｃ；再生器３での吸収溶液の濃縮。 Ｃ→Ｄ；再生器３によって冷媒を分離した濃い吸収溶液
の、吸収器４から送られる低温の薄い吸収溶液との熱交
換による温度降下、及び吸収器４での外部からの冷却に
よる温度降下。 Ｄ→Ａ；吸収器４での吸収溶液による冷媒の吸収。
【００２３】＜油状エーテル化合物について＞上記濃度
差（Ｘｈ−Ｘｌ）＝１０〜７０ｗｔ％を得るための常温
において油状のエーテル化合物は、下記の一般式（１）
で表わされる。
差（Ｘｈ−Ｘｌ）＝１０〜７０ｗｔ％を得るための常温
において油状のエーテル化合物は、下記の一般式（１）
で表わされる。
【００２４】
【化１】 式中、Ｒ1 〜Ｒ6 は水素又は炭素数１〜２０の脂肪族基
であり且つＲ1 〜Ｒ6の少なくとも一つがアルコキシル
基又は１つ以上のエーテル結合を含む基であり、ｍは１
〜２０の整数である。
であり且つＲ1 〜Ｒ6の少なくとも一つがアルコキシル
基又は１つ以上のエーテル結合を含む基であり、ｍは１
〜２０の整数である。
【００２５】具体的には、温度が４０℃であり圧力が冷
媒の温度４０℃での飽和圧力の１／２であるという平衡
条件において、冷媒の溶解度が１０〜７０ｗｔ％となる
エーテル化合物、又は温度が４０℃であり圧力が冷媒の
温度５℃での飽和圧力であるという平衡条件において、
冷媒の溶解度が１０〜７０ｗｔ％となるエーテル化合物
が好適である。以下、エーテル化合物の例を示す。
媒の温度４０℃での飽和圧力の１／２であるという平衡
条件において、冷媒の溶解度が１０〜７０ｗｔ％となる
エーテル化合物、又は温度が４０℃であり圧力が冷媒の
温度５℃での飽和圧力であるという平衡条件において、
冷媒の溶解度が１０〜７０ｗｔ％となるエーテル化合物
が好適である。以下、エーテル化合物の例を示す。
【００２６】−ポリオキシアルキレン誘導体− 下記の一般式（２）で表わされるポリオキシアルキレン
誘導体を主成分とする油であり、１００℃での動粘度は
２〜５０ｃＳｔである。
誘導体を主成分とする油であり、１００℃での動粘度は
２〜５０ｃＳｔである。
【００２７】
【化２】 式中、Ｒ7 は炭素数２〜４のアルキレン基、ｎは６〜８
０の整数である。
０の整数である。
【００２８】−ポリビニルエーテル系化合物Ａ− 下記の一般式（３）で表わされる構成単位を有するポリ
ビニルエーテル系化合物を主成分とする油であり、４０
℃での動粘度は５〜１０００ｃＳｔ、平均分子量が１５
０〜４０００である。
ビニルエーテル系化合物を主成分とする油であり、４０
℃での動粘度は５〜１０００ｃＳｔ、平均分子量が１５
０〜４０００である。
【００２９】
【化３】 式中、Ｒ8 、Ｒ9 及びＲ10の各々は水素原子又は炭素数
１〜８の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、Ｒ11は炭素数
２〜１０の２価の炭化水素基、Ｒ12は炭素数１〜１０の
炭化水素基、ｐはその平均値が０〜１０であり、Ｒ8 〜
Ｒ12は構成単位毎に同一のものであっても異なるもので
あってもよく、構成単位中にＲ11Ｏが複数ある場合は該
複数のＲ11Ｏは同一のものであっても異なるものであっ
てもよい。
１〜８の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、Ｒ11は炭素数
２〜１０の２価の炭化水素基、Ｒ12は炭素数１〜１０の
炭化水素基、ｐはその平均値が０〜１０であり、Ｒ8 〜
Ｒ12は構成単位毎に同一のものであっても異なるもので
あってもよく、構成単位中にＲ11Ｏが複数ある場合は該
複数のＲ11Ｏは同一のものであっても異なるものであっ
てもよい。
【００３０】上記一般式（３）のポリビニルエーテル系
化合物の末端基に関しては、その一方が次の一般式
（４）で表わされ、他方の末端基が次の一般式（５）、
（６）若しくは（７）で表わされるもの又はオレフィン
性不飽和結合を有するものであることが好適であり、ま
た、このように末端基が相異なる２種以上のポリビニル
エーテル系化合物の混合物であってもよい。
化合物の末端基に関しては、その一方が次の一般式
（４）で表わされ、他方の末端基が次の一般式（５）、
（６）若しくは（７）で表わされるもの又はオレフィン
性不飽和結合を有するものであることが好適であり、ま
た、このように末端基が相異なる２種以上のポリビニル
エーテル系化合物の混合物であってもよい。
【００３１】
【化４】 式中、Ｒ13、Ｒ14及びＲ15の各々は水素原子又は炭素数
１〜８の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、Ｒ16は炭素数
２〜１０の２価の炭化水素基、Ｒ17は炭素数１〜１０の
炭化水素基、ｑはその平均値が０〜１０であり、Ｒ16Ｏ
が複数ある場合は該複数のＲ16Ｏは同一のものであって
も異なるものであってもよい。
１〜８の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、Ｒ16は炭素数
２〜１０の２価の炭化水素基、Ｒ17は炭素数１〜１０の
炭化水素基、ｑはその平均値が０〜１０であり、Ｒ16Ｏ
が複数ある場合は該複数のＲ16Ｏは同一のものであって
も異なるものであってもよい。
【００３２】
【化５】 式中、Ｒ18、Ｒ19及びＲ20の各々は水素原子又は炭素数
１〜８の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、Ｒ21は炭素数
２〜１０の２価の炭化水素基、Ｒ22は炭素数１〜１０の
炭化水素基、ｒはその平均値が０〜１０であり、Ｒ21Ｏ
が複数ある場合は該複数のＲ21Ｏは同一のものであって
も異なるものであってもよい。
１〜８の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、Ｒ21は炭素数
２〜１０の２価の炭化水素基、Ｒ22は炭素数１〜１０の
炭化水素基、ｒはその平均値が０〜１０であり、Ｒ21Ｏ
が複数ある場合は該複数のＲ21Ｏは同一のものであって
も異なるものであってもよい。
【００３３】
【化６】 式中、Ｒ23、Ｒ24及びＲ25の各々は水素原子又は炭素数
１〜８の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、Ｒ26及びＲ28
の各々は炭素数２〜１０の２価の炭化水素基であって、
それらは互いに同一のものであっても異なるものであっ
てもよく、Ｒ27及びＲ29の各々は炭素数１〜１０の炭化
水素基であって、それらは互いに同一のものであっても
異なるものであってもよく、ｓ及びｔの各々はその平均
値が０〜１０であって、それらは互いに同一のものであ
っても異なるものであってもよく、Ｒ26Ｏが複数ある場
合は該複数のＲ26Ｏは同一のものであっても異なるもの
であってもよく、Ｒ28Ｏが複数ある場合は該複数のＲ28
Ｏは同一のものであっても異なるものであってもよい。
１〜８の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、Ｒ26及びＲ28
の各々は炭素数２〜１０の２価の炭化水素基であって、
それらは互いに同一のものであっても異なるものであっ
てもよく、Ｒ27及びＲ29の各々は炭素数１〜１０の炭化
水素基であって、それらは互いに同一のものであっても
異なるものであってもよく、ｓ及びｔの各々はその平均
値が０〜１０であって、それらは互いに同一のものであ
っても異なるものであってもよく、Ｒ26Ｏが複数ある場
合は該複数のＲ26Ｏは同一のものであっても異なるもの
であってもよく、Ｒ28Ｏが複数ある場合は該複数のＲ28
Ｏは同一のものであっても異なるものであってもよい。
【００３４】
【化７】 式中、Ｒ30、Ｒ31及びＲ32の各々は水素原子又は炭素数
１〜８の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよい。
１〜８の炭化水素基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよい。
【００３５】−ポリビニルエーテル系化合物Ｂ− 下記の一般式（８）又は（９）で表わされる構成単位を
有し、その片方の末端が下記の一般式（１０）又は（１
１）で表わされるポリビニルエーテル系化合物を主成分
とする油であり、重量平均分子量が３００〜１２００で
ある。
有し、その片方の末端が下記の一般式（１０）又は（１
１）で表わされるポリビニルエーテル系化合物を主成分
とする油であり、重量平均分子量が３００〜１２００で
ある。
【００３６】
【化８】 式中、Ｒ33は炭素数１〜３のアルキル基である。
【００３７】
【化９】 式中、Ｒ33は炭素数１〜３のアルキル基である。
【００３８】
【化１０】 式中、Ｒ33は炭素数１〜３のアルキル基、Ｒ34は炭素数
１〜８の炭化水素基である。
１〜８の炭化水素基である。
【００３９】
【化１１】 式中、Ｒ34は炭素数１〜８の炭化水素基である。
【００４０】−ポリビニルエーテル系化合物Ｃ− 下記の一般式（１２）で表わされる構成単位を有し、分
子中に不飽和結合、アセタール及びアルデヒド構造を含
まず、且つ重量平均分子量が３００〜３０００（好まし
くは４００〜１０００）であるポリビニルエーテル系化
合物を主成分とする油である。
子中に不飽和結合、アセタール及びアルデヒド構造を含
まず、且つ重量平均分子量が３００〜３０００（好まし
くは４００〜１０００）であるポリビニルエーテル系化
合物を主成分とする油である。
【００４１】
【化１２】 式中、Ｒ35、Ｒ36及びＲ37の各々は水素原子又は炭素数
１〜４のアルキル基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、Ｒ38は炭素数
２〜４のアルキレン基、Ｒ39は炭素数１〜１０のアルキ
ル基、ｕはその平均値が０〜１０であり、Ｒ35〜Ｒ39は
構成単位毎に同一のものであっても異なるものであって
もよく、構成単位中にＲ38Ｏが複数ある場合は該複数の
Ｒ38Ｏは同一のものであっても異なるものであってもよ
い。
１〜４のアルキル基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、Ｒ38は炭素数
２〜４のアルキレン基、Ｒ39は炭素数１〜１０のアルキ
ル基、ｕはその平均値が０〜１０であり、Ｒ35〜Ｒ39は
構成単位毎に同一のものであっても異なるものであって
もよく、構成単位中にＲ38Ｏが複数ある場合は該複数の
Ｒ38Ｏは同一のものであっても異なるものであってもよ
い。
【００４２】上記一般式（１２）のポリビニルエーテル
系化合物の両末端は各々次の一般式（１３）で表わされ
るものであることが好適である。
系化合物の両末端は各々次の一般式（１３）で表わされ
るものであることが好適である。
【００４３】
【化１３】 式中、Ｒ40、Ｒ41及びＲ42の各々は水素原子又は炭素数
１〜４のアルキル基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、Ｒ43は炭素数
２〜４のアルキレン基、Ｒ44は炭素数１〜１０のアルキ
ル基、ｖはその平均値が０〜１０であり、Ｒ43Ｏが複数
ある場合は該複数のＲ43Ｏは同一のものであっても異な
るものであってもよい。
１〜４のアルキル基であって、それらは互いに同一のも
のであっても異なるものであってもよく、Ｒ43は炭素数
２〜４のアルキレン基、Ｒ44は炭素数１〜１０のアルキ
ル基、ｖはその平均値が０〜１０であり、Ｒ43Ｏが複数
ある場合は該複数のＲ43Ｏは同一のものであっても異な
るものであってもよい。
【００４４】−ポリオキシアルキレングリコール誘導体
− 下記の一般式（１４）で表わされるポリオキシアルキレ
ングリコール誘導体を主成分とする油であり、１００℃
での動粘度は２〜５０ｃＳｔである。
− 下記の一般式（１４）で表わされるポリオキシアルキレ
ングリコール誘導体を主成分とする油であり、１００℃
での動粘度は２〜５０ｃＳｔである。
【００４５】
【化１４】 式中、Ｒ45及びＲ51の各々は炭素数１〜４のアルキル基
であって、それらは互いに同一のものであっても異なる
ものであってもよく、Ｒ46〜Ｒ49の各々は水素原子、炭
素数１〜１０の１価の炭化水素基又は下記の一般式（１
５）で表わされる基であり、かつＲ46〜Ｒ49の少なくと
も一つが一般式（１５）で表わされるものであり、Ｒ50
は炭素数２〜６のアルキレン基、ｗは１以上の整数、ｘ
は０又は１以上の整数である。
であって、それらは互いに同一のものであっても異なる
ものであってもよく、Ｒ46〜Ｒ49の各々は水素原子、炭
素数１〜１０の１価の炭化水素基又は下記の一般式（１
５）で表わされる基であり、かつＲ46〜Ｒ49の少なくと
も一つが一般式（１５）で表わされるものであり、Ｒ50
は炭素数２〜６のアルキレン基、ｗは１以上の整数、ｘ
は０又は１以上の整数である。
【００４６】
【化１５】 式中、Ｒ52は炭素数２〜５のアルキレン基、アルキル基
を置換基として有する総炭素数２〜５の置換アルキレン
基、又はアルコキシアルキル基を置換基として有する総
炭素数４〜１０のアルキレン基、Ｒ53は炭素数１〜２０
の１価の炭化水素基、ｙは１〜２０の整数である。
を置換基として有する総炭素数２〜５の置換アルキレン
基、又はアルコキシアルキル基を置換基として有する総
炭素数４〜１０のアルキレン基、Ｒ53は炭素数１〜２０
の１価の炭化水素基、ｙは１〜２０の整数である。
【図１】吸収式ヒートポンプのシステム構成図。
【図２】吸収式ヒートポンプの作動サイクルを示すデイ
ユーリング線図。
ユーリング線図。
１ 室外機 ２ 室内機 ３ 再生器 ４ 凝縮器 ５ 吸収器 ６ 蒸発器 ７ 溶液ポンプ ８ 精留器 ９ 空冷ファン １１ 膨張弁 １２ ファン
Claims (3)
- 【請求項１】 吸収液に冷媒を吸収させた薄い吸収溶液
を加熱することによって冷媒を蒸発させて該吸収溶液を
濃縮する再生器と、蒸発した冷媒を液化させる凝縮器
と、液化した冷媒を気化させる蒸発器と、気化した冷媒
を上記再生器から送られる濃い吸収溶液に吸収させる吸
収器とを備えた吸収式ヒートポンプにおいて、 上記蒸発器の運転温度が−１０〜１０℃、上記凝縮器の
運転温度が４０〜６０℃、上記吸収器での吸収溶液の冷
却温度が３０〜５０℃、上記再生器での吸収溶液の加熱
温度が１５０〜２００℃に設定されていて、 上記吸収器において冷媒を吸収し上記再生器に送られる
薄い吸収溶液の冷媒濃度Ｘｈと、上記再生器において濃
縮され上記吸収器に送られる濃い吸収溶液の冷媒濃度Ｘ
ｌとの差（Ｘｈ−Ｘｌ）が１０〜７０ｗｔ％であること
を特徴とする吸収式ヒートポンプ。 - 【請求項２】 請求項１に記載されている吸収式ヒート
ポンプにおいて、 上記冷媒が、炭素数２〜６のアルカン及び炭素数２〜６
のハイドロフルオロカーボンの中から選ばれた１種であ
り又はこれらの中から選ばれた２種以上の混合物である
ことを特徴とする吸収式ヒートポンプ。 - 【請求項３】 請求項２に記載されている吸収式ヒート
ポンプにおいて、上記吸収液が、常温において油状のエ
ーテル化合物であることを特徴とする吸収式ヒートポン
プ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8108320A JPH09296966A (ja) | 1996-04-30 | 1996-04-30 | 吸収式ヒートポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8108320A JPH09296966A (ja) | 1996-04-30 | 1996-04-30 | 吸収式ヒートポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09296966A true JPH09296966A (ja) | 1997-11-18 |
Family
ID=14481730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8108320A Withdrawn JPH09296966A (ja) | 1996-04-30 | 1996-04-30 | 吸収式ヒートポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09296966A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011520089A (ja) * | 2008-04-30 | 2011-07-14 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 地球温暖化係数の低い（ｌｇｗｐ）冷媒を使用する吸収冷却サイクル |
| JP2013525724A (ja) * | 2010-04-01 | 2013-06-20 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | Ｌｇｗｐ冷媒を用いる吸収冷凍サイクル |
-
1996
- 1996-04-30 JP JP8108320A patent/JPH09296966A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011520089A (ja) * | 2008-04-30 | 2011-07-14 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 地球温暖化係数の低い（ｌｇｗｐ）冷媒を使用する吸収冷却サイクル |
| JP2014178108A (ja) * | 2008-04-30 | 2014-09-25 | Honeywell Internatl Inc | 地球温暖化係数の低い（ｌｇｗｐ）冷媒を使用する吸収冷却サイクル |
| JP2014194337A (ja) * | 2008-04-30 | 2014-10-09 | Honeywell Internatl Inc | 地球温暖化係数の低い（ｌｇｗｐ）冷媒を使用する吸収冷却サイクル |
| JP2016105038A (ja) * | 2008-04-30 | 2016-06-09 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 地球温暖化係数の低い（ｌｇｗｐ）冷媒を使用する吸収冷却サイクル |
| JP2013525724A (ja) * | 2010-04-01 | 2013-06-20 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | Ｌｇｗｐ冷媒を用いる吸収冷凍サイクル |
| EP2553355A4 (en) * | 2010-04-01 | 2017-12-27 | Honeywell International Inc. | Absorption refrigeration cycles using a lgwp refrigerant |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030701 |