JPH09310113A - ステンレス鋼の高清浄化精錬法 - Google Patents
ステンレス鋼の高清浄化精錬法Info
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- JPH09310113A JPH09310113A JP14855096A JP14855096A JPH09310113A JP H09310113 A JPH09310113 A JP H09310113A JP 14855096 A JP14855096 A JP 14855096A JP 14855096 A JP14855096 A JP 14855096A JP H09310113 A JPH09310113 A JP H09310113A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ステンレス鋼の精錬法において、硬質の高融
点介在物の生成を抑制し、熱間加工時における介在物の
延性を向上させることにより、介在物の無害化をはか
る。 【解決手段】 ステンレス鋼の精錬において、スラグの
還元剤としてＡｌを用い、かつ出鋼後の取鍋内の溶鋼に
ＣａまたはＣａ合金あるいはこれらの両者を添加する工
程において、Ｃａの添加量をＣａの純分で溶鋼トン当り
５０ｇ以上とし、かつＣａ添加後に溶鋼内に（１）式を
満足する量の不活性ガスを吹込んで溶鋼の攪拌を行うこ
とを特徴とするステンレス鋼の高清浄化精錬法。 Ｑd ≧ＷCa／４．２ ・・・
（１） Ｑd ：不活性ガスの吹込み流量（Ｎｍ3 ） ＷCa：添加したＣａまたはＣａ合金中のＣａ純分量の合
計（ｋｇ）
点介在物の生成を抑制し、熱間加工時における介在物の
延性を向上させることにより、介在物の無害化をはか
る。 【解決手段】 ステンレス鋼の精錬において、スラグの
還元剤としてＡｌを用い、かつ出鋼後の取鍋内の溶鋼に
ＣａまたはＣａ合金あるいはこれらの両者を添加する工
程において、Ｃａの添加量をＣａの純分で溶鋼トン当り
５０ｇ以上とし、かつＣａ添加後に溶鋼内に（１）式を
満足する量の不活性ガスを吹込んで溶鋼の攪拌を行うこ
とを特徴とするステンレス鋼の高清浄化精錬法。 Ｑd ≧ＷCa／４．２ ・・・
（１） Ｑd ：不活性ガスの吹込み流量（Ｎｍ3 ） ＷCa：添加したＣａまたはＣａ合金中のＣａ純分量の合
計（ｋｇ）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ステンレス鋼の精
錬法において、Ｃａの添加方法およびスラグの組成を制
御することにより、溶鋼中の非金属介在物（以下、単に
介在物という）の無害化をはかる高清浄度ステンレス鋼
の製造方法に関するものである。
錬法において、Ｃａの添加方法およびスラグの組成を制
御することにより、溶鋼中の非金属介在物（以下、単に
介在物という）の無害化をはかる高清浄度ステンレス鋼
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼の介在物は、その量が多す
ぎたり融点が高く硬質の場合には、製品の表面疵や加工
時の割れ発生の原因となる。一般に介在物を除去した
り、介在物の融点を下げ軟質化する方法はステンレス鋼
の精錬ではＡＯＤ，ＶＯＤ等の二次精錬炉で実施してい
る。
ぎたり融点が高く硬質の場合には、製品の表面疵や加工
時の割れ発生の原因となる。一般に介在物を除去した
り、介在物の融点を下げ軟質化する方法はステンレス鋼
の精錬ではＡＯＤ，ＶＯＤ等の二次精錬炉で実施してい
る。
【０００３】すなわち、酸素ガスを吹込み、脱炭等の処
理を行う酸化精錬の終了後、酸化精錬時に生成したクロ
ム酸化物を含むスラグを還元するために、ＣａＯを主体
とする塩基性フラックスと共に、ＳｉやＡｌ等の還元剤
を添加し、Ａｒガスや窒素ガス等の不活性ガスを吹込む
ことにより攪拌し、脱酸および介在物の除去を促進させ
ている。特に低硫・低酸素化の要求される材料に対して
は還元剤としてＡｌを用いる方法が採用されている。
理を行う酸化精錬の終了後、酸化精錬時に生成したクロ
ム酸化物を含むスラグを還元するために、ＣａＯを主体
とする塩基性フラックスと共に、ＳｉやＡｌ等の還元剤
を添加し、Ａｒガスや窒素ガス等の不活性ガスを吹込む
ことにより攪拌し、脱酸および介在物の除去を促進させ
ている。特に低硫・低酸素化の要求される材料に対して
は還元剤としてＡｌを用いる方法が採用されている。
【０００４】これはＡｌは脱酸力が強く、脱硫能の高い
スラグを形成させることができるためである。また、こ
の方法では通常、還元時に生成した高融点のＡｌ2 Ｏ3
を改質して、介在物の組成を抑制し、かつ鋳造時のノズ
ル閉塞を防止するためにＣａが添加されている。
スラグを形成させることができるためである。また、こ
の方法では通常、還元時に生成した高融点のＡｌ2 Ｏ3
を改質して、介在物の組成を抑制し、かつ鋳造時のノズ
ル閉塞を防止するためにＣａが添加されている。
【０００５】ステンレス鋼中の介在物の低減および軟質
化をはかるためにＣａやＡｌを添加する例としては、特
公昭６０−３０６８６号公報および特開平６０−３０６
４３９号公報に記載の方法が知られている。特公昭６０
−３２６８６号公報に記載の方法は、酸素濃度に対応し
てＣａまたはＡｌの添加量を制御することにより、介在
物を低融点のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 とすることで、浮上分
離を促進させて大型介在物量を低減できることが述べら
れている。しかし、該方法では硬質の介在物（ＭｇＯ−
Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ）が皆無になっておらず、介在物の
無害化の点では問題が残っている。
化をはかるためにＣａやＡｌを添加する例としては、特
公昭６０−３０６８６号公報および特開平６０−３０６
４３９号公報に記載の方法が知られている。特公昭６０
−３２６８６号公報に記載の方法は、酸素濃度に対応し
てＣａまたはＡｌの添加量を制御することにより、介在
物を低融点のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 とすることで、浮上分
離を促進させて大型介在物量を低減できることが述べら
れている。しかし、該方法では硬質の介在物（ＭｇＯ−
Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ）が皆無になっておらず、介在物の
無害化の点では問題が残っている。
【０００６】さらに、特開平６−３０６４３９号公報に
記載の方法は、Ａｌ中の〔Ｍｇ〕濃度を１．０ｍａｓｓ
％以下とし、スラグ中の（ＭｇＯ）濃度を８ｍａｓｓ％
以下とし、かつ〔Ｃａ〕と〔Ａｌ〕濃度を調整すること
で硬質のＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3介在物を低減できることが
述べられている。しかし、この方法ではＡｌ2 Ｏ3 濃度
の高い高融点のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 介在物（一般には６
０ｍａｓｓ％以上のＡｌ2 Ｏ3 を含む）およびＭｇＯ介
在物が残存しており、一部にはＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 介在
物が存在するために介在物の無害化は完全に達成されて
いない。
記載の方法は、Ａｌ中の〔Ｍｇ〕濃度を１．０ｍａｓｓ
％以下とし、スラグ中の（ＭｇＯ）濃度を８ｍａｓｓ％
以下とし、かつ〔Ｃａ〕と〔Ａｌ〕濃度を調整すること
で硬質のＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3介在物を低減できることが
述べられている。しかし、この方法ではＡｌ2 Ｏ3 濃度
の高い高融点のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 介在物（一般には６
０ｍａｓｓ％以上のＡｌ2 Ｏ3 を含む）およびＭｇＯ介
在物が残存しており、一部にはＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 介在
物が存在するために介在物の無害化は完全に達成されて
いない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明はステンレス鋼
の精錬法において、還元剤にＡｌを用い、その後に添加
するＣａ量、Ｃａ添加後の不活性ガス吹込み量およびス
ラグ組成を制御することにより、還元時に生成した硬質
のＡｌ2 Ｏ3 を軟質化し、かつ硬質の介在物の生成を抑
えることで、介在物の完全無害化を達成し、これにより
製品の表面疵や加工時の割れを防止することを目的とす
るものである。
の精錬法において、還元剤にＡｌを用い、その後に添加
するＣａ量、Ｃａ添加後の不活性ガス吹込み量およびス
ラグ組成を制御することにより、還元時に生成した硬質
のＡｌ2 Ｏ3 を軟質化し、かつ硬質の介在物の生成を抑
えることで、介在物の完全無害化を達成し、これにより
製品の表面疵や加工時の割れを防止することを目的とす
るものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために下記手段を採用するものである。すなわ
ち、ステンレス鋼の精錬において、酸化精錬時に生成し
たクロム酸化物を含むスラグの還元剤としてＡｌを用
い、かつ出鋼後の取鍋内の溶鋼にＣａまたはＣａ合金あ
るいはこれらの両者を添加する工程において、Ｃａまた
はＣａ合金あるいはこれらの両者を添加する量をＣａの
純分で溶鋼トン当り５０ｇ以上とし、かつ該Ｃａの添加
後に溶鋼内に下記（１）式を満足する量の不活性ガスを
吹込んで溶鋼の攪拌を行うことを特徴とするステンレス
鋼の高清浄化精錬法にある。 Ｑd ≧ＷCa／４．２ ・・・（１） Ｑd ：不活性ガスの吹込み流量（Ｎｍ3 ） ＷCa：添加したＣａまたはＣａ合金中のＣａ純分量の合
計（ｋｇ）
成するために下記手段を採用するものである。すなわ
ち、ステンレス鋼の精錬において、酸化精錬時に生成し
たクロム酸化物を含むスラグの還元剤としてＡｌを用
い、かつ出鋼後の取鍋内の溶鋼にＣａまたはＣａ合金あ
るいはこれらの両者を添加する工程において、Ｃａまた
はＣａ合金あるいはこれらの両者を添加する量をＣａの
純分で溶鋼トン当り５０ｇ以上とし、かつ該Ｃａの添加
後に溶鋼内に下記（１）式を満足する量の不活性ガスを
吹込んで溶鋼の攪拌を行うことを特徴とするステンレス
鋼の高清浄化精錬法にある。 Ｑd ≧ＷCa／４．２ ・・・（１） Ｑd ：不活性ガスの吹込み流量（Ｎｍ3 ） ＷCa：添加したＣａまたはＣａ合金中のＣａ純分量の合
計（ｋｇ）
【０００９】さらに、前記精錬後のスラグ中の（Ｍｇ
Ｏ）濃度を１５ｍａｓｓ％以下とし、かつスラグ中の
（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）の濃度比を１．０以上、
２．５以下とすることを特徴とするステンレス鋼の高清
浄化精錬法にある。
Ｏ）濃度を１５ｍａｓｓ％以下とし、かつスラグ中の
（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）の濃度比を１．０以上、
２．５以下とすることを特徴とするステンレス鋼の高清
浄化精錬法にある。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明者らはステンレス鋼の製品
の表面疵や加工時の割れの原因として、硬質の介在物で
あるＡｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣａＯ
およびＡｌ2Ｏ3 濃度の高いＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 の影響
が極めて大きいことを見出し、かつこれらの介在物の硬
質、軟質の区別は介在物組成より求められる介在物の融
点で評価できることを見出した。さらに、Ａｌを還元剤
として用い、精錬炉から出鋼後、取鍋内でＣａまたはＣ
ａ合金あるいはこれらの両者を添加した場合の介在物の
組成推移について種々の調査を重ねた結果、下記の知見
を得た。
の表面疵や加工時の割れの原因として、硬質の介在物で
あるＡｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣａＯ
およびＡｌ2Ｏ3 濃度の高いＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 の影響
が極めて大きいことを見出し、かつこれらの介在物の硬
質、軟質の区別は介在物組成より求められる介在物の融
点で評価できることを見出した。さらに、Ａｌを還元剤
として用い、精錬炉から出鋼後、取鍋内でＣａまたはＣ
ａ合金あるいはこれらの両者を添加した場合の介在物の
組成推移について種々の調査を重ねた結果、下記の知見
を得た。
【００１１】還元剤としてＡｌを添加した場合は、溶
鋼中に介在物として硬質のＡｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ−Ａｌ2
Ｏ3 ，ＭｇＯおよびＡｌ2 Ｏ3 濃度の高いＣａＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 が生成し、これが後工程まで残存することがあ
る。 取鍋内で、ＣａまたはＣａ合金あるいはこれらの両者
を添加し、溶鋼の攪拌を十分に行うことによって、上記
介在物の軟質化反応が進行し、介在物の主体は一部にＳ
ｉＯ2 およびＭｇＯを含んだ比較的Ａｌ2 Ｏ3 濃度の低
いＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 となる。
鋼中に介在物として硬質のＡｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ−Ａｌ2
Ｏ3 ，ＭｇＯおよびＡｌ2 Ｏ3 濃度の高いＣａＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 が生成し、これが後工程まで残存することがあ
る。 取鍋内で、ＣａまたはＣａ合金あるいはこれらの両者
を添加し、溶鋼の攪拌を十分に行うことによって、上記
介在物の軟質化反応が進行し、介在物の主体は一部にＳ
ｉＯ2 およびＭｇＯを含んだ比較的Ａｌ2 Ｏ3 濃度の低
いＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 となる。
【００１２】ＣａまたはＣａ合金あるいはこれらの両
者を添加した後の溶鋼の攪拌が不十分な場合には、硬質
のＡｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯおよびＡｌ
2 Ｏ3 濃度の高いＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 が残存すると共
に、Ｃａ添加によって生成したＣａＯが介在物として残
存することがある。 スラグ中の（ＭｇＯ）濃度が極端に高い場合およびス
ラグ中の（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度比が極端に高
かったり、低かったりした場合には、上記の硬質の介在
物が残存することがある。
者を添加した後の溶鋼の攪拌が不十分な場合には、硬質
のＡｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯおよびＡｌ
2 Ｏ3 濃度の高いＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 が残存すると共
に、Ｃａ添加によって生成したＣａＯが介在物として残
存することがある。 スラグ中の（ＭｇＯ）濃度が極端に高い場合およびス
ラグ中の（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度比が極端に高
かったり、低かったりした場合には、上記の硬質の介在
物が残存することがある。
【００１３】したがって、硬質の介在物であるＡｌ2 Ｏ
3 ，ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，ＣａＯおよびＡｌ2
Ｏ3 濃度の高いＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 の生成を抑制するに
は、Ｃａの添加量、Ｃａ添加後の不活性ガス吹込みによ
る溶鋼の攪拌量およびスラグの組成を適切に制御するこ
とが非常に重要であることがわかった。また、前記の特
開平６−３０６４３９号公報に記載されている、還元剤
として添加するＡｌ中のＭｇ濃度の規制、あるいは溶鋼
中〔Ｃａ〕，〔Ａｌ〕の規制は、Ｃａ添加後の溶鋼への
不活性ガス吹込み量が十分であれば緩和できることを確
認した。
3 ，ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，ＣａＯおよびＡｌ2
Ｏ3 濃度の高いＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 の生成を抑制するに
は、Ｃａの添加量、Ｃａ添加後の不活性ガス吹込みによ
る溶鋼の攪拌量およびスラグの組成を適切に制御するこ
とが非常に重要であることがわかった。また、前記の特
開平６−３０６４３９号公報に記載されている、還元剤
として添加するＡｌ中のＭｇ濃度の規制、あるいは溶鋼
中〔Ｃａ〕，〔Ａｌ〕の規制は、Ｃａ添加後の溶鋼への
不活性ガス吹込み量が十分であれば緩和できることを確
認した。
【００１４】さらに、介在物には多種類の硬質の介在物
が存在することから、これらを一律に評価する指標とし
て、介在物の組成より求められる介在物の融点を用いる
ことが有効であり、介在物の融点が１６００℃を超える
介在物を高融点介在物とし、この高融点介在物の全介在
物に占める存在率を高融点介在物の発生率として定義し
て、介在物の無害化を評価すればよいことがわかった。
なお、高融点介在物の発生率が高いほど、介在物の絶対
量が多くなる傾向になることが確認された。
が存在することから、これらを一律に評価する指標とし
て、介在物の組成より求められる介在物の融点を用いる
ことが有効であり、介在物の融点が１６００℃を超える
介在物を高融点介在物とし、この高融点介在物の全介在
物に占める存在率を高融点介在物の発生率として定義し
て、介在物の無害化を評価すればよいことがわかった。
なお、高融点介在物の発生率が高いほど、介在物の絶対
量が多くなる傾向になることが確認された。
【００１５】上記の結果に基づき、Ｃａ添加量、Ｃａ添
加後の溶鋼への不活性ガス吹込み量およびスラグ組成を
制御することに着目して、高融点介在物の発生率を抑え
る条件について検討した。なお、還元剤としてＡｌを用
いる場合、スラグの還元反応の促進をはかり、かつ低硫
・低酸素化を円滑に達成するためには、精錬中における
溶鋼中の〔Ａｌ〕濃度は１００〜１５００ｐｐｍの範囲
であり、本発明においてもこの範囲内に調整している。
加後の溶鋼への不活性ガス吹込み量およびスラグ組成を
制御することに着目して、高融点介在物の発生率を抑え
る条件について検討した。なお、還元剤としてＡｌを用
いる場合、スラグの還元反応の促進をはかり、かつ低硫
・低酸素化を円滑に達成するためには、精錬中における
溶鋼中の〔Ａｌ〕濃度は１００〜１５００ｐｐｍの範囲
であり、本発明においてもこの範囲内に調整している。
【００１６】図１は、酸化精錬後のステンレス鋼にＡｌ
を添加して還元精錬を行い、この溶鋼を取鍋に出鋼し、
取鍋内にＣａあるいはＣａ合金を添加し、不活性ガスを
吹込んで精錬を行った場合の、取鍋で添加する溶鋼トン
当りのＣａ添加量と高融点介在物の発生率の関係を示
す。なお、Ｃａ源としてＣａ合金を添加する場合のＣａ
添加量はＣａ合金中に含まれるＣａ量であり、Ｃａ添加
量／ガス吹込み流量は４．０ｋｇ／Ｎｍ3 以下とした。
図１より、溶鋼トン当りのＣａ添加量が５０ｇより小さ
い場合には、ＭｇＯ，ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 およびＡｌ2
Ｏ3 濃度の高いＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 の高融点介在物の発
生率が急激に増大するために、溶鋼トン当りのＣａ添加
量は５０ｇ以上が必要である。
を添加して還元精錬を行い、この溶鋼を取鍋に出鋼し、
取鍋内にＣａあるいはＣａ合金を添加し、不活性ガスを
吹込んで精錬を行った場合の、取鍋で添加する溶鋼トン
当りのＣａ添加量と高融点介在物の発生率の関係を示
す。なお、Ｃａ源としてＣａ合金を添加する場合のＣａ
添加量はＣａ合金中に含まれるＣａ量であり、Ｃａ添加
量／ガス吹込み流量は４．０ｋｇ／Ｎｍ3 以下とした。
図１より、溶鋼トン当りのＣａ添加量が５０ｇより小さ
い場合には、ＭｇＯ，ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 およびＡｌ2
Ｏ3 濃度の高いＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 の高融点介在物の発
生率が急激に増大するために、溶鋼トン当りのＣａ添加
量は５０ｇ以上が必要である。
【００１７】図２は、図１と同様な精錬において、Ｃａ
添加量／ガス吹込み流量を１．３〜８．２ｋｇ／Ｎｍ3
とした場合のＣａ添加量／ガス吹込み流量と高融点介在
物の発生率の関係を示す。なお、Ｃａの溶鋼トン当りの
添加量は、いずれも５０ｇ以上とした場合の値である。
図２より、Ｃａ添加量／ガス吹込み流量の値が４．２を
超えると高融点介在物の発生率が急激に増大するため
に、Ｃａ添加量／ガス吹込み流量は４．２以下とする必
要がある。
添加量／ガス吹込み流量を１．３〜８．２ｋｇ／Ｎｍ3
とした場合のＣａ添加量／ガス吹込み流量と高融点介在
物の発生率の関係を示す。なお、Ｃａの溶鋼トン当りの
添加量は、いずれも５０ｇ以上とした場合の値である。
図２より、Ｃａ添加量／ガス吹込み流量の値が４．２を
超えると高融点介在物の発生率が急激に増大するため
に、Ｃａ添加量／ガス吹込み流量は４．２以下とする必
要がある。
【００１８】これより、前記（１）式の関係が求められ
る。なお、Ｃａ添加量およびガス吹込み流量が多くなる
と、取鍋での溶鋼温度の低下が大きく、制御が難しくな
るために、溶鋼トン当りのＣａ添加量としては１２０ｇ
以下、Ｃａ添加量／ガス吹込み流量の比は１．５ｋｇ／
Ｎｍ3 以上が望ましい。
る。なお、Ｃａ添加量およびガス吹込み流量が多くなる
と、取鍋での溶鋼温度の低下が大きく、制御が難しくな
るために、溶鋼トン当りのＣａ添加量としては１２０ｇ
以下、Ｃａ添加量／ガス吹込み流量の比は１．５ｋｇ／
Ｎｍ3 以上が望ましい。
【００１９】図３には前記精錬後のスラグ中の（Ｍｇ
Ｏ）濃度と高融点介在物の発生率の関係を示す。なお、
Ｃａの添加量およびＣａ添加後の溶鋼への不活性ガス吹
込み流量は本発明の条件内で行った場合である。図３よ
り、スラグ中の（ＭｇＯ）濃度が１５ｍａｓｓ％を超え
ると徐々に高融点介在物の発生率が増大しており、スラ
グ中の（ＭｇＯ）濃度は１５ｍａｓｓ％以下とする必要
がある。
Ｏ）濃度と高融点介在物の発生率の関係を示す。なお、
Ｃａの添加量およびＣａ添加後の溶鋼への不活性ガス吹
込み流量は本発明の条件内で行った場合である。図３よ
り、スラグ中の（ＭｇＯ）濃度が１５ｍａｓｓ％を超え
ると徐々に高融点介在物の発生率が増大しており、スラ
グ中の（ＭｇＯ）濃度は１５ｍａｓｓ％以下とする必要
がある。
【００２０】図４には前記精錬後のスラグ中の（Ｃａ
Ｏ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）の濃度比と高融点介在物の発生率
の関係を示す。なお、Ｃａの添加量およびＣａ添加後の
溶鋼への不活性ガス吹込み流量は本発明の条件内で行っ
た場合である。図４より、スラグ中の（ＣａＯ）／（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）の濃度比が１．０未満および２．５を超える
と高融点介在物の発生率が増大しており、スラグ中の
（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）の濃度比は１．０以上、
２．５以下にする必要がある。
Ｏ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）の濃度比と高融点介在物の発生率
の関係を示す。なお、Ｃａの添加量およびＣａ添加後の
溶鋼への不活性ガス吹込み流量は本発明の条件内で行っ
た場合である。図４より、スラグ中の（ＣａＯ）／（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）の濃度比が１．０未満および２．５を超える
と高融点介在物の発生率が増大しており、スラグ中の
（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）の濃度比は１．０以上、
２．５以下にする必要がある。
【００２１】以上のように、Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，Ｍｇ
Ｏ−Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣａＯおよびＡｌ 2 Ｏ3 濃度の高いＣ
ａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 の高融点介在物の発生率を抑制するた
めには、取鍋内で添加するＣａ量、Ｃａの添加後の溶鋼
内への不活性ガスの吹込み流量および精錬後のスラグ中
の（ＭｇＯ）濃度、（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度比
を適正な範囲に制御することが重要である。
Ｏ−Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣａＯおよびＡｌ 2 Ｏ3 濃度の高いＣ
ａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 の高融点介在物の発生率を抑制するた
めには、取鍋内で添加するＣａ量、Ｃａの添加後の溶鋼
内への不活性ガスの吹込み流量および精錬後のスラグ中
の（ＭｇＯ）濃度、（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度比
を適正な範囲に制御することが重要である。
【００２２】
【実施例】ＳＵＳ３０４ステンレス鋼（１８ｍａｓｓ％
Ｃｒ−８ｍａｓｓ％Ｎｉ）を６０ｔ電気炉にて溶解し、
ＡＯＤ炉にてＯ2 −Ａｒ混合ガスによる脱炭精錬を行っ
た後に、Ａｒガス吹込み下で還元剤としてＡｌを添加し
て、還元精錬を行った後に取鍋に出鋼した。取鍋内では
ＣａおよびＣａ合金を添加し、その後、取鍋底部よりＡ
ｒガスを吹込み攪拌処理を行った。なお、精錬中におけ
る溶鋼中の〔Ａｌ〕濃度は１００〜１０００ｐｐｍの範
囲にあり、スラグ量は溶鋼トン当り４０〜１００ｋｇの
範囲にあった。
Ｃｒ−８ｍａｓｓ％Ｎｉ）を６０ｔ電気炉にて溶解し、
ＡＯＤ炉にてＯ2 −Ａｒ混合ガスによる脱炭精錬を行っ
た後に、Ａｒガス吹込み下で還元剤としてＡｌを添加し
て、還元精錬を行った後に取鍋に出鋼した。取鍋内では
ＣａおよびＣａ合金を添加し、その後、取鍋底部よりＡ
ｒガスを吹込み攪拌処理を行った。なお、精錬中におけ
る溶鋼中の〔Ａｌ〕濃度は１００〜１０００ｐｐｍの範
囲にあり、スラグ量は溶鋼トン当り４０〜１００ｋｇの
範囲にあった。
【００２３】得られた鋼は連続鋳造により、断面サイズ
１７８ｍｍφのビレットとし、次いで線材圧延により
５．５ｍｍφの線材とし、この線材を０．５ｍｍφに冷
間伸線加工した。表１にＡＯＤ精錬後のスラグ組成、Ｃ
ａ添加条件および線材品質をまとめて示す。なお、Ｎ
ｏ．１〜６の例は本発明例、Ｎｏ．７〜１０は本発明の
条件外の比較例を示す。
１７８ｍｍφのビレットとし、次いで線材圧延により
５．５ｍｍφの線材とし、この線材を０．５ｍｍφに冷
間伸線加工した。表１にＡＯＤ精錬後のスラグ組成、Ｃ
ａ添加条件および線材品質をまとめて示す。なお、Ｎ
ｏ．１〜６の例は本発明例、Ｎｏ．７〜１０は本発明の
条件外の比較例を示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】介在物の調査は、線材横断面１０ｃｍ2 を
光学顕微鏡により観察し、５μｍ以上の介在物個数を測
定すると共に、Ｘ線マイクロアナライザーによる組成分
析を行った。組成分析結果より各介在物毎の融点を換算
し、融点が１６００℃以上の介在物個数を求め、高融点
介在物の発生率を算出した。
光学顕微鏡により観察し、５μｍ以上の介在物個数を測
定すると共に、Ｘ線マイクロアナライザーによる組成分
析を行った。組成分析結果より各介在物毎の融点を換算
し、融点が１６００℃以上の介在物個数を求め、高融点
介在物の発生率を算出した。
【００２６】本発明の例では高融点介在物の発生率が低
位に安定しており、かつ線材中の５μｍ以上の介在物個
数も著しく低減しており、介在物の無害化を達成でき
た。
位に安定しており、かつ線材中の５μｍ以上の介在物個
数も著しく低減しており、介在物の無害化を達成でき
た。
【００２７】
【発明の効果】本発明では、ステンレス鋼の精錬におい
て、精錬後のスラグ組成、取鍋内で添加するＣａの量お
よびＣａ添加後の不活性ガスの吹込み流量を制御するこ
とにより、硬質の高融点介在物の発生率を低位に安定さ
せることができるので、介在物の無害化を達成できる。
このため、製品の表面疵や加工時の割れのない材料を製
造でき、冷間加工性の優れた細線、極細線などの製造が
可能になった。
て、精錬後のスラグ組成、取鍋内で添加するＣａの量お
よびＣａ添加後の不活性ガスの吹込み流量を制御するこ
とにより、硬質の高融点介在物の発生率を低位に安定さ
せることができるので、介在物の無害化を達成できる。
このため、製品の表面疵や加工時の割れのない材料を製
造でき、冷間加工性の優れた細線、極細線などの製造が
可能になった。
【図１】取鍋内で添加するＣａまたはＣａ合金あるいは
これらの両者の溶鋼トン当りのＣａ添加量と高融点介在
物の発生率の関係を示す図
これらの両者の溶鋼トン当りのＣａ添加量と高融点介在
物の発生率の関係を示す図
【図２】取鍋内で添加するＣａ量とＣａ添加後の不活性
ガスの吹込み流量の比と高融点介在物の発生率の関係を
示す図
ガスの吹込み流量の比と高融点介在物の発生率の関係を
示す図
【図３】精錬後のスラグ中の（ＭｇＯ）濃度と高融点介
在物の発生率の関係を示す図
在物の発生率の関係を示す図
【図４】精錬後のスラグ中の（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ
3 ）の濃度比と高融点介在物の発生率の関係を示す図
3 ）の濃度比と高融点介在物の発生率の関係を示す図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩崎 央 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (72)発明者 河合 浩之 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (72)発明者 松並 忠則 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 ステンレス鋼の精錬において、酸化精錬
時に生成したクロム酸化物を含むスラグの還元剤として
Ａｌを用い、かつ出鋼後の取鍋内の溶鋼にＣａまたはＣ
ａ合金あるいはこれらの両者を添加する工程において、
ＣａまたはＣａ合金あるいはこれらの両者を添加する量
をＣａの純分で溶鋼トン当り５０ｇ以上とし、かつ該Ｃ
ａの添加後に溶鋼内に下記（１）式を満足する量の不活
性ガスを吹込んで溶鋼の攪拌を行うことを特徴とするス
テンレス鋼の高清浄化精錬法。 Ｑd ≧ＷCa／４．２ ・・・（１） Ｑd ：不活性ガスの吹込み流量（Ｎｍ3 ） ＷCa：添加したＣａまたはＣａ合金中のＣａ純分量の合
計（ｋｇ） - 【請求項２】 前記精錬後のスラグ中の（ＭｇＯ）濃度
を１５ｍａｓｓ％以下とし、かつスラグの中の（Ｃａ
Ｏ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）の濃度比を１．０以上、２．５以
下とすることを特徴とする請求項１に記載のステンレス
鋼の高清浄化精錬法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14855096A JP4111352B2 (ja) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | ステンレス鋼の高清浄化精錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14855096A JP4111352B2 (ja) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | ステンレス鋼の高清浄化精錬法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09310113A true JPH09310113A (ja) | 1997-12-02 |
| JP4111352B2 JP4111352B2 (ja) | 2008-07-02 |
Family
ID=15455275
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14855096A Expired - Lifetime JP4111352B2 (ja) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | ステンレス鋼の高清浄化精錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4111352B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6353003B1 (en) | 1998-06-17 | 2002-03-05 | Eli Lilly And Company | Method for reducing levels of homocysteine and C-reactive protein |
| US6407243B1 (en) | 1994-09-20 | 2002-06-18 | Eli Lilly And Company | Benzofuran compounds, compositions, and methods |
| US6417198B1 (en) | 1993-12-21 | 2002-07-09 | Eli Lilly And Company | Methods of inhibiting CNS problems in post-menopausal women |
| US6436958B1 (en) | 1993-12-21 | 2002-08-20 | Eli Lilly And Company | Methods of inhibiting autoimmune diseases |
| US6440958B1 (en) | 1995-06-26 | 2002-08-27 | Eli Lilly And Company | Acrylic and propionic acid compounds, intermediates, processes, compositions, and methods |
| US6489355B2 (en) | 1993-12-01 | 2002-12-03 | Eli Lilly And Company | Methods of inhibiting the effects of amyloidogenic proteins |
| JP6921365B1 (ja) * | 2020-12-14 | 2021-08-18 | 日鉄ステンレス株式会社 | 含クロム溶鋼の精錬方法 |
-
1996
- 1996-05-21 JP JP14855096A patent/JP4111352B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6489355B2 (en) | 1993-12-01 | 2002-12-03 | Eli Lilly And Company | Methods of inhibiting the effects of amyloidogenic proteins |
| US6417198B1 (en) | 1993-12-21 | 2002-07-09 | Eli Lilly And Company | Methods of inhibiting CNS problems in post-menopausal women |
| US6436958B1 (en) | 1993-12-21 | 2002-08-20 | Eli Lilly And Company | Methods of inhibiting autoimmune diseases |
| US6407243B1 (en) | 1994-09-20 | 2002-06-18 | Eli Lilly And Company | Benzofuran compounds, compositions, and methods |
| US6440958B1 (en) | 1995-06-26 | 2002-08-27 | Eli Lilly And Company | Acrylic and propionic acid compounds, intermediates, processes, compositions, and methods |
| US6353003B1 (en) | 1998-06-17 | 2002-03-05 | Eli Lilly And Company | Method for reducing levels of homocysteine and C-reactive protein |
| JP6921365B1 (ja) * | 2020-12-14 | 2021-08-18 | 日鉄ステンレス株式会社 | 含クロム溶鋼の精錬方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4111352B2 (ja) | 2008-07-02 |
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