JPH09320824A - 稀土類−鉄−ボロン系磁石および磁石合金粉末 - Google Patents
稀土類−鉄−ボロン系磁石および磁石合金粉末Info
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- JPH09320824A JPH09320824A JP8128782A JP12878296A JPH09320824A JP H09320824 A JPH09320824 A JP H09320824A JP 8128782 A JP8128782 A JP 8128782A JP 12878296 A JP12878296 A JP 12878296A JP H09320824 A JPH09320824 A JP H09320824A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｎｄを代表とする稀土類を使用した稀土類−
鉄−ボロン磁石系の磁石合金の粉末を使用し、これをバ
インダーで結合したボンド磁石およびホットプレスによ
り成形した熱間成形磁石において、稀土類の量を低減す
ることにより保磁力を引き下げて着磁を容易にするとと
もに残留磁束密度を高めた場合に、従来は避けられなか
った温度特性の低下を防いで、高温試験による不可逆減
磁率が実用上支障ないレベルまで小さくなった磁石を提
供する。 【解決手段】 ＲwＦｅ100-w-x-y-zＣｏxＢyＭz〔Ｒは
Ｙを含めた稀土類元素の１種または２種以上からえらん
だ金属、ＭはＴｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ,Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈ
ｆ，ＴａおよびＷからえらんだ１種または２種以上の金
属、ｗ＝２〜１２、ｘ＝０〜１０、ｙ＝３〜９、ｚ≦５
とくに１〜４〕の合金組成の磁石合金を使用し、溶湯急
冷法により磁石粉末を得、常法に従ってボンド磁石にす
るか、または熱間成形磁石にする。
鉄−ボロン磁石系の磁石合金の粉末を使用し、これをバ
インダーで結合したボンド磁石およびホットプレスによ
り成形した熱間成形磁石において、稀土類の量を低減す
ることにより保磁力を引き下げて着磁を容易にするとと
もに残留磁束密度を高めた場合に、従来は避けられなか
った温度特性の低下を防いで、高温試験による不可逆減
磁率が実用上支障ないレベルまで小さくなった磁石を提
供する。 【解決手段】 ＲwＦｅ100-w-x-y-zＣｏxＢyＭz〔Ｒは
Ｙを含めた稀土類元素の１種または２種以上からえらん
だ金属、ＭはＴｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ,Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈ
ｆ，ＴａおよびＷからえらんだ１種または２種以上の金
属、ｗ＝２〜１２、ｘ＝０〜１０、ｙ＝３〜９、ｚ≦５
とくに１〜４〕の合金組成の磁石合金を使用し、溶湯急
冷法により磁石粉末を得、常法に従ってボンド磁石にす
るか、または熱間成形磁石にする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は稀土類−鉄−ボロン系磁
石に関し、詳しくは、磁石合金の粉末と、それを樹脂バ
インダーにより結合し着磁してなるボンド磁石、および
ホットプレスにより成形し着磁してなる熱間成形磁石に
関する。
石に関し、詳しくは、磁石合金の粉末と、それを樹脂バ
インダーにより結合し着磁してなるボンド磁石、および
ホットプレスにより成形し着磁してなる熱間成形磁石に
関する。
【０００２】
【従来の技術】液体超急冷法により製造される、 Ｎｄ2
Ｆｅ14Ｂを主相にもつ、いわゆる「ネオジ−鉄−ボロン
系」磁石合金の粉末を、樹脂バインダーを用いて成形し
着磁したボンド磁石や、ホットプレスにより成形し着磁
した熱間成形磁石は、比較的高い磁気特性と成形の容易
さとがあわせて得られるという利点があり、各種ＯＡ機
器類のスピンドルモータやステッピングモータの部品を
はじめとし、広く使用されている。
Ｆｅ14Ｂを主相にもつ、いわゆる「ネオジ−鉄−ボロン
系」磁石合金の粉末を、樹脂バインダーを用いて成形し
着磁したボンド磁石や、ホットプレスにより成形し着磁
した熱間成形磁石は、比較的高い磁気特性と成形の容易
さとがあわせて得られるという利点があり、各種ＯＡ機
器類のスピンドルモータやステッピングモータの部品を
はじめとし、広く使用されている。
【０００３】この種の磁石は保磁力ｉＨｃが高いため、
着磁に大きなエネルギーを必要とする。 これは、大が
かりな装置と大電力を要することを意味し、大量生産に
とって不利である。 小さな磁石で多極に着磁したい場
合などは、着磁ヨークの構造上の理由から、飽和磁化に
至るまでの完全な着磁ができないことが多い。 着磁を
フルに、つまり飽和磁化に至るまで行なえなければ、磁
石が本来もっている性能を十分に引き出せないで終るこ
とになる。 一方、この種の磁石を使用しているモータ
のトルクは、磁石表面の磁束の大小に依存している。
したがって、これのモータの性能を向上させるために
は、磁石の残留磁束密度Ｂｒを大きくする必要がある。
着磁に大きなエネルギーを必要とする。 これは、大が
かりな装置と大電力を要することを意味し、大量生産に
とって不利である。 小さな磁石で多極に着磁したい場
合などは、着磁ヨークの構造上の理由から、飽和磁化に
至るまでの完全な着磁ができないことが多い。 着磁を
フルに、つまり飽和磁化に至るまで行なえなければ、磁
石が本来もっている性能を十分に引き出せないで終るこ
とになる。 一方、この種の磁石を使用しているモータ
のトルクは、磁石表面の磁束の大小に依存している。
したがって、これのモータの性能を向上させるために
は、磁石の残留磁束密度Ｂｒを大きくする必要がある。
【０００４】これらの点を改善するため、ネオジ−鉄−
ボロン系磁石の保磁力を引き下げて、着磁を容易にする
ことが試みられている。 保磁力を下げるにはＮｄ量を
低くすればよいことがわかっており、Ｎｄ量の低減は同
時に、残留磁束密度の増加にも役立つ。 しかし、Ｎｄ
量を減少させると磁石の温度特性が悪くなり、高温にさ
らされたときの不可逆減磁の度合が耐えられない程度に
達する。
ボロン系磁石の保磁力を引き下げて、着磁を容易にする
ことが試みられている。 保磁力を下げるにはＮｄ量を
低くすればよいことがわかっており、Ｎｄ量の低減は同
時に、残留磁束密度の増加にも役立つ。 しかし、Ｎｄ
量を減少させると磁石の温度特性が悪くなり、高温にさ
らされたときの不可逆減磁の度合が耐えられない程度に
達する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ネオ
ジ−鉄−ボロン系磁石を代表とする稀土類−鉄−ボロン
系磁石合金粉末を使用したボンド磁石および熱間成形磁
石において、着磁を容易にするよう保磁力ｉＨｃを低く
し、かつ磁石表面の磁束を増すよう残留磁束密度Ｂｒを
大きくした成分系の磁石であって、その温度特性の悪化
を抑制したものを提供することにある。 そのような磁
石を製造するための磁石合金粉末を提供することも、も
ちろん本発明に包含される。
ジ−鉄−ボロン系磁石を代表とする稀土類−鉄−ボロン
系磁石合金粉末を使用したボンド磁石および熱間成形磁
石において、着磁を容易にするよう保磁力ｉＨｃを低く
し、かつ磁石表面の磁束を増すよう残留磁束密度Ｂｒを
大きくした成分系の磁石であって、その温度特性の悪化
を抑制したものを提供することにある。 そのような磁
石を製造するための磁石合金粉末を提供することも、も
ちろん本発明に包含される。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の稀土類−鉄−ボ
ロン系磁石合金粉末は、下式であらわされる合金組成 ＲwＦｅ100-w-x-y-zＣｏxＢyＭz 〔ただし、ＲはＹを含む稀土類元素からえらんだ１種ま
たは２種以上の金属、ＭはＴｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎ
ｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，ＴａおよびＷからえらんだ１種または
２種以上の金属であり、ｗ＝２〜１２，ｘ＝０〜１０，
ｙ＝３〜９，ｚ≦５〕をもつ磁石合金の急冷薄帯を粉砕
してなる。
ロン系磁石合金粉末は、下式であらわされる合金組成 ＲwＦｅ100-w-x-y-zＣｏxＢyＭz 〔ただし、ＲはＹを含む稀土類元素からえらんだ１種ま
たは２種以上の金属、ＭはＴｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎ
ｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，ＴａおよびＷからえらんだ１種または
２種以上の金属であり、ｗ＝２〜１２，ｘ＝０〜１０，
ｙ＝３〜９，ｚ≦５〕をもつ磁石合金の急冷薄帯を粉砕
してなる。
【０００７】Ｒの大部分は、Ｎｄが占めることが好まし
い。 すなわち、Ｒ´をＮｄ以外の稀土類元素とすると
き、Ｒw＝（ＮｄuＲ´v）wにおいて、ｕ＝１．０〜０．
７，ｖ＝０〜０．３となる組み合わせである。
い。 すなわち、Ｒ´をＮｄ以外の稀土類元素とすると
き、Ｒw＝（ＮｄuＲ´v）wにおいて、ｕ＝１．０〜０．
７，ｖ＝０〜０．３となる組み合わせである。
【０００８】上式において、ＭがＺｒ，Ｎｂ，Ｍｏおよ
びＴａからえらんだ１種または２種以上であり、ｗ＝５
〜１０，ｘ＝０，ｙ＝５〜７，ｚ＝１〜４であるものが
好ましい。
びＴａからえらんだ１種または２種以上であり、ｗ＝５
〜１０，ｘ＝０，ｙ＝５〜７，ｚ＝１〜４であるものが
好ましい。
【０００９】本発明の稀土類−鉄−ボロン系磁石は、上
記の磁石合金の粉末を樹脂バインダーにより結合し着磁
してなるボンド磁石、またはホットプレスにより成形し
着磁してなる熱間成形磁石である。
記の磁石合金の粉末を樹脂バインダーにより結合し着磁
してなるボンド磁石、またはホットプレスにより成形し
着磁してなる熱間成形磁石である。
【００１０】
【作用】本発明で磁石合金の組成を上記のように限定し
た理由を、以下に述べる。
た理由を、以下に述べる。
【００１１】Ｒ：ｗ＝２〜１２、好ましくは５〜１０ 稀土類−鉄−ボロン系磁石合金としての磁気特性を得る
上で、ｗの値２は最少限必要であり、一方、１２はこの
種磁石合金に代表的な値である。 ｗの値を小さくする
と残留磁束密度Ｂｒは大きくなるが、保磁力ｉＨｃが低
下するため、最大エネルギー積［ＢＨ］max は減少す
る。 必要とする磁気特性のバランスを考え、２〜１２
の範囲でｗの値を定める。 通常、５〜１０の範囲、と
くに６〜８の範囲が好適である。
上で、ｗの値２は最少限必要であり、一方、１２はこの
種磁石合金に代表的な値である。 ｗの値を小さくする
と残留磁束密度Ｂｒは大きくなるが、保磁力ｉＨｃが低
下するため、最大エネルギー積［ＢＨ］max は減少す
る。 必要とする磁気特性のバランスを考え、２〜１２
の範囲でｗの値を定める。 通常、５〜１０の範囲、と
くに６〜８の範囲が好適である。
【００１２】Ｃｏ：ｘ＝０〜１０ ＣｏはＦｅの一部を置換するため用いる成分であって、
置換によりＮｄ2（Fe,Co)14Ｂ相のキュリー温度が上昇
し、その結果、可逆温度係数等の温度特性が改善される
という利益が得られるが、一方で残留磁束Ｂｒが低下す
るという不利益もあるので、所望によりｘ≦１０の範囲
で添加する。
置換によりＮｄ2（Fe,Co)14Ｂ相のキュリー温度が上昇
し、その結果、可逆温度係数等の温度特性が改善される
という利益が得られるが、一方で残留磁束Ｂｒが低下す
るという不利益もあるので、所望によりｘ≦１０の範囲
で添加する。
【００１３】Ｂ：ｙ＝３〜９ Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ 相を形成する上で、少なくともｙは３で
あることを要する。一方、ｙの値を増すと保磁力が高く
なり着磁性が低下することから、９を上限とする。
あることを要する。一方、ｙの値を増すと保磁力が高く
なり着磁性が低下することから、９を上限とする。
【００１４】Ｍ（Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，
Ｈｆ，ＴａおよびＷ）：ｚ≦５ これらの金属は、適量を添加することにより、Ｎｄ量を
低くして保磁力を下げた磁石合金の温度特性を改善し、
不可逆減磁率を顕著に減少させる効果がある。添加量
は、Ｎｄ量を低くするほど、つまり保磁力の低下を大き
く得ようとするほど、増大させる必要がある。 ただ
し、その効果はｚ＝５でほぼ飽和し、過度に添加量を増
すと、かえって保磁力が回復してしまう。 これらの金
属は磁気特性にとってはあまりプラスにならず、多量に
添加すれば、当然に最大エネルギー積〔ＢＨ〕max が低
下する。 これらの理由で、ｚは５を上限とする。 通
常、２〜４の範囲で温度特性の十分な改善が期待でき
る。
Ｈｆ，ＴａおよびＷ）：ｚ≦５ これらの金属は、適量を添加することにより、Ｎｄ量を
低くして保磁力を下げた磁石合金の温度特性を改善し、
不可逆減磁率を顕著に減少させる効果がある。添加量
は、Ｎｄ量を低くするほど、つまり保磁力の低下を大き
く得ようとするほど、増大させる必要がある。 ただ
し、その効果はｚ＝５でほぼ飽和し、過度に添加量を増
すと、かえって保磁力が回復してしまう。 これらの金
属は磁気特性にとってはあまりプラスにならず、多量に
添加すれば、当然に最大エネルギー積〔ＢＨ〕max が低
下する。 これらの理由で、ｚは５を上限とする。 通
常、２〜４の範囲で温度特性の十分な改善が期待でき
る。
【００１５】以上の説明から理解されるように、本発明
の磁石合金の合金設計は、まず所望する残留磁束密度Ｂ
ｒ、保磁力ｉＨｃおよび最大エネルギー積〔ＢＨ〕max
で代表される磁石性能とのバランスから稀土類元素の量
を定め、その量の稀土類を含む磁石合金の温度特性をど
の程度改善すべきか、具体的には不可逆減磁率をどの程
度に抑えるべきかに従って、添加金属Ｍの種類および添
加量を選択し、その組成におけるｉＨｃおよび〔ＢＨ〕
maxを確認する、という手順に従うのがよい。
の磁石合金の合金設計は、まず所望する残留磁束密度Ｂ
ｒ、保磁力ｉＨｃおよび最大エネルギー積〔ＢＨ〕max
で代表される磁石性能とのバランスから稀土類元素の量
を定め、その量の稀土類を含む磁石合金の温度特性をど
の程度改善すべきか、具体的には不可逆減磁率をどの程
度に抑えるべきかに従って、添加金属Ｍの種類および添
加量を選択し、その組成におけるｉＨｃおよび〔ＢＨ〕
maxを確認する、という手順に従うのがよい。
【００１６】上記の合金からの溶湯急冷法による磁石合
金粉末の製造、および得られた磁石合金粉末を使用し
て、樹脂バインダーによるボンド磁石またはホットプレ
スによる熱間成形磁石の製造は、既知の技術に従って行
なえばよい。
金粉末の製造、および得られた磁石合金粉末を使用し
て、樹脂バインダーによるボンド磁石またはホットプレ
スによる熱間成形磁石の製造は、既知の技術に従って行
なえばよい。
【００１７】
〔参照例１〕表１に示す合金組成をもつ稀土類−鉄−ボ
ロン系磁石合金４種を溶製し、溶湯急冷法でリボンとし
たものを粉砕し、３０μｍ以下の粉末を集めた。 この
粉末に２重量％のエポキシ樹脂を添加し、プレス成形し
て直径１０mm×高さ７mmの丈の低い円柱状体（パーミア
ンス係数Ｐｃ＝２）とした。 それぞれの保磁力ｉＨ
ｃ、最大エネルギー積［ＢＨ］max および温度特性を測
定した。 その結果を、あわせて表１に記す。 温度特
性は、１２０℃のオーブンで１時間加熱したときの加熱
前後の磁束の変化を測定し、不可逆減磁率として算出し
た。
ロン系磁石合金４種を溶製し、溶湯急冷法でリボンとし
たものを粉砕し、３０μｍ以下の粉末を集めた。 この
粉末に２重量％のエポキシ樹脂を添加し、プレス成形し
て直径１０mm×高さ７mmの丈の低い円柱状体（パーミア
ンス係数Ｐｃ＝２）とした。 それぞれの保磁力ｉＨ
ｃ、最大エネルギー積［ＢＨ］max および温度特性を測
定した。 その結果を、あわせて表１に記す。 温度特
性は、１２０℃のオーブンで１時間加熱したときの加熱
前後の磁束の変化を測定し、不可逆減磁率として算出し
た。
【００１８】 表 １ 磁石合金 ｉＨＣ 〔ＢＨ〕max 不可逆減磁率 （原子％） (kOe) (MGOe) （％） Ｎｄ12Ｆｅ82Ｂ6 １０．０ ９．０ １０．０ Ｎｄ12Ｆｅ77Ｃｏ5Ｂ6 １０．０ １０．５ ５．０ Ｎｄ8 Ｆｅ86Ｂ6 ４．０ ６．８ １６．０ Ｎｄ4 Ｆｅ90Ｂ6 ２．０ ４．０ ２０．５。
【００１９】〔参照例２〕表２に示す合金組成をもつ稀
土類−鉄−ボロン系磁石合金３種を溶製し、溶湯急冷法
でリボンとしたものを粉砕し、１００μｍ以下の粉末を
集めた。 この粉末に０．５重量％の樟脳を添加し、室
温でプレス成形した。 得られた成形体を真空中で１５
０℃に加熱して脱バインダーを行なった後、７００℃で
ホットプレスして、参照例１と同じ直径１０mm×高さ７
mmの丈の低い円柱状体とした。 それぞれの最大磁束密
度Ｂｒ、保磁力ｉＨｃ、最大エネルギー積［ＢＨ］max
および温度特性(不可逆減磁率)を測定した。 その結果
を、あわせて表２に記す。
土類−鉄−ボロン系磁石合金３種を溶製し、溶湯急冷法
でリボンとしたものを粉砕し、１００μｍ以下の粉末を
集めた。 この粉末に０．５重量％の樟脳を添加し、室
温でプレス成形した。 得られた成形体を真空中で１５
０℃に加熱して脱バインダーを行なった後、７００℃で
ホットプレスして、参照例１と同じ直径１０mm×高さ７
mmの丈の低い円柱状体とした。 それぞれの最大磁束密
度Ｂｒ、保磁力ｉＨｃ、最大エネルギー積［ＢＨ］max
および温度特性(不可逆減磁率)を測定した。 その結果
を、あわせて表２に記す。
【００２０】 表 ２ 磁石合金 Ｂｒ ｉＨＣ 〔ＢＨ〕max 不可逆減磁率 （原子％） (kG) (kOe) (MGOe) （％） Ｎｄ12Ｆｅ82Ｂ6 ８．５ １０．０ １４．５ ４．９ Ｎｄ8Ｆｅ86Ｂ6 ９．０ ４．７ １０．５ １６．１ Ｎｄ4 Ｆｅ90Ｂ6 ９．５ ２．１ ６．８ ２１．０。
【００２１】〔実施例１〕Ｎｄ8Ｆｅ86-zＢ6Ｍz におい
てＭの種類およびｚの値を表３に示すように変化させた
合金組成をもつ磁石合金を溶製し、参照例１と同様にし
て円柱状のボンド磁石に成形した。 その特性を測定し
て、表３にあわせ示した。
てＭの種類およびｚの値を表３に示すように変化させた
合金組成をもつ磁石合金を溶製し、参照例１と同様にし
て円柱状のボンド磁石に成形した。 その特性を測定し
て、表３にあわせ示した。
【００２２】 表 ３（ボンド磁石） No． 合金組成 ｉＨｃ 〔ＢＨ〕max 不可逆減磁率 (kOe) (MGOe) (％) 1 Ｎｄ8Ｆｅ85Ｂ6Ｔｉ ４．０ ６．７ １０．２ 2 Ｎｄ8Ｆｅ84Ｂ6Ｔｉ2 ４．５ ６．６ ８．１ 3 Ｎｄ8Ｆｅ83Ｂ6Ｔｉ3 ４．９ ５．１ ６．３ 4 Ｎｄ8Ｆｅ82Ｂ6Ｔｉ4 ５．６ ４．０ ５．８ 5 Ｎｄ8Ｆｅ81Ｂ6Ｔｉ5 ５．９ ３．１ ３．９ 6 Ｎｄ8Ｆｅ85Ｂ6Ｖ ３．８ ６．３ １３．９ 7 Ｎｄ8Ｆｅ84Ｂ6Ｖ2 ４．９ ７．２ ８．５ 8 Ｎｄ8Ｆｅ83Ｂ6Ｖ3 ５．０ ３．９ ７．５ 9 Ｎｄ8Ｆｅ82Ｂ6Ｖ4 ５．３ ３．０ ６．０ 10 Ｎｄ8Ｆｅ81Ｂ6Ｖ5 ５．８ ２．８ ４．１ 11 Ｎｄ8Ｆｅ85Ｂ6Ｃｒ ４．１ ７．２ １２．２ 12 Ｎｄ8Ｆｅ84Ｂ6Ｃｒ2 ４．４ ７．２ ９．３ 13 Ｎｄ8Ｆｅ83Ｂ6Ｃｒ3 ４．４ ６．１ ８．２ 14 Ｎｄ8Ｆｅ82Ｂ6Ｃｒ4 ４．９ ５．５ ７．６ 15 Ｎｄ8Ｆｅ81Ｂ6Ｃｒ5 ５．３ ４．０ ６．１ 16 Ｎｄ8Ｆｅ85Ｂ6Ｚｒ ４．２ ６．５ ８．５ 17 Ｎｄ8Ｆｅ84Ｂ6Ｚｒ2 ４．７ ６．５ ５．６ 18 Ｎｄ8Ｆｅ83Ｂ6Ｚｒ3 ５．０ ５．２ ４．３ 19 Ｎｄ8Ｆｅ82Ｂ6Ｚｒ4 ５．５ ４．０ ３．０ 20 Ｎｄ8Ｆｅ81Ｂ6Ｚｒ5 ５．９ ３．４ ２．５ 21 Ｎｄ8Ｆｅ85Ｂ6Ｎｂ ４．３ ６．３ ７．２ 22 Ｎｄ8Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ４．６ ５．５ ５．０ 23 Ｎｄ8Ｆｅ83Ｂ6Ｎｂ3 ５．３ ４．６ ３．４ 24 Ｎｄ8Ｆｅ82Ｂ6Ｎｂ4 ５．８ ４．３ ２．０ 25 Ｎｄ8Ｆｅ81Ｂ6Ｎｂ5 ６．３ ４．０ １．８ 26 Ｎｄ8Ｆｅ85Ｂ6Ｍｏ ４．４ ６．５ ７．４ 27 Ｎｄ8Ｆｅ84Ｂ6Ｍｏ2 ５．３ ５．６ ４．９ 28 Ｎｄ8Ｆｅ83Ｂ6Ｍｏ3 ５．４ ４．５ ４．１ 29 Ｎｄ8Ｆｅ82Ｂ6Ｍｏ4 ５．９ ４．０ ２．６ 30 Ｎｄ8Ｆｅ81Ｂ6Ｍｏ5 ６．２ ３．４ ２．０ 31 Ｎｄ8Ｆｅ85Ｂ6Ｈｆ ３．９ ６．８ １１．３ 32 Ｎｄ8Ｆｅ84Ｂ6Ｈｆ2 ４．３ ５．２ ７．９ 33 Ｎｄ8Ｆｅ83Ｂ6Ｈｆ3 ４．７ ４．０ ５．６ 34 Ｎｄ8Ｆｅ82Ｂ6Ｈｆ4 ５．０ ３．７ ４．３ 35 Ｎｄ8Ｆｅ81Ｂ6Ｈｆ5 ５．３ ２．９ ３．５ 36 Ｎｄ8Ｆｅ85Ｂ6Ｔａ ４．３ ６．５ ８．８ 37 Ｎｄ8Ｆｅ84Ｂ6Ｔａ2 ４．４ ６．８ ６．３ 38 Ｎｄ8Ｆｅ83Ｂ6Ｔａ3 ４．９ ５．４ ４．９ 39 Ｎｄ8Ｆｅ82Ｂ6Ｔａ4 ５．３ ４．６ ３．２ 40 Ｎｄ8Ｆｅ81Ｂ6Ｔａ5 ５．８ ４．１ ２．４ 41 Ｎｄ8Ｆｅ85Ｂ6Ｗ ４．３ ７．０ ９．８ 42 Ｎｄ8Ｆｅ84Ｂ6Ｗ2 ４．８ ７．０ ８．０ 43 Ｎｄ8Ｆｅ83Ｂ6Ｗ3 ５．５ ６．３ ６．１ 44 Ｎｄ8Ｆｅ82Ｂ6Ｗ4 ６．０ ５．０ ５．５ 45 Ｎｄ8Ｆｅ81Ｂ6Ｗ5 ６．４ ３．９ ３．４。
【００２３】〔実施例２〕ＮｄwＦｅ92-wＢ3Ｎｂ5 にお
いてｗの値を表４に示すように変化させた合金組成をも
つ磁石合金を溶製し、粉末化したものを、参照例１と同
様にしてボンド磁石に成形した。 その特性を、表４に
あわせて示す。
いてｗの値を表４に示すように変化させた合金組成をも
つ磁石合金を溶製し、粉末化したものを、参照例１と同
様にしてボンド磁石に成形した。 その特性を、表４に
あわせて示す。
【００２４】 表 ４（ボンド磁石） No． 合金組成 ｉＨｃ 〔ＢＨ〕max 不可逆減磁率 (kOe) (MGOe) (％) 1 Ｎｄ2Ｆｅ90Ｂ3Ｎｂ5 １．０ １．０ １０．５ 2 Ｎｄ4Ｆｅ88Ｂ3Ｎｂ5 １．８ １．４ ７．３ 3 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ3Ｎｂ5 ２．５ １．６ ４．５ 4 Ｎｄ8Ｆｅ84Ｂ3Ｎｂ5 ４．０ ２．４ ４．０ 5 Ｎｄ10Ｆｅ82Ｂ3Ｎｂ5 ６．３ ４．６ ２．７ 6 Ｎｄ12Ｆｅ80Ｂ3Ｎｂ5 ８．４ ７．２ ２．３。
【００２５】〔実施例３〕ＮｄwＦｅ90-w-yＣｏ5ＢyＮ
ｂ5においてｗおよびｙが表５に示す値である合金組成
をもつ磁石合金を溶製し、粉末化したものを、参照例１
と同様にしてボンド磁石に成形した。 その特性を表５
にあわせて示す。
ｂ5においてｗおよびｙが表５に示す値である合金組成
をもつ磁石合金を溶製し、粉末化したものを、参照例１
と同様にしてボンド磁石に成形した。 その特性を表５
にあわせて示す。
【００２６】 表 ５(ボンド磁石) No． 合 金 組 成 ｉＨｃ 〔ＢＨ〕max 不可逆減磁率 (kOe) (MGOe) (％) 1 Ｎｄ2Ｆｅ85Ｃｏ5Ｂ3Ｎｂ5 ０．９ ０．６ １０．４ 2 Ｎｄ4Ｆｅ83Ｃｏ5Ｂ3Ｎｂ5 １．５ １．３ ７．４ 3 Ｎｄ6Ｆｅ81Ｃｏ5Ｂ3Ｎｂ5 ２．４ １．７ ４．３ 4 Ｎｄ8Ｆｅ79Ｃｏ5Ｂ3Ｎｂ5 ４．２ ２．０ ３．８ 5 Ｎｄ10Ｆｅ77Ｃｏ5Ｂ3Ｎｂ5 ６．１ ４．３ ２．９ 6 Ｎｄ12Ｆｅ75Ｃｏ5Ｂ3Ｎｂ5 ８．３ ７．０ ２．６ 7 Ｎｄ2Ｆｅ82Ｃｏ5Ｂ6Ｎｂ5 １．０ ０．８ ５．９ 8 Ｎｄ4Ｆｅ79Ｃｏ5Ｂ6Ｎｂ5 ２．１ １．３ ３．８ 9 Ｎｄ6Ｆｅ77Ｃｏ5Ｂ6Ｎｂ5 ４．３ ２．１ ２．４ 10 Ｎｄ8Ｆｅ75Ｃｏ5Ｂ6Ｎｂ5 ６．４ ４．２ １．６ 11 Ｎｄ10Ｆｅ72Ｃｏ5Ｂ6Ｎｂ5 ７．３ ６．５ １．１ 12 Ｎｄ12Ｆｅ70Ｃｏ5Ｂ6Ｎｂ5 １０．２ １０．０ ０．８ 13 Ｎｄ2Ｆｅ79Ｃｏ5Ｂ9Ｎｂ5 １．３ ０．６ ８．０ 14 Ｎｄ4Ｆｅ77Ｃｏ5Ｂ9Ｎｂ5 ２．４ ２．４ ６．８ 15 Ｎｄ6Ｆｅ75Ｃｏ5Ｂ9Ｎｂ5 ４．６ １．８ ３．５ 16 Ｎｄ8Ｆｅ73Ｃｏ5Ｂ9Ｎｂ5 ７．０ ４．０ ２．８ 17 Ｎｄ10Ｆｅ71Ｃｏ5Ｂ9Ｎｂ5 ７．５ ６．１ ２．２ 18 Ｎｄ12Ｆｅ69Ｃｏ5Ｂ9Ｎｂ5 １０．３ ９．７ １．５。
【００２７】〔実施例４〕ＮｄwＦｅ92-wＢ6Ｚｒ2 にお
いてｗが表６に示す種々の値をとる合金組成をもった磁
石合金を溶製した。 参照例１または参照例２と同様に
して、円柱状のボンド磁石または熱間成形磁石に成形し
た。 それらの特性を測定して、ボンド磁石のデータを
表６に、熱間成形磁石のデータを表７に示した。
いてｗが表６に示す種々の値をとる合金組成をもった磁
石合金を溶製した。 参照例１または参照例２と同様に
して、円柱状のボンド磁石または熱間成形磁石に成形し
た。 それらの特性を測定して、ボンド磁石のデータを
表６に、熱間成形磁石のデータを表７に示した。
【００２８】 表 ６（ボンド磁石） No． 合金組成 Ｂｒ ｉＨｃ 〔ＢＨ〕max 不可逆減磁率 (kG) (kOe) (MGOe) (％) 1 Ｎｄ2Ｆｅ90Ｂ6Ｚｒ2 ６．５ １．９ ３．０ １２．０ 2 Ｎｄ4Ｆｅ88Ｂ6Ｚｒ2 ６．８ ２．０ ４．０ ８．５ 3 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｚｒ2 ７．２ ４．４ ６．４ ５．７ 4 Ｎｄ8Ｆｅ84Ｂ6Ｚｒ2 ７．０ ４．７ ６．５ ４．０ 5 Ｎｄ10Ｆｅ82Ｂ6Ｚｒ2 ６．９ ６．３ ８．７ ２．４ 6 Ｎｄ12Ｆｅ80Ｂ6Ｚｒ2 ７．０ １０．１ ９．０ １．４ 表 ７（熱間成形磁石） No． 合金組成 Ｂｒ ｉＨｃ 〔ＢＨ〕max 不可逆減磁率 (kG) (kOe) (MGOe) (％) 1 Ｎｄ2Ｆｅ90Ｂ6Ｚｒ2 ９．７ ２．０ ５．４ １２．１ 2 Ｎｄ4Ｆｅ88Ｂ6Ｚｒ2 ９．４ ２．３ ６．２ ８．３ 3 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｚｒ2 ９．０ ４．８ ７．３ ５．２ 4 Ｎｄ8Ｆｅ84Ｂ6Ｚｒ2 ８．７ ５．０ １０．０ ３．５ 5 Ｎｄ10Ｆｅ82Ｂ6Ｚｒ2 ８．５ ６．４ １２．２ ２．３ 6 Ｎｄ12Ｆｅ80Ｂ6Ｚｒ2 ８．２ １０．０ １３．５ １．３。
【００２９】〔実施例５〕Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｍ2 において
Ｍを表８に示すように置き換えた合金組成をもつ磁石合
金を溶製した。 参照例１または参照例２と同様にし
て、円柱状のボンド磁石または熱間成形磁石に成形し
た。 それらの特性を測定して、ボンド磁石のデータを
表８に、熱間成形磁石のデータを表９にそれぞれ示し
た。
Ｍを表８に示すように置き換えた合金組成をもつ磁石合
金を溶製した。 参照例１または参照例２と同様にし
て、円柱状のボンド磁石または熱間成形磁石に成形し
た。 それらの特性を測定して、ボンド磁石のデータを
表８に、熱間成形磁石のデータを表９にそれぞれ示し
た。
【００３０】 表 ８（ボンド磁石） No． 合成組成 Ｂｒ ｉＨｃ 〔ＢＨ〕max 不可逆減磁率 (kG) (kOe) (MGOe) (％) 1 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｎｂ2 ７．２ ４．８ ７．０ ５．１ 2 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｔｉ2 ７．０ ４．７ ６．９ ４．８ 3 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｖ2 ７．１ ４．６ ７．０ ４．８ 4 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｃｒ2 ６．８ ４．６ ６．８ ５．５ 5 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｍｏ2 ７．０ ４．５ ６．７ ５．６ 6 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｈｆ2 ６．９ ４．６ ６．５ ５．３ 7 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｔａ2 ６．９ ４．７ ７．０ ５．８ 8 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｗ2 ７．１ ４．８ ７．１ ５．０ 表 ９（熱間成形磁石） No． 合成組成 Ｂｒ ｉＨｃ 〔ＢＨ〕max 不可逆減磁率 (kG) (kOe) (MGOe) (％) 1 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｎｂ2 ９．２ ４．７ ８．０ ５．０ 2 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｔｉ2 ８．９ ４．５ ７．８ ５．１ 3 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｖ2 ９．０ ４．６ ７．９ ４．９ 4 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｃｒ2 ９．０ ４．５ ７．９ ５．７ 5 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｍｏ2 ８．８ ４．９ ７．６ ５．３ 6 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｈｆ2 ８．７ ４．３ ７．５ ５．６ 7 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｔａ2 ９．０ ４．７ ７．９ ５．８ 8 Ｎｄ6Ｆｅ86Ｂ6Ｗ2 ９．１ ４．６ ８．０ ４．９。
【００３１】〔実施例６〕Ｎｄ6Ｆｅ88-zＢ6Ｔｉz にお
いてｚの値を表８に示すように変化させた合金組成をも
つ磁石合金を溶製した。 参照例１または参照例２と同
様にして、円柱状のボンド磁石または熱間成形磁石に成
形した。 それらの特性を測定して、ボンド磁石のデー
タを表１０に、熱間成形磁石のデータを表１１にそれぞ
れ示した。
いてｚの値を表８に示すように変化させた合金組成をも
つ磁石合金を溶製した。 参照例１または参照例２と同
様にして、円柱状のボンド磁石または熱間成形磁石に成
形した。 それらの特性を測定して、ボンド磁石のデー
タを表１０に、熱間成形磁石のデータを表１１にそれぞ
れ示した。
【００３２】 表 １０（ボンド磁石） No． 合成組成 Ｂｒ ｉＨｃ 〔ＢＨ〕max 不可逆減磁率 (kG) (kOe) (MGOe) (％) 1 Ｎｄ6Ｆｅ87.5Ｂ6Ｔｉ0.5 ７．３ ４．４ ７．２ ８．９ 2 Ｎｄ6Ｆｅ87Ｂ6Ｔｉ2 ７．２ ４．６ ６．９ ７．５ 3 Ｎｄ6Ｆｅ85Ｂ6Ｔｉ3 ６．９ ４．６ ６．５ ３．５ 4 Ｎｄ6Ｆｅ84Ｂ6Ｔｉ4 ６．７ ４．７ ６．０ １．５ 表 １１（熱間成形磁石） No． 合成組成 Ｂｒ ｉＨｃ 〔ＢＨ〕max 不可逆減磁率 (kG) (kOe) (MGOe) (％) 1 Ｎｄ6Ｆｅ87.5Ｂ6Ｔｉ0.5 ９．３ ４．７ ８．０ ５．０ 2 Ｎｄ6Ｆｅ87Ｂ6Ｔｉ2 ８．９ ４．５ ７．８ ５．１ 3 Ｎｄ6Ｆｅ85Ｂ6Ｔｉ3 ９．０ ４．６ ７．９ ４．９ 4 Ｎｄ6Ｆｅ84Ｂ6Ｔｉ4 ９．０ ４．５ ７．９ ５．７ 5 Ｎｄ6Ｆｅ83Ｂ6Ｔｉ5 ８．８ ４．９ ７．６ ５．３。
【００３３】〔実施例７〕Ｎｄ6Ｆｅ86-xＣｏxＢ6Ｎｂ2
においてｘの値を表１２に示すように変化させた合金組
成をもつ磁石合金を溶製し、参照例２と同様にして円柱
状の熱間成形磁石に成形した。 その特性を測定して、
表１２にあわせ示した。
においてｘの値を表１２に示すように変化させた合金組
成をもつ磁石合金を溶製し、参照例２と同様にして円柱
状の熱間成形磁石に成形した。 その特性を測定して、
表１２にあわせ示した。
【００３４】 表 １２（熱間成形磁石） No． 合成組成 Ｂｒ ｉＨｃ 〔ＢＨ〕max 不可逆減磁率 (kG) (kOe) (MGOe) (％) 1 Ｎｄ6Ｆｅ84Ｃｏ2Ｂ6Ｎｂ2 ９．１ ４．７ ８．０ ４．９ 2 Ｎｄ6Ｆｅ82Ｃｏ4Ｂ6Ｎｂ2 ９．０ ４．７ ７．８ ４．８ 3 Ｎｄ6Ｆｅ80Ｃｏ6Ｂ6Ｎｂ2 ８．７ ４．７ ７．４ ４．５ 4 Ｎｄ6Ｆｅ78Ｃｏ8Ｂ6Ｎｂ2 ８．２ ４．７ ７．０ ４．１ 5 Ｎｄ6Ｆｅ76Ｃｏ10Ｂ6Ｎｂ2 ７．９ ４．７ ６．５ ３．５。
【００３５】〔実施例８〕Ｎｄ7.5Ｒ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2
においてＲの種類を表１３に示すように変化させた合金
組成をもつ磁石合金を溶製した。 参照例１と同様な処
理により、または参照例２と同様な処理により、それぞ
れ円柱状のボンド磁石または熱間成形磁石を製造した。
それらの特性を測定して、ボンド磁石のデータを表１
３に、熱間成形磁石のデータを表１４にそれぞれ示し
た。
においてＲの種類を表１３に示すように変化させた合金
組成をもつ磁石合金を溶製した。 参照例１と同様な処
理により、または参照例２と同様な処理により、それぞ
れ円柱状のボンド磁石または熱間成形磁石を製造した。
それらの特性を測定して、ボンド磁石のデータを表１
３に、熱間成形磁石のデータを表１４にそれぞれ示し
た。
【００３６】 表 １３（ボンド磁石） No． 合成組成 Ｂｒ ｉＨｃ [ＢＨ]max 不可逆 (kG) (kOe) (MGOe) 減磁率(％) 1 Ｎｄ75Ｌａ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ６．８ ４．５ ６．８ ４．０ 2 Ｎｄ75Ｃｅ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ６．９ ４．５ ６．７ ４．１ 3 Ｎｄ75Ｐｒ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ６．９ ４．４ ６．９ ４．３ 4 Ｎｄ75Ｓｍ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ７．０ ４．４ ６．４ ４．０ 5 Ｎｄ75Ｇｄ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ７．１ ４．３ ６．８ ４．５ 6 Ｎｄ75Ｔｂ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ７．０ ４．５ ６．７ ４．２ 7 Ｎｄ75Ｄｙ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ６．８ ５．５ ７．０ ３．５ 8 Ｎｄ75Ｈｏ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ７．０ ４．２ ６．５ ４．２ 表 １４（熱間成形磁石） No． 合成組成 Ｂｒ ｉＨｃ [ＢＨ]max 不可逆 (kG) (kOe) (MGOe) 減磁率(％) 1 Ｎｄ75Ｌａ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ８．４ ５．２ ９．５ ３．６ 2 Ｎｄ75Ｃｅ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ８．３ ５．０ ９．６ ３．５ 3 Ｎｄ75Ｐｒ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ８．５ ５．０ ９．４ ３．５ 4 Ｎｄ75Ｓｍ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ８．６ ５．３ ９．５ ３．８ 5 Ｎｄ75Ｇｄ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ８．５ ５．４ ９．６ ３．７ 6 Ｎｄ75Ｔｂ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ８．４ ５．０ ９．８ ３．５ 7 Ｎｄ75Ｄｙ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ８．４ ６．５ １０．５ ３．４ 8 Ｎｄ75Ｈｏ0.5Ｆｅ84Ｂ6Ｎｂ2 ８．３ ５．１ ９．７ ３．４。
【００３７】〔実施例９〕Ｎｄ6.3Ｐｒ0.2Ｆｅ88.5-yＢ
yＮｂ2においてｙの値を表１５に示すように変化させた
合金組成をもつ磁石合金を溶製した。 参照例１と同様
な処理により、または参照例２と同様な処理により、そ
れぞれ円柱状のボンド磁石または熱間成形磁石を製造し
た。 それらの特性を測定して、ボンド磁石のデータを
表１５に、熱間成形磁石のデータを表１６にそれぞれ示
した。
yＮｂ2においてｙの値を表１５に示すように変化させた
合金組成をもつ磁石合金を溶製した。 参照例１と同様
な処理により、または参照例２と同様な処理により、そ
れぞれ円柱状のボンド磁石または熱間成形磁石を製造し
た。 それらの特性を測定して、ボンド磁石のデータを
表１５に、熱間成形磁石のデータを表１６にそれぞれ示
した。
【００３８】 表 １５（ボンド磁石） No． 合成組成 Ｂｒ ｉＨｃ [ＢＨ]max 不可逆 (kG) (kOe) (MGOe) 減磁率(％) 1 Ｎｄ6.3Ｐｒ0.2Ｆｅ88.5Ｂ3Ｎｂ2 ５.５ ２.５ ４.０ ６.３ 2 Ｎｄ6.3Ｐｒ0.2Ｆｅ86.5Ｂ5Ｎｂ2 ６.９ ３.８ ６.９ ５.２ 3 Ｎｄ6.3Ｐｒ0.2Ｆｅ84.5Ｂ7Ｎｂ2 ７.０ ５.２ ６.７ ４.６ 4 Ｎｄ6.3Ｐｒ0.2Ｆｅ82.5Ｂ9Ｎｂ2 ７.０ ６.１ ６.２ ４.０ 表 １６（熱間成形磁石） No． 合成組成 Ｂｒ ｉＨｃ [ＢＨ]max 不可逆 (kG) (kOe) (MGOe) 減磁率(％) 1 Ｎｄ6.3Ｐｒ0.2Ｆｅ88.5Ｂ3Ｎｂ2 ８.９ ２.８ ７.２ ６.５ 2 Ｎｄ6.3Ｐｒ0.2Ｆｅ86.5Ｂ5Ｎｂ2 ９.２ ４.０ １０.０ ５.０ 3 Ｎｄ6.3Ｐｒ0.2Ｆｅ84.5Ｂ7Ｎｂ2 ９.１ ５.２ ９.９ ４.６ 4 Ｎｄ6.3Ｐｒ0.2Ｆｅ82.5Ｂ9Ｎｂ2 ９.０ ６.３ ８.４ ４.０。
【００３９】〔実施例１０〕Ｎｄ6.4Ｐｒ0.1Ｆｅ85.5-x
ＣｏxＢ6Ｚｒ2 においてｘの値を表１７に示すように変
化させた合金組成をもつ磁石合金を溶製した。 参照例
１と同様な処理により、または参照例２と同様な処理に
より、それぞれ円柱状のボンド磁石または熱間成形磁石
を製造した。 それらの特性を測定して、ボンド磁石の
データを表１７に、熱間成形磁石のデータを表１８にそ
れぞれ示した。
ＣｏxＢ6Ｚｒ2 においてｘの値を表１７に示すように変
化させた合金組成をもつ磁石合金を溶製した。 参照例
１と同様な処理により、または参照例２と同様な処理に
より、それぞれ円柱状のボンド磁石または熱間成形磁石
を製造した。 それらの特性を測定して、ボンド磁石の
データを表１７に、熱間成形磁石のデータを表１８にそ
れぞれ示した。
【００４０】 表 １７（ボンド磁石） No． 合成組成 Ｂｒ ｉＨｃ [ＢＨ]max 不可逆 (kG) (kOe) (MGOe) 減磁率(％) 1 Nd6.4Pr0.1Fe85.5B6Zr2 ７．３ ４．３ ６．８ ５．０ 2 Nd6.4Pr0.1Fe80.5Co5B6Zr2 ７．０ ４．４ ７．１ ４．６ 3 Nd6.4Pr0.1Fe75.5Co10B6Zr2 ７．０ ４．５ ７．４ ４．３ 表 １８（熱間成形磁石） No． 合成組成 Ｂｒ ｉＨｃ [ＢＨ]max 不可逆 (kG) (kOe) (MGOe) 減磁率(％) 1 Nd6.4Pr0.1Fe85.5B6Zr2 ９．５ ４．５ １０．０ ４．８ 2 Nd6.4Pr0.1Fe80.5Co5B6Zr2 ９．５ ４．７ １０．８ ４．５ 3 Nd6.4Pr0.1Fe75.5Co10B6Zr2 ９．３ ４．８ １１．２ ４．３
【００４１】
【発明の効果】本発明によれば、稀土類−鉄−ボロン系
磁石合金の粉末を使用したボンド磁石および熱間成形磁
石において、Ｎｄなどの稀土類金属の量を低減すること
により保磁力を低下させ着磁を容易にするとともに残留
磁束密度を向上させた合金組成を採用したとき、従来は
避けられなかった温度特性の悪化を防ぐことができ、高
温で使用したときの不可逆減磁の度合が小さい磁石が実
現する。 具体的にいえば、残留磁束密度Ｂｒが９ｋＧ
程度、保磁力ｉＨｃが５ＫOe程度、最大エネルギー積
〔ＢＨ〕max が５ＭＧOe前後であって、１２０℃×１時
間の条件で試験した不可逆減磁率が５％以下のものが容
易に得られる。 これは、通常のＯＡ機器の構成部品と
してのモーター用磁石には十分な磁気特性および温度特
性ということができる。
磁石合金の粉末を使用したボンド磁石および熱間成形磁
石において、Ｎｄなどの稀土類金属の量を低減すること
により保磁力を低下させ着磁を容易にするとともに残留
磁束密度を向上させた合金組成を採用したとき、従来は
避けられなかった温度特性の悪化を防ぐことができ、高
温で使用したときの不可逆減磁の度合が小さい磁石が実
現する。 具体的にいえば、残留磁束密度Ｂｒが９ｋＧ
程度、保磁力ｉＨｃが５ＫOe程度、最大エネルギー積
〔ＢＨ〕max が５ＭＧOe前後であって、１２０℃×１時
間の条件で試験した不可逆減磁率が５％以下のものが容
易に得られる。 これは、通常のＯＡ機器の構成部品と
してのモーター用磁石には十分な磁気特性および温度特
性ということができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｆ 1/053 Ｂ２２Ｆ 3/00 Ｃ 1/08 Ｈ０１Ｆ 1/04 Ｈ // Ｂ２２Ｆ 3/00 1/08 Ａ
Claims (5)
- 【請求項１】 下式で表される合金組成 ＲwＦｅ100-w-x-y-zＣｏxＢyＭz 〔ただし、ＲはＹを含む稀土類元素からえらんだ１種ま
たは２種以上の金属、ＭはＴｉ,Ｖ,Ｃｒ,Ｚｒ,Ｎｂ,Ｍ
ｏ,Ｈｆ,ＴａおよびＷからえらんだ１種または２種以上
の金属であり、ｗ＝２〜１２，ｘ＝０〜１０，ｙ＝３〜
９，ｚ≦５〕をもつ磁石合金の急冷薄帯を粉砕してなる
稀土類−鉄−ボロン磁石合金粉末。 - 【請求項２】 請求項１の稀土類−鉄−ボロン系磁石合
金粉末において、Ｒw＝（ＮｄuＲ´v）w（Ｒ´はＮｄ以
外の稀土類元素、ｕ＋ｖ＝１）であって、ｕ＝０．７〜
１．０，ｖ＝０〜０．３である磁石合金粉末。 - 【請求項３】 請求項１の稀土類−鉄−ボロン磁石合金
粉末において、ＭがＺｒ，Ｎｂ，ＭｏおよびＴａからえ
らんだ１種または２種以上であり、ｗ＝５〜１０，ｘ＝
０，ｙ＝５〜７，ｚ＝１〜４である磁石合金粉末。 - 【請求項４】 請求項１ないし３のいずれかに記載のネ
オジウム磁石合金粉末を、樹脂バインダーを用いて磁石
形状に成形し着磁してなるボンド磁石。 - 【請求項５】 請求項１まないし３のいずれかに記載の
ネオジウム磁石合金粉末を、ホットプレスにより磁石形
状に成形し着磁してなる熱間成形磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8128782A JPH09320824A (ja) | 1995-06-27 | 1996-05-23 | 稀土類−鉄−ボロン系磁石および磁石合金粉末 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16028095 | 1995-06-27 | ||
| JP10599196 | 1996-03-25 | ||
| JP7-160280 | 1996-03-25 | ||
| JP8-105991 | 1996-03-25 | ||
| JP8128782A JPH09320824A (ja) | 1995-06-27 | 1996-05-23 | 稀土類−鉄−ボロン系磁石および磁石合金粉末 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09320824A true JPH09320824A (ja) | 1997-12-12 |
Family
ID=27310627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8128782A Pending JPH09320824A (ja) | 1995-06-27 | 1996-05-23 | 稀土類−鉄−ボロン系磁石および磁石合金粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09320824A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010056418A (ja) * | 2008-08-29 | 2010-03-11 | Meiji Univ | 半硬質ボンド磁石 |
| CN108517458A (zh) * | 2018-05-18 | 2018-09-11 | 全南晶环科技有限责任公司 | 铁-铪-稀土中间合金及其制备方法 |
| JPWO2021251071A1 (ja) * | 2020-06-10 | 2021-12-16 |
-
1996
- 1996-05-23 JP JP8128782A patent/JPH09320824A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010056418A (ja) * | 2008-08-29 | 2010-03-11 | Meiji Univ | 半硬質ボンド磁石 |
| CN108517458A (zh) * | 2018-05-18 | 2018-09-11 | 全南晶环科技有限责任公司 | 铁-铪-稀土中间合金及其制备方法 |
| JPWO2021251071A1 (ja) * | 2020-06-10 | 2021-12-16 | ||
| WO2021251071A1 (ja) * | 2020-06-10 | 2021-12-16 | Ｂｉｚｙｍｅ有限会社 | 磁石合金、ボンド磁石およびこれらの製造方法 |
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