JPH09323334A - 反応射出成形品の製造方法および金型装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 反応射出に用いる金型温度の均一化を図り、
反応のばらつきがなく、均一な特性を有する反応射出成
形品を得ることができる反応射出成形品の製造方法およ
び金型装置を提供すること。 【解決手段】 第１金型２と第２金型４とを有する金型
装置のキャビティ８内に反応原液を注入し、反応射出成
形を行い、表面積が４ｍ³ 以上の反応射出成形品を製造
する方法において、第１金型４および第２金型６の少な
くともいずれかを、複数ゾーン６ａ〜６ｄに分割し、各
ゾーン毎に、別個の温度制御用の熱媒体流路２０，２２
を設け、それぞれのゾーンの温度制御を行い、反応射出
成形を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、反応射出成形品の
製造方法および金型装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】反応射出成形（以下、ＲＩＭとも言う）
法は、二以上の反応原液をミキシングチャンバで混合し
て金型のキャビティに送り込み、金型内で反応させつつ
射出成形を行う製法である。このＲＩＭ法は、ノルボル
ネン系モノマーからポリマー（成形品）を成形する場合
などに好適に用いられている。

【０００３】このＲＩＭ法では、原液タンクに貯留され
た反応原液をポンプにて混合機を通して金型のキャビテ
ィへ送り出すことにより成形を行っている。一般に、金
型装置は、コア型（凸状金型）と、キャビ型（凹状金
型）とから構成してあり、成形後には、凸状金型と凹状
金型とを引き離し、型開きを行い、成形品を取り出す。

【０００４】成形開始前および成形中において、凸状金
型および凹状金型の温度は、混じりあった反応原液によ
り反応が開始できる程度の温度に設定され、しかも、反
応開始後は、反応熱による過熱が生じないように温度制
御され、通常、１０〜１５０°Ｃ程度の温度に設定され
る。そして、従来の金型装置では、凸状金型と凹状金型
とを温度制御するため、各金型には温度制御用熱媒体流
路が形成してあり、所定温度の熱媒体が流通している。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の金型
装置では、凸状金型または凹状金型のそれぞれについ
て、単一経路の熱媒体流路しか形成されていないため、
金型の温度を均一に設定することが困難であった。特
に、表面積が４ｍ² 以上の大型の反応射出成形品を成形
しようとする場合には、金型も大きくなり、そのため、
熱媒体流路の入口側の金型温度と、出口側の金型温度と
では、約１０°Ｃの温度差が生じていた。

【０００６】同一金型で温度差が生じると、反応射出成
形に微妙な影響を及ぼし、反応のばらつきなどが生じ、
均一な特性を有する成形品が得られないおそれがあっ
た。本発明は、このような実状に鑑みてなされ、反応射
出に用いる金型温度の均一化を図り、反応のばらつきが
なく、均一な特性を有する反応射出成形品を得ることが
できる反応射出成形品の製造方法および金型装置を提供
することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係る反応射出成形品の製造方法は、第１金
型と第２金型とを有する金型装置のキャビティ内に反応
原液を注入し、反応射出成形を行い、表面積が４ｍ² 以
上の反応射出成形品を製造する方法において、前記第１
金型および第２金型の少なくともいずれかを、複数ゾー
ンに分割し、各ゾーン毎に、金型の温度制御を行い、反
応射出成形を行うことを特徴とする。

【０００８】本発明に係る金型装置は、第１金型と第２
金型とから成る反応射出成形用の金型装置であり、前記
第１金型および第２金型の少なくともいずれかが、複数
のゾーンに分割してあり、各ゾーンには、それぞれ別個
の温度制御用の熱媒体流路が形成してある。

【０００９】本発明に係る金型装置を用いた反応射出成
形方法では、各ゾーン毎に、熱媒体流路が形成してある
ので、一つの金型に一系統の熱媒体流路が形成してある
金型装置に比較し、熱媒体流路の長さを短くすることが
でき、入口側と出口側との温度差を少なくすることがで
きる。したがって、金型温度の均一化を図ることができ
る。その結果、キャビティ内での反応のばらつきも少な
くなり、特性が均一で良好な反応射出成形品を得ること
ができる。

【００１０】各ゾーン毎に設けられた温度制御用の熱媒
体流路は、各ゾーン毎に二系統であることが好ましく、
一方の第１熱媒体流路の入口側に、他方の第２熱媒体流
路の出口が形成してあり、第１熱媒体流路の出口側に、
第２熱媒体流路の入口が形成してあることが好ましい。
この構造によれば、さらに金型温度の均一化を図ること
ができる。

【００１１】一つの金型に分割して形成されるゾーンの
数は、成形品の大きさなどに応じて決定され、特に限定
されないが、たとえば３〜６である。熱媒体流路を流れ
る熱媒体は、特に限定されず、たとえば温度制御された
温水である。各ゾーンに熱媒体を供給するための熱媒体
導入配管は、共通ヘッダから分岐していることが好まし
い。共通ヘッダには、温度制御された熱媒体が一時貯留
される。したがって、各ゾーンには、同じ温度の熱媒体
が供給される。

【００１２】各熱媒体導入配管には、絞り弁を設けるこ
とが好ましい。絞り弁を設けることで、各ゾーンに供給
される熱媒体の温度がさらに均一化される。本発明に係
る金型装置では、一方の第２金型の温度が他方の第１金
型の温度よりも高くなるように、熱媒体の温度制御を行
うことがさらに好ましい。

【００１３】本発明では、前記第２金型と、前記第１金
型とが、線膨張率が異なる材質で構成してあり、第２金
型と第１金型との温度差により、これら金型の熱膨張量
の絶対値が略等しくなるような材質で構成してあること
がさらに好ましい。このような材質の組合せとしては、
第１金型が鋳造アルミニウム製金型、第２金型がニッケ
ルなどの高融点金属層がレジコンで裏打ちされた電鋳製
金型である組合せである。レジコンとは、樹脂とアルミ
粉末などを含むコンクリート製型枠である。

【００１４】第１金型が鋳造アルミニウム製金型、第２
金型が電鋳製金型である場合には、それぞれの線膨張率
は、α₁ ＝２３×１０^-6／°Ｋ、α₂ ＝１３．３×１０
^-6／°Ｋである。室温を１０°Ｃと仮定し、鋳造アルミ
ニウム製第１金型を４５°Ｃに設定し、電鋳製第２金型
を７０°Ｃに設定したとして、それぞれの線膨張度を求
めると、第１金型では、α₁ ×（４５−１０）＝８．０
５×１０^-4であり、第２金型では、α₂ ×（７０−１
０）＝７．９８×１０^-4であり、両者はほぼ等しくな
る。したがって、第１金型と第２金型との間に温度差を
設けても、両者の熱膨張の絶対量は略等しくなり、成形
品の寸法精度に悪影響を与えることがない。

【００１５】本発明において、成形品の外表面にスキン
層を形成したい場合には、第１金型が凸状金型（コア
型）であり、第２金型が凹状金型（キャビティ型）であ
ることが好ましい。成形品の内表面にスキン層を形成し
たい場合には、その逆であることが好ましい。

【００１６】第１金型と第２金型との温度を相互に異な
らしめることで、成形品の任意の表面に外観および手触
りなどに優れたスキン層を形成することができる。ま
た、本発明では、金型の温度が相違する場合でも、第２
金型と第１金型とを線膨張率が異なる材質で構成し、第
２金型と第１金型との温度差によりこれら金型の熱膨張
量の絶対値が略等しくなるような材質で構成すること
で、熱膨張による成形品の寸法精度への悪影響を防止す
ることができる。

【００１７】第１金型と第２金型との温度を異ならしめ
た場合でも、本発明では、第１金型および第２金型を、
それぞれ複数ゾーンに分割し、各ゾーンには、それぞれ
別個の温度制御用熱媒体流路を形成する。この場合にお
いて、温度を高く設定する第２金型に設ける熱媒体流路
の配置ピッチは、第１金型に設けた熱媒体流路の配置ピ
ッチよりも狭くすることが好ましい。具体的には、第２
金型に設けた熱媒体流路の配置ピッチは、３０〜５０mm
程度が好ましく、第１金型に設けた熱媒体流路の配置ピ
ッチは、６０〜１００mm程度が好ましい。

【００１８】金型に熱媒体流路を形成するには、たとえ
ば金型内にパイプあるいはチューブを埋め込めば良い。
熱媒体流路の内径は、特に限定されないが、たとえば６
〜２０mmである。本発明において、反応射出成形に用い
る反応原液としては、特に限定されないが、ウレタン
系、ウレア系、ナイロン系、エポキシ系、不飽和ポリエ
ステル系、フェノール系および、ノルボルネン系などが
挙げられ、一般的成形条件としては、反応原液温度は２
０〜８０°Ｃ、反応原液の粘性は、たとえば、３０°Ｃ
において、５ｃｐｓ〜３０００ｃｐｓ好ましくは１００
ｃｐｓ〜１０００ｃｐｓ程度である。

【００１９】かかる成形においては、補強材を予め金型
内に設置しておき、その中に反応液を供給して重合させ
ることにより強化ポリマー（成形品）を製造することが
できる。補強材としては、例えば、ガラス繊維、アラミ
ド繊維、カーボン繊維、超高分子量ポリエチレン繊維、
金属繊維、ポリプロピレン繊維、アルミコーティングガ
ラス繊維、木綿、アクリル繊維、ボロン繊維、シリコン
カーバイド繊維、アルミナ繊維などを挙げることができ
る。また、チタン酸カリウムや硫酸カルシウムなどのウ
ィスカーも挙げることができる。さらに、これらの強化
剤は、長繊維状またはチョップドストランド状のものを
マット化したもの、布状に織ったもの、チョップ形状の
ままのものなど、種々の形状で使用することができる。
これらの補強材は、その表面をシランカップリング材等
のカップリング剤で処理したものが、樹脂との密着性を
向上させる上で好ましい。配合量は、特に制限はない
が、通常１０重量％以上、好ましくは２０〜６０重量％
である。

【００２０】また、酸化防止剤、充填剤、顔料、着色
剤、発泡剤、難燃剤、摺動付与剤、エラストマー、ジシ
クロペンタジエン系熱重合樹脂およびその水添物など種
々の添加剤を配合することにより、得られるポリマーの
特性を改質することができる。酸化防止剤としては、フ
ェノール系、リン系、アミン系など各種のプラスチック
・ゴム用酸化防止剤がある。充填剤にはミルドガラス、
カーボンブラック、タルク、炭酸カルシウム、水酸化ア
ルミニウム、雲母などの無機質充填剤がある。エラスト
マーとしては、天然ゴム、ポリブタジエン、ポリイソプ
レン、スチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）、スチ
レン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＢ
Ｓ）、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合
体（ＳＩＳ）、エチレン−プロピレン−ジエンターポリ
マー（ＥＰＤＭ）、エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶ
Ａ）およびこれらの水素化物などがある。

【００２１】添加剤は、通常、予め反応液のいずれか一
方または双方に混合しておく。金型内は不活性ガスでシ
ールし、重合反応に用いる成分類は窒素ガスなどの不活
性ガス雰囲気下で貯蔵し、かつ操作することが好まし
い。金型圧力は通常０〜１００Ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ
圧）の範囲である。重合時間は、適宜選択すればよい
が、通常、反応液の注入終了後、３０秒〜２０分、好ま
しくは、５分以下である。

【００２２】本発明に係る反応射出成形品の具体的用途
は、特に限定されず、バスタブ、バンパー、水槽または
浄化槽の槽体などである。

【００２３】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る反応射出成形
品の製造方法および金型装置を、図面に示す実施形態に
基づき、詳細に説明する。図１は本発明の一実施形態に
係る金型装置の概略断面図、図２は４つのゾーンに分割
された金型の概略図、図３は図１に示す金型の要部断面
図、図４は熱媒体の流れを示す概略図である。

【００２４】図１に示すように、本実施形態に係る金型
装置２は、金型４（第１金型）と金型６（第２金型）と
を有する。これら金型４，６の割面を合わせることで、
金型装置２内部には、キャビティ８が形成される。本実
施形態では、金型４が凸状金型（コア型）であり、金型
６が凹状金型（キャビティ型）である。

【００２５】本実施形態では、金型４を鋳造アルミニウ
ムで構成してある。金型６は、電鋳製金型で構成してあ
る。図３に示すように、電鋳製金型から成る金型６は、
金属メッキ層１２の裏面をレジコン１０で裏打ちしてあ
る。金属メッキ層１２は、たとえばニッケル、銅などで
構成してあり、その層厚は、好ましくは３〜１０mm、さ
らに好ましくは４〜６mmである。レジコン１０は、エポ
キシ樹脂、ポリエステル樹脂などの樹脂と、アルミニウ
ム粉末などとを含むコンクリートで構成してある。

【００２６】本実施形態では、図２に示すように、金型
６を４つのゾーン６ａ〜６ｄに分割し、各ゾーン６ａ〜
６ｄには、それぞれ別個の温度制御用熱媒体流路が形成
してある。各ゾーン６ａ〜６ｄには、二系統の熱媒体流
路２０，２２が形成してあり、一方の第１熱媒体流路２
０の入口側に、他方の第２熱媒体流路２２の出口が形成
してあり、第１熱媒体流路２０の出口側に、第２熱媒体
流路２２の入口が形成してある。この構造によれば、熱
媒体の入口側と出口側とで形成される温度差をさらに小
さくすることができる。

【００２７】熱媒体流路２０，２２は、図３に示すよう
に、電鋳製の金型６には、金属メッキ層１２の近くのレ
ジコン１０内部に形成してある。なお、アルミニウム製
金型である金型４に関しても、図２に示す金型６と同様
に、４つのゾーンに分割してあり、各ゾーンについて熱
媒体流路が形成してある。熱媒体流路２０，２２は、金
型に空隙を形成することにより金型に直接形成しても良
いが、パイプなどを埋め込むことにより形成しても良
い。熱媒体用流路２０，２２は、できる限りキャビティ
８に近い位置に設けることが好ましい。キャビティ８の
温度制御を行うためである。

【００２８】本実施形態では、金型６に埋め込まれる熱
媒体用流路１４の配置ピッチＰが、金型４に埋め込まれ
る熱媒体用流路１４の配置間隔よりも狭くしてある。す
なわち、金型６では、ピッチＰは４０mmであり、金型４
では、ピッチＰは８０mmである。アルミニウム製金型よ
りも電鋳製金型の方が熱がこもり易いので、流路２０，
２２の配置間隔を密にして、温度制御を正確にするため
である。 各ゾーン６ａ〜６ｄの各熱媒体流路２０，２
２には、図４に示すように、熱媒体導入配管２０ａ，２
２ａと、熱媒体導出配管２０ｂ，２２ｂとが接続してあ
る。熱媒体導入配管２０ａ，２２ａは、共通入口ヘッダ
２４に接続してあり、各配管２０ａ，２２ａには、絞り
弁２５が装着してある。絞り弁２５を装着することで、
ヘッダ２４から各配管２０ａ，２２ａに向かう熱媒体の
温度の均一化を図ることができる。

【００２９】共通ヘッダ２４には、温調器２８により温
度制御された熱媒体が導入される。熱媒体としては、本
実施形態では、温水が用いられる。温調器２８では、各
ゾーン６ａ〜６ｄに位置する金型部分内を循環し、熱媒
体導出配管２０ｂ，２２ｂおよび共通出口ヘッダ２６を
通して戻ってきた温水を一定温度に温度調節するように
なっている。温調器には、ヒータあるいは冷却素子ある
いは熱交換器が配置してある。また、温度制御を行うた
めのセンサやマイコンなどの制御装置も内蔵してある。

【００３０】図４では、金型６用の熱媒体循環経路のみ
を示したが、金型４についても同様である。ただし、本
実施形態では、熱媒体による温度制御により、金型４を
４５°Ｃに設定し、金型６を７０°Ｃに設定する。本実
施形態では、反応射出成形は、ノルボルネン系モノマー
を用いた反応射出成形である。本実施形態において使用
するモノマーは、ジシクロペンタジエンやジヒドロジシ
クロペンタジエン、テトラシクロドデセン、トリシクロ
ペンタジエン等のノルボルネン環を有するシクロオレフ
ィンである。

【００３１】ノルボルネン系モノマーを用いた反応射出
成形において使用することができるメタセシス触媒は、
六塩化タングステン、トリドデシルアンモニウムモリブ
デート、トリ（トリデシル）アンモニウムモリブデート
等のモリブデン酸有機アンモニウム塩等のノルボルネン
系モノマーの塊状重合用触媒として公知のメタセシス触
媒であれば特に制限はないが、モリブデン酸有機アンモ
ニウム塩が好ましい。

【００３２】活性剤（共触媒）としては、エチルアルミ
ニウムジクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド等の
アルキルアルミニウムハライド、これらのアルコキシア
ルキルアルミニウムハライド、有機スズ化合物等が挙げ
られる。反応射出成形の前準備として、ノルボルネン系
モノマー、メタセシス触媒及び活性剤を主材とする反応
射出成形用材料をノルボルネン系モノマーとメタセシス
触媒とよりなるＡ液と、前記のノルボルネン系モノマー
と活性剤とよりなるＢ液との安定な２液に分けて、それ
ぞれを別のタンクに入れておく。

【００３３】反応射出成形に際しては、この２液を混合
し、次いで、この混合液を、図１に示す金型装置２のキ
ャビティ８に注入し、キャビティ８内で塊状重合して、
ポリノルボルネン系樹脂製成形品を得る。反応射出成形
に際しては、金型装置２内は不活性ガスでシールし、重
合反応に用いる成分類は窒素ガスなどの不活性ガス雰囲
気下で貯蔵し、かつ操作することが好ましい。各金型
４，６の温度は、４５°Ｃ及び７０°Ｃに設定される。
金型圧力は通常０．１〜１００ｋｇ／ｃｍ² の範囲であ
る。重合時間は、適宜選択すればよいが、反応液の注入
終了後、通常３０秒〜２０分、好ましくは５分以下であ
る。

【００３４】本実施形態に係る金型装置２を用いた反応
射出成形品の製造方法では、金型６の温度を、金型４の
温度よりも２５°Ｃ程度に高く設定したので、金型のキ
ャビティ８内に反応原液が注入されると、温度が高い金
型６に接する部分からより速く反応が開始し、得られる
成形品の外表面にスキン層が形成される。その結果、金
型表面の再現性が向上する。図１に示す形状の成形品で
は、その内表面は、人目に触れない部分なので、スキン
層が形成されなくても良い。

【００３５】また、本実施形態では、金型４が鋳造アル
ミニウム製金型、金型６が電鋳製金型であり、それぞれ
の線膨張率は、α₁ ＝２３×１０^-6／°Ｋ、α₂ ＝１
３．３×１０^-6／°Ｋである。室温を１０°Ｃと仮定
し、金型４を４５°Ｃに設定し、金型６を７０°Ｃに設
定したとして、それぞれの線膨張の絶対値を求めると、
金型４では、α₁ ×（４５−１０）＝８．０５×１０^-4
であり、金型６では、α₂×（７０−１０）＝７．９８
×１０^-4であり、両者はほぼ等しくなる。したがって、
金型４と金型６との間に温度差を設けても、両者の熱膨
張の絶対量は略等しくなり、成形品の寸法精度に悪影響
を与えることがない。たとえば、成形品の板厚のバラツ
キが絶対値で０．５mm以内に収まり、製造歩留まりは良
好である。また、金型の線膨張差による金型４，６間の
かじりもなく、成形を安定して行うことができる。さら
に、得られる成形品には、金型の割面の跡が出難くな
る。 また、本実施形態では、図２に示すように、各ゾ
ーン６ａ〜６ｄ毎に、二系統の熱媒体流路２０，２２が
形成してあるので、一つの金型に一系統の熱媒体流路が
形成してある金型装置に比較し、熱媒体流路の長さを短
くすることができ、抵抗が減少するので流速が上昇し、
入口側と出口側との温度差を少なくすることができる。
したがって、金型温度の均一化を図ることができる。そ
の結果、キャビティ内での反応のばらつきも少なくな
り、特性が均一で良好な反応射出成形品を得ることがで
きる。

【００３６】なお、本発明は、上述した実施形態に限定
されるものではなく、本発明の範囲内で種々に改変する
ことができる。たとえば、成形品の内表面にスキン層を
形成したい場合には、図１に示す上金型４を電鋳製と
し、下金型６を鋳造アルミニウム製とし、上金型４の温
度を７０°Ｃ、下金型６の温度を４５°Ｃとしてもよ
い。さらに、キャビティ８の形状は、図１に示す例に限
定されず、種々に改変可能である。キャビティ８には、
何らかの挿入体を予め配置し、その挿入体と金型内周面
との間に反応射出成形することもできる。

【００３７】また、上述した実施形態では、同じ金型で
は、各ゾーン６ａ〜６ｄ毎に同じ温度の熱媒体を流通さ
せたが、各ゾーン毎で微妙に異なる温度に制御する必要
がある場合には、本発明では、各ゾーン毎で異なる温度
制御を行うこともできる。

【００３８】

【実施例】以下、本発明を、さらに具体的な実施例に基
づき説明するが、本発明は、これら実施例に限定されな
い。なお、部や％などは、特に断わりがない限り、重量
基準である。

【００３９】実施例１ ジシクロペンタジエン（ＤＣＰ）９０％と非対称型シク
ロペンタジエン３量体１０％とから成るノルボルネン系
モノマーと、モノマーに対し３重量部のビニルノルボル
ネンおよびモノマーと同じ重量のシリカ（龍森製、ＲＳ
ｘｘｘ）とを２つのタンクに入れ、一方にはモノマーに
対しジエチルアルミニウムクロリド（ＤＥＡＣ）を４０
モル濃度、１，３−ジクロロ−２−プロパノール（ｄｃ
ＰｒＯＨ）４８モル濃度に成るように添加した（Ａ
液）。他方には、モノマーに対し、トリ（トリデシル）
アンモニウムモリブデートを１０ミリモル濃度となるよ
うに添加した（Ｂ液）。これらＡ液およびＢ液は、それ
ぞれのタンクに貯留した。

【００４０】キャビティの容積が４．０ｍ³ である、図
１に示す鋳造アルミニウム製上金型４およびニッケルメ
ッキ層を有する電鋳製下金型６を、それぞれ４つのゾー
ンに分割し、各ゾーン毎に二系統の熱媒体流路２０，２
２を形成し、それぞれについて温水を流すことで、上金
型４の温度を４５°Ｃに設定し、下金型６の温度を７０
°Ｃに設定した。ここで、上金型４における熱媒体流路
のピッチは８０mmであり、下金型６９での熱媒体流路の
配置ピッチは４０mmであった。上金型４および下金型６
の温度部分布を計測したところ、温度のばらつきは±２
°Ｃであった。

【００４１】次に、図示省略してある注入口からキャビ
ティ８内に、同容量のＡ液とＢ液とを混合して注入し、
約５分程度経過した後、金型内から反応射出成形品を取
り出した。成形品の外表面を観察したところ、均一なス
キン層が形成されたことが確認された。また、１００シ
ョットの成形を行い、成形品の板厚（設計値で７．０m
m）のバラツキを調べたところ、絶対値で０．５mm以内
に収まり、製造歩留まりは良好であることが確認され
た。比較例１ 各金型を一系統の熱媒体流路で温度制御した以外は、前
記実施例１と同様にして、反応射出成形を行い、成形品
を得た。

【００４２】各金型の温度のばらつきを計測したとこ
ろ、最大１０°Ｃの温度差があった。成形品の外表面を
観察したところ、スキン層の不均一が確認された。ま
た、１００ショットの成形を行い、成形品の板厚（設計
値で７．０mm）のバラツキを調べたところ、絶対値で
１．０mmのばらつきがあった。

【００４３】

【発明の効果】以上説明してきたように、本発明によれ
ば、各ゾーン毎に、熱媒体流路が形成してあるので、一
つの金型に一系統の熱媒体流路が形成してある金型装置
に比較し、熱媒体流路の長さを短くすることができ、入
口側と出口側との温度差を少なくすることができる。し
たがって、金型温度の均一化を図ることができる。その
結果、比較的大型の成形品を製造する場合にも、キャビ
ティ内での反応のばらつきも少なくなり、特性が均一で
良好な反応射出成形品を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は本発明の一実施形態に係る金型装置の概
略断面図である。

【図２】図２は４つのゾーンに分割された金型の概略図
である。

【図３】図３は図１に示す金型の要部断面図である。

【図４】図４は熱媒体の流れを示す概略図である。

【符号の説明】

２… 金型装置 ４… 上金型 ６… 下金型 ６ａ〜６ｄ… ゾーン ８… キャビティ ２０，２２… 熱媒体流路 ２０ａ，２２ａ… 熱媒体導入配管 ２０ｂ，２２ｂ… 熱媒体導出配管 ２４… 共通入口ヘッダ ２５… 絞り弁 ２８… 温調器

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 第１金型と第２金型とを有する金型装置
   のキャビティ内に反応原液を注入し、反応射出成形を行
   い、表面積が４ｍ² 以上の反応射出成形品を製造する方
   法において、 前記第１金型および第２金型の少なくともいずれかを、
   複数ゾーンに分割し、各ゾーン毎に、金型の温度制御を
   行い、反応射出成形を行う反応射出成形方法。
2. 【請求項２】 第１金型と第２金型とから成る反応射出
   成形用の金型装置であり、 前記第１金型および第２金型の少なくともいずれかが、
   複数のゾーンに分割してあり、各ゾーンには、それぞれ
   別個の温度制御用熱媒体流路が形成してある金型装置。