JPH09324706A - 内燃機関の排気ガス再循環装置 - Google Patents
内燃機関の排気ガス再循環装置Info
- Publication number
- JPH09324706A JPH09324706A JP8141665A JP14166596A JPH09324706A JP H09324706 A JPH09324706 A JP H09324706A JP 8141665 A JP8141665 A JP 8141665A JP 14166596 A JP14166596 A JP 14166596A JP H09324706 A JPH09324706 A JP H09324706A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- engine
- egr gas
- neutralizer
- gas supply
- neutralizing agent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 機関冷間時にＥＧＲガス供給作用を行いつつ
機関の耐久性を確保する。 【解決手段】 排気マニホルド７と、スロットル弁６下
流の吸気ダクト４とをＥＧＲガス通路１０により互いに
連通し、ＥＧＲガス供給作用を行う。硫酸を中和するた
めの中和剤を、吸気ダクト４内に噴射する中和剤供給装
置１２を具備する。機関冷却水温が予め定められた設定
水温よりも低いときにＥＧＲガス供給作用を行うときに
は中和剤供給装置１２から中和剤を噴射する。この中和
剤は、機関冷間時にＥＧＲガス供給作用を行ったときに
燃焼室内で生成される硫酸を中和し、それによってシリ
ンダボア内壁面、ピストンリング、またはピストンの腐
食を阻止する。
機関の耐久性を確保する。 【解決手段】 排気マニホルド７と、スロットル弁６下
流の吸気ダクト４とをＥＧＲガス通路１０により互いに
連通し、ＥＧＲガス供給作用を行う。硫酸を中和するた
めの中和剤を、吸気ダクト４内に噴射する中和剤供給装
置１２を具備する。機関冷却水温が予め定められた設定
水温よりも低いときにＥＧＲガス供給作用を行うときに
は中和剤供給装置１２から中和剤を噴射する。この中和
剤は、機関冷間時にＥＧＲガス供給作用を行ったときに
燃焼室内で生成される硫酸を中和し、それによってシリ
ンダボア内壁面、ピストンリング、またはピストンの腐
食を阻止する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関の排気ガス
再循環装置に関する。
再循環装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、機関排気通路と機関吸気通路
とをＥＧＲガス通路により互いに連結して燃焼室内にＥ
ＧＲガスを供給するようにした内燃機関の排気ガス再循
環装置が知られている。このように燃焼室内にＥＧＲガ
スを供給すると排気通路内に排出される窒素酸化物（Ｎ
ＯX ）量が低減される。
とをＥＧＲガス通路により互いに連結して燃焼室内にＥ
ＧＲガスを供給するようにした内燃機関の排気ガス再循
環装置が知られている。このように燃焼室内にＥＧＲガ
スを供給すると排気通路内に排出される窒素酸化物（Ｎ
ＯX ）量が低減される。
【０００３】ところで、機関冷間時には排気通路に接続
される触媒の温度がその活性温度まで昇温していない場
合があり、この場合排気ガスを触媒に導いても排気ガス
中の窒素酸化物を良好に浄化することができない。そこ
で、機関冷間時にも燃焼室内にＥＧＲガスを供給すれば
機関冷間時において排気通路内に排出される窒素酸化物
量を低減することができる。
される触媒の温度がその活性温度まで昇温していない場
合があり、この場合排気ガスを触媒に導いても排気ガス
中の窒素酸化物を良好に浄化することができない。そこ
で、機関冷間時にも燃焼室内にＥＧＲガスを供給すれば
機関冷間時において排気通路内に排出される窒素酸化物
量を低減することができる。
【０００４】ところが、機関冷間時におけるシリンダボ
アの壁面温度は比較的低く、この壁面温度が吸気行程時
における燃焼室内圧力に対する露点よりも低くなるとＥ
ＧＲガス中の水分および硫酸蒸気が凝縮して硫酸ミスト
となり、この硫酸ミストはシリンダボア内壁面を腐食し
てしまう。すなわち、燃料中に硫黄分が含まれるとこの
硫黄分から亜硫酸ガス（ＳＯ2 ）が生成されて排気通路
内に排出される。また、亜硫酸ガスの一部はさらに酸化
されて硫酸（Ｈ2 ＳＯ4 ）または無水硫酸（ＳＯ3 ）が
生成される。したがって、この場合ＥＧＲガス供給作用
を行うと燃焼室内に硫酸蒸気が流入しうる。そこで、Ｅ
ＧＲガス通路内に電熱体を配置して機関冷間時にＥＧＲ
ガス通路内を流通するＥＧＲガスをこの電熱体により加
熱するようにした排気ガス再循環装置が公知である（実
開昭６１−６９４５７号公報参照）。この排気ガス再循
環装置では、機関冷間時にＥＧＲガスを加熱することに
よりＥＧＲガス中の水分および硫酸蒸気の凝縮を抑え、
それによってシリンダボア内壁面ができるだけ腐食され
ないようにしている。
アの壁面温度は比較的低く、この壁面温度が吸気行程時
における燃焼室内圧力に対する露点よりも低くなるとＥ
ＧＲガス中の水分および硫酸蒸気が凝縮して硫酸ミスト
となり、この硫酸ミストはシリンダボア内壁面を腐食し
てしまう。すなわち、燃料中に硫黄分が含まれるとこの
硫黄分から亜硫酸ガス（ＳＯ2 ）が生成されて排気通路
内に排出される。また、亜硫酸ガスの一部はさらに酸化
されて硫酸（Ｈ2 ＳＯ4 ）または無水硫酸（ＳＯ3 ）が
生成される。したがって、この場合ＥＧＲガス供給作用
を行うと燃焼室内に硫酸蒸気が流入しうる。そこで、Ｅ
ＧＲガス通路内に電熱体を配置して機関冷間時にＥＧＲ
ガス通路内を流通するＥＧＲガスをこの電熱体により加
熱するようにした排気ガス再循環装置が公知である（実
開昭６１−６９４５７号公報参照）。この排気ガス再循
環装置では、機関冷間時にＥＧＲガスを加熱することに
よりＥＧＲガス中の水分および硫酸蒸気の凝縮を抑え、
それによってシリンダボア内壁面ができるだけ腐食され
ないようにしている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、機関冷間時
における水分および硫酸蒸気の凝縮を抑制すべくＥＧＲ
ガスを加熱するのに必要な熱量は膨大なものであり、し
たがって硫酸ミストの発生を抑制するのは困難である。
しかしながら、シリンダボア内壁面上において凝縮した
硫酸は水素イオン濃度が高く、このためシリンダボア内
壁面の腐食が著しく促され、また潤滑油膜が破断されて
凝着摩耗が促されるという問題点がある。
における水分および硫酸蒸気の凝縮を抑制すべくＥＧＲ
ガスを加熱するのに必要な熱量は膨大なものであり、し
たがって硫酸ミストの発生を抑制するのは困難である。
しかしながら、シリンダボア内壁面上において凝縮した
硫酸は水素イオン濃度が高く、このためシリンダボア内
壁面の腐食が著しく促され、また潤滑油膜が破断されて
凝着摩耗が促されるという問題点がある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明によれば、機関排気通路と機関吸気通路とを互
いに連結するＥＧＲガス通路を備えた内燃機関の排気ガ
ス再循環装置において、機関冷間時にＥＧＲガス供給作
用を行うときに、機関吸気通路内、燃焼室内、またはＥ
ＧＲガス通路内に硫酸を中和するための中和剤を供給す
る中和剤供給手段を具備している。すなわち、機関冷間
時にＥＧＲガス供給作用を行って燃焼室内に生成される
硫酸は中和剤によって中和されるのでシリンダボア内壁
面などが著しく腐食するのが阻止される。
に本発明によれば、機関排気通路と機関吸気通路とを互
いに連結するＥＧＲガス通路を備えた内燃機関の排気ガ
ス再循環装置において、機関冷間時にＥＧＲガス供給作
用を行うときに、機関吸気通路内、燃焼室内、またはＥ
ＧＲガス通路内に硫酸を中和するための中和剤を供給す
る中和剤供給手段を具備している。すなわち、機関冷間
時にＥＧＲガス供給作用を行って燃焼室内に生成される
硫酸は中和剤によって中和されるのでシリンダボア内壁
面などが著しく腐食するのが阻止される。
【０００７】
【発明の実施の形態】図１は本発明をディーゼル機関に
適用した場合を示している。しかしながら本発明をガソ
リン火花点火式機関に適用することもできる。図１を参
照すると、機関本体１は４つの気筒１ａを備えている。
各気筒１ａはそれぞれ対応する吸気枝管２を介して共通
のサージタンク３に接続され、サージタンク３は吸気ダ
クト４を介してエアクリーナ５に接続される。吸気ダク
ト４内には、図示しないアクセルペダルの踏み込み量が
大きくなると開度が大きくなるスロットル弁６が配置さ
れる。一方、各気筒１ａは共通の排気マニホルド７を介
して例えば三元触媒８を内蔵した触媒コンバータ９に接
続される。
適用した場合を示している。しかしながら本発明をガソ
リン火花点火式機関に適用することもできる。図１を参
照すると、機関本体１は４つの気筒１ａを備えている。
各気筒１ａはそれぞれ対応する吸気枝管２を介して共通
のサージタンク３に接続され、サージタンク３は吸気ダ
クト４を介してエアクリーナ５に接続される。吸気ダク
ト４内には、図示しないアクセルペダルの踏み込み量が
大きくなると開度が大きくなるスロットル弁６が配置さ
れる。一方、各気筒１ａは共通の排気マニホルド７を介
して例えば三元触媒８を内蔵した触媒コンバータ９に接
続される。
【０００８】排気マニホルド７の集合部とスロットル弁
６下流の吸気ダクト４とを互いに連通するＥＧＲガス通
路１０内には、このＥＧＲガス通路１０内を流通するＥ
ＧＲガス量を制御するためのＥＧＲガス制御弁１１が配
置される。このＥＧＲガス制御弁１１は電子制御ユニッ
ト２０からの出力信号に基づいて制御される。ＥＧＲガ
ス供給作用を行うべきときにはＥＧＲガス制御弁１１が
開弁される。その結果、ＥＧＲガス通路１０を介して吸
気ダクト４内にＥＧＲガスが供給され、次いで各気筒１
ａの燃焼室内に空気と共に吸入され、斯くしてＥＧＲガ
ス供給作用が行われる。これに対してＥＧＲガス供給作
用を停止すべきときにはＥＧＲガス制御弁１１が閉弁さ
れる。
６下流の吸気ダクト４とを互いに連通するＥＧＲガス通
路１０内には、このＥＧＲガス通路１０内を流通するＥ
ＧＲガス量を制御するためのＥＧＲガス制御弁１１が配
置される。このＥＧＲガス制御弁１１は電子制御ユニッ
ト２０からの出力信号に基づいて制御される。ＥＧＲガ
ス供給作用を行うべきときにはＥＧＲガス制御弁１１が
開弁される。その結果、ＥＧＲガス通路１０を介して吸
気ダクト４内にＥＧＲガスが供給され、次いで各気筒１
ａの燃焼室内に空気と共に吸入され、斯くしてＥＧＲガ
ス供給作用が行われる。これに対してＥＧＲガス供給作
用を停止すべきときにはＥＧＲガス制御弁１１が閉弁さ
れる。
【０００９】また、図１の内燃機関には中和剤供給装置
１２が設けられる。中和剤供給装置１２は中和剤タンク
１３と、ＥＧＲガス通路１０の流出口よりも下流の吸気
ダクト４内に中和剤を噴射するための中和剤噴射ノズル
１４と、中和剤タンク１３内の中和剤を中和剤噴射ノズ
ル１４に供給する中和剤ポンプ１５とを具備する。後述
するように中和剤供給装置１２は硫酸を中和する中和剤
を供給するためのものであり、中和剤として弱酸塩また
は弱塩基を用いることができる。弱酸塩として例えばカ
ルボン酸塩、スルホン酸塩、リン酸塩などを用いること
ができ、弱塩基としてアミンなどを用いることができ
る。なお、図１の内燃機関において中和剤は弱酸塩また
は弱塩基の水溶液の液滴の形でもって供給される。
１２が設けられる。中和剤供給装置１２は中和剤タンク
１３と、ＥＧＲガス通路１０の流出口よりも下流の吸気
ダクト４内に中和剤を噴射するための中和剤噴射ノズル
１４と、中和剤タンク１３内の中和剤を中和剤噴射ノズ
ル１４に供給する中和剤ポンプ１５とを具備する。後述
するように中和剤供給装置１２は硫酸を中和する中和剤
を供給するためのものであり、中和剤として弱酸塩また
は弱塩基を用いることができる。弱酸塩として例えばカ
ルボン酸塩、スルホン酸塩、リン酸塩などを用いること
ができ、弱塩基としてアミンなどを用いることができ
る。なお、図１の内燃機関において中和剤は弱酸塩また
は弱塩基の水溶液の液滴の形でもって供給される。
【００１０】吸気ダクト４内に中和剤を噴射すべきとき
には中和剤ポンプ１５が駆動され、中和剤ポンプ１５か
ら吐出された中和剤が中和剤噴射ノズル１４から吸気ダ
クト４内に噴射される。一方、吸気ダクト４内への中和
剤の噴射を停止すべきときには中和剤ポンプ１５が停止
される。なお、中和剤ポンプ１５は電子制御ユニット２
０からの出力信号に基づいて制御される。
には中和剤ポンプ１５が駆動され、中和剤ポンプ１５か
ら吐出された中和剤が中和剤噴射ノズル１４から吸気ダ
クト４内に噴射される。一方、吸気ダクト４内への中和
剤の噴射を停止すべきときには中和剤ポンプ１５が停止
される。なお、中和剤ポンプ１５は電子制御ユニット２
０からの出力信号に基づいて制御される。
【００１１】再び図１を参照すると、電子制御ユニット
（ＥＣＵ）２０はデジタルコンピュータからなり、双方
向性バス２１を介して相互に接続されたＲＯＭ（リード
オンリメモリ）２２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモ
リ）２３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）２４、入力ポ
ート２５、および出力ポート２６を具備する。サージタ
ンク３にはサージタンク３内の圧力に比例した出力電圧
を発生する圧力センサ２７が取り付けられ、この圧力セ
ンサ２７の出力電圧はＡＤ変換器２８を介して入力ポー
ト２５に入力される。ＣＰＵ２４ではＡＤ変換器２８か
らの出力信号に基づいて吸入空気量が算出される。ま
た、機関本体１には機関冷却水温に比例した出力電圧を
発生する水温センサ２９が取り付けられ、この水温セン
サ２９の出力電圧はＡＤ変換器３０を介して入力ポート
２５に入力される。
（ＥＣＵ）２０はデジタルコンピュータからなり、双方
向性バス２１を介して相互に接続されたＲＯＭ（リード
オンリメモリ）２２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモ
リ）２３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）２４、入力ポ
ート２５、および出力ポート２６を具備する。サージタ
ンク３にはサージタンク３内の圧力に比例した出力電圧
を発生する圧力センサ２７が取り付けられ、この圧力セ
ンサ２７の出力電圧はＡＤ変換器２８を介して入力ポー
ト２５に入力される。ＣＰＵ２４ではＡＤ変換器２８か
らの出力信号に基づいて吸入空気量が算出される。ま
た、機関本体１には機関冷却水温に比例した出力電圧を
発生する水温センサ２９が取り付けられ、この水温セン
サ２９の出力電圧はＡＤ変換器３０を介して入力ポート
２５に入力される。
【００１２】また、スロットル弁６にはスロットル弁６
がアイドリング開度のときにオンとなり、アクセルペダ
ルが踏み込まれるとオフとなるアイドルスイッチ３１が
接続され、アイドルスイッチ３１の出力信号はＡＤ変換
器３２を介して入力ポート２５に入力される。さらに、
入力ポート２５には機関本体１のクランクシャフトが例
えば３０度回転する毎に出力パルスを発生するクランク
角センサ３３が接続される。ＣＰＵ２４ではこの出力パ
ルスに基づいて機関回転数が算出される。一方、出力ポ
ート２６はそれぞれ対応する駆動回路３４を介してＥＧ
Ｒガス制御弁１１および中和剤ポンプ１５にそれぞれ接
続される。
がアイドリング開度のときにオンとなり、アクセルペダ
ルが踏み込まれるとオフとなるアイドルスイッチ３１が
接続され、アイドルスイッチ３１の出力信号はＡＤ変換
器３２を介して入力ポート２５に入力される。さらに、
入力ポート２５には機関本体１のクランクシャフトが例
えば３０度回転する毎に出力パルスを発生するクランク
角センサ３３が接続される。ＣＰＵ２４ではこの出力パ
ルスに基づいて機関回転数が算出される。一方、出力ポ
ート２６はそれぞれ対応する駆動回路３４を介してＥＧ
Ｒガス制御弁１１および中和剤ポンプ１５にそれぞれ接
続される。
【００１３】図１の内燃機関では、次の場合でない限り
ＥＧＲガス制御弁１１が開弁されてＥＧＲガス供給作用
が行われる。すなわち、機関始動直後であるか、機関無
負荷運転時であるか、或いは機関高回転運転時であると
きにはＥＧＲガス制御弁１１は閉弁状態に保持される。
ＥＧＲガス供給作用が行われる場合、機関に供給される
ＥＧＲガス量が機関運転状態、すなわち例えば機関負荷
（吸入空気量／機関回転数）および機関回転数に応じて
定まる最適量となるようにＥＧＲガス制御弁１１の開度
が制御される。このようにＥＧＲガス供給作用が行われ
ると燃焼室内における最高燃焼温度を低下させることが
でき、したがって排気マニホルド７内に排出される窒素
酸化物量を低減することができる。
ＥＧＲガス制御弁１１が開弁されてＥＧＲガス供給作用
が行われる。すなわち、機関始動直後であるか、機関無
負荷運転時であるか、或いは機関高回転運転時であると
きにはＥＧＲガス制御弁１１は閉弁状態に保持される。
ＥＧＲガス供給作用が行われる場合、機関に供給される
ＥＧＲガス量が機関運転状態、すなわち例えば機関負荷
（吸入空気量／機関回転数）および機関回転数に応じて
定まる最適量となるようにＥＧＲガス制御弁１１の開度
が制御される。このようにＥＧＲガス供給作用が行われ
ると燃焼室内における最高燃焼温度を低下させることが
でき、したがって排気マニホルド７内に排出される窒素
酸化物量を低減することができる。
【００１４】ところで、機関冷間時において窒素酸化物
排出量を低減すべくＥＧＲガス供給作用を行うと冒頭で
述べたように燃焼室内に生成される硫酸によってシリン
ダボア内壁面、ピストンリング、またはピストンが著し
く磨耗してしまう。そこで、図１の内燃機関では中和剤
供給装置１２を設け、機関冷間時にＥＧＲガス供給作用
を行うべきときには中和剤供給装置１２から吸気ダクト
４内に中和剤を供給するようにしている。その結果、燃
焼室内において生成した硫酸がこの中和剤によって中和
され、したがってシリンダボア内壁面、ピストンリン
グ、またはピストンが著しく磨耗するのを阻止すること
ができる。すなわち、機関冷間時に窒素酸化物排出量を
低減しつつ機関の耐久性を確保することができる。
排出量を低減すべくＥＧＲガス供給作用を行うと冒頭で
述べたように燃焼室内に生成される硫酸によってシリン
ダボア内壁面、ピストンリング、またはピストンが著し
く磨耗してしまう。そこで、図１の内燃機関では中和剤
供給装置１２を設け、機関冷間時にＥＧＲガス供給作用
を行うべきときには中和剤供給装置１２から吸気ダクト
４内に中和剤を供給するようにしている。その結果、燃
焼室内において生成した硫酸がこの中和剤によって中和
され、したがってシリンダボア内壁面、ピストンリン
グ、またはピストンが著しく磨耗するのを阻止すること
ができる。すなわち、機関冷間時に窒素酸化物排出量を
低減しつつ機関の耐久性を確保することができる。
【００１５】また、図１の内燃機関では中和剤を水溶液
の液滴の形でもって吸気ダクト４内に供給するようにし
ており、このため吸気ダクト４内に供給されたＥＧＲガ
ス中の硫酸は燃焼室内に到る前にこの液滴中において中
和される。したがって、機関の耐久性を確実に高めるこ
とができる。さらに、このように中和剤を水溶液の液滴
の形でもって供給すると燃焼室内には水溶液の液滴が供
給されることになり、水の気化熱が比較的大きいので窒
素酸化物排出量を少なく維持しつつ燃焼室内に供給され
るＥＧＲガスの割合を低減することができる。したがっ
て、燃焼室内に供給される空気の割合を大きくすること
ができ、排気マニホルド７内に排出される未燃ＨＣまた
はパティキュレートを低減することができる。
の液滴の形でもって吸気ダクト４内に供給するようにし
ており、このため吸気ダクト４内に供給されたＥＧＲガ
ス中の硫酸は燃焼室内に到る前にこの液滴中において中
和される。したがって、機関の耐久性を確実に高めるこ
とができる。さらに、このように中和剤を水溶液の液滴
の形でもって供給すると燃焼室内には水溶液の液滴が供
給されることになり、水の気化熱が比較的大きいので窒
素酸化物排出量を少なく維持しつつ燃焼室内に供給され
るＥＧＲガスの割合を低減することができる。したがっ
て、燃焼室内に供給される空気の割合を大きくすること
ができ、排気マニホルド７内に排出される未燃ＨＣまた
はパティキュレートを低減することができる。
【００１６】なお、本実施態様では機関冷却水温ＴＨＷ
が予め定められた設定温度Ｔ１、例えば４０℃よりも低
いときに機関冷間時であると判断している。しかしなが
ら、例えば吸気通路壁面温度、燃焼室内温度、機関本体
自体の温度、排気温度、またはエンジンオイル温度など
に基づいて機関冷間時であるか否かを判別することもで
きる。
が予め定められた設定温度Ｔ１、例えば４０℃よりも低
いときに機関冷間時であると判断している。しかしなが
ら、例えば吸気通路壁面温度、燃焼室内温度、機関本体
自体の温度、排気温度、またはエンジンオイル温度など
に基づいて機関冷間時であるか否かを判別することもで
きる。
【００１７】次に図２を参照して上述の中和剤供給作用
を実行するためのルーチンを説明する。図２に示すルー
チンは予め定められた設定時間毎の割り込みによって実
行される。図２を参照すると、まずステップ４１ではＥ
ＧＲガス供給作用が行われているか否かが判別される。
ＥＧＲガス供給作用が行われているときには次いでステ
ップ４２に進む。ステップ４２では機関冷却水温ＴＨＷ
が予め定められた設定温度Ｔ１よりも低いか否か、すな
わち機関冷間時であるか否かが判別される。ＴＨＷ＜Ｔ
１のとき、すなわち機関冷間時には次いでステップ４３
に進み、中和剤供給装置１２から吸気ダクト４内に中和
剤が供給される。一方、ステップ４１においてＥＧＲガ
ス供給作用が行われていないとき、またはステップ４２
においてＴＨＷ≧Ｔ１のときには次いでステップ４４に
進み、中和剤の供給作用が停止される。
を実行するためのルーチンを説明する。図２に示すルー
チンは予め定められた設定時間毎の割り込みによって実
行される。図２を参照すると、まずステップ４１ではＥ
ＧＲガス供給作用が行われているか否かが判別される。
ＥＧＲガス供給作用が行われているときには次いでステ
ップ４２に進む。ステップ４２では機関冷却水温ＴＨＷ
が予め定められた設定温度Ｔ１よりも低いか否か、すな
わち機関冷間時であるか否かが判別される。ＴＨＷ＜Ｔ
１のとき、すなわち機関冷間時には次いでステップ４３
に進み、中和剤供給装置１２から吸気ダクト４内に中和
剤が供給される。一方、ステップ４１においてＥＧＲガ
ス供給作用が行われていないとき、またはステップ４２
においてＴＨＷ≧Ｔ１のときには次いでステップ４４に
進み、中和剤の供給作用が停止される。
【００１８】なお、機関冷間時といっても機関冷却水温
ＴＨＷが例えば２５℃以下のように極めて低いときには
燃焼がかなり不安定になる。このような場合にはＥＧＲ
ガス供給作用を停止するようにしてもよい。図１に示す
中和剤供給装置１２は専用の中和剤を蓄える中和剤タン
ク１３を備えている。しかしながら、機関冷却水に中和
剤としてのリン酸塩、アミンなどが含まれているので中
和剤噴射ノズル１４を機関冷却水通路に接続し、機関冷
間時にＥＧＲガス供給作用を行うときには吸気ダクト４
内に機関冷却水を供給するようにしてもよい。或いは、
ウインドウォッシャ液には中和剤として作用する界面活
性剤が含まれているので中和剤噴射ノズル１４をウイン
ドウォッシャ液タンクに接続し、機関冷間時にＥＧＲガ
ス供給作用を行うときには吸気ダクト４内にウインドウ
ォッシャ液を供給するようにすることもできる。このよ
うにすると中和剤タンク１３を設ける必要がなくなる。
ＴＨＷが例えば２５℃以下のように極めて低いときには
燃焼がかなり不安定になる。このような場合にはＥＧＲ
ガス供給作用を停止するようにしてもよい。図１に示す
中和剤供給装置１２は専用の中和剤を蓄える中和剤タン
ク１３を備えている。しかしながら、機関冷却水に中和
剤としてのリン酸塩、アミンなどが含まれているので中
和剤噴射ノズル１４を機関冷却水通路に接続し、機関冷
間時にＥＧＲガス供給作用を行うときには吸気ダクト４
内に機関冷却水を供給するようにしてもよい。或いは、
ウインドウォッシャ液には中和剤として作用する界面活
性剤が含まれているので中和剤噴射ノズル１４をウイン
ドウォッシャ液タンクに接続し、機関冷間時にＥＧＲガ
ス供給作用を行うときには吸気ダクト４内にウインドウ
ォッシャ液を供給するようにすることもできる。このよ
うにすると中和剤タンク１３を設ける必要がなくなる。
【００１９】また、図１の中和剤供給装置１２では吸気
ダクト４内に中和剤を噴射するようにしている。しかし
ながら、中和剤を燃焼室内に直接噴射してもよいし、ま
たはＥＧＲガス通路１０内に噴射するようにしてもよ
い。或いは、中和剤をＥＧＲガス通路１０の流入口より
も上流の排気マニホルド７内に噴射してもよいし、エン
ジンオイル内に予め添加しておくこともできる。
ダクト４内に中和剤を噴射するようにしている。しかし
ながら、中和剤を燃焼室内に直接噴射してもよいし、ま
たはＥＧＲガス通路１０内に噴射するようにしてもよ
い。或いは、中和剤をＥＧＲガス通路１０の流入口より
も上流の排気マニホルド７内に噴射してもよいし、エン
ジンオイル内に予め添加しておくこともできる。
【００２０】
【発明の効果】機関冷間時にＥＧＲガス供給作用を行い
つつ機関の耐久性を確保することができる。
つつ機関の耐久性を確保することができる。
【図１】内燃機関の全体図である。
【図２】中和剤供給作用を制御するためのフローチャー
トである。
トである。
１…機関本体 ４…吸気ダクト ７…排気マニホルド １０…ＥＧＲガス通路 １２…中和剤供給装置 １３…中和剤タンク １４…中和剤噴射ノズル １５…中和剤ポンプ ２９…水温センサ
Claims (1)
- 【請求項１】 機関排気通路と機関吸気通路とを互いに
連結するＥＧＲガス通路を備えた内燃機関の排気ガス再
循環装置において、機関冷間時にＥＧＲガス供給作用を
行うときに、機関吸気通路内、燃焼室内、またはＥＧＲ
ガス通路内に硫酸を中和するための中和剤を供給する中
和剤供給手段を具備した排気ガス再循環装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8141665A JPH09324706A (ja) | 1996-06-04 | 1996-06-04 | 内燃機関の排気ガス再循環装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8141665A JPH09324706A (ja) | 1996-06-04 | 1996-06-04 | 内燃機関の排気ガス再循環装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09324706A true JPH09324706A (ja) | 1997-12-16 |
Family
ID=15297339
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8141665A Pending JPH09324706A (ja) | 1996-06-04 | 1996-06-04 | 内燃機関の排気ガス再循環装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09324706A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008144633A (ja) * | 2006-12-07 | 2008-06-26 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の排気浄化システム |
| US8943802B2 (en) | 2009-12-08 | 2015-02-03 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purification system for an internal combustion engine |
| US9494066B2 (en) | 2011-06-02 | 2016-11-15 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Control apparatus for an internal combustion engine |
| US9724734B2 (en) | 2015-01-30 | 2017-08-08 | Kärcher North America, Inc. | High efficiency hot water pressure washer |
| JP2020067039A (ja) * | 2018-10-24 | 2020-04-30 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の潤滑装置 |
-
1996
- 1996-06-04 JP JP8141665A patent/JPH09324706A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008144633A (ja) * | 2006-12-07 | 2008-06-26 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の排気浄化システム |
| US8943802B2 (en) | 2009-12-08 | 2015-02-03 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purification system for an internal combustion engine |
| US9359927B2 (en) | 2009-12-08 | 2016-06-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purification system for an internal combustion engine |
| EP3043039A1 (en) | 2009-12-08 | 2016-07-13 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purification system for an internal combustion engine |
| US9494066B2 (en) | 2011-06-02 | 2016-11-15 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Control apparatus for an internal combustion engine |
| US9724734B2 (en) | 2015-01-30 | 2017-08-08 | Kärcher North America, Inc. | High efficiency hot water pressure washer |
| JP2020067039A (ja) * | 2018-10-24 | 2020-04-30 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の潤滑装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6868668B2 (en) | Internal combustion engine | |
| US7107759B2 (en) | Apparatus for reducing hydrocarbon emission of internal combustion engine | |
| JP5029501B2 (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| JPH1182182A (ja) | 排気ガス再循環システム | |
| JPH0622554U (ja) | エンジンの排気ガス再循環装置 | |
| US10450923B2 (en) | Exhaust gas control apparatus for internal combustion engine and control method for exhaust gas control apparatus | |
| JPH09324706A (ja) | 内燃機関の排気ガス再循環装置 | |
| US8733328B2 (en) | Method for controlling operation of internal combustion engine | |
| JP5569500B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| CN117988993A (zh) | 一种车辆的控制方法、控制器及控制装置 | |
| JPH0532570B2 (ja) | ||
| JP2007262956A (ja) | Ｅｇｒ装置付内燃機関の制御装置 | |
| JP3161291B2 (ja) | ターボ過給機付エンジンの空気過剰率制御装置 | |
| JPH0430358Y2 (ja) | ||
| JP7707868B2 (ja) | エンジン装置 | |
| JP4374761B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射量制御装置 | |
| JP3292117B2 (ja) | 内燃機関の噴射制御装置 | |
| JP6298330B2 (ja) | エンジン制御装置 | |
| KR100362397B1 (ko) | 디젤 자동차에 있어서 주행 조건에 따른 배기 재순환 제어방법 | |
| JPS62294760A (ja) | デイ−ゼル機関用排ガス浄化装置 | |
| JPS63248946A (ja) | 内燃機関の燃料制御装置 | |
| JP2005226507A (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| JPH0979079A (ja) | 筒内噴射型火花点火式内燃機関 | |
| JPH11148398A (ja) | 希薄燃焼機関 | |
| JPH10299543A (ja) | 車両の制御装置 |