JPH0937385A

JPH0937385A - コーン型スピーカ

Info

Publication number: JPH0937385A
Application number: JP7178513A
Authority: JP
Inventors: Tatsuya Suzuki; 達也鈴木
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1995-07-14
Filing date: 1995-07-14
Publication date: 1997-02-07

Abstract

(57)【要約】【目的】高域の大きなピークディップあるいは中域の
周波数特性上の大きなうねりを低く抑え、不快な共振音
のないコーン型スピーカを提供する。【構成】振動板１の内周と外周のほぼ中間あるいは外
周付近に、円弧の内角がおよそ７０゜から１１０゜のス
リット４を設け、シール材５あるいは粘弾性材料で塞ぐ
構成とする。スリット４により非軸対称共振モードを励
起し、共振を分散させることによって高域における大き
なピークディップあるいは中域の周波数特性上のうねり
を低く抑える。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、中高域特性の改善を図
ったコーン型スピーカに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】小型ステレオやラジカセなどの音響機器
においては、スペースやコストの制約上、１個のフルレ
ンジスピーカで広帯域を再生することが望まれている。
ところが一般に、１個のフルレンジスピーカで低域から
高域までを一様に再生することは難しい。低域を再生す
るためには振動面積が大きい方が有利であるが、振動面
積が大きいと高域において分割共振が発生し、周波数特
性上大きなピークディップを生じてしまうためである。

【０００３】従来、ごく一般的に用いられているコーン
型スピーカの振動板、エッジおよびダストキャップ部分
の説明断面図の一例を図１８に示す。また図１９に図１
８のコーン型スピーカを正面から見た図を示す。振動板
１は磁気回路からの駆動力を伝達するボイスコイルボビ
ン６に接着され、振動板１の内周部にはダストキャップ
２が、振動板１の外周部にはエッジ３が、それぞれ接着
されている。

【０００４】このような構造のコーン型スピーカの周波
数特性を図２０に示す。このコーン型スピーカは口径１
２ｃｍであり、振動板１およびダストキャップ２はパル
プの抄紙によるものであり、エッジ３はウレタン材から
なっている。１．５ｋＨｚから２ｋＨｚにかけて大きな
周波数特性上のうねりがあるが、これはエッジ３の共振
によるものであり、３ｋＨｚ以上の大きなピークディッ
プは振動板１の高次共振によるものである。

【０００５】図２１にコンピュータシミュレーションに
よる振動板１の４次共振モード（周波数約１２ｋＨｚ）
の４分割モデル図を示す。変形は実際の５０００倍に拡
大して表示している。図２１に示すようにスピーカの軸
に対称な共振となっている。このように軸対称なコーン
型スピーカでは、図２１のような軸対称の共振モードが
発生しやすい。このように軸対称のみの共振の場合、２
次共振、３次共振といった整数倍の共振モードに共振が
集中するため、各々の共振モードで非常に大きなピーク
ディップを生じてしまう。振動板１のこれらの高次共振
によるピークディップは聴感上非常に耳障りであり、で
きるだけ高いピークが生じないことが望ましい。

【０００６】また、図２２にコンピュータシミュレーシ
ョンによるエッジ共振モード（周波数約１．４ｋＨｚ）
の４分割モデル図を示す。変形は実際の１０００倍に拡
大して表示している。エッジ３の内周付近が折れ曲が
り、軸対称共振が発生していることがわかる。このエッ
ジ３の共振が２ｋＨｚ付近の周波数特性上のうねりの原
因となっている。この中域に起こるエッジ３の共振によ
る周波数特性のうねりは音質上ないほうが望ましいこと
は言うまでもない。

【０００７】これらの周波数特性上の大きなピークディ
ップやうねりは、その共振が軸対称モードしかなく、特
定の周波数に集中して発生することに起因している。

【０００８】このようなことから、高域におけるピーク
ディップを低減する方法として、図２３のようなコーン
型スピーカ用振動板が提案されている（特願平４−２３
９０９９合公報）。図２３の振動板１１の斜線部１２
は、振動板１１の他の部分に比べて材料のヤング率を高
くし、内部損失を高くしている。これは抄紙したパルプ
をプレスするときに、斜線部１２の部分のプレス圧を低
くし、他の部分のプレス圧を高くすることによって実現
できる。

【０００９】図２３の振動板を用いたコーン型スピーカ
では、高域において非軸対称の共振が励起され、軸対称
の共振と併せて共振が分散するため、各々のピークディ
ップは小さく抑えられ、聴感上耳障りな音が減少する。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図２３
の振動板構造で非軸対称共振モードを励起するためには
図２３の振動板の斜線部１２とそれ以外の部分で大きく
ヤング率および内部損失が変わらなければならない。し
たがって、振動板に使用するパルプ量やプレス圧の加減
によっては十分にヤング率、内部損失の格差がとれず、
十分な効果が得られない場合が起こる。また、プレスを
行わない振動板においては製造が難しい。

【００１１】また、この方法によると、非軸対称共振モ
ードは比較的高い周波数でしか励起されず、エッジ共振
による中域の周波数特性上のうねりなどを防ぐことがで
きない。

【００１２】本発明は、大きなピークディップの発生す
る高域において、確実に非軸対称共振モードを励起し、
共振を分散させてピークディップを低く抑えたコーン型
スピーカを提供すること、または、エッジ共振の発生す
る中域において、エッジに非軸対称共振モードを励起
し、中域の周波数特性上のうねりを低く抑えたコーン型
スピーカを提供することを目的とする。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明のコーン型スピーカは、振動板の外周と内周
のほぼ中間で、内周側と外周側の面積比をおよそ１対４
から１対２に分割する円周上に、円弧の内角がおよそ７
０゜から１１０゜の範囲であるスリットを複数個設け、
振動板材料より柔軟な材料、あるいは粘弾性材料によっ
てスリットを塞ぐ構成とする。

【００１４】また、振動板の外周半径のおよそ８割から
９割程度の半径の円周上に、円弧の内角がおよそ７０゜
から１１０゜の範囲であるスリットを複数個設け、振動
板材料より柔軟な材料、あるいは粘弾性材料によってス
リットを塞ぐ構成とする。

【００１５】また、上記構成を合わせ持つ構成とする。

【００１６】

【作用】上記構成をとることにより、スリットより外側
にはスリットとスリットの間からのみ駆動力が伝達さ
れ、スリットのある円弧の外側の振動板部分はスリット
により分割されているため、スリットとスリットの間か
ら伝達されてきた駆動力が側方から加わり、また、スリ
ットより内側とは独立して振動することができるため高
域においては非軸対称共振モードが確実に発生する。

【００１７】まず、スリットを振動板の外周と内周のほ
ぼ中間で、内周側と外周側の面積比をおよそ１対４から
１対２に分割する円周上に設けており、振動板のほぼ中
央にスリットがあるため振動板に分割共振が発生する高
域において非軸対称共振モードが発生し、高域における
ピークディップが低く抑えられる。

【００１８】また、スリットを振動板の外周半径のおよ
そ８割から９割程度の半径の円周上に設けた時、エッジ
の分割共振が発生する中域において、振動板の外周部分
もエッジの共振に励起され、スリットの外側の部分のみ
がエッジの共振で大きく振動やすくなり、エッジの非軸
対称共振モードが励起される。よって、エッジ共振モー
ドが分散し、中域の周波数特性上のうねりを低く抑える
ことができる。

【００１９】さらに、上記２種のスリットを合わせ持つ
構成をとることにより、高域におけるピークディップ及
び中域の周波数特性上のうねりを低く抑えることができ
る。

【００２０】

【実施例】以下、本発明の第１の実施例について図面を
参照しながら説明する。

【００２１】本実施例では口径１２ｃｍのパルプ材抄紙
による振動板を用いたコーン型スピーカを例にとってい
る。

【００２２】図１において、振動板１は磁気回路からの
駆動力を伝達するボイスコイルボビン６に接着され、振
動板１の内周部にはパルプの抄紙によるダストキャップ
２が、振動板１の外周部にはウレタン材のエッジ３が、
それぞれ接着されている。そして振動板１の内周側と外
周側の面積比をおよそ１対４に分割する円周上に、幅が
約０．５ｍｍのスリット４が設けられている。スリット
４は図２に示すように円弧の内角が約９０゜であり、２
ヶ所対称な位置に設けられている。キャビネットに装着
したときの密閉を確保するため、スリット４には裏側か
らウレタン材質のシール材が張り付けられている。

【００２３】以上のように構成されたコーン型スピーカ
について、その動作を説明する。振動板１が分割共振し
ない中低域においてはスリット４の外側と内側は同じ位
相でピストン振動するが、分割共振が発生する高域にお
いては、振動板１のスリット４の外側の部分は、２つの
スリットの間を振動板１の内側から伝達してきた力が両
脇から加わり、しかもスリット４によって振動板１の内
側と外側が分割されているため、スリット４の外側は内
側と違う位相で共振を起こすため、結果的に非軸対称共
振モードが発生する。

【００２４】図３にコンピュータシミュレーションによ
る振動板１の４次共振モード（周波数約１２ｋＨｚ）の
４分割モデル図を示す。変形は実際の５０００倍に拡大
して表示している。スリット４の外周側と内周側で振動
板の変形の位相が異なっており、非軸対称共振モードが
励起されていることがわかる。

【００２５】図４に本実施例のコーン型スピーカの周波
数特性を示す。従来スピーカの周波数特性（図２０）に
比べ２次共振以上の共振モードが多くの周波数に分散し
ピークディップが低く抑えられていることがわかる。

【００２６】なお、スリット４の円弧の内角は７０゜か
ら１１０゜の間に設定すると効果が得られるが、本実施
例のコーン型スピーカにおいては特に７０゜から９０゜
に設定し、線対称に２ヶ所設けると最も効果があった。

【００２７】また、スリット４を設ける円弧の半径は、
コーン型振動板の外周と内周のほぼ中間で、内周側と外
周側の面積比をおよそ１対４から１対２に分割する円周
上に設けると効果が得られる。スリット４を設ける円弧
の半径を大きめにすると、非軸対称共振モードの得られ
る周波数が下がり、小さめにすると、非軸対称共振モー
ドの得られる周波数が上がる。本実施例では７ｋＨｚ以
上の周波数で非軸対称共振モードを得るため、内周側と
外周側の面積比を１対４と、円弧の半径をやや小さめに
設定すると、最も効果が得られた。

【００２８】また、スリット４は本実施例では０．５ｍ
ｍの幅を設けたが、単に切断されているだけでも十分効
果がある。もちろん０．５ｍｍより幅が広くても良い。

【００２９】図５は本発明の第２の実施例におけるコー
ン型スピーカの振動板、エッジ、ダストキャップの説明
断面図である。図６は本実施例の振動板を正面から見た
図である。本実施例では第１の実施例と同じく口径１２
ｃｍのパルプ材抄紙による振動板を用いたコーン型スピ
ーカを例にとっている。

【００３０】構成はほぼ第１の実施例と同様であるが、
キャビネットに取り付けたときの密閉を確保するため、
第１の実施例ではスリット４にシール材５を張り付けて
いたが、本実施例では粘弾性材料７を塗布しスリット４
を粘弾性材料で埋めることによって密閉を確保してい
る。粘弾性材料７は塗布後、振動板１よりも柔軟な状態
がつづき、密閉が保たれる材料であれば何でも良い。本
実施例では、ゴム系の塗料を使用している。

【００３１】本実施例の動作は第１の実施例とほぼ同様
である。本実施例のように、スリット４を塞ぐ手段とし
て粘弾性材料の塗布という方法をとれば、シール材を張
り付けるという作業に比べて簡単に済み、生産性を向上
させることが出来る。

【００３２】図７は本発明の第３の実施例におけるコー
ン型スピーカの振動板、エッジ、ダストキャップの説明
断面図である。図８は本実施例の振動板を正面から見た
図である。本実施例では口径１２ｃｍのパルプ材抄紙に
よる振動板を用いたコーン型スピーカを例にとってい
る。

【００３３】図７において、振動板１は磁気回路からの
駆動力を伝達するボイスコイルボビン６に接着され、振
動板１の内周部にはパルプの抄紙によるダストキャップ
２が、振動板１の外周部にはウレタン材のエッジ３が、
それぞれ接着されている。そして振動板１の外周半径の
およそ８割程度の半径の円周上に、幅が約０．５ｍｍの
スリット４が設けられている。スリット４は図８に示す
ように円弧の内角が約９０゜であり、２ヶ所対称な位置
に設けられている。キャビネットに装着したときの密閉
を確保するため、スリット４には裏側からウレタン材質
のシール材が張り付けられている。

【００３４】以上のように構成された本実施例のコーン
型スピーカについて、その動作を説明する。

【００３５】本実施例では、第１および第２の実施例と
同じくスリット４によって非軸対称共振モードを励起
し、そのメカニズムも第１および第２の実施例での説明
とほぼ同様である。本実施例では振動板１の外周付近に
スリットを設けているため、振動板１の分割共振、ある
いはエッジの共振の起こり始める中域において、非軸対
称共振モードが励起される。

【００３６】図９にコンピュータシミュレーションによ
るエッジ共振モード（周波数約１．４ｋＨｚ）の４分割
モデル図を示す。変形は実際の１０００倍に拡大して表
示している。スリット４の外周側と内周側で振動板の変
形の位相が異なっており、エッジにおいて非軸対称共振
モードが励起されていることがわかる。

【００３７】図１０に本実施例のコーン型スピーカの周
波数特性を示す。従来スピーカの周波数特性（図２０）
に比べ２ｋＨｚ付近の周波数特性上の大きなうねりが緩
和されていることがわかる。

【００３８】なお、スリット４の円弧の内角は７０゜か
ら１１０゜の間に設定すると効果が得られるが、本実施
例のコーン型スピーカにおいては特に９０゜から１１０
゜に設定し、線対称に２ヶ所設けると最も効果があっ
た。

【００３９】また、スリット４は本実施例では０．５ｍ
ｍの幅を設けたが、単に切断されているだけでも十分効
果がある。もちろん０．５ｍｍより幅が広くても良い。

【００４０】図１１は本発明の第４の実施例におけるコ
ーン型スピーカの振動板、エッジ、ダストキャップの説
明断面図である。図１２は本実施例の振動板を正面から
見た図である。本実施例では第３の実施例と同じく口径
１２ｃｍのパルプ材抄紙による振動板を用いたコーン型
スピーカを例にとっている。

【００４１】構成はほぼ第３の実施例と同様であるが、
キャビネットに取り付けたときの密閉を確保するため、
第３の実施例ではスリット４にシール材５を張り付けて
いたが、本実施例では粘弾性材料７を塗布しスリット４
を粘弾性材料で埋めることによって密閉を確保してい
る。粘弾性材料７は塗布後、振動板１よりも柔軟な状態
がつづき、密閉が保たれる材料であれば何でも良い。本
実施例では、ゴム系の塗料を使用している。

【００４２】本実施例の動作は第３の実施例とほぼ同様
である。本実施例のように、スリット４を塞ぐ手段とし
て粘弾性材料の塗布という方法をとれば、シール材を張
り付けるという作業に比べて簡単に済み、生産性を向上
させることが出来る。

【００４３】図１３は本発明の第５の実施例におけるコ
ーン型スピーカの振動板、エッジ、ダストキャップの説
明断面図である。図１４は本実施例の振動板を正面から
見た図である。本実施例では第３の実施例と同じく口径
１２ｃｍのパルプ材抄紙による振動板を用いたコーン型
スピーカを例にとっている。

【００４４】図１３において、振動板１は磁気回路から
の駆動力を伝達するボイスコイルボビン６に接着され、
振動板１の内周部にはパルプの抄紙によるダストキャッ
プ２が、振動板１の外周部にはウレタン材のエッジ３
が、それぞれ接着されている。そして振動板１の外周半
径のおよそ９割程度の半径の円周上に、幅が約０．５ｍ
ｍのスリット４が設けられている。スリット４は図１４
に示すように円弧の内角が約９０゜であり、２ヶ所対称
な位置に設けられている。また、スリット４は振動板と
エッジの接着部８によって裏側から覆われている。

【００４５】本実施例の動作は第３の実施例とほぼ同様
である。上記のように、スリット４を振動板１とエッジ
３との接着部８で塞いでいるため、第３あるいは第４の
実施例のようにスリット４を塞ぐ別の手段を必要としな
いため、より生産性を向上させることが出来る。

【００４６】図１５は本発明の第６の実施例におけるコ
ーン型スピーカの振動板、エッジ、ダストキャップの説
明断面図である。図１６は本実施例の振動板を正面から
見た図である。本実施例では口径１２ｃｍのパルプ材抄
紙による振動板を用いたコーン型スピーカを例にとって
いる。

【００４７】図１５おいて、振動板１は磁気回路からの
駆動力を伝達するボイスコイルボビン６に接着され、振
動板１の内周部にはパルプの抄紙によるダストキャップ
２が、振動板１の外周部にはウレタン材のエッジ３が、
それぞれ接着されている。そして振動板１の内周側と外
周側の面積比をおよそ１対４に分割する円周上に、幅が
約０．５ｍｍのスリット４ａが設けられている。また、
振動板１の外周半径のおよそ９割程度の半径の円周上
に、幅が約０．５ｍｍのスリット４ｂが設けられてい
る。スリット４ａ、４ｂは図１６に示すように円弧の内
角が約９０゜であり、スリット４ａ、４ｂとも２ヶ所ず
つ対称な位置に設けられている。キャビネットに装着し
たときの密閉を確保するため、スリット４ａには裏側か
らウレタン材質のシール材が張り付けられている。ま
た、スリット４ｂは振動板とエッジの接着部８によって
裏側から覆われている。

【００４８】本実施例のコーン型スピーカは、第１の実
施例と第５の実施例の動作を併せもつものである。即
ち、高域においては振動板１の内周と外周のほぼ中間の
位置にあるスリット４ａによって非軸対称共振モードが
励起され大きなピークディップを低く抑える。一方、中
域においては振動板１の外周付近にあるスリット４ｂに
よって非軸対称共振モードが励起され、周波数特性上の
うねりが緩和される。

【００４９】図１７に本実施例のコーン型スピーカの周
波数特性を示す。従来スピーカの周波数特性（図２０）
に比べ２次共振以上の共振モードが多くの周波数に分散
しピークディップが低く抑えられており、２ｋＨｚ付近
の周波数特性上の大きなうねりが緩和されていることが
わかる。

【００５０】なお、本発明の全ての実施例ではスピーカ
として１２ｃｍのコーン型フルレンジスピーカを例にと
ったが、本発明はマルチウェイスピーカのウーハやミッ
ドレンジなど、あるいはもっと小口径のフルレンジスピ
ーカ、コーン型ツィータなど、コーン型スピーカ全てに
おいて、ピークディップの低減、周波数特性上のうねり
の低減効果が得られることは言うまでもない。

【００５１】

【発明の効果】第１または第２の実施例におけるコーン
型スピーカによれば、２次以上の高次共振の発生する周
波数帯域において非軸対称共振モードを励起できるた
め、軸対称共振モード以外に共振を分散させることがで
きるため、共振がある特定のモードに集中することによ
る大きなピークディップの発生を低く抑えることがで
き、共振による耳障りな共振音を防ぐことができる。

【００５２】第３、第４または第５の実施例におけるコ
ーン型スピーカによれば、エッジ共振の発生する周波数
帯域において、エッジおよび振動板外周部に非軸対称共
振モードを励起できるため、軸対称共振モード以外に共
振を分散させることができ、共振がある特定のモードに
集中することによる大きな周波数特性上のうねりを低く
抑えることができ、音質低下を防ぐことができる。

【００５３】第６の実施例におけるコーン型スピーカに
よれば、２次以上の高次共振の発生する周波数帯域とエ
ッジ共振の発生する周波数帯域において、振動板および
エッジに非軸対称共振モードを励起できるため、軸対称
共振モード以外に共振を分散させることができ、共振が
ある特定のモードに集中することによる大きなピークデ
ィップ、大きな周波数特性上のうねりを低く抑えること
ができ、耳障りな共振音を防ぎ音質低下を防ぐことがで
きる。

【００５４】また、第２または第４の実施例におけるコ
ーン型スピーカによれば、スリットをシール材の張り付
けのかわりに粘弾性材料の塗布によって塞ぐため、作業
が簡単化され、生産性の向上がはかれる。

【００５５】また、第５の実施例におけるコーン型スピ
ーカによれば、スリットを振動板とエッジの接着部を利
用して塞ぐため、スリットを塞ぐ余分な作業を増やすこ
となく生産できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例のコーン型スピーカの断
面図

【図２】同正面図

【図３】本発明の第１の実施例のコーン型スピーカの高
域における４次共振モードのコンピュータシミュレーシ
ョン図

【図４】本発明の第１の実施例のコーン型スピーカの周
波数特性図

【図５】本発明の第２の実施例のコーン型スピーカの断
面図

【図６】同正面図

【図７】本発明の第３の実施例のコーン型スピーカの断
面図

【図８】同正面図

【図９】本発明の第３の実施例のコーン型スピーカの高
域におけるエッジ共振モードのコンピュータシミュレー
ション図

【図１０】本発明の第１の実施例のコーン型スピーカの
周波数特性図

【図１１】本発明の第４の実施例のコーン型スピーカの
断面図

【図１２】同正面図

【図１３】本発明の第５の実施例のコーン型スピーカの
断面図

【図１４】同正面図

【図１５】本発明の第６の実施例のコーン型スピーカの
断面図

【図１６】同正面図

【図１７】同周波数特性図

【図１８】従来のコーン型スピーカの断面図

【図１９】同正面図

【図２０】同周波数特性図

【図２１】従来のコーン型スピーカの高域における４次
共振モードのコンピュータシミュレーション図

【図２２】従来のコーン型スピーカの高域におけるエッ
ジ共振モードのコンピュータシミュレーション図

【図２３】非軸対称共振モードを励起させる従来のコー
ン型スピーカの振動板の正面図

【符号の説明】

１振動板２ダストキャップ３エッジ４、４ａ、４ｂスリット５シール材６ボイスコイルボビン７粘弾性材料８振動板−エッジ接着部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】コーン型振動板の外周と内周のほぼ中間
で、内周側と外周側の面積比をおよそ１対４から１対２
に分割する円周上に、円弧の内角がおよそ７０゜から１
１０゜の範囲であるスリットを複数個設け、前記コーン
型振動板の表側または裏側から前記スリットを塞ぐよう
に前記コーン型振動板よりも柔軟な材質のシール材を張
り付けたことを特徴とするコーン型スピーカ。
【請求項２】前記シール材の張り付けに変えて粘弾性
材料を塗布したことを特徴とする請求項１記載のコーン
型スピーカ。
【請求項３】コーン型振動板の外周半径のおよそ８割
から９割程度の半径の円周上に、円弧の内角がおよそ７
０゜から１１０゜の範囲であるスリットを複数個設け、
前記コーン型振動板の表側または裏側から前記スリット
を塞ぐように前記コーン型振動板よりも柔軟な材質のシ
ール材を張り付けたことを特徴とするコーン型スピー
カ。
【請求項４】前記シール材の張り付けに変えて粘弾性
材料を塗布したことを特徴とする請求項３記載のコーン
型スピーカ。
【請求項５】コーン型振動板の外周半径のおよそ８割
から９割程度の半径の円周上に、円弧の内角がおよそ７
０゜から１１０゜の範囲であるスリットを複数個設け、
前記コーン型振動板の外周部に取り付けられたエッジと
前記コーン型振動板との接着部が前記スリットを覆い、
エッジ材料によってスリットを塞ぐよう構成したことを
特徴とするコーン型スピーカ。
【請求項６】コーン型振動板の外周と内周のほぼ中間
で、内周側と外周側の面積比をおよそ１対４から１対２
に分割する円周上に、円弧の内角がおよそ７０゜から１
１０゜の範囲であるスリットを複数個設けた第１のスリ
ット群と、前記コーン型振動板の外周半径のおよそ８割
から９割程度の半径の円周上に、円弧の内角がおよそ７
０゜から１１０゜の範囲であるスリットを複数個設けた
第２のスリット群を備え、第１のスリット群は前記コー
ン型振動板材料よりも柔軟な材質のシール材の張り付
け、あるいは粘弾性材料の塗布によって塞がれ、第２の
スリット群は前記コーン型振動板材料よりも柔軟な材質
のシール材の張り付け、あるいは粘弾性材料の塗布、あ
るいは前記コーン型振動板の外周部に取り付けられたエ
ッジの前記コーン型振動板との接着部によって塞がれた
ことを特徴とするコーン型スピーカ。