JPH0939183A - 多層構造ポリエステルシート及びそれからなる成形品 - Google Patents
多層構造ポリエステルシート及びそれからなる成形品Info
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- JPH0939183A JPH0939183A JP20387595A JP20387595A JPH0939183A JP H0939183 A JPH0939183 A JP H0939183A JP 20387595 A JP20387595 A JP 20387595A JP 20387595 A JP20387595 A JP 20387595A JP H0939183 A JPH0939183 A JP H0939183A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】従来のＰＥＴシートの欠点をなくし、製膜時の
巻き取り性、容器等への二次加工性、成形された容器の
高温多湿度下での耐熱性に優れるシートを提供する。 【解決手段】多層構造ポリエステルシートにおいて、該
シートのスキン層は極限粘度０．６〜０．９のＰＥＴ樹
脂４５〜８０重量部と極限粘度０．４〜０．７のＰＥＮ
樹脂２０〜５５重量部をブレンドした樹脂組成物からな
り、コア層は極限粘度が０．６〜０．９のＰＥＴ樹脂か
らなり、スキン層とコア層の重量比率が１０：９０〜４
０：６０であることを特徴とする多層構造ポリエステル
シート、及び該シートからなる成形品。
巻き取り性、容器等への二次加工性、成形された容器の
高温多湿度下での耐熱性に優れるシートを提供する。 【解決手段】多層構造ポリエステルシートにおいて、該
シートのスキン層は極限粘度０．６〜０．９のＰＥＴ樹
脂４５〜８０重量部と極限粘度０．４〜０．７のＰＥＮ
樹脂２０〜５５重量部をブレンドした樹脂組成物からな
り、コア層は極限粘度が０．６〜０．９のＰＥＴ樹脂か
らなり、スキン層とコア層の重量比率が１０：９０〜４
０：６０であることを特徴とする多層構造ポリエステル
シート、及び該シートからなる成形品。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は多層構造ポリエステ
ルシート及びそれからなる成形品に関する。更に詳しく
は透明で、かつ高温多湿度雰囲気中での寸法安定性に優
れた容器等を効率よく得る多層構造ポリエステルシート
及びそれからなる成形品に関する。
ルシート及びそれからなる成形品に関する。更に詳しく
は透明で、かつ高温多湿度雰囲気中での寸法安定性に優
れた容器等を効率よく得る多層構造ポリエステルシート
及びそれからなる成形品に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリエステル、特にポリエチレンテレフ
タレート（以下ＰＥＴと記す）は、機械的特性、耐熱
性、耐薬品性、寸法安定性等が優れているために繊維、
フィルム、プラスチックとして広く利用されている。最
近、ＰＥＴを原料とするシートを素材として作られた成
形物は容易に成形可能でかつ良好な透明性、光沢、ガス
バリア性を有するため、種々の商品包装のための容器等
として利用する試みがなされている。
タレート（以下ＰＥＴと記す）は、機械的特性、耐熱
性、耐薬品性、寸法安定性等が優れているために繊維、
フィルム、プラスチックとして広く利用されている。最
近、ＰＥＴを原料とするシートを素材として作られた成
形物は容易に成形可能でかつ良好な透明性、光沢、ガス
バリア性を有するため、種々の商品包装のための容器等
として利用する試みがなされている。
【０００３】しかしながら、これらの包装容器は、従来
の塩化ビニール製の容器に比べて高温多湿度下では不安
定であってこの点を改善することが必要である。前記の
ＰＥＴを原料とするシートから作られた包装容器は、ガ
ラス転移温度以下の温度であっても多湿度雰囲気中で長
時間放置すると変形する。たとえば、輸出用家電品のブ
リスターケースなどは輸送時の船室内でしばしば認めら
れる比較的高い温度（６０℃）及び湿度（９０％ＲＨ）
中に長時間放置すると変形を起こすという欠点を有して
おり、その改善が望まれていた。
の塩化ビニール製の容器に比べて高温多湿度下では不安
定であってこの点を改善することが必要である。前記の
ＰＥＴを原料とするシートから作られた包装容器は、ガ
ラス転移温度以下の温度であっても多湿度雰囲気中で長
時間放置すると変形する。たとえば、輸出用家電品のブ
リスターケースなどは輸送時の船室内でしばしば認めら
れる比較的高い温度（６０℃）及び湿度（９０％ＲＨ）
中に長時間放置すると変形を起こすという欠点を有して
おり、その改善が望まれていた。
【０００４】一方、ポリエチレンナフタレート（以下Ｐ
ＥＮと記す）は、特開昭４７−３４６９４号公報、特開
昭４７−３５０８７号公報で既に公知のように、ＰＥＴ
に比べて耐熱性、耐候性、ガスバリア性に優れており繊
維、フィルム、その他の成形品製造用樹脂として有用で
ある。
ＥＮと記す）は、特開昭４７−３４６９４号公報、特開
昭４７−３５０８７号公報で既に公知のように、ＰＥＴ
に比べて耐熱性、耐候性、ガスバリア性に優れており繊
維、フィルム、その他の成形品製造用樹脂として有用で
ある。
【０００５】特開昭５０−７４６５２号公報にはＰＥＴ
とＰＥＮのブレンドにより、耐熱性、耐候性を改善した
ポリエステルシートの提案がなされているが、このブレ
ンドシートは耐熱性に優れる反面、ＰＥＮの混入により
伸度が低下するために製膜時シートをロール状に巻き取
る際や、シートを二次加工する際に割れが発生しやすい
という欠点がある。
とＰＥＮのブレンドにより、耐熱性、耐候性を改善した
ポリエステルシートの提案がなされているが、このブレ
ンドシートは耐熱性に優れる反面、ＰＥＮの混入により
伸度が低下するために製膜時シートをロール状に巻き取
る際や、シートを二次加工する際に割れが発生しやすい
という欠点がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的とすると
ころは前記のＰＥＴを原料とするシートの欠点をなく
し、高温多湿度下での耐熱性が塩化ビニール製容器と同
等でかつ製膜時の巻き取り性、容器等への二次加工性に
優れるシートを提供することにある。
ころは前記のＰＥＴを原料とするシートの欠点をなく
し、高温多湿度下での耐熱性が塩化ビニール製容器と同
等でかつ製膜時の巻き取り性、容器等への二次加工性に
優れるシートを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らはかかる目的
で鋭意研究を重ねた結果、ＰＥＴ樹脂からなる主構成層
の両面にＰＥＴ樹脂とＰＥＮ樹脂との混合物からなる補
強層を設けることで、耐熱性に優れ、さらにシート巻き
取り性、二次加工性が改善された多層構造シートがえら
れることを見出し本発明に到達したものである。
で鋭意研究を重ねた結果、ＰＥＴ樹脂からなる主構成層
の両面にＰＥＴ樹脂とＰＥＮ樹脂との混合物からなる補
強層を設けることで、耐熱性に優れ、さらにシート巻き
取り性、二次加工性が改善された多層構造シートがえら
れることを見出し本発明に到達したものである。
【０００８】すなわち、本発明は多層構造ポリエステル
シートにおいて該多層構造ポリエステルシートが、極限
粘度が０．６〜０．９のＰＥＴ樹脂４５〜８０重量部と
極限粘度が０．４〜０．７のＰＥＮ樹脂２０〜５５重量
部をブレンドした樹脂組成物からなるスキン層と、極限
粘度が０．６〜０．９のＰＥＴ樹脂からなるコア層との
多層構造ポリエステルシートであって、スキン層とコア
層の重量比率が１０：９０〜４０：６０であることを特
徴とする多層構造ポリエステルシートおよびそれからな
る成形品に関するものである。
シートにおいて該多層構造ポリエステルシートが、極限
粘度が０．６〜０．９のＰＥＴ樹脂４５〜８０重量部と
極限粘度が０．４〜０．７のＰＥＮ樹脂２０〜５５重量
部をブレンドした樹脂組成物からなるスキン層と、極限
粘度が０．６〜０．９のＰＥＴ樹脂からなるコア層との
多層構造ポリエステルシートであって、スキン層とコア
層の重量比率が１０：９０〜４０：６０であることを特
徴とする多層構造ポリエステルシートおよびそれからな
る成形品に関するものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明に用いられるＰＥＴ樹脂
は、テレフタル酸またはそのエステル形成性誘導体（例
えば低級アルキルエステル等）と、エチレングリコール
またはそのエステル形成性誘導体（例えばモノカルボン
酸エステルエチレンオキサイド等）とを公知の方法によ
って重縮合せしめて得られるものであるが、本来の物性
を損なわない範囲の他の共重合成分を含んでいても良
い。
は、テレフタル酸またはそのエステル形成性誘導体（例
えば低級アルキルエステル等）と、エチレングリコール
またはそのエステル形成性誘導体（例えばモノカルボン
酸エステルエチレンオキサイド等）とを公知の方法によ
って重縮合せしめて得られるものであるが、本来の物性
を損なわない範囲の他の共重合成分を含んでいても良
い。
【００１０】このような共重合可能な成分としては、イ
ソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカル
ボン酸、アジピン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン
酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジ
カルボン酸、ジエチレングリコール、１，４−ブタンジ
オール、ネオペンチルグリコール、１，４−シクロヘキ
サンジメタノール等のジオール、ポリエチレングリコー
ル、ポリテトラエチレンオキシドグリコール等のポリア
ルキレングリコール類が挙げられる。これらの共重合成
分の配合量は通常１０モル％以下、好ましくは５モル％
以下である。
ソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカル
ボン酸、アジピン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン
酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジ
カルボン酸、ジエチレングリコール、１，４−ブタンジ
オール、ネオペンチルグリコール、１，４−シクロヘキ
サンジメタノール等のジオール、ポリエチレングリコー
ル、ポリテトラエチレンオキシドグリコール等のポリア
ルキレングリコール類が挙げられる。これらの共重合成
分の配合量は通常１０モル％以下、好ましくは５モル％
以下である。
【００１１】本発明に用いられるＰＥＮ樹脂は、２，６
−ナフタレンジカルボン酸またはそのエステル形成性誘
導体（例えば低級アルキルエステル等）と、エチレング
リコールまたはそのエステル形成性誘導体（例えばモノ
カルボン酸エステルエチレンオキサイド等）とを公知の
方法によって重縮合せしめて得られるものであるが、本
来の物性を損なわない範囲の他の共重合成分を含んでい
ても良い。
−ナフタレンジカルボン酸またはそのエステル形成性誘
導体（例えば低級アルキルエステル等）と、エチレング
リコールまたはそのエステル形成性誘導体（例えばモノ
カルボン酸エステルエチレンオキサイド等）とを公知の
方法によって重縮合せしめて得られるものであるが、本
来の物性を損なわない範囲の他の共重合成分を含んでい
ても良い。
【００１２】このような共重合可能な成分としては、テ
レフタル酸、イソフタル酸等の芳香族ジカルボン酸、ア
ジピン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸、１，４
−シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボン
酸、ジエチレングリコール、１，４−ブタンジオール、
ネオペンチルグリコール、１，４−シクロヘキサンジメ
タノール等のジオール、ポリエチレングリコール、ポリ
テトラエチレンオキシドグリコール等のポリアルキレン
グリコール等が挙げられる。これらの共重合成分の配合
量は通常１０モル％以下、好ましくは５モル％以下であ
る。
レフタル酸、イソフタル酸等の芳香族ジカルボン酸、ア
ジピン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸、１，４
−シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボン
酸、ジエチレングリコール、１，４−ブタンジオール、
ネオペンチルグリコール、１，４−シクロヘキサンジメ
タノール等のジオール、ポリエチレングリコール、ポリ
テトラエチレンオキシドグリコール等のポリアルキレン
グリコール等が挙げられる。これらの共重合成分の配合
量は通常１０モル％以下、好ましくは５モル％以下であ
る。
【００１３】本発明において、多層構造ポリエステルシ
ートのスキン層に用いられるＰＥＴ樹脂の極限粘度は
０．６〜０．９、好ましくは０．７〜０．９である。極
限粘度が０．６より低い場合は、得られるシートの結晶
化速度が速くなるために熱成形品が不透明になる。ま
た、極限粘度が０．９より高いＰＥＴ樹脂の製造には長
時間の固相重合が必要となり製造コストが高くなるため
に好ましくない。
ートのスキン層に用いられるＰＥＴ樹脂の極限粘度は
０．６〜０．９、好ましくは０．７〜０．９である。極
限粘度が０．６より低い場合は、得られるシートの結晶
化速度が速くなるために熱成形品が不透明になる。ま
た、極限粘度が０．９より高いＰＥＴ樹脂の製造には長
時間の固相重合が必要となり製造コストが高くなるため
に好ましくない。
【００１４】本発明において、多層構造ポリエステルシ
ートのスキン層に用いられるＰＥＮ樹脂の極限粘度は
０．４〜０．７である。極限粘度が０．４より低い場合
は、得られるシートの物性が著しく低下し、また、極限
粘度が０．７より高いＰＥＮ樹脂の製造には長時間の固
相重合が必要となり製造コストが高くなるために好まし
くない。
ートのスキン層に用いられるＰＥＮ樹脂の極限粘度は
０．４〜０．７である。極限粘度が０．４より低い場合
は、得られるシートの物性が著しく低下し、また、極限
粘度が０．７より高いＰＥＮ樹脂の製造には長時間の固
相重合が必要となり製造コストが高くなるために好まし
くない。
【００１５】本発明において、多層構造ポリエステルシ
ートのスキン層に用いられる樹脂組成物は、ＰＥＴ樹脂
４５〜８０重量部とＰＥＮ樹脂２０〜５５重量部からな
る。ＰＥＮ樹脂が２０重量部未満では、耐熱性の十分な
向上がみられず、また５５重量部を越えるとＰＥＴ樹脂
からなるコア層とのガラス転移温度（熱成形温度）の違
いが大きくなり、熱成形が困難になる。さらにＰＥＮ樹
脂の重量構成率が高くなるためコスト高になる欠点があ
る。
ートのスキン層に用いられる樹脂組成物は、ＰＥＴ樹脂
４５〜８０重量部とＰＥＮ樹脂２０〜５５重量部からな
る。ＰＥＮ樹脂が２０重量部未満では、耐熱性の十分な
向上がみられず、また５５重量部を越えるとＰＥＴ樹脂
からなるコア層とのガラス転移温度（熱成形温度）の違
いが大きくなり、熱成形が困難になる。さらにＰＥＮ樹
脂の重量構成率が高くなるためコスト高になる欠点があ
る。
【００１６】樹脂組成物を得るための方法としては、任
意の方法を採用しうるがＰＥＴ樹脂とＰＥＮ樹脂を二軸
混練機等を用いてあらかじめ溶融下に混練しペレット化
したものを、シート押出しする際に押出し機に投入する
のが好ましい。
意の方法を採用しうるがＰＥＴ樹脂とＰＥＮ樹脂を二軸
混練機等を用いてあらかじめ溶融下に混練しペレット化
したものを、シート押出しする際に押出し機に投入する
のが好ましい。
【００１７】本発明において、多層構造ポリエステルシ
ートのコア層に用いられるＰＥＴ樹脂の極限粘度は０．
６〜０．９、好ましくは０．７〜０．９である。極限粘
度が０．６より低い場合は、得られるシートの結晶化速
度が速くなるために熱成形品が不透明になる。また、極
限粘度が０．９より高いＰＥＴ樹脂の製造には長時間の
固相重合が必要となり製造コストが高くなるために好ま
しくない。
ートのコア層に用いられるＰＥＴ樹脂の極限粘度は０．
６〜０．９、好ましくは０．７〜０．９である。極限粘
度が０．６より低い場合は、得られるシートの結晶化速
度が速くなるために熱成形品が不透明になる。また、極
限粘度が０．９より高いＰＥＴ樹脂の製造には長時間の
固相重合が必要となり製造コストが高くなるために好ま
しくない。
【００１８】本発明の多層構造ポリエステルシートとは
前記の組成物を通常の製膜手段によって得た実質的に未
延伸状態のシートである。本発明の未延伸シートの密度
は、１．３４ｇ/cm3以下であり、実質的に非晶質の物で
ある。シートの密度が１．３４ｇ/cm3よりも大きいと、
シートの透明性が低下し、またシートの衝撃強度が低く
なるため好ましくない。かかる非晶質のポリエステルシ
ートは、本発明の組成物を押出機により溶融混合せしめ
た後、一般の多層押出し用ダイから吐出せしめ冷却ドラ
ムにより急冷することにより得られる。
前記の組成物を通常の製膜手段によって得た実質的に未
延伸状態のシートである。本発明の未延伸シートの密度
は、１．３４ｇ/cm3以下であり、実質的に非晶質の物で
ある。シートの密度が１．３４ｇ/cm3よりも大きいと、
シートの透明性が低下し、またシートの衝撃強度が低く
なるため好ましくない。かかる非晶質のポリエステルシ
ートは、本発明の組成物を押出機により溶融混合せしめ
た後、一般の多層押出し用ダイから吐出せしめ冷却ドラ
ムにより急冷することにより得られる。
【００１９】本発明の多層構造ポリエステルシートの構
成は、コア層の両側にスキン層がある三層シートであ
る。そして、スキン層とコア層の重量比率が１０：９０
〜４０：６０であることが好ましく、２０：８０〜３
０：７０であることがより好ましい。スキン層の重量比
率が１０重量％より小さい場合は、耐熱性の十分な向上
が見られず、また４０重量％より大きい場合は、ＰＥＮ
樹脂の重量構成率が高くなるためコスト高になる欠点が
ある。
成は、コア層の両側にスキン層がある三層シートであ
る。そして、スキン層とコア層の重量比率が１０：９０
〜４０：６０であることが好ましく、２０：８０〜３
０：７０であることがより好ましい。スキン層の重量比
率が１０重量％より小さい場合は、耐熱性の十分な向上
が見られず、また４０重量％より大きい場合は、ＰＥＮ
樹脂の重量構成率が高くなるためコスト高になる欠点が
ある。
【００２０】本発明の多層構造ポリエステルシートは、
前述の通り、コア層の両側にスキン層のある三層シート
であるが、両側のスキン層の割合が極端に相違すると製
膜時にシート表面の凹凸が著しくなるため好ましくな
く、両側のスキン層の重量比率は４０：６０〜５０：５
０の範囲とすることが好ましい。
前述の通り、コア層の両側にスキン層のある三層シート
であるが、両側のスキン層の割合が極端に相違すると製
膜時にシート表面の凹凸が著しくなるため好ましくな
く、両側のスキン層の重量比率は４０：６０〜５０：５
０の範囲とすることが好ましい。
【００２１】本発明の成形品は、本発明の多層構造ポリ
エステルシートを熱成形して得られる。熱成形は、シー
トを加熱軟化せしめて所望の型に押し当て型と材料の間
隙にある空気を除去し大気圧により密着せしめて成形す
る真空成形、あるいは大気圧以上の圧縮空気によりシー
トを型に密着せしめる圧空成形、および真空、圧空をを
併用する成形などが適用できる。
エステルシートを熱成形して得られる。熱成形は、シー
トを加熱軟化せしめて所望の型に押し当て型と材料の間
隙にある空気を除去し大気圧により密着せしめて成形す
る真空成形、あるいは大気圧以上の圧縮空気によりシー
トを型に密着せしめる圧空成形、および真空、圧空をを
併用する成形などが適用できる。
【００２２】
【発明の効果】本発明の多層構造ポリエステルシートお
よびそれからなる成形品は、優れた透明性と高温多湿度
下での耐熱性を有し、塩化ビニール製容器の代用品とし
て広く使用できる。
よびそれからなる成形品は、優れた透明性と高温多湿度
下での耐熱性を有し、塩化ビニール製容器の代用品とし
て広く使用できる。
【００２３】
【実施例】以下実施例により本発明を更に詳細に説明す
る。尚、実施例における主な物性値の測定は以下に示す
方法で行った。 （１）極限粘度（ＩＶ） フェノール６０重量％、１，１，２，２−テトラクロロ
エタン４０重量％の混合溶媒５０mlに試料０．５ｇを溶
かし２０℃にて測定した。 （２）密度（ρ） 四塩化炭素とｎ−ヘプタンにより作成した密度勾配管に
試料を沈め、２３℃にて測定した。 （３）曇価（ヘーズ） 厚み６００μｍのシート片を用い、ＪＩＳ−Ｋ７１０５
に従って測定した。 （４）伸度 厚み６００μｍのシート片を用い、ＪＩＳ−Ｋ７１１３
に従って測定して得られる破断時の伸び率（％）を求め
た。
る。尚、実施例における主な物性値の測定は以下に示す
方法で行った。 （１）極限粘度（ＩＶ） フェノール６０重量％、１，１，２，２−テトラクロロ
エタン４０重量％の混合溶媒５０mlに試料０．５ｇを溶
かし２０℃にて測定した。 （２）密度（ρ） 四塩化炭素とｎ−ヘプタンにより作成した密度勾配管に
試料を沈め、２３℃にて測定した。 （３）曇価（ヘーズ） 厚み６００μｍのシート片を用い、ＪＩＳ−Ｋ７１０５
に従って測定した。 （４）伸度 厚み６００μｍのシート片を用い、ＪＩＳ−Ｋ７１１３
に従って測定して得られる破断時の伸び率（％）を求め
た。
【００２４】実施例１、２ 比較例１ エチレングリコールとテレフタル酸からなる極限粘度が
０．７４のＰＥＴ樹脂８０重量部とエチレングリコール
と２，６−ナフタレンジカルボン酸からなる極限粘度が
０．５０のＰＥＮ樹脂２０重量部とをスクリュー径３０
mmの二軸混練機を用いて溶融ブレンドし、ペレット状の
樹脂組成物（Ａ）を得た。３つの１軸押出し機を備えた
幅８０cmのＴダイを有する多層シート押出し機を用い、
原料として上記の樹脂組成物（Ａ）をスキン層に、エチ
レングリコールとテレフタル酸からなる極限粘度が０．
８５のＰＥＴ樹脂をコア層に表１に示した割合で使用し
て厚み０．６mmの三層シートを押し出した。押出し機の
シリンダー温度は２８０℃、Ｔダイの温度は２９０℃、
冷却ローラーの温度は３０℃で行った。シートをロール
状に巻き取ったが、破断や割れは起こらなかった。得ら
れたシートの極限粘度、密度、透明性（ヘーズ）、伸度
の測定結果を表１に示す。
０．７４のＰＥＴ樹脂８０重量部とエチレングリコール
と２，６−ナフタレンジカルボン酸からなる極限粘度が
０．５０のＰＥＮ樹脂２０重量部とをスクリュー径３０
mmの二軸混練機を用いて溶融ブレンドし、ペレット状の
樹脂組成物（Ａ）を得た。３つの１軸押出し機を備えた
幅８０cmのＴダイを有する多層シート押出し機を用い、
原料として上記の樹脂組成物（Ａ）をスキン層に、エチ
レングリコールとテレフタル酸からなる極限粘度が０．
８５のＰＥＴ樹脂をコア層に表１に示した割合で使用し
て厚み０．６mmの三層シートを押し出した。押出し機の
シリンダー温度は２８０℃、Ｔダイの温度は２９０℃、
冷却ローラーの温度は３０℃で行った。シートをロール
状に巻き取ったが、破断や割れは起こらなかった。得ら
れたシートの極限粘度、密度、透明性（ヘーズ）、伸度
の測定結果を表１に示す。
【００２５】また、賦形性良好な成形品を得るのに要し
たシートの予熱時間幅で成形性を評価した。評価基準
は、予熱時間幅が１０秒以上のものを（○）、１０秒以
下のものを（×）とした。得られた成形品を６０℃、９
０％ＲＨの高温多湿度雰囲気中に最高２５０時間放置
し、外観の変形を点検して耐熱性を評価した。評価基準
は、深さ方向の収縮率が５％未満のものを（○）、５％
以上のものを（×）とした。製膜時の割れ発生状況、成
形性、耐熱性の評価結果を表２に示す。
たシートの予熱時間幅で成形性を評価した。評価基準
は、予熱時間幅が１０秒以上のものを（○）、１０秒以
下のものを（×）とした。得られた成形品を６０℃、９
０％ＲＨの高温多湿度雰囲気中に最高２５０時間放置
し、外観の変形を点検して耐熱性を評価した。評価基準
は、深さ方向の収縮率が５％未満のものを（○）、５％
以上のものを（×）とした。製膜時の割れ発生状況、成
形性、耐熱性の評価結果を表２に示す。
【００２６】実施例３、４ 比較例２ 実施例１，２、比較例１において、スキン層に用いる樹
脂組成物をそれぞれ、エチレングリコールとテレフタル
酸からなる極限粘度が０．７４のＰＥＴ樹脂４５重量部
とエチレングリコールと２，６−ナフタレンジカルボン
酸からなる極限粘度が０．５０のＰＥＮ樹脂５５重量部
とをスクリュー径３０mmの二軸混練機を用いてブレンド
した樹脂組成物（Ｂ）とする以外は同様の評価を行っ
た。以上の結果をまとめて表１及び表２に示す。
脂組成物をそれぞれ、エチレングリコールとテレフタル
酸からなる極限粘度が０．７４のＰＥＴ樹脂４５重量部
とエチレングリコールと２，６−ナフタレンジカルボン
酸からなる極限粘度が０．５０のＰＥＮ樹脂５５重量部
とをスクリュー径３０mmの二軸混練機を用いてブレンド
した樹脂組成物（Ｂ）とする以外は同様の評価を行っ
た。以上の結果をまとめて表１及び表２に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】比較例３ 実施例１において、スキン層に用いる樹脂組成物をエチ
レングリコールとテレフタル酸からなる極限粘度が０．
５０のＰＥＴ樹脂８０重量部とエチレングリコールと
２，６−ナフタレンジカルボン酸からなる極限粘度が
０．５０のＰＥＮ樹脂２０重量部とをスクリュー径３０
mmの二軸混練機を用いてブレンドした樹脂組成物（Ｃ）
に替える以外は実施例１に記載と同一の方法で試験を行
った。
レングリコールとテレフタル酸からなる極限粘度が０．
５０のＰＥＴ樹脂８０重量部とエチレングリコールと
２，６−ナフタレンジカルボン酸からなる極限粘度が
０．５０のＰＥＮ樹脂２０重量部とをスクリュー径３０
mmの二軸混練機を用いてブレンドした樹脂組成物（Ｃ）
に替える以外は実施例１に記載と同一の方法で試験を行
った。
【００３０】比較例４ 実施例１において、コア層に用いる樹脂をエチレングリ
コールとテレフタル酸からなる極限粘度が０．５０のＰ
ＥＴ樹脂に替える以外は実施例１に記載と同一の方法で
試験を行った。
コールとテレフタル酸からなる極限粘度が０．５０のＰ
ＥＴ樹脂に替える以外は実施例１に記載と同一の方法で
試験を行った。
【００３１】比較例５ 実施例１において、スキン層に用いる樹脂組成物をエチ
レングリコールとテレフタル酸からなる極限粘度が０．
５０のＰＥＴ樹脂に、又コア層に用いる樹脂も同じエチ
レングリコールとテレフタル酸からなる極限粘度が０．
５０のＰＥＴ樹脂に替える以外は実施例１に記載と同一
の方法で試験を行った。
レングリコールとテレフタル酸からなる極限粘度が０．
５０のＰＥＴ樹脂に、又コア層に用いる樹脂も同じエチ
レングリコールとテレフタル酸からなる極限粘度が０．
５０のＰＥＴ樹脂に替える以外は実施例１に記載と同一
の方法で試験を行った。
【００３２】比較例６ 実施例１において、スキン層に用いる樹脂組成物を実施
例３に記載の樹脂組成物（Ｂ）に、又コア層に用いる樹
脂も同じく実施例３に記載の樹脂組成物（Ｂ）に替える
以外は実施例１に記載と同一の方法で試験を進めた。シ
ートをロール状に巻き取る際にシートの切断が頻繁に起
こった。以上の結果をまとめて表３、表４に示す。
例３に記載の樹脂組成物（Ｂ）に、又コア層に用いる樹
脂も同じく実施例３に記載の樹脂組成物（Ｂ）に替える
以外は実施例１に記載と同一の方法で試験を進めた。シ
ートをロール状に巻き取る際にシートの切断が頻繁に起
こった。以上の結果をまとめて表３、表４に示す。
【００３３】
【表３】
【００３４】
【表４】
Claims (3)
- 【請求項１】 極限粘度が０．６〜０．９のポリエチレ
ンテレフタレート樹脂４５〜８０重量部と極限粘度が
０．４〜０．７のポリエチレンナフタレート樹脂２０〜
５５重量部から得られる樹脂組成物からなるスキン層
と、極限粘度が０．６〜０．９のポリエチレンテレフタ
レート樹脂からなるコア層との多層構造ポリエステルシ
ートであって、スキン層とコア層の重量比率が１０：９
０〜４０：６０であることを特徴とする多層構造ポリエ
ステルシート。 - 【請求項２】 ポリエチレンナフタレート樹脂が、２，
６−ナフタレンジカルボン酸をジカルボン酸成分とし、
エチレングリコールをジオール成分とする芳香族ポリエ
ステルである請求項１に記載の多層構造ポリエステルシ
ート。 - 【請求項３】 請求項１記載のシートからなるポリエス
テル成形品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20387595A JPH0939183A (ja) | 1995-05-22 | 1995-07-17 | 多層構造ポリエステルシート及びそれからなる成形品 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14818495 | 1995-05-22 | ||
| JP7-148184 | 1995-05-22 | ||
| JP20387595A JPH0939183A (ja) | 1995-05-22 | 1995-07-17 | 多層構造ポリエステルシート及びそれからなる成形品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0939183A true JPH0939183A (ja) | 1997-02-10 |
Family
ID=26478484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20387595A Pending JPH0939183A (ja) | 1995-05-22 | 1995-07-17 | 多層構造ポリエステルシート及びそれからなる成形品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0939183A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003043819A1 (fr) * | 2001-11-21 | 2003-05-30 | Kyodo Printing Co., Ltd. | Stratifies et recipients d'emballage |
| JP2003285409A (ja) * | 2002-03-29 | 2003-10-07 | Teijin Chem Ltd | 多層成形体および容器 |
| KR101132761B1 (ko) * | 2008-12-30 | 2012-04-06 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 방충용 다층 필름 |
| CN104559082A (zh) * | 2014-12-24 | 2015-04-29 | 常州钟恒新材料有限公司 | 一种改性bopet透明高阻隔性复合薄膜及其制备方法 |
-
1995
- 1995-07-17 JP JP20387595A patent/JPH0939183A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003043819A1 (fr) * | 2001-11-21 | 2003-05-30 | Kyodo Printing Co., Ltd. | Stratifies et recipients d'emballage |
| US7118800B2 (en) | 2001-11-21 | 2006-10-10 | Kyodo Printing Co., Ltd. | Laminates and packaging containers |
| US7371455B2 (en) | 2001-11-21 | 2008-05-13 | Kydo Printing Co., Ltd. | Laminates and packaging containers |
| JP2003285409A (ja) * | 2002-03-29 | 2003-10-07 | Teijin Chem Ltd | 多層成形体および容器 |
| KR101132761B1 (ko) * | 2008-12-30 | 2012-04-06 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 방충용 다층 필름 |
| CN104559082A (zh) * | 2014-12-24 | 2015-04-29 | 常州钟恒新材料有限公司 | 一种改性bopet透明高阻隔性复合薄膜及其制备方法 |
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