JPH0992460A - 電気製鋼炉における金属の溶解・精錬方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ニップルを介して順次に接続される黒鉛電極
の外周面に対し、冷却液を水平レベルを含んで所定の吹
出角のもとで噴射させ、これに併せて、冷却液の噴射量
を適正範囲内に保ち、黒鉛電極の酸化消耗を最小限にお
さえて電極原単位を大巾に低減し、ア−ク電気炉内で水
性反応による水素ガスなどを発生させることなく、冷却
液の吹付けによる冷却を達成する。 【解決手段】 ニップルを介して黒鉛電極１が順次に接
続される黒鉛電極列に通電して、電気製鋼炉中において
炉蓋より上部において、黒鉛電極列の外周に向け水平レ
ベルに対し上向きに１０°をこえることのない範囲から
下向きに１０°までの範囲までの傾斜角をもって冷却液
２を噴射して吹付ける。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は電気製鋼炉における金属
の溶解および精錬方法に係り、詳しくは、ア−ク電気炉
などの電気製鋼炉において、ニップルを介して順次に接
続される黒鉛電極に電流を通電して製鋼等金属の溶解・
精錬する際に、ア−ク電気炉の炉蓋より上方において、
黒鉛電極の外周面に対し、冷却水等の冷却液を水平レベ
ルに対し上向き１０°をこえることのない範囲から下向
きに１０°までの範囲までの傾斜角をとって傾斜させて
噴射させ、これに併せて、冷却液の噴射量を適正範囲内
に保ち、しかも、この適正範囲内で冷却すべき黒鉛電極
の直径に応じて最適値を求め、この最適値に冷却水の吹
付量を保って、冷却水を吹付けて冷却して、溶解および
精錬時の黒鉛電極の酸化消耗を最小限におさえて電極原
単位を大巾に低減し、ア−ク電気炉内で水性反応による
水素ガスなどを発生させることなく金属の溶解および精
錬方法に係る。

【０００２】

【従来の技術】従来から、製鋼などの電気ア−ク炉によ
る金属の溶解および精錬においては、電気エネルギのコ
ストの低下に併せて、黒鉛電極の先端部ならびに外周面
の酸化消耗を抑制し、これによって電極原単位を低下さ
せることが望まれている。この酸化消耗抑制の手段とし
て黒鉛電極を冷却することが提案実施され、冷却法の一
つとして、順次に接続される黒鉛電極列において、電気
ア−ク炉の炉蓋より上方で上部の黒鉛電極を、内部で冷
却水が流通する構造の水冷式非消耗電極によって冷却す
る方法が提案されている。

【０００３】すなわち、非消耗電極は、その内部に流通
する冷却水によって水冷される構造であるが、この電極
は、非消耗電極の下端にニップルを介して接続される黒
鉛電極の冷却にとどまって、精錬操業時には、非消耗電
極の下端に接続される黒鉛電極のみの酸化消耗などを低
減する程度である。

【０００４】例えば、米国特許４．４１６．０１４号、
４．４１７．３４４号ならびに４．４５１．９２６号の
各明細書に記載される水冷式非消耗電極は、アルミニウ
ム製の中空円筒から構成し、この中空円筒内に冷却水を
導入し、導入された冷却水によって、中空円筒の非消耗
電極の下端に接続される接続端面から黒鉛電極の長さ方
向にわたって順次に冷却している。

【０００５】また、特開昭６０−５０１８７９号ならび
に特開昭６０−５０１８８０号の各明細書に記載される
水冷式非消耗電極は、黒鉛製の管状体から構成し、この
管状体の中心孔内に冷却水を導入し、この冷却水によっ
て、管状体の壁面や、それに接続される黒鉛電極は接続
端面から冷却している。

【０００６】このように非消耗電極によって冷却する
と、非消耗電極の下端に接続される黒鉛電極は直接冷却
され、この黒鉛電極の酸化消耗は直接おさえられる。

【０００７】しかしながら、非消耗電極の下端に接続さ
れる黒鉛電極を冷却すると云っても、冷却に関与すると
ころは、接続される黒鉛電極と非消耗電極との接続端面
に限られ、冷却効率がきわめて低い。

【０００８】なかでも、黒鉛そのものの熱伝導率は１０
０℃内外をこえると低下し、精錬に関与している黒鉛電
極は、非消耗電極に接続される電極の下に更に接続され
る電極や、非消耗電極に接続される電極の下部であっ
て、このような黒鉛電極などまで冷却することは困難で
ある。

【０００９】また、黒鉛電極を非消耗電極から取り外す
ときには、ア−ク電気炉からオフラインに移して使用済
の黒鉛電極をニップルから外し、必要なときには、ニッ
プルも非消耗電極から取り外す。

【００１０】また、新しい黒鉛電極を接続するときに
は、非消耗電極にニップルを取付け、このニップルに新
しい黒鉛電極を取付ける。

【００１１】従って、水冷式非消耗電極によって下部に
接続される黒鉛電極を冷却するときには、黒鉛電極を交
換のために、オフラインに移送し、そこで、重筋労働の
取外しや接続作業を行なうことになって、作業がきわめ
てはん雑化する。黒鉛電極の取外しならびに接続がくり
返されると、黒鉛電極、非消耗電極、ニップル等のねじ
山が変形、つぶれ、破損し、接続不良、電気抵抗の増加
等が起こり、操業上に支障がある。

【００１２】このところから、実公昭５９−２３３５７
号公報には、ニップルを介して接続される黒鉛電極を冷
却するために、水冷式非消耗電極を用いることなく、ア
−ク電気炉の炉蓋から上方に突出する黒鉛電極の表面に
対して冷却水を吹付けて冷却する冷却装置が記載されて
いる。

【００１３】この冷却装置は、図４に示す通り、炉蓋１
１に黒鉛電極列が昇降自在に挿通されている。黒鉛電極
列では、黒鉛電極１２の下部にはニップルを介して黒鉛
電極が順次に接続され、一つの黒鉛電極列において、下
部の黒鉛電極、つまり、炉蓋１１より下方の黒鉛電極が
ア−ク電気炉内にあって、ア−ク電気炉内の製鋼などの
精錬に関与している。炉蓋１１の上方において、上部の
黒鉛電極１２は電極ホルダ１３によって把持され、電極
ホルダ１３の下面には、上部の黒鉛電極１２の外周を包
囲する環状冷却管１４が設けられ、環状冷却管１４から
下向きに複数本の縦パイプ１５が突出され、各縦パイプ
１５の内面には黒鉛電極１２の表面に指向するノズル１
６が設けられている。従って、環状冷却管１４に供給さ
れた冷却水は各縦パイプ１５に沿って下降し、内面の各
ノズル１６から冷却水が上部の黒鉛電極１２の外周面に
吹付けられて冷却される。

【００１４】しかし、図４に示す冷却装置は、各ノズル
１６から冷却水が水平レベル若しくはそれと平行な方向
に指向して噴射される。このため、冷却水の水量や噴射
圧力を適正に調整しないと、冷却水が黒鉛電極２の外周
面に衝突したときに相当量のものが反射されて飛散する
危険がある。この飛散した冷却水は、電極ホルダ１３や
炉蓋１１の汚染、破損をおこし、少なくとも水量の適正
範囲を求めそれに調整しないと、実用に供することがむ
づかしく、とくに、炉蓋は高価なハイアルミナ質耐火物
からつくられている例がほとんどなく、シャモットなど
の耐火物でつくられていることからも、汚染、損耗がは
げしい。

【００１５】また、衝突した冷却水１６は冷却水の水量
を多くしてもそれが適正範囲内にないと、ほとんど反射
され易く、黒鉛電極に沿って下降することがほとんどな
い。このため、冷却される黒鉛電極は、冷却水が衝突す
る黒鉛電極のみに限られ、冷却水の使用量を異常に大き
くしないと、精錬に関与する下部の黒鉛電極や、その精
錬関与部分まで冷却できず、きわめて不経済である。

【００１６】また、冷却管４から多数の縦パイプ１５が
下向きに突出し、しかも、この突出長さがきわめて長
い。このために、電極交換のときに冷却装置を取外す場
合に、長い縦パイプ１５が障害になり、電極交換がきわ
めてめんどうになる。

【００１７】また、冷却管４によって電磁力がシ−ルド
されるため、黒鉛電極１２に流れる電流の相当部分が遮
断され、操業に大きな支障が生じる。

【００１８】また、黒鉛電極に対し冷却水など吹付ける
場合、冷却液の吹付量との関連で、次の通りの問題があ
る。

【００１９】すなわち、黒鉛電極の外周面に冷却液を吹
付けた場合、冷却液の吹付量が適正範囲にないと、冷却
液の一部は飛散し、それがそのままア−ク電気炉の内部
に入る。内部に入った冷却水は、黒鉛電極の表面に沿っ
て流れる冷却水と異なって、ア−ク電気炉炉内で高温条
件下におかれると、水性ガス反応によって水素を生成
し、この水素が溶鋼中に入る。水素が入ると、水素ぜい
性をひき起こし、鋼種によっては懸念されている。この
ため、じん性などが強く要求される鋼種の製鋼には、黒
鉛電極に冷却液を吹付ける操業は行なわれていないし、
実公昭５９−２３３５７号公報に示す冷却装置も提案さ
れているが、実際に使用されてもいない。

【００２０】また、酸化消耗防止、電極原単位の低減、
電力原単位の低減の上から、冷却液を吹付けて黒鉛電極
を冷却することが好ましいと云っても、飛散量を見込ん
でいたずらに冷却水の水量を多くすると、冷却の程度が
過剰になり、過冷却になると、黒鉛電極が過冷却されて
いる分だけ、通電によって黒鉛電極を加熱しないと、製
鋼などの精錬反応が損なわれる。このため、過冷却をお
こすと、過冷却の分だけは加熱することになり、そのた
めに、かえって電力原単位や電極原単位が上昇し、大巾
なコストアップになる。

【００２１】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記欠点の解
決を目的とし、具体的には、ア−ク電気炉などの電気製
鋼炉において、ニップルを介して順次に接続される黒鉛
電極列のうちの上部の黒鉛電極に冷却液を吹付けて冷却
する際に、この冷却液は、先き拡がりになるよう、噴射
し、この先き拡がりの冷却液は、水平レベルより下向き
に−１０°以下の傾斜角をとり、上向きに＋１０°以下
の傾斜角をとる範囲内で、あたかも、ラッパ状に拡がら
せて、黒鉛電極に冷却液を吹付け、冷却液の吹付量若し
くは噴射量を所定の適正範囲内にとどめると共に、この
適正範囲内で最適値の吹付量を求める金属の溶解および
精錬方法を提案する。

【００２２】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明方法は
ニップルを介して黒鉛電極が順次に接続される黒鉛電極
列に通電して、電気製鋼炉中において炉蓋より上部にお
いて、黒鉛電極列の黒鉛電極の外周に向け水平レベルに
対し上向きに１０°をこえることのない範囲から下向き
に１０°までの範囲までの傾斜角をもって冷却液を噴射
して吹付け、黒鉛電極列を冷却することを特徴とする。

【００２３】更に詳しく説明すると、電気製鋼炉の炉蓋
より上部で、黒鉛電極列の黒鉛電極の外周に向け水平レ
ベルに対し上向きに１０°以下で下向きに１０°以下、
つまり、＋１０°〜−１０°までの傾斜角、つまり先き
拡がり角をとって、しかも、冷却液の流量が適正範囲内
にあると、冷却液の一部は水平レベルが吹付けられるの
にも拘らず、平行な冷却液流は周囲の上向きならびに下
向き冷却液流に包囲される。このため、冷却液の飛散量
がきわめて少なく、かえって、平行又はそれに近い冷却
液流は衝突時に大部分の噴射エネルギが失なわれ、その
結果、吹付けた冷却液は、噴射エネルギの影響もなく、
黒鉛電極の外周面に接触しつつ、外周面に沿ってゆっく
りと下降し、冷却効果が高められる。また、冷却液は、
流量そのものが適正範囲内にあるため、下降途中で一部
は蒸発するが、冷却液はア−ク電気炉内の黒鉛電極に達
し、黒鉛電極列の先端まで冷却される。黒鉛電極に合わ
せて冷却水の流量乃至吹付量が調整されているため、先
端までの冷却は過冷却にならず、良好に冷却され、電力
原単位や、電極原単位が大巾に低減される。

【００２４】また、ア−ク電気炉内においても、侵入す
る冷却液は常に黒鉛電極の外周面に沿って流れかつ接触
し、吹付時の噴射エネルギはほとんど失なわれている。
このため、侵入した冷却液は下降の間にほとんど蒸発飛
散し、水性ガス反応が生じない。

【００２５】また、冷却液の中に耐酸化剤を含有させる
と、冷却液が黒鉛電極外周面に沿って下降する際に、そ
の中に含まれる耐酸化剤が付着し、この付着によって形
成された耐酸化剤皮膜によって黒鉛電極の酸化消耗の効
果的に防止できる。

【００２６】更に、冷却液の吹付量は適正範囲にとどま
っている。このため、一部の冷却液がア−ク電気炉内に
入っても、ほとんどが途中で気化し、炉内で水性ガス反
応が起こることもなく、水素ガスも発生しない。そのと
ころから、このように精錬すると、溶鋼中に水素などの
混入がなく、水素ぜい性を問題視する鋼種でも容易に精
錬できる。

【００２７】そこで、これら手段たる構成ならびにその
作用について、図面によって具体的に説明すると、次の
通りである。

【００２８】なお、図１は、本発明方法によって、黒鉛
電極に冷却液を吹付けて冷却しながら、金属を精錬する
際の一例を示す説明図である。

【００２９】図２は、図１に示す環状冷却管のうちの一
部を切断して示す説明図である。

【００３０】図３は図２に示す環状冷却管からの冷却液
の吹付態様を一部を拡大して示す説明図である。

【００３１】まず、図１、図２ならびに図３において符
号１は、黒鉛電極を示し、黒鉛電極１はニップルを介し
て順次に接続され、黒鉛電極列が形成される。黒鉛電極
列において、炉蓋より上方にある上部の黒鉛電極１は電
極ホルダ（図１、図２ならびに図３においては示されて
いない。）によって把持される。

【００３２】黒鉛電極列はア−ク電気炉（図１、図２な
らびに図３においては示されていない。）の炉蓋を挿通
し、精錬に関与する黒鉛電極によってア−ク電気炉内で
金属その他はア−ク加熱され、製鋼などの精錬が行なわ
れる。

【００３３】また、ア−ク電気炉において、３相交流電
圧により加熱する場合には、そのセンタ−を中心とする
所定半径の円サ−クル上に間隔をおいてニップルを介し
て順次に接続される黒鉛電極列が３本配置される。

【００３４】また、交流加熱に代って、直流加熱する場
合は、１本の黒鉛電極列が配置され、この黒鉛電極列が
直流加熱される。更に、必ずしも環状冷却管を用いなく
とも、１本のノズルによって冷却液を吹付けることもで
きる。

【００３５】そこで、一つの黒鉛電極列において、炉蓋
より上方にある黒鉛電極１の外周面に、例えば冷却水の
如き冷却液２を、水平レベルに対して下向きに１０°、
上向きに１０°、つまり、−１０°〜＋１０°の傾斜角
乃至先き拡がり角θをとって、先が拡がるよう、ラッパ
状又は円錐状に噴射吹付ける。このときの冷却液２の吹
付量は８〜４０リットル／分の適正範囲に保つことが必
要である。この適正範囲は冷却すべき黒鉛電極の直径と
対応して求めることが必要で、適正範囲内にある最適量
の冷却水を黒鉛電極の外周面に先き拡がり状に吹付け
る。

【００３６】すなわち、冷却液の吹付量については、冷
却すべき黒鉛電極の直径と合わせて、最適範囲内で最適
量の吹付量を求める。また、各電極径に応じた最適範囲
内において、主として電極原単位との関係から、冷却液
の最適量を求め、この量になるよう、冷却液を吹付け
る。

【００３７】この冷却液の最適量は、すでに示した通
り、冷却すべき黒鉛電極の直径との関連性から、ちなみ
に、電極直径が４００ｍｍ±２０ｍｍの場合には、冷却
液は、８〜１１リットル／分の割合で、吹付ける。

【００３８】冷却すべき黒鉛電極の直径が大きくなって
大径化するとき、つまり、直径が４００ｍｍ±３０ｍｍ
の場合には、８〜１１リットル／分の割合で吹付ける。
冷却すべき黒鉛電極の直径が４５０ｍｍ±２０ｍｍの場
合には１１〜１３リットル／分の割合で吹付ける。冷却
すべき黒鉛電極の直径が５００ｍｍ±３０ｍｍの場合に
は、１４〜１８リットル／分の割合で冷却液を吹付け
る。

【００３９】また、冷却すべき黒鉛電極の直径が５５０
ｍｍ±３０ｍｍの場合には、１６〜２０リットル／分の
割合で冷却液を吹付ける。

【００４０】また、冷却すべき黒鉛電極の直径が６００
ｍｍ±３０ｍｍの場合には、１８〜２４リットル／分の
割合で吹付ける。

【００４１】また、冷却すべき黒鉛電極の直径が６５０
ｍｍ±２０ｍｍの場合には、２２〜２８リットル／分の
割合で冷却液を吹付ける。

【００４２】また、冷却すべき黒鉛電極の直径が７００
ｍｍ±３０ｍｍの場合には、２５〜３３リットル／分の
割合で冷却液を吹付ける。

【００４３】また、冷却すべき黒鉛電極の直径が７６０
ｍｍ±３０ｍｍの場合には、２８〜４０リットル／分の
割合で吹付ける。

【００４４】この適正範囲であると、従来例（消耗電極
で冷却した場合）に較べると、電極原単位（ｋｇ／ｔ）
は１４〜１９％程度減少し、電力原単位（ｋｗｈ／ｔ）
も３〜５％程度減少する。

【００４５】冷却液は、上記の条件のもとであれば、何
れの方法によっても吹付けることができるが、次の通り
に、環状冷却管３を用いて、冷却液を吹付けることがで
きる。

【００４６】図１、図２ならびに図３に示すように、冷
却液を吹付けるべき黒鉛電極１の外周に環状冷却管３を
配置し、環状冷却管３内に冷却液を送る。環状冷却液３
の内面には吹付ノズル４を取付け、吹付ノズル４は先き
拡がりができる構造のノズルに構成する。吹付ノズル４
から冷却液を噴射し、黒鉛電極１の外周面に吹付ける。
環状冷却管３は、黒鉛電極１の上部を把持する電極ホル
ダ（図示せず）とア−ク電気炉の炉蓋（図示せず）との
間に配置する。

【００４７】環状冷却管３の内面の各吹付ノズル４は黒
鉛電極１に向って半径方向に指向させる。このような構
造の吹付ノズル４であると、連続的に供給される冷却液
２は、冷却管３の各吹付ノズル４から、所定の傾斜角乃
至先き拡がり角をもって、先き拡がりに拡大して噴射さ
れ、冷却液２は、平行な冷却液流であっても、衝突時に
大部分の噴射エネルギを失なって、図１で符号２ａで示
すように、黒鉛電極１の外周面に沿ってゆっくりと流
れ、この冷却液２が下向きに下降する間に、黒鉛電極１
を冷却し、精錬に関与する炉内の下部の黒鉛電極１の先
端まで冷却する。

【００４８】冷却液２は、符号２ａで示すように、黒鉛
電極１の外周面に沿って層状にゆっくりと流れるため、
ア−ク電気炉内に入っても、冷却液は内部の熱により気
化され消滅し、水性反応などが起こる余地がないほか、
その反応で生じる水素が溶鋼中に入ることがない。

【００４９】このように吹付ける場合、吹付量は、８〜
４０リットル／分の適正範囲内に保つ必要があり、更
に、適正範囲内で黒鉛電極の直径と対応して最適値を求
め、この最適値の冷却液を吹付けて冷却する。このよう
に冷却すると、冷却液２の一部は飛散するが、その飛散
は障害が起こる程度でなく、冷却液２は黒鉛電極群の各
黒鉛電極１の外周面上を流れて、ア−ク電気炉内に入
り、下部の黒鉛電極の先端まで冷却し、その冷却は、過
冷却になることなく、適正に冷却され、電極原単位は大
巾に減少する。

【００５０】この場合、先き拡がりの先き拡がり角乃至
傾斜角θが−１０°〜＋１０°の範囲内にするのは、こ
れ以上に先き拡がりの開度を大きくとると、吹付ノズル
からの吹付時の噴射圧力が大巾に低下し、冷却液の流量
が上記の範囲に保つことができず、更に、周囲の傾斜流
による中心の平行流の保持効果が失なわれ、冷却水の飛
散量が多くなるからである。

【００５１】また、冷却液の流量の適正範囲の下限が８
リットル／分であるのは、それ以下になると、冷却液の
流量が不十分で所定の冷却効果が達成できないからであ
る。

【００５２】また、冷却液の流量が適正範囲の上限の４
０リットル／分をこえると、相当大径の黒鉛電極であっ
ても黒鉛電極列全体の冷却が過剰となり、かえって、過
冷却分の加熱に余分の電力がかかり、電力原単位が上昇
して好ましくないからである。

【００５３】なお、上記のところでは、複数個のノズル
から冷却液を吹出す例を示したが、上記の条件のもとで
あれば、一つのノズルから冷却液を吹出すこともでき、
この場合には、冷却装置そのものの構造をコンパクトに
できる。

【００５４】

【実施例】

実施例１．まず、表１に示す通り、各種直径の黒鉛電極
をニップルを介して接続した黒鉛電極列を用いて、炉蓋
より上方において、主として水道水から成る冷却液を傾
斜角θの先き拡がりに開度、上向きに０°〜１０°をと
って吹付けて冷却しつつ、製鋼用のア−ク電気炉でスク
ラップ材を溶融してア−ク精錬を行なった。

【００５５】この際、冷却液としての水道水は、各直径
毎の黒鉛電極について、流量を変化させ、黒鉛電極の直
径と流量とに対する電極原単位ならびに電力原単位を求
めた。

【００５６】この結果は、表１に示す通りであった。

【００５７】

【表１】

【００５８】

【表２】

【００５９】表１において、最適水量、過少水量ならび
に過剰水量は以下の通りである。

【００６０】冷却水から成る冷却水の水量と、電極原単
位ならびに電力原単位との関係を８種の直径の異なる黒
鉛電極毎に求め、その中で電極原単位ならびに電力原単
位が最良の結果を示す水量を最適冷却水量と定めた。

【００６１】また、過少水量は最適水量より少ない水量
であり、過剰水量は最適水量より多い水量である。

【００６２】次に、このように求めた最適水量の範囲内
において、なかでも、上向きに０°〜１０°と下向きに
０°〜−１０°の先き拡がりの傾斜角θをとって、各黒
鉛電極毎に適正値として一つの水量を定めて電極原単位
について実験を行なった。

【００６３】表２のところから明らかなように、噴射
角、つまり、先き拡がりの傾斜角θが−１０°〜１０°
の範囲内であると、一部の平行流が全周でなく一面から
のみ傾斜流によって包囲される条件であるにもかかわら
ず、各電極直径に対応して水量が最適水量の範囲内にあ
ると、電気炉操業で重要な電極原単位の大巾な減少、つ
まり、２．５〜１．３ｋｇ／ｔが達成できる。

【００６４】このところは、電気炉操業で操業コストの
主要部分を占める電極原単位であるところからしても、
きわめて大きな特徴である。

【００６５】また、更に、同様な実験を一つの吹付ノズ
ルによっても行なったところ、表１や表２に示すところ
と同等の結果が得られた。

【００６６】

【発明の効果】以上詳しく説明した通り、本発明方法に
おいては、ニップルを介して黒鉛電極が順次に接続され
る黒鉛電極列に通電して、電気製鋼炉中において金属を
ア−ク溶解して精錬する際に、電気製鋼炉の炉蓋より上
部において、黒鉛電極列の黒鉛電極の外周に向け水平レ
ベルを含んで上向きに１０°から下向きに−１０°以下
までの傾斜角をもって冷却液を噴射吹付け、冷却液の吹
付量は、冷却すべき黒鉛電極の直径に対応させて、８〜
４０リットル／分の範囲内で、最適水量などの吹付量を
求め、この最適水量などの範囲内の吹付量で冷却液を吹
付けて、黒鉛電極を冷却する。

【００６７】このように冷却液を吹付けつつ、金属を溶
解、精錬すると、溶解および精錬時の黒鉛電極の酸化消
耗は最小限におさえられて、電極原単位を大巾に低減す
ると共に、操業時の電力原単位も大巾に低減でき、更
に、ア−ク電気炉内でで水性反応による水素ガスなどを
発生させることなく、更に、シャモットなどの安価な耐
火物から成る炉蓋であっても耐用年数を損なうことがな
い。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明方法によって、黒鉛電極に冷却液を吹付
けて冷却しながら、金属を精錬する際の一例を示す説明
図である。

【図２】図１に示す環状冷却管のうちの一部を切断して
示す説明図である。

【図３】図２に示す環状冷却管の一部を拡大して示す説
明図である。

【図４】従来例の冷却装置の説明図である。

【符号の説明】

１ 黒鉛電極 ２ 冷却液 ３ 環状冷却管 ４ 吹付ノズル θ 傾斜角

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ニップルを介して黒鉛電極が順次に接続
   される黒鉛電極列に通電して、電気製鋼炉中において炉
   蓋より上部において、前記黒鉛電極列の黒鉛電極の外周
   に向け水平レベルに対し上向きに１０°をこえることの
   ない範囲から下向きに１０°までの範囲までの傾斜角を
   もって冷却液を噴射して吹付け、前記黒鉛電極列を冷却
   することを特徴とする電気製鋼炉における金属の溶解・
   精錬方法。
2. 【請求項２】 前記冷却液の吹付量を、８リットル／分
   をこえて４０リットル／分までの範囲内において、前記
   黒鉛電極の直径に対応して最適量にすることを特徴とす
   る電気製鋼炉における金属の溶解・精錬方法。
3. 【請求項３】 前記冷却液の最適量は、冷却すべき前記
   黒鉛電極の直径が４００ｍｍ±３０ｍｍの場合に８〜１
   １リットル／分、冷却すべき前記黒鉛電極の直径が４５
   ０ｍｍ±２０ｍｍの場合に１１〜１３リットル／分、冷
   却すべき前記黒鉛電極の直径が５００ｍｍ±３０ｍｍの
   場合に１４〜１８リットル／分、冷却すべき前記黒鉛電
   極の直径が５５０ｍｍ±２０ｍｍの場合に１６〜２０リ
   ットル／分、冷却すべき前記黒鉛電極の直径が６００ｍ
   ｍ±３０ｍｍの場合に１８〜２４リットル／分、冷却す
   べき前記黒鉛電極の直径が６５０ｍｍ±２０ｍｍの場合
   に２２〜２８リットル／分、冷却すべき前記黒鉛電極の
   直径が７００ｍｍ±３０ｍｍの場合に２５〜３３リット
   ル／分、冷却すべき前記黒鉛電極の直径が７６０ｍｍ±
   ３０ｍｍの場合に２８〜４０リットル／分にすることを
   特徴とする請求項１または２記載の電気製鋼炉における
   金属の溶解・精錬方法。
4. 【請求項４】 前記冷却液として水を噴射することを特
   徴とする請求項１、２または３記載の電気製鋼炉におけ
   る金属の溶解・精錬方法。
5. 【請求項５】 前記冷却液として、耐酸化剤を含み残余
   が実質的に水から成る冷却液を噴射することを特徴とす
   る請求項１、２、３または４記載の電気製鋼炉における
   金属の溶解・精錬方法。