JPH10102190A - 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた高強度高張力鋼 - Google Patents
耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた高強度高張力鋼Info
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- JPH10102190A JPH10102190A JP25289996A JP25289996A JPH10102190A JP H10102190 A JPH10102190 A JP H10102190A JP 25289996 A JP25289996 A JP 25289996A JP 25289996 A JP25289996 A JP 25289996A JP H10102190 A JPH10102190 A JP H10102190A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高強度で耐亜鉛メッキ割れ性が発生しない鋼
を提供する。 【解決手段】 圧延後、再加熱焼き入れを前提とする鋼
で、その組成が重量％で、Ｃ：０．０６％〜０．１２
％、Ｓｉ：０．１％〜０．６％、Ｍｎ：１．０％〜２．
０％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．００５％以下、
Ｖ：０．０１％〜０．２０％、Ｔｉ：０．０１％〜０．
０５％、Ｃａ：０．００１％〜０．００５％、Ｎ：０．
００２％〜０．００６％、Ａｌ：０．００５％〜０．１
％、Ｏ：０．００５％以下、さらに、Ｃｕ：０．６％以
下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：
０．６％以下、Ｎｂ：０．０３％以下が添加され、残部
が鉄および不純物からなり、かつＣｅｑｍ＝Ｃ＋（Ｍｎ
／２０）＋（Ｓｉ／３０）＋（Ｃｕ／２０）＋（Ｎｉ／
６０）＋（Ｃｒ／２０）＋（Ｍｏ／１５）＋（Ｖ／１
０）＋５Ｂ＋1.0 Ｎｂが０．２３％以上０．２７％以下
の範囲にある。
を提供する。 【解決手段】 圧延後、再加熱焼き入れを前提とする鋼
で、その組成が重量％で、Ｃ：０．０６％〜０．１２
％、Ｓｉ：０．１％〜０．６％、Ｍｎ：１．０％〜２．
０％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．００５％以下、
Ｖ：０．０１％〜０．２０％、Ｔｉ：０．０１％〜０．
０５％、Ｃａ：０．００１％〜０．００５％、Ｎ：０．
００２％〜０．００６％、Ａｌ：０．００５％〜０．１
％、Ｏ：０．００５％以下、さらに、Ｃｕ：０．６％以
下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：
０．６％以下、Ｎｂ：０．０３％以下が添加され、残部
が鉄および不純物からなり、かつＣｅｑｍ＝Ｃ＋（Ｍｎ
／２０）＋（Ｓｉ／３０）＋（Ｃｕ／２０）＋（Ｎｉ／
６０）＋（Ｃｒ／２０）＋（Ｍｏ／１５）＋（Ｖ／１
０）＋５Ｂ＋1.0 Ｎｂが０．２３％以上０．２７％以下
の範囲にある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄塔、橋梁、建築
物などの防錆のために、溶融亜鉛メッキを施される低合
金高張力鋼に関する。
物などの防錆のために、溶融亜鉛メッキを施される低合
金高張力鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄塔、橋梁、建築物の防錆のため、それ
らに用いられる鋼材を構造部材に溶接した後、溶融亜鉛
メッキするという方法が広く使用されてきた。その際、
溶接熱影響部に割れが発生する場合がある。いわゆる、
液体金属脆化によるものである。
らに用いられる鋼材を構造部材に溶接した後、溶融亜鉛
メッキするという方法が広く使用されてきた。その際、
溶接熱影響部に割れが発生する場合がある。いわゆる、
液体金属脆化によるものである。
【０００３】この割れを防止するために、精力的な研究
がなされてきた。それらの成果が鉄と鋼ｖｏｌ．７９
（１９９３）ｐ．１１０８−ｐ．１１１４にまとめられ
ている。この文献はファブリケーターと鉄鋼４社で共同
執筆されたものであり、現在のところ公表された技術の
中で信頼がおける最先端のものと位置づけられている。
この論文では、鋼中の混入ボロンの影響について詳細に
述べており、Ｂは２ｐｐｍ以下で、かつＣＥＺｍｏｄ＝
Ｃ＋Ｓｉ／１７＋Ｍｎ／７．５＋Ｃｕ／１３＋Ｎｉ／１
７＋Ｃｒ／４．５＋Ｍｏ／３＋Ｖ／１．５＋Ｎｂ／２＋
Ｔｉ／４．５＋４２０Ｂ≦０．４４％を満たせば引張強
度（ＴＳ）５９０ＭＰａ級の鋼では、溶接後の溶融亜鉛
メッキ割れが発生しないということを明らかにしてい
る。
がなされてきた。それらの成果が鉄と鋼ｖｏｌ．７９
（１９９３）ｐ．１１０８−ｐ．１１１４にまとめられ
ている。この文献はファブリケーターと鉄鋼４社で共同
執筆されたものであり、現在のところ公表された技術の
中で信頼がおける最先端のものと位置づけられている。
この論文では、鋼中の混入ボロンの影響について詳細に
述べており、Ｂは２ｐｐｍ以下で、かつＣＥＺｍｏｄ＝
Ｃ＋Ｓｉ／１７＋Ｍｎ／７．５＋Ｃｕ／１３＋Ｎｉ／１
７＋Ｃｒ／４．５＋Ｍｏ／３＋Ｖ／１．５＋Ｎｂ／２＋
Ｔｉ／４．５＋４２０Ｂ≦０．４４％を満たせば引張強
度（ＴＳ）５９０ＭＰａ級の鋼では、溶接後の溶融亜鉛
メッキ割れが発生しないということを明らかにしてい
る。
【０００４】特開平２−５７６６９号は、このような技
術に関する提案であるが、その他にも溶接熱影響部の割
れを防止する技術として特開昭５８−８４９５９号、特
開昭５９−１１３１６号等多数の提案がある。
術に関する提案であるが、その他にも溶接熱影響部の割
れを防止する技術として特開昭５８−８４９５９号、特
開昭５９−１１３１６号等多数の提案がある。
【０００５】しかし、溶融亜鉛メッキにより、鋼材のボ
ルト穴加工部から割れの発生する場合もあるが、その防
止技術についての提案は少ないのが現状である。
ルト穴加工部から割れの発生する場合もあるが、その防
止技術についての提案は少ないのが現状である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】高張力鋼の成分設計で
は、一般に焼入性を高める元素や析出強化する元素が添
加されている。しかし、添加元素のほとんどすべては耐
溶融亜鉛メッキ割れ性を劣化させてしまうので、高強度
を確保し、且つボルト穴加工部で亜鉛メッキ割れが発生
しない鋼を開発するのは困難とされてきた。
は、一般に焼入性を高める元素や析出強化する元素が添
加されている。しかし、添加元素のほとんどすべては耐
溶融亜鉛メッキ割れ性を劣化させてしまうので、高強度
を確保し、且つボルト穴加工部で亜鉛メッキ割れが発生
しない鋼を開発するのは困難とされてきた。
【０００７】本発明の課題は、高強度で亜鉛メッキ割れ
が発生しない鋼を提供するものである。
が発生しない鋼を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の状況
を鑑み、耐溶融亜鉛メッキ割れ性を上昇させる添加元素
は無いか、また、高強度と耐亜鉛メッキ割れ性を両立す
る成分設計はいかなるものかと鋭意研究した。その結
果、Ｔｉ−Ｃａ添加により耐溶融亜鉛メッキ割れ性が著
しく改善され、両者を複合添加し、かつ、Ｃｅｑｍ＝
｛Ｃ＋（Ｍｎ／２０）＋（Ｓｉ／３０）＋（Ｃｕ／２
０）＋（Ｎｉ／６０）＋（Ｃｒ／２０）＋（Ｍｏ／１
５）＋（Ｖ／１０）＋５Ｂ＋1.0 Ｎｂ｝を０．２３％以
上０．２７％以下で成分設計すれば引張強度（ＴＳ）７
８０ＭＰａ以上の強度と耐溶融亜鉛メッキ割れ性を両立
できることを見出した。
を鑑み、耐溶融亜鉛メッキ割れ性を上昇させる添加元素
は無いか、また、高強度と耐亜鉛メッキ割れ性を両立す
る成分設計はいかなるものかと鋭意研究した。その結
果、Ｔｉ−Ｃａ添加により耐溶融亜鉛メッキ割れ性が著
しく改善され、両者を複合添加し、かつ、Ｃｅｑｍ＝
｛Ｃ＋（Ｍｎ／２０）＋（Ｓｉ／３０）＋（Ｃｕ／２
０）＋（Ｎｉ／６０）＋（Ｃｒ／２０）＋（Ｍｏ／１
５）＋（Ｖ／１０）＋５Ｂ＋1.0 Ｎｂ｝を０．２３％以
上０．２７％以下で成分設計すれば引張強度（ＴＳ）７
８０ＭＰａ以上の強度と耐溶融亜鉛メッキ割れ性を両立
できることを見出した。
【０００９】本発明は、圧延後、再加熱焼き入れを前提
とする鋼で、その組成が重量％で、Ｃ：０．０６％以上
０．１２％以下、Ｓｉ：０．１％以上０．６％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以上２．０％以下、Ｐ：０．０２％以下、
Ｓ：０．００５％以下、Ｖ：０．０１％以上０．２０％
以下、Ｔｉ：０．０１％以上０．０５％以下、Ｃａ：
０．００１％以上０．００５％以下、Ｎ：０．００２％
以上０．００６％以下、Ａｌ：０．００５％以上０．１
％以下、Ｏ：０．００５％以下、さらに、Ｃｕ：０．６
％以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍ
ｏ：０．６％以下、Ｎｂ：０．０３％以下を１種または
２種以上が添加され、残部が鉄および不可避不純物から
なり、かつこれらの元素の組み合わせた値として下式で
与えられるＣｅｑｍが下記の範囲にあることを特徴とす
る耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた高強度高張力鋼であ
る。
とする鋼で、その組成が重量％で、Ｃ：０．０６％以上
０．１２％以下、Ｓｉ：０．１％以上０．６％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以上２．０％以下、Ｐ：０．０２％以下、
Ｓ：０．００５％以下、Ｖ：０．０１％以上０．２０％
以下、Ｔｉ：０．０１％以上０．０５％以下、Ｃａ：
０．００１％以上０．００５％以下、Ｎ：０．００２％
以上０．００６％以下、Ａｌ：０．００５％以上０．１
％以下、Ｏ：０．００５％以下、さらに、Ｃｕ：０．６
％以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍ
ｏ：０．６％以下、Ｎｂ：０．０３％以下を１種または
２種以上が添加され、残部が鉄および不可避不純物から
なり、かつこれらの元素の組み合わせた値として下式で
与えられるＣｅｑｍが下記の範囲にあることを特徴とす
る耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた高強度高張力鋼であ
る。
【００１０】Ｃｅｑｍ＝Ｃ＋（Ｍｎ／２０）＋（Ｓｉ／
３０）＋（Ｃｕ／２０）＋（Ｎｉ／６０）＋（Ｃｒ／２
０）＋（Ｍｏ／１５）＋（Ｖ／１０）＋５Ｂ＋1.0 Ｎｂ ０．２３％≦Ｃｅｑｍ≦０．２７％
３０）＋（Ｃｕ／２０）＋（Ｎｉ／６０）＋（Ｃｒ／２
０）＋（Ｍｏ／１５）＋（Ｖ／１０）＋５Ｂ＋1.0 Ｎｂ ０．２３％≦Ｃｅｑｍ≦０．２７％
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明は以下の知見に基づく。
【００１２】まず、本発明では高強度を得ることが第１
課題である。Ｖは少量の添加で著しく強度上昇させるに
有効な元素であり、本発明では必須の元素である。０．
０１％未満の添加では高強度を得るのが困難で、０．２
０％を越える添加は鋼の脆化を招くので、０．０１％以
上０．２０％以下に限定した。再加熱焼入焼戻し（Ｑ
Ｔ）処理する前提では、図１に示すように、Ｃｅｑｍ＝
｛Ｃ＋（Ｍｎ／２０）＋（Ｓｉ／３０）＋（Ｃｕ／２
０）＋（Ｎｉ／６０）＋（Ｃｒ／２０）＋（Ｍｏ／１
５）＋（Ｖ／１０）＋５Ｂ＋1.0 Ｎｂ｝という炭素等量
式で引張強度が整理できることがわかった。さらに、Ｃ
ｅｑｍ値を０．２３％以上に制御すれば、板厚４０ｍｍ
以下の範囲において高強度を得られることが判明した。
課題である。Ｖは少量の添加で著しく強度上昇させるに
有効な元素であり、本発明では必須の元素である。０．
０１％未満の添加では高強度を得るのが困難で、０．２
０％を越える添加は鋼の脆化を招くので、０．０１％以
上０．２０％以下に限定した。再加熱焼入焼戻し（Ｑ
Ｔ）処理する前提では、図１に示すように、Ｃｅｑｍ＝
｛Ｃ＋（Ｍｎ／２０）＋（Ｓｉ／３０）＋（Ｃｕ／２
０）＋（Ｎｉ／６０）＋（Ｃｒ／２０）＋（Ｍｏ／１
５）＋（Ｖ／１０）＋５Ｂ＋1.0 Ｎｂ｝という炭素等量
式で引張強度が整理できることがわかった。さらに、Ｃ
ｅｑｍ値を０．２３％以上に制御すれば、板厚４０ｍｍ
以下の範囲において高強度を得られることが判明した。
【００１３】本発明の第２課題は、ボルト穴加工部で溶
融亜鉛メッキ割れを防止することにある。図２は、Ｎ含
有量０．００６％〜０．０１％の鋼材の常温引張り強度
とメッキ浴中引張の伸び（％）との関係における添加元
素の影響を検討した結果を示す。鋼材の常温引張強度は
ＪＩＳ１Ａ号試験片を、浴中引張試験は図３に示す試験
片を用いた。Ｔｉ−Ｃａの複合添加の場合、ボルト穴加
工部でも溶融亜鉛メッキによる割れが防止される目安で
ある浴中引張りでの伸び２０％以上が高強度鋼において
確保されることが判明した。
融亜鉛メッキ割れを防止することにある。図２は、Ｎ含
有量０．００６％〜０．０１％の鋼材の常温引張り強度
とメッキ浴中引張の伸び（％）との関係における添加元
素の影響を検討した結果を示す。鋼材の常温引張強度は
ＪＩＳ１Ａ号試験片を、浴中引張試験は図３に示す試験
片を用いた。Ｔｉ−Ｃａの複合添加の場合、ボルト穴加
工部でも溶融亜鉛メッキによる割れが防止される目安で
ある浴中引張りでの伸び２０％以上が高強度鋼において
確保されることが判明した。
【００１４】すなわち、Ｔｉ単独添加の場合、Ｔｉ添加
量が０．０１％であってもメッキ浴中引張の伸びは低
く、高強度側では伸びは２０％以下となるが、０．００
１％のＣａを添加すると高強度鋼においても伸びは２０
％以上となる。
量が０．０１％であってもメッキ浴中引張の伸びは低
く、高強度側では伸びは２０％以下となるが、０．００
１％のＣａを添加すると高強度鋼においても伸びは２０
％以上となる。
【００１５】次に、成分範囲の限定理由について述べ
る。
る。
【００１６】０．０６％≦Ｃ≦０．１２％ Ｃは、強度を高めるのに必須の元素である。０．０６％
未満では高強度を得るのが困難で、０．１２％を超える
と鋼の靭性が著しく劣化するため、０．０６％以上０．
１２％以下に限定した。
未満では高強度を得るのが困難で、０．１２％を超える
と鋼の靭性が著しく劣化するため、０．０６％以上０．
１２％以下に限定した。
【００１７】０．１％≦Ｓｉ≦０．６％ Ｓｉは、メッキ後の外観状況と関係しており、０．１％
未満０．６％超えではメッキ焼けが発生し易くなる。よ
って、０．１％以上０．６％以下に限定した。
未満０．６％超えではメッキ焼けが発生し易くなる。よ
って、０．１％以上０．６％以下に限定した。
【００１８】１．０％≦Ｍｎ≦２．０％ Ｍｎは強度、靱性の面から必須の元素であるが、１．０
％未満では高強度を得るのが困難で、２．０％を超える
と靱性が著しく劣化するため、Ｍｎを１．０％以上２．
０％以下に限定した。
％未満では高強度を得るのが困難で、２．０％を超える
と靱性が著しく劣化するため、Ｍｎを１．０％以上２．
０％以下に限定した。
【００１９】Ｐ≦０．０２％ Ｐは靭性等に関し材質を劣化させるため０．０２％以下
に限定した。
に限定した。
【００２０】Ｓ≦０．００５％ Ｓは靭性等に関し材質を劣化させるため０．００５％以
下に限定した。
下に限定した。
【００２１】０．０１％≦Ｔｉ≦０．０５％ ０．００１％≦Ｃａ≦０．００５％ 本発明はＴｉ及びＣａの複合添加を特徴とする。Ｔｉ及
びＣａを複合添加した場合、鋼材の亜鉛メッキ浴中での
伸びが増大することが認められた。高強度鋼においてこ
のような効果は、Ｃａ≧０．００１％，Ｔｉ≧０．０１
％で得られている。しかし、Ｔｉが０．０５％を超える
と、その効果も飽和し、また、０．００５％を超えるＣ
ａの添加は鋼の清浄度を低下させるため、これらをそれ
ぞれ上限とした。
びＣａを複合添加した場合、鋼材の亜鉛メッキ浴中での
伸びが増大することが認められた。高強度鋼においてこ
のような効果は、Ｃａ≧０．００１％，Ｔｉ≧０．０１
％で得られている。しかし、Ｔｉが０．０５％を超える
と、その効果も飽和し、また、０．００５％を超えるＣ
ａの添加は鋼の清浄度を低下させるため、これらをそれ
ぞれ上限とした。
【００２２】０．００５％≦Ａｌ≦０．１％ Ａｌは脱酸のため必須の元素である。０．００５％未満
では脱酸が不十分であり、０．１％を超えると多量のア
ルミナが発生し、鋼の清浄性を著しく劣化させる。した
がって、０．００５％以上０．１％以下に限定した。
では脱酸が不十分であり、０．１％を超えると多量のア
ルミナが発生し、鋼の清浄性を著しく劣化させる。した
がって、０．００５％以上０．１％以下に限定した。
【００２３】０．００２％≦Ｎ≦０．００６％ ＮはＡｌ，Ｔｉ等と窒化物を生成し、鋼材の結晶粒径を
微細にし、強度及び靭性を向上させる。０．００２％未
満ではその効果が無く、０．００６％を超えて多量に含
まれると靭性を害するようになるのでこれを上限値とし
た。
微細にし、強度及び靭性を向上させる。０．００２％未
満ではその効果が無く、０．００６％を超えて多量に含
まれると靭性を害するようになるのでこれを上限値とし
た。
【００２４】Ｏ≦０．００５％ Ｏは鋼の清浄度を劣化させる。０．００５％を超えるＯ
を含有すると鋼の延性と靱性の劣化を招くので、０．０
０５％以下に限定した。
を含有すると鋼の延性と靱性の劣化を招くので、０．０
０５％以下に限定した。
【００２５】Ｃｕ≦０．６％ Ｃｕは鋼の強度を高めるのに有効な元素であるが、０．
６％を越えて添加した場合にはＣｕ割れが発生しやす
い。よって、０．６％以下に限定した。
６％を越えて添加した場合にはＣｕ割れが発生しやす
い。よって、０．６％以下に限定した。
【００２６】Ｎｉ≦２．０％ Ｎｉは鋼の強度向上ならびに靭性向上に有効な元素であ
るが、経済性を考慮し２．０％以下に限定した。
るが、経済性を考慮し２．０％以下に限定した。
【００２７】Ｃｒ≦１．０％ Ｃｒは鋼の強度を高めるのに有効な元素であるが、１．
０％を超えて添加すると鋼の靭性と溶接性を劣化させる
ため、１．０％以下に限定した。
０％を超えて添加すると鋼の靭性と溶接性を劣化させる
ため、１．０％以下に限定した。
【００２８】Ｍｏ≦０．６％ Ｍｏは鋼の強度を高めるのに有効な元素であるが、０．
６％を超えて添加すると鋼の靭性と溶接性を著しく劣化
させるため、０．６％以下に限定した。
６％を超えて添加すると鋼の靭性と溶接性を著しく劣化
させるため、０．６％以下に限定した。
【００２９】Ｎｂ≦０．０３％ Ｎｂは微量の添加で析出強化により鋼の強度を高めるの
に有効な元素であるが、再加熱ＱＴの場合、０．０３％
を超えて添加しても強度が飽和するため、０．０３％以
下に限定した。
に有効な元素であるが、再加熱ＱＴの場合、０．０３％
を超えて添加しても強度が飽和するため、０．０３％以
下に限定した。
【００３０】Ｂ：不可避不純物 Ｂは、鋼の焼入れ性を向上させるが、溶接部の耐溶融亜
鉛メッキ割れ性を著しく劣化させるため、溶接される場
合、２ｐｐｍ以下に管理されている。
鉛メッキ割れ性を著しく劣化させるため、溶接される場
合、２ｐｐｍ以下に管理されている。
【００３１】本発明鋼は、原則として溶接施工を対象と
しないので、Ｂの上限は５ｐｐｍ程度の管理とする。し
かし、低いほど望ましく、溶接が避けられない場合は、
上記に従う。
しないので、Ｂの上限は５ｐｐｍ程度の管理とする。し
かし、低いほど望ましく、溶接が避けられない場合は、
上記に従う。
【００３２】
【実施例】表１に示す化学組成の鋼を溶解、鋳造し、熱
間圧延にて１２−４０ｍｍ厚の鋼材にした。熱間圧延
後、９３０℃で再加熱し、これを水焼き入れし、５５０
〜６５０℃の範囲で焼戻し処理を行った。
間圧延にて１２−４０ｍｍ厚の鋼材にした。熱間圧延
後、９３０℃で再加熱し、これを水焼き入れし、５５０
〜６５０℃の範囲で焼戻し処理を行った。
【００３３】これらの鋼材に対し、引張試験、ボルト用
穴開け加工部溶融亜鉛メッキ割れ試験を実施した。（引
張試験は常温でＪＩＳ１Ａ号で実施した。） 表中のボルト用穴開け加工部のメッキ割れの有無の項
は、圧延した鋼に実際の施工と同様に、接合用ボルトの
穴開け加工をＮＣマシンを用いて実施した後に溶融亜鉛
メッキ浴中に浸漬し、穴開け加工部から割れが発生する
かどうかを確認した結果である。
穴開け加工部溶融亜鉛メッキ割れ試験を実施した。（引
張試験は常温でＪＩＳ１Ａ号で実施した。） 表中のボルト用穴開け加工部のメッキ割れの有無の項
は、圧延した鋼に実際の施工と同様に、接合用ボルトの
穴開け加工をＮＣマシンを用いて実施した後に溶融亜鉛
メッキ浴中に浸漬し、穴開け加工部から割れが発生する
かどうかを確認した結果である。
【００３４】供試鋼の各試験結果を表２に示す。Ｃａ−
Ｔｉが複合添加され、Ｃｅｑｍが０．２３％以上０．２
７％以下の鋼ＣＰ−ＬＰの開発鋼は、７８０ＭＰａ以上
の引張強度（ＴＳ）を示し、かつ、穴開け加工部溶融亜
鉛メッキ割れ試験でも割れは発生しなかった。
Ｔｉが複合添加され、Ｃｅｑｍが０．２３％以上０．２
７％以下の鋼ＣＰ−ＬＰの開発鋼は、７８０ＭＰａ以上
の引張強度（ＴＳ）を示し、かつ、穴開け加工部溶融亜
鉛メッキ割れ試験でも割れは発生しなかった。
【００３５】一方、Ｃａ−Ｔｉが複合添加されていない
比較鋼Ｂ〜Ｉは穴開け加工部溶融亜鉛メッキ割れ試験で
割れが発生している。
比較鋼Ｂ〜Ｉは穴開け加工部溶融亜鉛メッキ割れ試験で
割れが発生している。
【００３６】比較鋼Ａは穴開け加工部溶融亜鉛メッキ割
れ試験でも割れは発生しなかったもののＣｅｑｍが０．
２３％未満のため、７８０ＭＰａ以上の引張強度（Ｔ
Ｓ）が得られていない。
れ試験でも割れは発生しなかったもののＣｅｑｍが０．
２３％未満のため、７８０ＭＰａ以上の引張強度（Ｔ
Ｓ）が得られていない。
【００３７】比較鋼ＨＨ〜ＩＩはＣａ−Ｔｉが複合添加
されているものの、Ｃｅｑｍが０．２７％を越えるため
穴開け加工部溶融亜鉛メッキ割れ試験で割れが発生して
いる。
されているものの、Ｃｅｑｍが０．２７％を越えるため
穴開け加工部溶融亜鉛メッキ割れ試験で割れが発生して
いる。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【発明の効果】本発明鋼は、高強度で且つ、ボルト穴加
工後、溶融亜鉛メッキしても割れを生じない。よって、
鉄塔、橋梁および建築物に用いた場合、これら構造物の
軽量化に大きく貢献し、産業上極めて有用である。
工後、溶融亜鉛メッキしても割れを生じない。よって、
鉄塔、橋梁および建築物に用いた場合、これら構造物の
軽量化に大きく貢献し、産業上極めて有用である。
【図面の簡単な説明】
【図１】焼入焼戻し処理された鋼板の引張強度とＣｅｑ
ｍとの関係を示す図。
ｍとの関係を示す図。
【図２】鋼材の常温強度ＴＳ（ＭＰａ）とメッキ浴中引
張り試験の伸び（％）との関係を示す図。
張り試験の伸び（％）との関係を示す図。
【図３】溶融亜鉛中における母材の脆化を調べるための
引張り試験片形状を示す図。
引張り試験片形状を示す図。
Claims (1)
- 【請求項１】 圧延後、再加熱焼き入れを前提とする鋼
で、その組成が重量％で、Ｃ：０．０６％以上０．１２
％以下、Ｓｉ：０．１％以上０．６％以下、Ｍｎ：１．
０％以上２．０％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．
００５％以下、Ｖ：０．０１％以上０．２０％以下、Ｔ
ｉ：０．０１％以上０．０５％以下、Ｃａ：０．００１
％以上０．００５％以下、Ｎ：０．００２％以上０．０
０６％以下、Ａｌ：０．００５％以上０．１％以下、
Ｏ：０．００５％以下、さらに、Ｃｕ：０．６％以下、
Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．
６％以下、Ｎｂ：０．０３％以下を１種または２種以上
が添加され、残部が鉄および不可避不純物からなり、か
つこれらの元素の組み合わせた値として下式で与えられ
るＣｅｑｍが下記の範囲にあることを特徴とする耐溶融
亜鉛メッキ割れ性に優れた高強度高張力鋼。 Ｃｅｑｍ＝Ｃ＋（Ｍｎ／２０）＋（Ｓｉ／３０）＋（Ｃ
ｕ／２０）＋（Ｎｉ／６０）＋（Ｃｒ／２０）＋（Ｍｏ
／１５）＋（Ｖ／１０）＋５Ｂ＋1.0 Ｎｂ ０．２３％≦Ｃｅｑｍ≦０．２７％
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP25289996A JP3536549B2 (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた高強度高張力鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25289996A JP3536549B2 (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた高強度高張力鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10102190A true JPH10102190A (ja) | 1998-04-21 |
| JP3536549B2 JP3536549B2 (ja) | 2004-06-14 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25289996A Expired - Lifetime JP3536549B2 (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた高強度高張力鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3536549B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016522316A (ja) * | 2013-06-19 | 2016-07-28 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 耐亜鉛誘導亀裂鋼板およびその製造方法 |
-
1996
- 1996-09-25 JP JP25289996A patent/JP3536549B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016522316A (ja) * | 2013-06-19 | 2016-07-28 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 耐亜鉛誘導亀裂鋼板およびその製造方法 |
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