JPH10104507A - 対物レンズ及び記録再生装置 - Google Patents
対物レンズ及び記録再生装置Info
- Publication number
- JPH10104507A JPH10104507A JP8255047A JP25504796A JPH10104507A JP H10104507 A JPH10104507 A JP H10104507A JP 8255047 A JP8255047 A JP 8255047A JP 25504796 A JP25504796 A JP 25504796A JP H10104507 A JPH10104507 A JP H10104507A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- curvature
- objective lens
- aspherical
- equation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B7/00—Recording or reproducing by optical means, e.g. recording using a thermal beam of optical radiation by modifying optical properties or the physical structure, reproducing using an optical beam at lower power by sensing optical properties; Record carriers therefor
- G11B7/12—Heads, e.g. forming of the optical beam spot or modulation of the optical beam
- G11B7/135—Means for guiding the beam from the source to the record carrier or from the record carrier to the detector
- G11B7/1372—Lenses
- G11B7/1374—Objective lenses
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B7/00—Recording or reproducing by optical means, e.g. recording using a thermal beam of optical radiation by modifying optical properties or the physical structure, reproducing using an optical beam at lower power by sensing optical properties; Record carriers therefor
- G11B7/12—Heads, e.g. forming of the optical beam spot or modulation of the optical beam
- G11B7/135—Means for guiding the beam from the source to the record carrier or from the record carrier to the detector
- G11B7/1372—Lenses
- G11B2007/13727—Compound lenses, i.e. two or more lenses co-operating to perform a function, e.g. compound objective lens including a solid immersion lens, positive and negative lenses either bonded together or with adjustable spacing
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Lenses (AREA)
- Optical Head (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 非球面２枚組で開口数０．７以上の対物レン
ズを提供する。この対物レンズを用いることにより、高
い情報記録密度を有する光学記録媒体に対して使用でき
る光学ピックアップ装置を提供する。 【解決手段】 第１面を回転楕円面とし（円錐定数ｋに
ついて、−１≦ｋ＜０）、この第１面の曲率、第１レン
ズ１の硝材（屈折率）及び２枚組レンズ全体の主平面間
隔ｄを一定の関係式を満足するように適切に設定する。
ズを提供する。この対物レンズを用いることにより、高
い情報記録密度を有する光学記録媒体に対して使用でき
る光学ピックアップ装置を提供する。 【解決手段】 第１面を回転楕円面とし（円錐定数ｋに
ついて、−１≦ｋ＜０）、この第１面の曲率、第１レン
ズ１の硝材（屈折率）及び２枚組レンズ全体の主平面間
隔ｄを一定の関係式を満足するように適切に設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、対物レンズ及びこ
の対物レンズを有して構成され光ディスクの如き光学記
録媒体に対して情報信号の記録再生を行う記録再生装置
に関する技術分野に属する。
の対物レンズを有して構成され光ディスクの如き光学記
録媒体に対して情報信号の記録再生を行う記録再生装置
に関する技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】従来、光ディスクの如き光学記録媒体
は、動画情報、音声情報、コンピュータ用データなどの
データ保存のために、その量産性と低コストの故に広く
用いられている。そして、その高密度化、大容量化への
要求は、情報化社会の急激な進歩により、近年ますます
強くなっている。
は、動画情報、音声情報、コンピュータ用データなどの
データ保存のために、その量産性と低コストの故に広く
用いられている。そして、その高密度化、大容量化への
要求は、情報化社会の急激な進歩により、近年ますます
強くなっている。
【０００３】この光学記録媒体における記録密度を上げ
るには、情報信号を読み出すための光束の短波長化と、
この光束を該光学記録媒体上に集光させるための対物レ
ンズの高ＮＡ化（高いい開口数（ＮＡ）の対物レンズを
使う）との２つが有効である。
るには、情報信号を読み出すための光束の短波長化と、
この光束を該光学記録媒体上に集光させるための対物レ
ンズの高ＮＡ化（高いい開口数（ＮＡ）の対物レンズを
使う）との２つが有効である。
【０００４】いわゆる「コンパクトディスク（ＣＤ）」
（オーディオ信号用、または、コンピュータデータ用の
デジタル光ディスク）用の対物レンズのＮＡが０．４５
であるのに対し、この「コンパクトディスク」よりも記
録密度が向上されたいわゆる「デジタルビデオディスク
（ＤＶＤ）」（ビデオ信号用のデジタル光ディスク）用
の対物レンズのＮＡは、０．６となっている。
（オーディオ信号用、または、コンピュータデータ用の
デジタル光ディスク）用の対物レンズのＮＡが０．４５
であるのに対し、この「コンパクトディスク」よりも記
録密度が向上されたいわゆる「デジタルビデオディスク
（ＤＶＤ）」（ビデオ信号用のデジタル光ディスク）用
の対物レンズのＮＡは、０．６となっている。
【０００５】これら光ディスク用の対物レンズは、合成
樹脂材料やガラス材料により、非球面単レンズ（単玉非
球面レンズ）として構成されている。
樹脂材料やガラス材料により、非球面単レンズ（単玉非
球面レンズ）として構成されている。
【０００６】なお、「デジタルビデオディスク（ＤＶ
Ｄ）」は、ディスクの傾きによるコマ収差の影響を低減
させるために、「コンパクトディスク」や光磁気ディス
クのディスク基板の厚さの半分の厚さ、すなわち、０．
６ｍｍ厚のディスク基板を有して構成されている。
Ｄ）」は、ディスクの傾きによるコマ収差の影響を低減
させるために、「コンパクトディスク」や光磁気ディス
クのディスク基板の厚さの半分の厚さ、すなわち、０．
６ｍｍ厚のディスク基板を有して構成されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述のよう
な光学記録媒体よりの情報信号の読み出しに用いられる
対物レンズにおいては、現在使用されているもの以上の
高い開口数（ＮＡ）の非球面単レンズを作ることは困難
であるといわれている。
な光学記録媒体よりの情報信号の読み出しに用いられる
対物レンズにおいては、現在使用されているもの以上の
高い開口数（ＮＡ）の非球面単レンズを作ることは困難
であるといわれている。
【０００８】その理由の一つは、金型の加工にある。す
なわち、レンズ面の傾きが光軸に対して垂直な状態を基
準として４５度を越えると、ダイヤモンドバイトの先端
の大きさから、非球面金型の加工が困難となる。また、
曲率がきつくなると、レンズの頂点から最外周までの光
軸方向に沿った深さ（「ザグ」と呼ばれる）が大きくな
り、金型の切削加工が困難になる。
なわち、レンズ面の傾きが光軸に対して垂直な状態を基
準として４５度を越えると、ダイヤモンドバイトの先端
の大きさから、非球面金型の加工が困難となる。また、
曲率がきつくなると、レンズの頂点から最外周までの光
軸方向に沿った深さ（「ザグ」と呼ばれる）が大きくな
り、金型の切削加工が困難になる。
【０００９】よしんば、このような加工が可能となって
も、単レンズとして開口数（ＮＡ）を０．７以上とした
領域では、７次以上の高次の収差補正が不可欠である。
それにはさらに多くの設計の自由度が必要である。この
補正のために、これまでよりも高次の非球面係数を活用
することも考えられるが、加工上及び設計上の困難があ
り、有効な手段とはいえない。
も、単レンズとして開口数（ＮＡ）を０．７以上とした
領域では、７次以上の高次の収差補正が不可欠である。
それにはさらに多くの設計の自由度が必要である。この
補正のために、これまでよりも高次の非球面係数を活用
することも考えられるが、加工上及び設計上の困難があ
り、有効な手段とはいえない。
【００１０】このような事情から、設計としては開口数
（ＮＡ）０．８以上の非球面レンズも報告されている
が、開口数０．７以上のレンズを単レンズとして作製し
たという報告はない。
（ＮＡ）０．８以上の非球面レンズも報告されている
が、開口数０．７以上のレンズを単レンズとして作製し
たという報告はない。
【００１１】他方、従来の顕微鏡などにおいて用いられ
る開口数０．７以上の高開口数のレンズは、複数種類の
硝材を用いた複数枚の球面レンズからなる組レンズであ
る。顕微鏡と光ディスク用光学ピックアップ装置との光
学的な類似性から、顕微鏡用のレンズと同様なレンズを
該光学ピックアップ装置の対物レンズに応用することは
容易に考えられる。また、光ディスクの実用化の黎明期
においては、上記対物レンズとして、２群３枚の球面レ
ンズからなる組レンズが使われていた。
る開口数０．７以上の高開口数のレンズは、複数種類の
硝材を用いた複数枚の球面レンズからなる組レンズであ
る。顕微鏡と光ディスク用光学ピックアップ装置との光
学的な類似性から、顕微鏡用のレンズと同様なレンズを
該光学ピックアップ装置の対物レンズに応用することは
容易に考えられる。また、光ディスクの実用化の黎明期
においては、上記対物レンズとして、２群３枚の球面レ
ンズからなる組レンズが使われていた。
【００１２】しかし、これらの組レンズは、精密な組立
が必要であり、性能の不安定さやコスト高を避けられな
い。
が必要であり、性能の不安定さやコスト高を避けられな
い。
【００１３】この問題を解決したのが非球面モールド単
レンズであった。非球面モールドレンズにおいては、高
精度の非球面形状が得られるのみならず、単玉故に組立
てが不要であり、偏芯や倒れに対しても充分な公差が得
られる。しかし、非球面モールド単レンズにおいては、
上述したように、現在使用されているもの以上の高い開
口数（ＮＡ）の非球面単レンズを作ることは困難であ
る。
レンズであった。非球面モールドレンズにおいては、高
精度の非球面形状が得られるのみならず、単玉故に組立
てが不要であり、偏芯や倒れに対しても充分な公差が得
られる。しかし、非球面モールド単レンズにおいては、
上述したように、現在使用されているもの以上の高い開
口数（ＮＡ）の非球面単レンズを作ることは困難であ
る。
【００１４】そこで、本発明は、上述の実情に鑑みて提
案されるものであって、開口数０．７以上の対物レンズ
を非球面２枚組レンズとして実現し、記録再生装置にお
いてこの対物レンズを用いて高い情報記録密度の光学記
録媒体の実用化を図るという課題を解決しようとするも
のである。
案されるものであって、開口数０．７以上の対物レンズ
を非球面２枚組レンズとして実現し、記録再生装置にお
いてこの対物レンズを用いて高い情報記録密度の光学記
録媒体の実用化を図るという課題を解決しようとするも
のである。
【００１５】ここで、上記記録再生装置は、大量生産を
前提とした装置であるため、特に、生産及び組立が容易
であること、簡便な構造であることが必要である。ま
た、光学ピックアップ装置は上記対物レンズの位置をサ
ーボ制御することでフォーカシング動作及びトラッキン
グ動作を行うため、対物レンズの小型軽量化は、製品の
小型化のみならず、性能の向上のためにも重要な課題の
一つである。
前提とした装置であるため、特に、生産及び組立が容易
であること、簡便な構造であることが必要である。ま
た、光学ピックアップ装置は上記対物レンズの位置をサ
ーボ制御することでフォーカシング動作及びトラッキン
グ動作を行うため、対物レンズの小型軽量化は、製品の
小型化のみならず、性能の向上のためにも重要な課題の
一つである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】レンズ系における面の非
球面形状について、以下の如く定義したとき、 ｈ：光軸からの高さ ｘ：光軸からの高さがｈの非球面上の点の非球面頂点の
接平面からの距離 ｃ：非球面頂点の曲率（曲率半径Ｒの逆数（１／Ｒ）） ｋ：円錐定数 Ａ：第４次の非球面係数 Ｂ：第６次の非球面係数 Ｃ：第８次の非球面係数 Ｄ：第１０次の非球面係数 非球面形状は、
球面形状について、以下の如く定義したとき、 ｈ：光軸からの高さ ｘ：光軸からの高さがｈの非球面上の点の非球面頂点の
接平面からの距離 ｃ：非球面頂点の曲率（曲率半径Ｒの逆数（１／Ｒ）） ｋ：円錐定数 Ａ：第４次の非球面係数 Ｂ：第６次の非球面係数 Ｃ：第８次の非球面係数 Ｄ：第１０次の非球面係数 非球面形状は、
【００１７】
【数１１】
【００１８】で示される曲線の光軸回りの回転体として
示される。
示される。
【００１９】この非球面形状は、上記円錐定数ｋによっ
て、以下のように分類される。
て、以下のように分類される。
【００２０】ｋ＜−１：双曲面 ｋ＝−１：放物面 ｋ＞−１：楕円面（＜０：ｘ軸長軸、＞０：ｘ軸短軸） ｋ＝０：球面 そして、レンズ系をなす各面の面間隔等の距離は、すべ
て各面の像側にあるときを正、各面の物体側にあるとき
を負とする。面の曲率半径は、その曲率中心が各面の像
側にある時を正、各面の物体側にあるときを負とする。
また、面の屈折力は、その面の曲率中心が各面の像側に
ある時を正、各面の物体側にあるときを負とする。
て各面の像側にあるときを正、各面の物体側にあるとき
を負とする。面の曲率半径は、その曲率中心が各面の像
側にある時を正、各面の物体側にあるときを負とする。
また、面の屈折力は、その面の曲率中心が各面の像側に
ある時を正、各面の物体側にあるときを負とする。
【００２１】本発明に係る対物レンズは、上述の課題を
解決するため、物体側に配設され物体側の第１面及び像
側の第２面を有する第１のレンズと、像側に配設され物
体側の第３面及び像側の第４面を有する第２のレンズと
からなり、該第１面は、正の屈折力を有し円錐定数ｋに
ついて、 −１≦ｋ＜０ を満足する回転楕円面であり、該第１のレンズをなす硝
材の屈折率をｎ、該第１面の曲率半径をＲ1、上記各レ
ンズ全体の主平面間隔をｄ、有効焦点距離をＦとしたと
き、
解決するため、物体側に配設され物体側の第１面及び像
側の第２面を有する第１のレンズと、像側に配設され物
体側の第３面及び像側の第４面を有する第２のレンズと
からなり、該第１面は、正の屈折力を有し円錐定数ｋに
ついて、 −１≦ｋ＜０ を満足する回転楕円面であり、該第１のレンズをなす硝
材の屈折率をｎ、該第１面の曲率半径をＲ1、上記各レ
ンズ全体の主平面間隔をｄ、有効焦点距離をＦとしたと
き、
【００２２】
【数１２】
【００２３】
【数１３】
【００２４】
【数１４】
【００２５】が満足されていることとしたものである。
【００２６】また、本発明は、上記対物レンズにおい
て、上記第２面は、負の屈折力を有し円錐定数ｋが０よ
り大なる回転楕円面であり、上記第３面は、正の屈折力
を有し円錐定数ｋが−１以上０未満の回転楕円面であ
り、開口数が０．７以上となされていることとしたもの
である。
て、上記第２面は、負の屈折力を有し円錐定数ｋが０よ
り大なる回転楕円面であり、上記第３面は、正の屈折力
を有し円錐定数ｋが−１以上０未満の回転楕円面であ
り、開口数が０．７以上となされていることとしたもの
である。
【００２７】さらに、本発明は、上記対物レンズにおい
て、上記第１面と上記第２面との面間隔をｄ1とし、該
第２面と上記第３面との面間隔をｄ2としたとき、
て、上記第１面と上記第２面との面間隔をｄ1とし、該
第２面と上記第３面との面間隔をｄ2としたとき、
【００２８】
【数１５】
【００２９】
【数１６】
【００３０】が満足されていることとしたものである。
【００３１】そして、本発明に係る記録再生装置は、光
源と、この光源より発せられた光束を光学記録媒体の信
号記録面上に集光させる対物レンズとを備え、上記対物
レンズは、上述した本発明に係る対物レンズであること
としたものである。
源と、この光源より発せられた光束を光学記録媒体の信
号記録面上に集光させる対物レンズとを備え、上記対物
レンズは、上述した本発明に係る対物レンズであること
としたものである。
【００３２】また、本発明は、上記記録再生装置におい
て、上記光学記録媒体の信号記録面の上記対物レンズの
光軸に対する傾きを検出するスキュー検出手段を設けた
ものである。
て、上記光学記録媒体の信号記録面の上記対物レンズの
光軸に対する傾きを検出するスキュー検出手段を設けた
ものである。
【００３３】さらに、本発明は、上記信号記録装置にお
いて、上記信号記録面を支持しこの信号記録面と上記対
物レンズとの間に位置する透明基板の厚さが０．６ｍｍ
以下である光学記録媒体に対して使用されることとした
ものである。
いて、上記信号記録面を支持しこの信号記録面と上記対
物レンズとの間に位置する透明基板の厚さが０．６ｍｍ
以下である光学記録媒体に対して使用されることとした
ものである。
【００３４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照しながら、次の順序で説明する。
を参照しながら、次の順序で説明する。
【００３５】〔１〕対物レンズの構成の概略 〔２〕収差論によるレンズのパワー配置の解析、最適条
件の導出 〔２−１〕厚肉単レンズ近似による収差論 （１）厚肉単レンズ近似における近軸関係 （２）厚肉単レンズ近似の球面収差 （３）厚肉レンズ近傍のコマ収差 （４）厚肉単レンズ近似による第１面の最適曲率と全系
の最適主平面間隔 〔２−２〕偏芯を考慮した近軸配置 〔２−３〕ダブレットとしての作動距離を考慮した近軸
配置 〔２−４〕厚肉単レンズ近似から導かれる近軸配置の必
要条件 〔３〕第１エレメントの肉厚最適化による偏芯不感条件 〔４〕変形例
件の導出 〔２−１〕厚肉単レンズ近似による収差論 （１）厚肉単レンズ近似における近軸関係 （２）厚肉単レンズ近似の球面収差 （３）厚肉レンズ近傍のコマ収差 （４）厚肉単レンズ近似による第１面の最適曲率と全系
の最適主平面間隔 〔２−２〕偏芯を考慮した近軸配置 〔２−３〕ダブレットとしての作動距離を考慮した近軸
配置 〔２−４〕厚肉単レンズ近似から導かれる近軸配置の必
要条件 〔３〕第１エレメントの肉厚最適化による偏芯不感条件 〔４〕変形例
【００３６】〔１〕対物レンズの構成の概略 本発明に係る対物レンズは、図１に示すように、非球面
ダブレットレンズであって、開口数０．７以上の高開口
数対物レンズである。すなわち、この対物レンズは、物
体側に配置される第１のレンズである第１エレメント１
と、像側に配置される第２のレンズである第２エレメン
ト２とから構成されている。この対物レンズにおいて
は、物体側に臨む第１面は正の屈折力を有し円錐定数ｋ
が−１以上０未満の回転楕円面、第２面は負の屈折力を
有し円錐定数ｋが０よりも大きい回転楕円面、第３面は
正の屈折力を有し円錐定数ｋが−１以上０未満の回転楕
円面である。
ダブレットレンズであって、開口数０．７以上の高開口
数対物レンズである。すなわち、この対物レンズは、物
体側に配置される第１のレンズである第１エレメント１
と、像側に配置される第２のレンズである第２エレメン
ト２とから構成されている。この対物レンズにおいて
は、物体側に臨む第１面は正の屈折力を有し円錐定数ｋ
が−１以上０未満の回転楕円面、第２面は負の屈折力を
有し円錐定数ｋが０よりも大きい回転楕円面、第３面は
正の屈折力を有し円錐定数ｋが−１以上０未満の回転楕
円面である。
【００３７】この対物レンズの第１面を絞りであるとす
れば、主光線は、該第１面の中心を通過するので像高が
０だから、該第１面では、非球面項によるコマ収差は生
じない。したがって、第１面の非球面は主に球面収差の
補正に寄与することがわかる。
れば、主光線は、該第１面の中心を通過するので像高が
０だから、該第１面では、非球面項によるコマ収差は生
じない。したがって、第１面の非球面は主に球面収差の
補正に寄与することがわかる。
【００３８】特に、本発明に係る対物レンズにおいて
は、第１面が大きなパワーを持つので、ここで球面項に
よる大きな球面収差が生ずる。これを過不足なく補正す
るには、第１面の非球面円錐定数が−１以上０未満の回
転楕円面であればよい。これ以外の範囲であれば、他の
面の非球面係数をもって補正するほかなく、その場合に
は、非球面係数が大きくなり、加工が困難な形状となっ
てしまう。
は、第１面が大きなパワーを持つので、ここで球面項に
よる大きな球面収差が生ずる。これを過不足なく補正す
るには、第１面の非球面円錐定数が−１以上０未満の回
転楕円面であればよい。これ以外の範囲であれば、他の
面の非球面係数をもって補正するほかなく、その場合に
は、非球面係数が大きくなり、加工が困難な形状となっ
てしまう。
【００３９】第２面、第３面では、入射光束の入射角は
小さく、ほとんど屈折しないので、大きな収差は発生し
ない。しかし、これら第２面、第３面を非球面化すれ
ば、高次までの球面収差とコマ収差とに対する補正を行
うことができる。特に、第２面は第４面と、第３面は第
１面と、略々反転した球面収差とコマ収差とを持つよう
な対称な配置とすることが有効である。
小さく、ほとんど屈折しないので、大きな収差は発生し
ない。しかし、これら第２面、第３面を非球面化すれ
ば、高次までの球面収差とコマ収差とに対する補正を行
うことができる。特に、第２面は第４面と、第３面は第
１面と、略々反転した球面収差とコマ収差とを持つよう
な対称な配置とすることが有効である。
【００４０】第４面は、第１面乃至第３面の面形状、各
エレメント１，２をなす硝材、光学記録媒体（光ディス
ク）のディスク基板（透明基板）１０１の厚さが決定さ
れれば、必然的に決定される。この第４面の形状を加工
可能な形状とし、かつ、全系の偏芯公差を充分に確保す
るには、第２面を負の屈折力を有し円錐定数ｋが０より
大きい回転楕円面とし、第３面を正の屈折力を有し円錐
定数ｋが−１以上０未満の回転楕円面とすればよい。
エレメント１，２をなす硝材、光学記録媒体（光ディス
ク）のディスク基板（透明基板）１０１の厚さが決定さ
れれば、必然的に決定される。この第４面の形状を加工
可能な形状とし、かつ、全系の偏芯公差を充分に確保す
るには、第２面を負の屈折力を有し円錐定数ｋが０より
大きい回転楕円面とし、第３面を正の屈折力を有し円錐
定数ｋが−１以上０未満の回転楕円面とすればよい。
【００４１】〔２〕収差論によるレンズのパワー配置の
解析、最適条件の導出 〔２−１〕厚肉単レンズ近似による収差論 上述の〔１〕（対物レンズの構成の概略）における議論
は、定量的に論じることができる。高開口数のレンズを
偏芯などの製造公差を確保して設計するには、まずその
パワー配置を最適化することが必要である。高次の収差
はいずれも低次の収差の関数だから、低次から収差を抑
える必要がある。低次の収差をより高次の収差を発生さ
せて打ち消してゆくと、面形状は作成困難になり、製造
公差も狭まるからである。
解析、最適条件の導出 〔２−１〕厚肉単レンズ近似による収差論 上述の〔１〕（対物レンズの構成の概略）における議論
は、定量的に論じることができる。高開口数のレンズを
偏芯などの製造公差を確保して設計するには、まずその
パワー配置を最適化することが必要である。高次の収差
はいずれも低次の収差の関数だから、低次から収差を抑
える必要がある。低次の収差をより高次の収差を発生さ
せて打ち消してゆくと、面形状は作成困難になり、製造
公差も狭まるからである。
【００４２】そこで、本発明は、非球面ダブレットレン
ズに関するものだが、まずは、図２に示すように、第２
面以降の面を１面に合成した厚肉単レンズを仮想的に考
えて、第１面の形状と主平面間隔とを最適化することを
考える。
ズに関するものだが、まずは、図２に示すように、第２
面以降の面を１面に合成した厚肉単レンズを仮想的に考
えて、第１面の形状と主平面間隔とを最適化することを
考える。
【００４３】この厚肉単レンズの主平面間隔ｄは、もと
の非球面ダブレットレンズ全体の主平面間隔ｄに相当す
るものと考えればよい。
の非球面ダブレットレンズ全体の主平面間隔ｄに相当す
るものと考えればよい。
【００４４】（１）厚肉単レンズ近似における近軸関係 例えば、「光学」（久保田広著、岩波書店刊）などに
は、非球面まで含めた薄肉単レンズのを収差論が詳しく
述べられている。しかし、これらは、あくまで薄肉近似
なので、現実のレンズを充分に解析するには、これを厚
肉レンズの場合について拡張する必要がある。そこで、
まず、厚肉単レンズ（屈折率ｎ、厚みｄ、有効焦点距離
ｆ）の収差係数を求める。
は、非球面まで含めた薄肉単レンズのを収差論が詳しく
述べられている。しかし、これらは、あくまで薄肉近似
なので、現実のレンズを充分に解析するには、これを厚
肉レンズの場合について拡張する必要がある。そこで、
まず、厚肉単レンズ（屈折率ｎ、厚みｄ、有効焦点距離
ｆ）の収差係数を求める。
【００４５】この単レンズの第１面、第２面の曲率半径
をそれぞれｒ1、ｒ2、第１面、第２面への入射光線高を
それぞれｈ1、ｈ2とする。第１面入射光線の延長線と光
軸との交点と、第１面との距離をｓ1、第２面入射光線
の延長線と光軸との交点と、第２面との距離をｓ2とす
る。第１面屈折後の光線の延長線と光軸との交点と、第
１面との距離をｓ1′、第２面屈折後の光線の延長線と
光軸との交点と、第２面との距離をｓ2′とする。これ
らの量はいずれも、各面の入射側を負、出射側を正にと
る。このとき、レンズ全体のパワーは、
をそれぞれｒ1、ｒ2、第１面、第２面への入射光線高を
それぞれｈ1、ｈ2とする。第１面入射光線の延長線と光
軸との交点と、第１面との距離をｓ1、第２面入射光線
の延長線と光軸との交点と、第２面との距離をｓ2とす
る。第１面屈折後の光線の延長線と光軸との交点と、第
１面との距離をｓ1′、第２面屈折後の光線の延長線と
光軸との交点と、第２面との距離をｓ2′とする。これ
らの量はいずれも、各面の入射側を負、出射側を正にと
る。このとき、レンズ全体のパワーは、
【００４６】
【数１７】
【００４７】
【数１８】
【００４８】
【数１９】
【００４９】
【数２０】
【００５０】
【数２１】
【００５１】
【数２２】
【００５２】
【数２３】
【００５３】
【数２４】
【００５４】
【数２５】
【００５５】
【数２６】
【００５６】
【数２７】
【００５７】（２）厚肉単レンズ近似の球面収差 これらを用いて、厚肉単レンズの球面収差係数Ａは、以
下のように与えられる。
下のように与えられる。
【００５８】
【数２８】
【００５９】
【数２９】
【００６０】
【数３０】
【００６１】
【数３１】
【００６２】である。〔数２９〕乃至〔数３１〕の和が
厚肉レンズの球面収差である。
厚肉レンズの球面収差である。
【００６３】ここで、各面の収差係数は、それぞれが略
々０になっていることが望ましい。理想的な状態では、
最終的に各面の収差係数を足し合わせた全体が０になっ
ていれば収差は補正されるが、現実には、偏芯や面精度
などの製造誤差が生じる。このとき、各面の収差係数が
小さければ、こうした誤差要因に対する変動がある程度
抑えられる。また、設計としても、どこかの面にしわ寄
せが生じないので、優れた性能が得易い。
々０になっていることが望ましい。理想的な状態では、
最終的に各面の収差係数を足し合わせた全体が０になっ
ていれば収差は補正されるが、現実には、偏芯や面精度
などの製造誤差が生じる。このとき、各面の収差係数が
小さければ、こうした誤差要因に対する変動がある程度
抑えられる。また、設計としても、どこかの面にしわ寄
せが生じないので、優れた性能が得易い。
【００６４】それには、第１面の非球面係数ε1は、
〔数２９〕より、−１／ｎ2近傍であればよい。光学ガ
ラスの多くの屈折率ｎは可視光域においておおよそ１．
４乃至１．８の範囲に分布しているから、ε1は、−
０．３乃至−０．５程度であればよい。
〔数２９〕より、−１／ｎ2近傍であればよい。光学ガ
ラスの多くの屈折率ｎは可視光域においておおよそ１．
４乃至１．８の範囲に分布しているから、ε1は、−
０．３乃至−０．５程度であればよい。
【００６５】また、第２面の場合は、〔数３０〕で、
【００６６】
【数３２】
【００６７】のとき、球面収差は０になるが、以下のよ
うな四つの理由から、左辺は右辺より小さいほうがよ
い。第一に、光ディスクにおいては、ディスク基板１０
１の厚さにより生じる球面収差（＞０）を補正する必要
がある。第二に、全系のパワーを１として正規化された
厚肉レンズについて、第１面の曲率ρ1（＝１／Ｒ1）と
主平面間隔ｄの関数として厚肉レンズ全体の球面収差係
数を数値計算すると、図４及び図５に示すように、〔数
３２〕の条件の近傍では傾きが大変に大きい。すなわ
ち、第１面の曲率ρ1や主平面間隔ｄに製造誤差が生じ
たときに、大きな球面収差が生じるということである。
したがって、非球面係数を活用して、この領域以外で球
面収差を補正したほうが、製造上も作り易い安定な解と
なる。第三に、後述するように、コマ収差の補正の観点
からも、〔数３２〕の条件の近傍の第１面の曲率ρ1と
主平面間隔ｄは望ましくない。第四に、ｄρ1＞ｎ／
（ｎ−１）では、第１面の曲率半径Ｒ1が小さくなり、
光ディスク用の大きさのレンズとしては、作成が現実的
には困難なうえ、作動距離が確保できない。したがっ
て、
うな四つの理由から、左辺は右辺より小さいほうがよ
い。第一に、光ディスクにおいては、ディスク基板１０
１の厚さにより生じる球面収差（＞０）を補正する必要
がある。第二に、全系のパワーを１として正規化された
厚肉レンズについて、第１面の曲率ρ1（＝１／Ｒ1）と
主平面間隔ｄの関数として厚肉レンズ全体の球面収差係
数を数値計算すると、図４及び図５に示すように、〔数
３２〕の条件の近傍では傾きが大変に大きい。すなわ
ち、第１面の曲率ρ1や主平面間隔ｄに製造誤差が生じ
たときに、大きな球面収差が生じるということである。
したがって、非球面係数を活用して、この領域以外で球
面収差を補正したほうが、製造上も作り易い安定な解と
なる。第三に、後述するように、コマ収差の補正の観点
からも、〔数３２〕の条件の近傍の第１面の曲率ρ1と
主平面間隔ｄは望ましくない。第四に、ｄρ1＞ｎ／
（ｎ−１）では、第１面の曲率半径Ｒ1が小さくなり、
光ディスク用の大きさのレンズとしては、作成が現実的
には困難なうえ、作動距離が確保できない。したがっ
て、
【００６８】
【数３３】
【００６９】でなければならない。この場合、非球面係
数ε2を用いて、第２面の球面収差を補正すればよい
が、球面項の球面収差をできるだけ小さくすれば、非球
面項が小さな値で補正できるので製造上有利である。そ
れには、〔数３０〕において、
数ε2を用いて、第２面の球面収差を補正すればよい
が、球面項の球面収差をできるだけ小さくすれば、非球
面項が小さな値で補正できるので製造上有利である。そ
れには、〔数３０〕において、
【００７０】
【数３４】
【００７１】
【数３５】
【００７２】を得る。ｎ＝１．４乃至１．８、ρ1＝
０．５乃至１．９程度の本発明で主に考えている領域で
は、〔数３５〕の右辺は〔数３３〕の右辺より小さい。
前記と同様の理由から、この近傍であれば、
０．５乃至１．９程度の本発明で主に考えている領域で
は、〔数３５〕の右辺は〔数３３〕の右辺より小さい。
前記と同様の理由から、この近傍であれば、
【００７３】
【数３６】
【００７４】（３）厚肉レンズ近傍のコマ収差 次に、コマ収差係数Ｂを求める。Ｂは、
【００７５】
【数３７】
【００７６】
【数３８】
【００７７】ここで、非球面項については、非球面係数
の寄与を無視した。また、ディスク基板１０１は平行平
板なので、コマ収差については寄与しないと考えてよ
い。
の寄与を無視した。また、ディスク基板１０１は平行平
板なので、コマ収差については寄与しないと考えてよ
い。
【００７８】まず、この〔数３７〕から特殊な場合につ
いて、上記ρ1及びｄ1を求めることができる。すなわ
ち、 ｉ）ρ1→０のとき、レンズ全体のパワーを１と正規化
すれば、〔数１７〕より、ｒ2＝１−ｎになる。このと
き、ｄ1＝ｎ−１である。
いて、上記ρ1及びｄ1を求めることができる。すなわ
ち、 ｉ）ρ1→０のとき、レンズ全体のパワーを１と正規化
すれば、〔数１７〕より、ｒ2＝１−ｎになる。このと
き、ｄ1＝ｎ−１である。
【００７９】ii）また、ｄ＝０（薄肉近似）の場合にコ
マ収差が０になる（Ｂ＝０となる）ようなρ1は、Ｄ＝
１として〔数１７〕を〔数３８〕のρ2へ代入して、
マ収差が０になる（Ｂ＝０となる）ようなρ1は、Ｄ＝
１として〔数１７〕を〔数３８〕のρ2へ代入して、
【００８０】
【数３９】
【００８１】これらの特殊な場合を留意して、コマ収差
がρ1とｄに対してどのような値をとるか、その挙動を
調べる。コマ収差が０になるｄの一般解は、〔数３７〕
で、Ｂ＝０とおいて、
がρ1とｄに対してどのような値をとるか、その挙動を
調べる。コマ収差が０になるｄの一般解は、〔数３７〕
で、Ｂ＝０とおいて、
【００８２】
【数４０】
【００８３】を満たす。したがって、上記〔数４０〕の
３次曲線と右辺の定数の交点がコマ収差を０にするｄの
解である。これを数値計算すれば、図６及び図７に示す
ように、ρ1の変化に応じて３つの領域Ａ，Ｂ，Ｃの境
界上においてＢ＝０となるｄの解が存在する。
３次曲線と右辺の定数の交点がコマ収差を０にするｄの
解である。これを数値計算すれば、図６及び図７に示す
ように、ρ1の変化に応じて３つの領域Ａ，Ｂ，Ｃの境
界上においてＢ＝０となるｄの解が存在する。
【００８４】コマ収差係数Ｂは、図６中の斜線部で示す
領域Ａ，Ｂ，Ｃ内で正の値をとる。領域Ａは、ｄ＝ｎ−
１に漸近する曲線をｄの下限とする領域である。領域Ｂ
は、ρ1＝ｎ2／（ｎ2−１）に漸近する曲線をρ1の上限
とする領域である。領域Ｃは、ｄ＝ｎ−１をｄの上限と
しρ1＝ｎ2／（ｎ2−１）をρ1の下限とする曲線で囲ま
れた領域である。これら領域の境界で、コマ収差は０に
なる。領域Ａと領域Ｃの間は鞍状の領域となり、コマ収
差が小さい。
領域Ａ，Ｂ，Ｃ内で正の値をとる。領域Ａは、ｄ＝ｎ−
１に漸近する曲線をｄの下限とする領域である。領域Ｂ
は、ρ1＝ｎ2／（ｎ2−１）に漸近する曲線をρ1の上限
とする領域である。領域Ｃは、ｄ＝ｎ−１をｄの上限と
しρ1＝ｎ2／（ｎ2−１）をρ1の下限とする曲線で囲ま
れた領域である。これら領域の境界で、コマ収差は０に
なる。領域Ａと領域Ｃの間は鞍状の領域となり、コマ収
差が小さい。
【００８５】この３つの領域を比較検討してみると、最
も望ましいのは領域Ａであることがわかる。領域Ｂで
は、焦点距離に比べて主平面間隔ｄが長いため、レンズ
が大型化してしまう。領域Ｃでは、第１面の曲率半径Ｒ
1が小さくなりすぎて、作成が困難である。したがっ
て、領域Ａの境界近辺がコマ収差補正のためには望まし
い。また、屈折率が１．４から１．８程度の可視光用硝
材では、さきに述べたように、球面収差の観点からも望
ましいのは領域Ａであることがわかる。具体的には、
も望ましいのは領域Ａであることがわかる。領域Ｂで
は、焦点距離に比べて主平面間隔ｄが長いため、レンズ
が大型化してしまう。領域Ｃでは、第１面の曲率半径Ｒ
1が小さくなりすぎて、作成が困難である。したがっ
て、領域Ａの境界近辺がコマ収差補正のためには望まし
い。また、屈折率が１．４から１．８程度の可視光用硝
材では、さきに述べたように、球面収差の観点からも望
ましいのは領域Ａであることがわかる。具体的には、
【００８６】
【数４１】
【００８７】を、それぞれｄの下限とρ1の上限とする
領域Ａの境界近傍であれば、充分にコマ収差が補正でき
る。
領域Ａの境界近傍であれば、充分にコマ収差が補正でき
る。
【００８８】（４）厚肉単レンズ近似による第１面の最
適曲率と全系の最適主平面間隔 〔数３６〕と〔数４１〕の領域を図示すると、図８に示
すように、この図８中の斜線部の境界近傍が、収差論か
ら見た最適値であることとなる。以上から分かるよう
に、ｄ＝ｄ1＝ｎ−１の近傍では、広いρ1の範囲に亘っ
て、コマ収差を小さな値に抑えることができるので、設
計の自由度がある。また、これは、ρ1、すなわち、第
１面の曲率の誤差に対しても、公差が広くなるというこ
とである。実用的にも、これは双曲線近傍よりｄが小さ
い解なので、小型軽量化が求められる用途においては、
望ましい解である。
適曲率と全系の最適主平面間隔 〔数３６〕と〔数４１〕の領域を図示すると、図８に示
すように、この図８中の斜線部の境界近傍が、収差論か
ら見た最適値であることとなる。以上から分かるよう
に、ｄ＝ｄ1＝ｎ−１の近傍では、広いρ1の範囲に亘っ
て、コマ収差を小さな値に抑えることができるので、設
計の自由度がある。また、これは、ρ1、すなわち、第
１面の曲率の誤差に対しても、公差が広くなるというこ
とである。実用的にも、これは双曲線近傍よりｄが小さ
い解なので、小型軽量化が求められる用途においては、
望ましい解である。
【００８９】実際に重要なのは、このコマ収差が小さな
領域である。後述する〔実施例〕においても示すよう
に、球面収差については、非球面項で充分な補正が容易
にできる。しかし、コマ収差については、非球面の効果
は球面収差に対するほどの大きな効果はない。したがっ
て、球面項によるコマ収差自体も充分に補正されている
ことが望ましい。また、偏芯が生じた場合を考慮すれ
ば、偏芯コマ収差は低次のコマ収差の関数として表され
るので、コマ収差については低次から充分に高次まで補
正を行うことが必要である。
領域である。後述する〔実施例〕においても示すよう
に、球面収差については、非球面項で充分な補正が容易
にできる。しかし、コマ収差については、非球面の効果
は球面収差に対するほどの大きな効果はない。したがっ
て、球面項によるコマ収差自体も充分に補正されている
ことが望ましい。また、偏芯が生じた場合を考慮すれ
ば、偏芯コマ収差は低次のコマ収差の関数として表され
るので、コマ収差については低次から充分に高次まで補
正を行うことが必要である。
【００９０】〔２−２〕偏芯を考慮した近軸配置 より詳しくは、第ν面の偏芯Ｅνにより生じる偏芯コマ
収差は、
収差は、
【００９１】
【数４２】
【００９２】で与えられる（「偏芯の存在する光学系の
３次の収差論」松居吉哉著、日本オプトメカトロニクス
協会刊）。ここで、 ΔＹ′：像面の横倍率 Ｙ′ ：像高 β ：横倍率 Ｙ ：物体高 α′ ：物体近軸光線の像面への入射角 Ｒ ：物体平面上に換算した入射瞳半径 φ ：入射瞳でのアジマス角 Ｎ ：物界の屈折率 ω ：物点と物体側主点を結ぶ直線が基準軸となす角
度 IIμ ：第μ面のコマ収差係数 Ｅν ：第ν面の偏芯量 IIＥν：第ν面の偏芯コマ係数 である。第ν面の偏芯コマ係数IIＥνは、一般には次の
〔数４３〕で与えられる。
３次の収差論」松居吉哉著、日本オプトメカトロニクス
協会刊）。ここで、 ΔＹ′：像面の横倍率 Ｙ′ ：像高 β ：横倍率 Ｙ ：物体高 α′ ：物体近軸光線の像面への入射角 Ｒ ：物体平面上に換算した入射瞳半径 φ ：入射瞳でのアジマス角 Ｎ ：物界の屈折率 ω ：物点と物体側主点を結ぶ直線が基準軸となす角
度 IIμ ：第μ面のコマ収差係数 Ｅν ：第ν面の偏芯量 IIＥν：第ν面の偏芯コマ係数 である。第ν面の偏芯コマ係数IIＥνは、一般には次の
〔数４３〕で与えられる。
【００９３】
【数４３】
【００９４】である。この〔数４３〕からもわかるよう
に、偏芯公差の観点からは、各面の収差係数が充分小さ
くなければならない。しかも、偏芯が生じ易い面の前後
の収差係数が偏芯に対しても互いに打ち消し合うような
対称的な収差を持っていることが理想である。
に、偏芯公差の観点からは、各面の収差係数が充分小さ
くなければならない。しかも、偏芯が生じ易い面の前後
の収差係数が偏芯に対しても互いに打ち消し合うような
対称的な収差を持っていることが理想である。
【００９５】加えて、球面収差及びコマ収差ともに、曲
率や面間隔の変動に対して、充分な公差が確保されねば
ならない。以上の要件を満たすには、ｄ＝ｄ1近傍の領
域が最適である。この領域では、Ｒ、ｄのどちらの微小
変位に対しても球面収差の変化は少ない。また、コマ収
差も小さく、面間のバランスで充分に補正ができる。
率や面間隔の変動に対して、充分な公差が確保されねば
ならない。以上の要件を満たすには、ｄ＝ｄ1近傍の領
域が最適である。この領域では、Ｒ、ｄのどちらの微小
変位に対しても球面収差の変化は少ない。また、コマ収
差も小さく、面間のバランスで充分に補正ができる。
【００９６】〔２−３〕ダブレットとしての作動距離を
考慮した近軸配置 一般に、厚肉レンズの像側主点位置Δ′は、図２に示す
ように、第２面からの距離として、
考慮した近軸配置 一般に、厚肉レンズの像側主点位置Δ′は、図２に示す
ように、第２面からの距離として、
【００９７】
【数４４】
【００９８】
【数４５】
【００９９】
【数４６】
【０１００】したがって、屈折率ｎと作動距離ＷＤ（図
１中のｄ4）とが決まれば、ｄρ1は一定で双曲線上の点
となる。作動距離ＷＤが０のとき、ｄρ1＝１／（ｎ−
１）となる。一般に、高開口数のレンズにおいては、収
差補正のために、必然的に焦点距離は短くなる。それに
つれて、作動距離ＷＤも短くなるので、ｄρ1は増加す
る。
１中のｄ4）とが決まれば、ｄρ1は一定で双曲線上の点
となる。作動距離ＷＤが０のとき、ｄρ1＝１／（ｎ−
１）となる。一般に、高開口数のレンズにおいては、収
差補正のために、必然的に焦点距離は短くなる。それに
つれて、作動距離ＷＤも短くなるので、ｄρ1は増加す
る。
【０１０１】本発明で考えているのは、高い開口数（Ｎ
Ａ）、すなわち、ＮＡが０．７以上のダブレットレンズ
である。しかし、最大のパワーは、第１面に集中してい
るので、ここまで同様厚肉単レンズと近似して考えるこ
とで、特性を把握できる。このような高開口数では、ｄ
ρ1は、
Ａ）、すなわち、ＮＡが０．７以上のダブレットレンズ
である。しかし、最大のパワーは、第１面に集中してい
るので、ここまで同様厚肉単レンズと近似して考えるこ
とで、特性を把握できる。このような高開口数では、ｄ
ρ1は、
【０１０２】
【数４７】
【０１０３】でなければならない。これ以下では、軸外
でのコマ収差の補正が困難になり視野が著しく狭くなら
ざるを得ない。これを非球面化により補正しようとする
と、第２面以降の形状が作成困難になる。この上記〔数
４７〕の範囲では、ｎを１．５程度とすれば、この厚肉
単レンズ近似の作動距離ＷＤは焦点距離の０．５５倍か
ら０．７倍程度になるが、光ディスクの場合、ディスク
基板１０１の厚さ以上の作動距離ＷＤが必要なので、光
ディスクと対物レンズとの間の実質的な作動距離ＷＤ
は、この条件を満たしていても、焦点距離が３ｍｍ弱と
した場合に１ｍｍ以下にしかならない。
でのコマ収差の補正が困難になり視野が著しく狭くなら
ざるを得ない。これを非球面化により補正しようとする
と、第２面以降の形状が作成困難になる。この上記〔数
４７〕の範囲では、ｎを１．５程度とすれば、この厚肉
単レンズ近似の作動距離ＷＤは焦点距離の０．５５倍か
ら０．７倍程度になるが、光ディスクの場合、ディスク
基板１０１の厚さ以上の作動距離ＷＤが必要なので、光
ディスクと対物レンズとの間の実質的な作動距離ＷＤ
は、この条件を満たしていても、焦点距離が３ｍｍ弱と
した場合に１ｍｍ以下にしかならない。
【０１０４】また、第１面のパワーが小さくなると、第
２面以降のパワーが増加して曲率半径が小さくなり、加
工が困難になること、主平面間隔ｄが増加してレンズの
全長が長くなることから、実用上は、
２面以降のパワーが増加して曲率半径が小さくなり、加
工が困難になること、主平面間隔ｄが増加してレンズの
全長が長くなることから、実用上は、
【０１０５】
【数４８】
【０１０６】〔２−４〕厚肉単レンズ近似から導かれる
近軸配置の必要条件 以上をまとめると、〔数３６〕、〔数４１〕、〔数４
７〕、〔数４８〕より、
近軸配置の必要条件 以上をまとめると、〔数３６〕、〔数４１〕、〔数４
７〕、〔数４８〕より、
【０１０７】
【数４９】
【０１０８】
【数５０】
【０１０９】
【数５１】
【０１１０】〔３〕第１エレメントの肉厚最適化による
偏芯不感条件 実用上は、さらに以下の条件を満たすことが望ましい。
第１面と第２面との面間隔をｄ1、第２面と第３面との
面間隔をｄ2とすれば、
偏芯不感条件 実用上は、さらに以下の条件を満たすことが望ましい。
第１面と第２面との面間隔をｄ1、第２面と第３面との
面間隔をｄ2とすれば、
【０１１１】
【数５２】
【０１１２】
【数５３】
【０１１３】ｄ2が大きくなると、全長が長くなるう
え、第１面にパワーが集中して作動距離ＷＤが短くな
る。また、第２面以降の面間隔の公差が厳しくなり、作
成及び組立時に球面収差が発生し易い。また、第２エレ
メント２ではビーム径が狭まるので、各エレメンツ１，
２間の偏芯も敏感になるので、偏芯コマ収差が発生し易
い。したがって、第２面と第３面との面間隔ｄ2はでき
るだけ短いほうがよい。
え、第１面にパワーが集中して作動距離ＷＤが短くな
る。また、第２面以降の面間隔の公差が厳しくなり、作
成及び組立時に球面収差が発生し易い。また、第２エレ
メント２ではビーム径が狭まるので、各エレメンツ１，
２間の偏芯も敏感になるので、偏芯コマ収差が発生し易
い。したがって、第２面と第３面との面間隔ｄ2はでき
るだけ短いほうがよい。
【０１１４】このとき、〔数５３〕をさらに満たすと、
第２面と第３面の全系に対するパワーの寄与が小さくな
る。したがって、この第２面の偏芯の全系に対する影響
は小さくなるので、偏芯公差が広がる。これは、以下の
ような理由による。第２面及び第３面を合成して１枚の
薄肉レンズとみれば、この対物レンズは、薄肉レンズの
トリプレットとみなせる。３枚の薄肉レンズ（それらの
パワーをψ1、ψ2、ψ3、第１面と第２面との面間隔を
ｄ1、第２面と第３面との面間隔をｄ2とする）の全系の
パワーψは、次の〔数５４〕で表される。
第２面と第３面の全系に対するパワーの寄与が小さくな
る。したがって、この第２面の偏芯の全系に対する影響
は小さくなるので、偏芯公差が広がる。これは、以下の
ような理由による。第２面及び第３面を合成して１枚の
薄肉レンズとみれば、この対物レンズは、薄肉レンズの
トリプレットとみなせる。３枚の薄肉レンズ（それらの
パワーをψ1、ψ2、ψ3、第１面と第２面との面間隔を
ｄ1、第２面と第３面との面間隔をｄ2とする）の全系の
パワーψは、次の〔数５４〕で表される。
【０１１５】
【数５４】
【０１１６】この〔数５４〕で、ψ2を含む項はいずれ
も（１−ｄ1ψ1）を含む。したがって、１−ｄ1ψ1＝０
なら、ψ2は、如何なる値であっても、全系のパワーに
は影響しない。したがって、この薄肉レンズに偏芯や倒
れが生じても、全体のパワー配置は変わらないので、収
差も発生せず、公差が広がる。実用的には、１−ｄ1ψ1
が０近傍であれば、充分にこの効果を得ることができ
る。実際の設計例について調べると、近軸和は１．０前
後であり、０．８以下、もしくは１．３以上では第２
面、第３面の偏芯に対するトレランスが失われる。
も（１−ｄ1ψ1）を含む。したがって、１−ｄ1ψ1＝０
なら、ψ2は、如何なる値であっても、全系のパワーに
は影響しない。したがって、この薄肉レンズに偏芯や倒
れが生じても、全体のパワー配置は変わらないので、収
差も発生せず、公差が広がる。実用的には、１−ｄ1ψ1
が０近傍であれば、充分にこの効果を得ることができ
る。実際の設計例について調べると、近軸和は１．０前
後であり、０．８以下、もしくは１．３以上では第２
面、第３面の偏芯に対するトレランスが失われる。
【０１１７】〔４〕変形例 ここまでは、第１エレメント１と第２エレメント２とが
同じ硝材からできていると考えて、そのまま厚肉単レン
ズとして近似し第１面の曲率ρ1と主平面間隔ｄを論じ
た。その場合、このダブレットレンズのパワーは第１面
に大きく依存するので、第１エレメント１の硝材の屈折
率で厚肉単レンズの議論に用いたｎを代用してかまわな
い。
同じ硝材からできていると考えて、そのまま厚肉単レン
ズとして近似し第１面の曲率ρ1と主平面間隔ｄを論じ
た。その場合、このダブレットレンズのパワーは第１面
に大きく依存するので、第１エレメント１の硝材の屈折
率で厚肉単レンズの議論に用いたｎを代用してかまわな
い。
【０１１８】また、ここまで物体（すなわち光源）は無
限遠とした無限共役の場合を扱ってきた。これも、上述
した各数式が有効な範囲において、有限系の場合に拡張
できる。しかし、実用上は、有限系の場合は、高い開口
数（ＮＡ）の場合においては、取扱いが困難であると思
われる。
限遠とした無限共役の場合を扱ってきた。これも、上述
した各数式が有効な範囲において、有限系の場合に拡張
できる。しかし、実用上は、有限系の場合は、高い開口
数（ＮＡ）の場合においては、取扱いが困難であると思
われる。
【０１１９】そして、上述した対物レンズを用いて、光
学記録媒体に対する情報信号の記録再生を行う記録再生
装置の要部となる光学ピックアップ装置を構成すること
ができる。すなわち、この光学ピックアップ装置は、図
３に示すように、光源となる半導体レーザ３を有し、こ
の半導体レーザ３から射出された光束を、上述の対物レ
ンズ６を介して、光学記録媒体である光ディスク１０２
上に集光させる。上記半導体レーザ３から出射された光
束は、まず、コリメータレンズ４により略々平行光束と
なされる。そして、この平行光束は、ビームスプリッタ
５を透過し、上記対物レンズ６に入射されて、上記光デ
ィスク１０２の信号記録面上に集光される。
学記録媒体に対する情報信号の記録再生を行う記録再生
装置の要部となる光学ピックアップ装置を構成すること
ができる。すなわち、この光学ピックアップ装置は、図
３に示すように、光源となる半導体レーザ３を有し、こ
の半導体レーザ３から射出された光束を、上述の対物レ
ンズ６を介して、光学記録媒体である光ディスク１０２
上に集光させる。上記半導体レーザ３から出射された光
束は、まず、コリメータレンズ４により略々平行光束と
なされる。そして、この平行光束は、ビームスプリッタ
５を透過し、上記対物レンズ６に入射されて、上記光デ
ィスク１０２の信号記録面上に集光される。
【０１２０】上記信号記録面で反射された光束は、もと
の光路を逆に辿り、上記対物レンズ６を透過し、上記ビ
ームスプリッタ５で反射されて、上記半導体レーザ３に
戻る光路より分岐される。上記ビームスプリッタ５で反
射された光束は、集光レンズ９によって集光され、光検
出部を構成する光検出器１０に入射する。この光検出部
は、上記光検出器１０及びこの光検出器１０の出力信号
が送られてこの出力信号に基づく演算処理を行う演算装
置１１を有して構成されている。この光検出部において
は、上記演算装置１１によって、フォーカスエラー信
号、トラッキングエラー信号などの制御誤差信号が得ら
れる。上記フォーカスエラー信号は、上記対物レンズ６
による上記光束の集光点と上記信号記録面との該対物レ
ンズ６の光軸方向の距離を示す信号である。上記トラッ
キングエラー信号は、上記対物レンズ６による上記光束
の集光点と上記信号記録面上において情報信号が記録さ
れる記録トラックとの該記録トラックの方向に直交する
方向の距離を示す信号である。これら制御誤差信号は、
アクチュエータ８に送られる。このアクチュエータ８
は、上記対物レンズ６を移動操作可能に支持しており、
上記各制御誤差信号に基づいて該対物レンズ６を移動操
作することにより、この対物レンズによる上記光束の集
光点を上記記録トラック上に位置させる。
の光路を逆に辿り、上記対物レンズ６を透過し、上記ビ
ームスプリッタ５で反射されて、上記半導体レーザ３に
戻る光路より分岐される。上記ビームスプリッタ５で反
射された光束は、集光レンズ９によって集光され、光検
出部を構成する光検出器１０に入射する。この光検出部
は、上記光検出器１０及びこの光検出器１０の出力信号
が送られてこの出力信号に基づく演算処理を行う演算装
置１１を有して構成されている。この光検出部において
は、上記演算装置１１によって、フォーカスエラー信
号、トラッキングエラー信号などの制御誤差信号が得ら
れる。上記フォーカスエラー信号は、上記対物レンズ６
による上記光束の集光点と上記信号記録面との該対物レ
ンズ６の光軸方向の距離を示す信号である。上記トラッ
キングエラー信号は、上記対物レンズ６による上記光束
の集光点と上記信号記録面上において情報信号が記録さ
れる記録トラックとの該記録トラックの方向に直交する
方向の距離を示す信号である。これら制御誤差信号は、
アクチュエータ８に送られる。このアクチュエータ８
は、上記対物レンズ６を移動操作可能に支持しており、
上記各制御誤差信号に基づいて該対物レンズ６を移動操
作することにより、この対物レンズによる上記光束の集
光点を上記記録トラック上に位置させる。
【０１２１】ここで、ディスクスキューサーボ機構を用
いるならば、このスキューサーボ機構を構成するコマ収
差補正板は、上記半導体レーザ３と上記ビームスプリッ
タ５との間、もしくは、該ビームスプリッタ５と上記対
物レンズ６との間に置けばよい。このスキューサーボ機
構は、別途設けられたディスクスキューセンサと、上記
コマ収差補正板とを有して構成される。
いるならば、このスキューサーボ機構を構成するコマ収
差補正板は、上記半導体レーザ３と上記ビームスプリッ
タ５との間、もしくは、該ビームスプリッタ５と上記対
物レンズ６との間に置けばよい。このスキューサーボ機
構は、別途設けられたディスクスキューセンサと、上記
コマ収差補正板とを有して構成される。
【０１２２】上記ディスクスキューセンサは、上記光デ
ィスク１０２の信号記録面の上記対物レンズ６の光軸に
対する傾き角度を検出するセンサである。上記コマ収差
板は、上記光束の光路上に配置され、この光束の光軸に
直交する方向に移動操作されてコマ収差を発生させるこ
とにより、上記光ディスク１０２の傾きによって生ずる
コマ収差を相殺するものである。このコマ収差補正板
は、上記ディスクスキューセンサからの出力信号に応じ
て、移動制御される。
ィスク１０２の信号記録面の上記対物レンズ６の光軸に
対する傾き角度を検出するセンサである。上記コマ収差
板は、上記光束の光路上に配置され、この光束の光軸に
直交する方向に移動操作されてコマ収差を発生させるこ
とにより、上記光ディスク１０２の傾きによって生ずる
コマ収差を相殺するものである。このコマ収差補正板
は、上記ディスクスキューセンサからの出力信号に応じ
て、移動制御される。
【０１２３】そして、この光学ピックアップ装置は、上
記ディスク基板１０１の厚みが０．６ｍｍ以下である光
ディスク１０２に対して情報信号の書き込み読み出しを
行う装置として構成することができる。このように、上
記ディスク基板１０１の厚みを薄くすると、上記光ディ
スク１０２の傾きによるコマ収差の影響を低減させるこ
とができる。このように、上記光ディスク１０２のディ
スク基板１０１の厚みが従来の光ディスクのディスク基
板の厚みとは異なる場合には、上記対物レンズ６の第１
面を回折型レンズ一体型の面として回折次数に対して異
なる球面収差を与えることや、本発明に係る対物レンズ
６と従来の対物レンズとを併設して機械的に切換えるな
どの構成を採用し、該光ディスク１０２と従来の光ディ
スクとの双方に対して情報信号の書き込み読み出しが行
えるようにしてもよい。
記ディスク基板１０１の厚みが０．６ｍｍ以下である光
ディスク１０２に対して情報信号の書き込み読み出しを
行う装置として構成することができる。このように、上
記ディスク基板１０１の厚みを薄くすると、上記光ディ
スク１０２の傾きによるコマ収差の影響を低減させるこ
とができる。このように、上記光ディスク１０２のディ
スク基板１０１の厚みが従来の光ディスクのディスク基
板の厚みとは異なる場合には、上記対物レンズ６の第１
面を回折型レンズ一体型の面として回折次数に対して異
なる球面収差を与えることや、本発明に係る対物レンズ
６と従来の対物レンズとを併設して機械的に切換えるな
どの構成を採用し、該光ディスク１０２と従来の光ディ
スクとの双方に対して情報信号の書き込み読み出しが行
えるようにしてもよい。
【０１２４】
【実施例】以下、本発明に係る対物レンズの具体的な実
施例を挙げる。以下の各実施例においては、ディスク基
板１０１は、ポリカーボネイト（Polycarbonate）（屈
折率１．５８１６３７）であることとした。
施例を挙げる。以下の各実施例においては、ディスク基
板１０１は、ポリカーボネイト（Polycarbonate）（屈
折率１．５８１６３７）であることとした。
【０１２５】〔実施例１〕ＢａＣＤ５（ＨＯＹＡ社製）
を使った設計例 ＢａＣＤ５（ＨＯＹＡ社製）（屈折率１．５８６４２
２）を用いた設計例を以下に示す。この設計例におい
て、
を使った設計例 ＢａＣＤ５（ＨＯＹＡ社製）（屈折率１．５８６４２
２）を用いた設計例を以下に示す。この設計例におい
て、
【０１２６】
【数５５】
【０１２７】である。
【０１２８】光路図を、図１０に示す。縦収差図を、図
１１に示す。また、横収差図を、図１２に示す。設計条
件は、以下の通りである。
１１に示す。また、横収差図を、図１２に示す。設計条
件は、以下の通りである。
【０１２９】設計波長：６５０ｎｍ 有効焦点距離Ｆ：２．５７１６ｍｍ 開口数：０．８５
【０１３０】
【表１】
【０１３１】
【表２】
【０１３２】
【表３】
【０１３３】〔実施例２〕ＬａＣ１３（ＨＯＹＡ社製）
を使った設計例 ＬａＣ１３（ＨＯＹＡ社製）（屈折率１．６８９８６
７）を用いた設計例を以下に示す。この設計例におい
て、
を使った設計例 ＬａＣ１３（ＨＯＹＡ社製）（屈折率１．６８９８６
７）を用いた設計例を以下に示す。この設計例におい
て、
【０１３４】
【数５６】
【０１３５】である。
【０１３６】光路図を、図１３に示す。縦収差図を、図
１４に示す。また、横収差図を、図１５に示す。設計条
件は、以下の通りである。
１４に示す。また、横収差図を、図１５に示す。設計条
件は、以下の通りである。
【０１３７】設計波長：６５０ｎｍ 有効焦点距離Ｆ：２．３６４５ｍｍ 開口数：０．８５
【０１３８】
【表４】
【０１３９】
【表５】
【０１４０】
【表６】
【０１４１】〔実施例３〕ＬａＦ２０（ＳＣＨＯＴＴ）
を使った設計例 ＬａＦ２０（ＨＯＹＡ社製）（屈折率１．７３９４３
１）を用いた設計例を以下に示す。この設計例におい
て、
を使った設計例 ＬａＦ２０（ＨＯＹＡ社製）（屈折率１．７３９４３
１）を用いた設計例を以下に示す。この設計例におい
て、
【０１４２】
【数５７】
【０１４３】である。
【０１４４】光路図を、図１６に示す。縦収差図を、図
１７に示す。また、横収差図を、図１８に示す。設計条
件は、以下の通りである。
１７に示す。また、横収差図を、図１８に示す。設計条
件は、以下の通りである。
【０１４５】設計波長：６５０ｎｍ 有効焦点距離Ｆ：２．４１３７ｍｍ 開口数：０．８５
【０１４６】
【表７】
【０１４７】
【表８】
【０１４８】
【表９】
【０１４９】〔実施例４〕ＰＭＭＡ（ポリメチルメタク
リレート）を使った設計例 本発明に係る対物レンズは、プラスチック射出成形を用
いて作成することができる。ＰＭＭＡ（ポリメチルメタ
クリレート（Polymethylmethacrylate））（屈折率１．
４９２）を用いた設計例を以下に示す。この設計例にお
いて、
リレート）を使った設計例 本発明に係る対物レンズは、プラスチック射出成形を用
いて作成することができる。ＰＭＭＡ（ポリメチルメタ
クリレート（Polymethylmethacrylate））（屈折率１．
４９２）を用いた設計例を以下に示す。この設計例にお
いて、
【０１５０】
【数５８】
【０１５１】である。
【０１５２】光路図を、図１９に示す。縦収差図を、図
２０に示す。また、横収差図を、図２１に示す。この例
においては、〔数５〕、〔数６〕の条件が満たされてい
ない。そのため、多少エレメンツ間の組立等の偏芯に弱
くなっている。しかし、プラスチックは屈折率が一般に
低いので、面精度を緩和できる。
２０に示す。また、横収差図を、図２１に示す。この例
においては、〔数５〕、〔数６〕の条件が満たされてい
ない。そのため、多少エレメンツ間の組立等の偏芯に弱
くなっている。しかし、プラスチックは屈折率が一般に
低いので、面精度を緩和できる。
【０１５３】設計条件は、以下の通りである。
【０１５４】設計波長：６５０ｎｍ 有効焦点距離Ｆ：２．９９３９ｍｍ 開口数：０．７５
【０１５５】
【表１０】
【０１５６】
【表１１】
【０１５７】
【表１２】
【０１５８】
【発明の効果】上述のように、本発明は、開口数（Ｎ
Ａ）０．７以上の対物レンズを非球面２枚組レンズとし
て実現し、記録再生装置においてこの対物レンズを用い
ることにより高い情報記録密度の光学記録媒体の実用化
を図ることを可能とするものである。
Ａ）０．７以上の対物レンズを非球面２枚組レンズとし
て実現し、記録再生装置においてこの対物レンズを用い
ることにより高い情報記録密度の光学記録媒体の実用化
を図ることを可能とするものである。
【０１５９】すなわち、本発明においては、高い開口数
（ＮＡ）の対物レンズを、２枚組という比較的簡単な構
成で実現できる。２枚程度であれば、内面反射や吸収に
よる光量の損失やフレアも抑えられる。
（ＮＡ）の対物レンズを、２枚組という比較的簡単な構
成で実現できる。２枚程度であれば、内面反射や吸収に
よる光量の損失やフレアも抑えられる。
【０１６０】また、本発明に係る対物レンズは、比較的
小型のアクチュエータによる駆動が可能な大きさで、か
つ、光ディスク用の対物レンズとして使用できる作動距
離を確保できるものである。
小型のアクチュエータによる駆動が可能な大きさで、か
つ、光ディスク用の対物レンズとして使用できる作動距
離を確保できるものである。
【０１６１】さらに、本発明に係る対物レンズは、製造
及び組立の誤差に対して充分な公差を確保できるもので
ある。
及び組立の誤差に対して充分な公差を確保できるもので
ある。
【０１６２】また、本発明に係る対物レンズは、非球面
モールドレンズとしても作成できるので、大量生産が可
能であり低コスト化が期待できるものである。
モールドレンズとしても作成できるので、大量生産が可
能であり低コスト化が期待できるものである。
【０１６３】そして、本発明に係る対物レンズにおいて
は、第４面への入射角が液浸型のレンズ構成に比べて小
さいために、フレネル反射損を小さくできる。
は、第４面への入射角が液浸型のレンズ構成に比べて小
さいために、フレネル反射損を小さくできる。
【図１】本発明に係る対物レンズの構成を示す側面図で
ある。
ある。
【図２】上記対物レンズを厚肉単レンズに近似した状態
を示す側面図である。
を示す側面図である。
【図３】上記対物レンズを用いて構成された本発明に係
る記録再生装置の構成を示す側面図である。
る記録再生装置の構成を示す側面図である。
【図４】上記厚肉単レンズの球面収差の分布を示すグラ
フである。
フである。
【図５】上記厚肉単レンズの球面収差の分布を３次元的
に示したグラフである。
に示したグラフである。
【図６】上記厚肉単レンズのコマ収差の分布を示すグラ
フである。
フである。
【図７】上記厚肉単レンズのコマ収差の分布を３次元的
に示したグラフである。
に示したグラフである。
【図８】収差論から見た最適領域を示すグラフである。
【図９】高ＮＡのレンズとしての実用性を考慮した最適
領域を示すグラフである。
領域を示すグラフである。
【図１０】〔実施例１〕における光路図を示す側面図で
ある。
ある。
【図１１】〔実施例１〕における縦収差を示すグラフで
ある。
ある。
【図１２】〔実施例１〕における横収差を示すグラフで
ある。
ある。
【図１３】〔実施例２〕における光路図を示す側面図で
ある。
ある。
【図１４】〔実施例２〕における縦収差を示すグラフで
ある。
ある。
【図１５】〔実施例２〕における横収差を示すグラフで
ある。
ある。
【図１６】〔実施例３〕における光路図を示す側面図で
ある。
ある。
【図１７】〔実施例３〕における縦収差を示すグラフで
ある。
ある。
【図１８】〔実施例３〕における横収差を示すグラフで
ある。
ある。
【図１９】〔実施例４〕における光路図を示す側面図で
ある。
ある。
【図２０】〔実施例４〕における縦収差を示すグラフで
ある。
ある。
【図２１】〔実施例４〕における横収差を示すグラフで
ある。
ある。
１ 第１エレメント、２ 第２エレメント、３ 半導体
レーザ、６ 対物レンズ、１０ 光検出器、１０１ 光
ディスク基板、１０２ 光ディスク
レーザ、６ 対物レンズ、１０ 光検出器、１０１ 光
ディスク基板、１０２ 光ディスク
Claims (6)
- 【請求項１】 レンズ系における面の非球面形状につい
て、光軸からの高さをｈとし、光軸からの高さがｈの非
球面上の点の非球面頂点の接平面からの距離をｘとし、
非球面頂点の曲率をｃとし、円錐定数をｋとし、第４次
の非球面係数をＡとし、第６次の非球面係数をＢとし、
第８次の非球面係数をＣとし、第１０次の非球面係数を
Ｄとして、この非球面形状を、 【数１】 で示される曲線の光軸回りの回転体として示し、 距離については、光軸に沿って像側を正、物体側を負と
し、面の曲率半径については、曲率中心が像側にあると
きを正、物体側にあるときを負とし、面の屈折力につい
ては、曲率中心が像側にあるときを正、物体側にあると
きを負としたとき、 物体側に配設され物体側の第１面及び像側の第２面を有
する第１のレンズと、 像側に配設され物体側の第３面及び像側の第４面を有す
る第２のレンズとからなり、 上記第１面は、正の屈折力を有し、円錐定数ｋについ
て、 −１≦ｋ＜０ を満足する回転楕円面であり、 上記第１のレンズをなす硝材の屈折率をｎ、上記第１面
の曲率半径をＲ1、上記各レンズ全体の主平面間隔を
ｄ、有効焦点距離をＦとしたとき、 【数２】 【数３】 【数４】 を満たしている対物レンズ。 - 【請求項２】 第２面は、負の屈折力を有し、円錐定数
ｋが０より大なる回転楕円面であり、 第３面は、正の屈折力を有し、円錐定数ｋが−１以上０
未満の回転楕円面であり、 開口数が０．７以上となされた請求項１記載の対物レン
ズ。 - 【請求項３】 第１面と第２面との面間隔をｄ1とし、
第２面と第３面との面間隔をｄ2としたとき、 【数５】 【数６】 が満足されている請求項１記載の対物レンズ。 - 【請求項４】 光源と、 上記光源より発せられた光束を光学記録媒体の信号記録
面上に集光させる対物レンズとを備え、 レンズ系における面の非球面形状について、光軸からの
高さをｈとし、光軸からの高さがｈの非球面上の点の非
球面頂点の接平面からの距離をｘとし、非球面頂点の曲
率をｃとし、円錐定数をｋとし、第４次の非球面係数を
Ａとし、第６次の非球面係数をＢとし、第８次の非球面
係数をＣとし、第１０次の非球面係数をＤとして、この
非球面形状を、 【数７】 で示される曲線の光軸回りの回転体として示し、 距離については、光軸に沿って像側を正、物体側を負と
し、面の曲率半径については、曲率中心が像側にあると
きを正、物体側にあるときを負とし、面の屈折力につい
ては、曲率中心が像側にあるときを正、物体側にあると
きを負としたとき、 上記対物レンズは、物体側に配設され物体側の第１面及
び像側の第２面を有する第１のレンズと、 像側に配設
され物体側の第３面及び像側の第４面を有する第２のレ
ンズとからなり、 上記第１面は、正の屈折力を有し、円錐定数ｋについ
て、 −１≦ｋ＜０ を満足する回転楕円面であり、 上記第１のレンズをなす硝材の屈折率をｎ、上記第１面
の曲率半径をＲ1、上記各レンズ全体の主平面間隔を
ｄ、有効焦点距離をＦとしたとき、 【数８】 【数９】 【数１０】 を満たしていることとなされた記録再生装置。 - 【請求項５】 光学記録媒体の信号記録面の対物レンズ
の光軸に対する傾きを検出するスキュー検出手段を備え
ている請求項４記載の記録再生装置。 - 【請求項６】 信号記録面を支持しこの信号記録面と対
物レンズとの間に位置する透明基板の厚さが０．６ｍｍ
以下である光学記録媒体に対して使用されることとなさ
れた請求項４記載の記録再生装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25504796A JP3704833B2 (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 対物レンズ及び記録再生装置 |
| US08/937,029 US5880893A (en) | 1996-09-26 | 1997-09-24 | Objective lens and recording/reproducing apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25504796A JP3704833B2 (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 対物レンズ及び記録再生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10104507A true JPH10104507A (ja) | 1998-04-24 |
| JP3704833B2 JP3704833B2 (ja) | 2005-10-12 |
Family
ID=17273428
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25504796A Expired - Fee Related JP3704833B2 (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 対物レンズ及び記録再生装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5880893A (ja) |
| JP (1) | JP3704833B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000347088A (ja) * | 1999-03-31 | 2000-12-15 | Sony Corp | レンズホルダ、レンズホルダの製造方法、レンズホルダ製造用金型及び対物レンズ装置 |
| JP2001194581A (ja) * | 2000-01-14 | 2001-07-19 | Konica Corp | 対物レンズ及び光ピックアップ装置 |
| JP2002236252A (ja) * | 2000-10-16 | 2002-08-23 | Konica Corp | 対物レンズ、カップリングレンズ、集光光学系、光ピックアップ装置及び記録・再生装置 |
| JP2004240193A (ja) * | 2003-02-06 | 2004-08-26 | Konica Minolta Holdings Inc | 対物レンズ及び光ピックアップ装置 |
| US7038995B2 (en) | 2000-11-02 | 2006-05-02 | Sharp Kabushiki Kaisha | Optical pickup for optically reading/writing data including convergent and aberration correction optical systems |
| KR100722884B1 (ko) * | 1999-09-01 | 2007-05-30 | 코니카 미놀타 홀딩스 가부시키가이샤 | 픽업용 대물렌즈 및 광픽업 장치 |
| KR100918330B1 (ko) * | 2000-10-30 | 2009-09-22 | 코니카 미놀타 홀딩스 가부시키가이샤 | 대물 렌즈, 집광 광학계, 광 픽업 장치 및 기록 재생 장치 |
| CN107045196A (zh) * | 2017-02-08 | 2017-08-15 | 浙江舜宇光学有限公司 | 目镜以及包括该目镜的显示装置 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6075656A (en) * | 1998-11-09 | 2000-06-13 | Eastman Kodak Company | High numerical aperture objective lens |
| WO2002033700A2 (en) * | 2000-10-16 | 2002-04-25 | Konica Corporation | Objective lens, coupling lens, light converging optical system, and optical pick-up apparatus |
| KR100934924B1 (ko) * | 2001-04-25 | 2010-01-06 | 코닌클리케 필립스 일렉트로닉스 엔.브이. | 플라스틱 고개구수 대물계를 구비한 주사장치 |
| DE102005029119A1 (de) * | 2005-06-23 | 2006-12-28 | Carl Zeiss Jena Gmbh | Beleuchtungsvorrichtung, insbesondere für Mikroskope |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5491587A (en) * | 1989-02-28 | 1996-02-13 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Collimating lens for optical system using semiconductor laser |
| JPH05100161A (ja) * | 1991-10-11 | 1993-04-23 | Nikon Corp | 光デイスク用対物レンズ |
| JPH06258573A (ja) * | 1993-03-05 | 1994-09-16 | Konica Corp | 光情報媒体の記録再生用光学系 |
| KR100234248B1 (ko) * | 1995-06-07 | 1999-12-15 | 윤종용 | 광픽업용 2위치 결상 대물렌즈 |
-
1996
- 1996-09-26 JP JP25504796A patent/JP3704833B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-09-24 US US08/937,029 patent/US5880893A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000347088A (ja) * | 1999-03-31 | 2000-12-15 | Sony Corp | レンズホルダ、レンズホルダの製造方法、レンズホルダ製造用金型及び対物レンズ装置 |
| KR100722884B1 (ko) * | 1999-09-01 | 2007-05-30 | 코니카 미놀타 홀딩스 가부시키가이샤 | 픽업용 대물렌즈 및 광픽업 장치 |
| KR100759650B1 (ko) * | 1999-09-01 | 2007-09-17 | 코니카 미놀타 홀딩스 가부시키가이샤 | 픽업용 대물렌즈 및 광픽업 장치 |
| JP2001194581A (ja) * | 2000-01-14 | 2001-07-19 | Konica Corp | 対物レンズ及び光ピックアップ装置 |
| JP2002236252A (ja) * | 2000-10-16 | 2002-08-23 | Konica Corp | 対物レンズ、カップリングレンズ、集光光学系、光ピックアップ装置及び記録・再生装置 |
| KR100918330B1 (ko) * | 2000-10-30 | 2009-09-22 | 코니카 미놀타 홀딩스 가부시키가이샤 | 대물 렌즈, 집광 광학계, 광 픽업 장치 및 기록 재생 장치 |
| US7038995B2 (en) | 2000-11-02 | 2006-05-02 | Sharp Kabushiki Kaisha | Optical pickup for optically reading/writing data including convergent and aberration correction optical systems |
| JP2004240193A (ja) * | 2003-02-06 | 2004-08-26 | Konica Minolta Holdings Inc | 対物レンズ及び光ピックアップ装置 |
| CN107045196A (zh) * | 2017-02-08 | 2017-08-15 | 浙江舜宇光学有限公司 | 目镜以及包括该目镜的显示装置 |
| CN107045196B (zh) * | 2017-02-08 | 2019-07-05 | 浙江舜宇光学有限公司 | 目镜以及包括该目镜的显示装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5880893A (en) | 1999-03-09 |
| JP3704833B2 (ja) | 2005-10-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6058095A (en) | Objective lens having a doublet lens with high numerical aperture | |
| JP2003279851A (ja) | 高開口数単レンズおよびそれを用いた光ヘッド装置、光学情報記録再生装置 | |
| JPH087329B2 (ja) | 光情報の記録再生用光学系 | |
| JP3704833B2 (ja) | 対物レンズ及び記録再生装置 | |
| KR100882063B1 (ko) | 대물 렌즈, 광픽업 장치 및 기록 또는 재생 장치 | |
| JPH10255303A (ja) | 光学ピックアップ及び光学ピックアップ用対物レンズの組み立て方法 | |
| JPH0614135B2 (ja) | 単レンズ並びに光学式情報読取及び／又は書込装置 | |
| JPH09197264A (ja) | ディスク基板厚み可変の対物光学系 | |
| JPS61215512A (ja) | 光学式情報読取装置の対物レンズ | |
| JPS60120310A (ja) | 非球面単レンズ | |
| JPH0428282B2 (ja) | ||
| JPH09185836A (ja) | 光情報記録媒体の記録再生用光学系 | |
| JPH0140325B2 (ja) | ||
| JPH11258497A (ja) | 対物レンズ光学系 | |
| JP2003084196A (ja) | 対物レンズ、光ピックアップ装置及び記録・再生装置 | |
| JP3881394B2 (ja) | 対物レンズ | |
| JPS63163318A (ja) | 集光レンズ | |
| JPS62194212A (ja) | 光学式情報読取装置の対物レンズ | |
| JP2622155B2 (ja) | 非球面単レンズ | |
| JPH01214811A (ja) | 非球面単レンズ | |
| JPS63165812A (ja) | 光メモリ用集光レンズ | |
| JPH0239009A (ja) | 非球面単レンズ | |
| JPH10233034A (ja) | 光ピックアップ、光情報記録装置及び対物レンズ | |
| CN1959457A (zh) | 蓝光存储用非球面物镜 | |
| JPH0312618A (ja) | 光情報記録再生用対物レンズ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040427 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041109 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050308 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050509 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050705 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050718 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080805 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090805 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100805 Year of fee payment: 5 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |