JPH10131955A - ジャーナルベアリング装置 - Google Patents
ジャーナルベアリング装置Info
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- JPH10131955A JPH10131955A JP9296009A JP29600997A JPH10131955A JP H10131955 A JPH10131955 A JP H10131955A JP 9296009 A JP9296009 A JP 9296009A JP 29600997 A JP29600997 A JP 29600997A JP H10131955 A JPH10131955 A JP H10131955A
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- dynamic pressure
- pressure generating
- generating groove
- bush
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/107—Grooves for generating pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/10—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load
- F16C17/102—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load with grooves in the bearing surface to generate hydrodynamic pressure
- F16C17/107—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load with grooves in the bearing surface to generate hydrodynamic pressure with at least one surface for radial load and at least one surface for axial load
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B19/00—Driving, starting, stopping record carriers not specifically of filamentary or web form, or of supports therefor; Control thereof; Control of operating function ; Driving both disc and head
- G11B19/20—Driving; Starting; Stopping; Control thereof
- G11B19/2009—Turntables, hubs and motors for disk drives; Mounting of motors in the drive
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B25/00—Apparatus characterised by the shape of record carrier employed but not specific to the method of recording or reproducing, e.g. dictating apparatus; Combinations of such apparatus
- G11B25/04—Apparatus characterised by the shape of record carrier employed but not specific to the method of recording or reproducing, e.g. dictating apparatus; Combinations of such apparatus using flat record carriers, e.g. disc, card
- G11B25/043—Apparatus characterised by the shape of record carrier employed but not specific to the method of recording or reproducing, e.g. dictating apparatus; Combinations of such apparatus using flat record carriers, e.g. disc, card using rotating discs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2370/00—Apparatus relating to physics, e.g. instruments
- F16C2370/12—Hard disk drives or the like
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- Fluid Mechanics (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 第１及び第２動圧発生溝に対向する回転軸に
加わる流体圧が均一になって安定的に回転軸が回転でき
るようにする。 【解決手段】 回転軸が挿入されたスリーブの内部面か
ら突出形成されたブッシュと回転軸の外周面との間の間
隙が回転軸外周面に形成された第１動圧発生溝の長手方
向にわたって可変するようにしたジャーナルベアリング
装置と、回転軸の端部とスラストベアリングの表面との
間の間隙がスラストベアリング表面に形成された第２動
圧発生溝の直径方向にわたって可変するようにしたジャ
ーナルベアリング装置とよりなり、間隙はブッシュの両
端から中心部にゆくほどまたはスラストベアリング表面
のエッジ部から中心部にゆくほど広くなり、ブッシュま
たはスラストベアリングの表面の断面形状は円弧形状で
ある。
加わる流体圧が均一になって安定的に回転軸が回転でき
るようにする。 【解決手段】 回転軸が挿入されたスリーブの内部面か
ら突出形成されたブッシュと回転軸の外周面との間の間
隙が回転軸外周面に形成された第１動圧発生溝の長手方
向にわたって可変するようにしたジャーナルベアリング
装置と、回転軸の端部とスラストベアリングの表面との
間の間隙がスラストベアリング表面に形成された第２動
圧発生溝の直径方向にわたって可変するようにしたジャ
ーナルベアリング装置とよりなり、間隙はブッシュの両
端から中心部にゆくほどまたはスラストベアリング表面
のエッジ部から中心部にゆくほど広くなり、ブッシュま
たはスラストベアリングの表面の断面形状は円弧形状で
ある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はジャーナルベアリン
グ装置に係り、より詳細には、回転軸とこれに対向する
スリーブのブッシュとの間の間隔または回転軸の端部と
対向するスラストベアリングの表面とこれと対向する回
転軸端部間の間隔を可変させたジャーナルベアリング装
置に関するものである。
グ装置に係り、より詳細には、回転軸とこれに対向する
スリーブのブッシュとの間の間隔または回転軸の端部と
対向するスラストベアリングの表面とこれと対向する回
転軸端部間の間隔を可変させたジャーナルベアリング装
置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】最近、ビデオテープレコーダのヘッド駆
動装置及びレーザプリンタの多面鏡駆動装置であるスキ
ャナモータ、カムコーダ駆動モータ等は漸次高密度化、
小型化が進んでいる。このような駆動装置は、精密で安
定的で超高速で回転できるベアリングを必要とし、主に
ジャーナルベアリングが使用されている。このような、
ジャーナルベアリングにおいて回転軸の回転を妨害する
摩擦力及び回転軸の振動による性能低下、回転軸の騒音
を最小にする多様な形状の動圧発生溝が開発されてい
る。
動装置及びレーザプリンタの多面鏡駆動装置であるスキ
ャナモータ、カムコーダ駆動モータ等は漸次高密度化、
小型化が進んでいる。このような駆動装置は、精密で安
定的で超高速で回転できるベアリングを必要とし、主に
ジャーナルベアリングが使用されている。このような、
ジャーナルベアリングにおいて回転軸の回転を妨害する
摩擦力及び回転軸の振動による性能低下、回転軸の騒音
を最小にする多様な形状の動圧発生溝が開発されてい
る。
【０００３】図３には従来のジャーナルベアリングが適
用されたレーザプリンタの多面鏡駆動装置であるスキャ
ナモータが示されている。図示のように、ハブ７０には
ロータ（図示せず）が装着されたプレート６０が圧入固
定されて、上部に多面鏡８０が装着されて、ハブ７０は
回転軸３０に圧入固定される。一方、ベアリングブラケ
ット１０の一側には内部に貫通孔が形成されたスリーブ
２０が挿入されてねじにより固定されて、他側にはスラ
ストベアリング５０が挿入されてねじによりスリーブ２
０に固定される。
用されたレーザプリンタの多面鏡駆動装置であるスキャ
ナモータが示されている。図示のように、ハブ７０には
ロータ（図示せず）が装着されたプレート６０が圧入固
定されて、上部に多面鏡８０が装着されて、ハブ７０は
回転軸３０に圧入固定される。一方、ベアリングブラケ
ット１０の一側には内部に貫通孔が形成されたスリーブ
２０が挿入されてねじにより固定されて、他側にはスラ
ストベアリング５０が挿入されてねじによりスリーブ２
０に固定される。
【０００４】回転軸３０の端部はスリーブ２０に形成さ
れた貫通孔に挿入されて回転軸３０の端部とスラストベ
アリング５０は相互対向する。また、回転軸３０の外周
面には第１動圧発生溝３５が形成されて、これに対向し
てスリーブ２０内部にブッシュ２５が突出形成されて回
転軸３０のラジアル荷重を支持する。また、スラストベ
アリング５０の表面上には第２動圧発生溝５５が形成さ
れ回転軸３０のスラスト荷重を支持する。未説明符号２
０ａは通気孔である。
れた貫通孔に挿入されて回転軸３０の端部とスラストベ
アリング５０は相互対向する。また、回転軸３０の外周
面には第１動圧発生溝３５が形成されて、これに対向し
てスリーブ２０内部にブッシュ２５が突出形成されて回
転軸３０のラジアル荷重を支持する。また、スラストベ
アリング５０の表面上には第２動圧発生溝５５が形成さ
れ回転軸３０のスラスト荷重を支持する。未説明符号２
０ａは通気孔である。
【０００５】このような構造において、まず、ブッシュ
２５と回転軸３０の外周面との間で発生する流体圧につ
いて説明する。通常回転軸３０の外周面とブッシュ２５
との間で形成される流体圧Ｐは〔式１〕により求められ
る。即ち、 〔式１〕 Ｐ＝Ｆ／Ｓ 〔式１〕で、Ｆは回転軸の自重及び軸荷重(kgf) ，Ｓは
ブッシュと回転軸との間の間隙面積である。ここで、Ｆ
が一定であると仮定する場合、流体圧Ｐは結局間隙面積
Ｓと反比例する。
２５と回転軸３０の外周面との間で発生する流体圧につ
いて説明する。通常回転軸３０の外周面とブッシュ２５
との間で形成される流体圧Ｐは〔式１〕により求められ
る。即ち、 〔式１〕 Ｐ＝Ｆ／Ｓ 〔式１〕で、Ｆは回転軸の自重及び軸荷重(kgf) ，Ｓは
ブッシュと回転軸との間の間隙面積である。ここで、Ｆ
が一定であると仮定する場合、流体圧Ｐは結局間隙面積
Ｓと反比例する。
【０００６】したがって、ブッシュ２５と回転軸３０が
形成している間隙は、第１動圧発生溝３５の長手方向全
体にわたって一定であるから、回転軸３０の一側だけを
考慮する時発生する流体圧は均一である。しかし、図３
に示されるように、両側を考慮すると、回転軸３０とブ
ッシュ２５が形成している間隙が同一ではなくて（ΔＬ
１≠ΔＬ２）間隙面積が可変されることにより、ブッシ
ュと回転軸の間隙が接触状態に近接な部分では非常に大
きい流体圧が発生して、逆にブッシュと回転軸の間隙が
広い部分では相対的に微弱な流体圧が発生する。
形成している間隙は、第１動圧発生溝３５の長手方向全
体にわたって一定であるから、回転軸３０の一側だけを
考慮する時発生する流体圧は均一である。しかし、図３
に示されるように、両側を考慮すると、回転軸３０とブ
ッシュ２５が形成している間隙が同一ではなくて（ΔＬ
１≠ΔＬ２）間隙面積が可変されることにより、ブッシ
ュと回転軸の間隙が接触状態に近接な部分では非常に大
きい流体圧が発生して、逆にブッシュと回転軸の間隙が
広い部分では相対的に微弱な流体圧が発生する。
【０００７】次に、回転軸３０の端部とスラストベアリ
ング５０との間で発生する流体圧について説明する。回
転軸３０の回転により流体はスラストベアリング５０の
第２動圧発生溝５５のエッジ部Ａ，Ｃに流入された後、
旋回しながら第２動圧発生溝５５の中心部であるＢに流
入され第２動圧発生溝５５の中心部Ｂでは回転軸３０を
浮上させる流体圧Ｐが形成される。この時、流体圧Ｐは
スラストベアリング５０と回転軸３０の端部間の間隙面
積Ｓと重力方向を持つ軸自重及び軸荷重Ｆには変化がな
いから、回転軸３０の角速度に比例して大きくなって、
回転軸３０が所定分当回転数に到達して軸の自重及び荷
重Ｆより流体圧Ｐが大きくなると回転軸３０はスラスト
ベアリング５０から一定な間隙を形成しながら上部に浮
上した後平形状態になる。
ング５０との間で発生する流体圧について説明する。回
転軸３０の回転により流体はスラストベアリング５０の
第２動圧発生溝５５のエッジ部Ａ，Ｃに流入された後、
旋回しながら第２動圧発生溝５５の中心部であるＢに流
入され第２動圧発生溝５５の中心部Ｂでは回転軸３０を
浮上させる流体圧Ｐが形成される。この時、流体圧Ｐは
スラストベアリング５０と回転軸３０の端部間の間隙面
積Ｓと重力方向を持つ軸自重及び軸荷重Ｆには変化がな
いから、回転軸３０の角速度に比例して大きくなって、
回転軸３０が所定分当回転数に到達して軸の自重及び荷
重Ｆより流体圧Ｐが大きくなると回転軸３０はスラスト
ベアリング５０から一定な間隙を形成しながら上部に浮
上した後平形状態になる。
【０００８】この時、回転軸３０が浮上するまでの時間
は、スラストベアリング５０及び回転軸３０の下端が形
成している間隙面積及び回転軸３０の回転速度により決
定される。
は、スラストベアリング５０及び回転軸３０の下端が形
成している間隙面積及び回転軸３０の回転速度により決
定される。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前述のような
従来のジャーナルベアリング装置は、ブッシュと回転軸
との間で発生する圧力偏差により回転軸の軸安定性が低
下する問題点があった。即ち、ヘリンボーン形状の第１
動圧発生溝の形状の中で鋭角の折曲部で流体が合わせる
ことによりこの折曲部分に流体が集中されて大きい流体
圧が発生する。このように、流体圧の集中により回転軸
の初期駆動から回転軸が平形状態になる時まで回転軸の
回転が不安定になって軸に激しい揺動及び軸振動が発生
する。
従来のジャーナルベアリング装置は、ブッシュと回転軸
との間で発生する圧力偏差により回転軸の軸安定性が低
下する問題点があった。即ち、ヘリンボーン形状の第１
動圧発生溝の形状の中で鋭角の折曲部で流体が合わせる
ことによりこの折曲部分に流体が集中されて大きい流体
圧が発生する。このように、流体圧の集中により回転軸
の初期駆動から回転軸が平形状態になる時まで回転軸の
回転が不安定になって軸に激しい揺動及び軸振動が発生
する。
【００１０】また、回転軸が停止状態である場合、一般
的に回転軸の中心は第２動圧発生溝の中心部に対して偏
心されて、このように、回転軸が偏心されている状態で
回転を始めると最大流体圧が発生する第２動圧発生溝の
中心部と浮上させようとする回転軸の中心が外れるた
め、力の不均衡が発生して非常に不安定な状態で回転す
る。また、第２動圧発生溝により発生した流体圧により
回転軸の中心と第２動圧発生溝の中心部が一致するまで
は長時間が所要されることにより製品性能が低下される
問題点があった。
的に回転軸の中心は第２動圧発生溝の中心部に対して偏
心されて、このように、回転軸が偏心されている状態で
回転を始めると最大流体圧が発生する第２動圧発生溝の
中心部と浮上させようとする回転軸の中心が外れるた
め、力の不均衡が発生して非常に不安定な状態で回転す
る。また、第２動圧発生溝により発生した流体圧により
回転軸の中心と第２動圧発生溝の中心部が一致するまで
は長時間が所要されることにより製品性能が低下される
問題点があった。
【００１１】したがって、本発明は前記のような問題点
を解決するため案出されたもので、その目的はスリーブ
の貫通孔内のブッシュとこれに対向する回転軸との間の
間隙を連続的に可変させて、回転軸とブッシュとの間で
発生する流体圧が第１動圧発生溝の長手方向全体にわた
って均一に分布するようにすることにより、ブッシュの
全面積にわたって回転軸の荷重を均一に支持する可変間
隙を持つ動圧ジャーナルベアリング装置を提供すること
にある。
を解決するため案出されたもので、その目的はスリーブ
の貫通孔内のブッシュとこれに対向する回転軸との間の
間隙を連続的に可変させて、回転軸とブッシュとの間で
発生する流体圧が第１動圧発生溝の長手方向全体にわた
って均一に分布するようにすることにより、ブッシュの
全面積にわたって回転軸の荷重を均一に支持する可変間
隙を持つ動圧ジャーナルベアリング装置を提供すること
にある。
【００１２】本発明の他の目的は、第２動圧発生溝の中
心部分に集中される流体圧を均一に分散させて、回転軸
の中心と第２動圧発生溝で発生する流体圧の中心部間に
偏心が発生しても安定的に回転軸が回転できるようにし
たジャーナルベアリング装置を提供することにある。
心部分に集中される流体圧を均一に分散させて、回転軸
の中心と第２動圧発生溝で発生する流体圧の中心部間に
偏心が発生しても安定的に回転軸が回転できるようにし
たジャーナルベアリング装置を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】前述の目的を達成するた
めの本発明の特徴によると、外周面に円周方向に沿って
第１動圧発生溝が形成された回転軸と、内部に貫通孔が
形成されて回転軸が挿入されて、回転軸の第１動圧発生
溝に対向する位置にブッシュを突出形成されたスリーブ
と、スリーブを固定させるためのベアリングブラケット
と、回転軸の断面と対向して回転時に回転軸を浮上させ
る流体圧が発生するように第２動圧発生溝が形成された
スラストベアリングとよりなり、突出形成されたブッシ
ュと第１動圧発生溝との間の間隙が第１動圧発生溝の長
手方向にわたって可変するジャーナルベアリング装置が
提供される。
めの本発明の特徴によると、外周面に円周方向に沿って
第１動圧発生溝が形成された回転軸と、内部に貫通孔が
形成されて回転軸が挿入されて、回転軸の第１動圧発生
溝に対向する位置にブッシュを突出形成されたスリーブ
と、スリーブを固定させるためのベアリングブラケット
と、回転軸の断面と対向して回転時に回転軸を浮上させ
る流体圧が発生するように第２動圧発生溝が形成された
スラストベアリングとよりなり、突出形成されたブッシ
ュと第１動圧発生溝との間の間隙が第１動圧発生溝の長
手方向にわたって可変するジャーナルベアリング装置が
提供される。
【００１４】本発明の他の特徴によると、外周面に円周
方向に沿って第１動圧発生溝が形成された回転軸と、内
部に貫通孔が形成されて貫通孔に回転軸が挿入されて、
回転軸の第１動圧発生溝に対向する位置にブッシュが突
出形成されたスリーブと、スリーブを固定させるための
ベアリングブラケットと、回転軸の断面と対向して回転
時に回転軸を浮上させる流体圧が発生するように第２動
圧発生溝が形成されたスラストベアリングとよりなり、
回転軸の断面とスラストベアリング表面との間の間隙が
第２動圧発生溝の直径方向にわたって連続的に可変する
ジャーナルベアリング装置が提供される。
方向に沿って第１動圧発生溝が形成された回転軸と、内
部に貫通孔が形成されて貫通孔に回転軸が挿入されて、
回転軸の第１動圧発生溝に対向する位置にブッシュが突
出形成されたスリーブと、スリーブを固定させるための
ベアリングブラケットと、回転軸の断面と対向して回転
時に回転軸を浮上させる流体圧が発生するように第２動
圧発生溝が形成されたスラストベアリングとよりなり、
回転軸の断面とスラストベアリング表面との間の間隙が
第２動圧発生溝の直径方向にわたって連続的に可変する
ジャーナルベアリング装置が提供される。
【００１５】好ましくは、間隙はブッシュの両端から中
心部にゆくほど、またはスラストベアリング表面のエッ
ジ部から中心部にゆくほど広くなり、ブッシュまたはス
ラストベアリングの表面の断面形状は円弧形状である。
また、スリーブの内周面から突出されたブッシュは少な
くとも一つ以上形成される。好ましくは、円弧の曲率
は、回転軸が回転する場合第１動圧発生溝の長手方向全
体または第２動圧発生溝の直径方向全体にわたってかか
る流体圧が均一になるように設定される。
心部にゆくほど、またはスラストベアリング表面のエッ
ジ部から中心部にゆくほど広くなり、ブッシュまたはス
ラストベアリングの表面の断面形状は円弧形状である。
また、スリーブの内周面から突出されたブッシュは少な
くとも一つ以上形成される。好ましくは、円弧の曲率
は、回転軸が回転する場合第１動圧発生溝の長手方向全
体または第２動圧発生溝の直径方向全体にわたってかか
る流体圧が均一になるように設定される。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照して本発明
の好ましい実施形態について詳細に説明する。図１は本
発明の一実施形態によるジャーナルベアリング装置及び
回転軸の外周面に適用される流体圧分布を示すグラフを
含む断面図である。
の好ましい実施形態について詳細に説明する。図１は本
発明の一実施形態によるジャーナルベアリング装置及び
回転軸の外周面に適用される流体圧分布を示すグラフを
含む断面図である。
【００１７】図示されるように、ハブ７０にはロータ
（図示せず）が装着されたプレート６０が圧入固定され
て上部に多面鏡８０が装着され、ハブ７０は回転軸３０
に圧入固定される。一方、ベアリングブラケット１０の
一側には内部に貫通孔が形成されたスリーブ２０が挿入
されてねじにより固定されて、他側にはスラストベアリ
ング５０が挿入されてねじによりスリーブ２０に固定さ
れる。スリーブ２０の側壁には第１動圧発生溝３５に流
体が流入されるように通気孔２０ａが貫通形成される。
（図示せず）が装着されたプレート６０が圧入固定され
て上部に多面鏡８０が装着され、ハブ７０は回転軸３０
に圧入固定される。一方、ベアリングブラケット１０の
一側には内部に貫通孔が形成されたスリーブ２０が挿入
されてねじにより固定されて、他側にはスラストベアリ
ング５０が挿入されてねじによりスリーブ２０に固定さ
れる。スリーブ２０の側壁には第１動圧発生溝３５に流
体が流入されるように通気孔２０ａが貫通形成される。
【００１８】回転軸３０の端部は、スリーブ２０の貫通
孔内に挿入されて回転軸３０の端部とスラストベアリン
グ５０は相互対向する。回転軸３０の外周面には第１動
圧発生溝３５が形成されて、これに対向してスリーブ２
０内部にブッシュ２５が突出形成されて回転軸３０のラ
ジアル荷重を支持する。スラストベアリング５０の表面
上には第２動圧発生溝５５が形成されて回転軸３０のス
ラスト荷重を支持する。
孔内に挿入されて回転軸３０の端部とスラストベアリン
グ５０は相互対向する。回転軸３０の外周面には第１動
圧発生溝３５が形成されて、これに対向してスリーブ２
０内部にブッシュ２５が突出形成されて回転軸３０のラ
ジアル荷重を支持する。スラストベアリング５０の表面
上には第２動圧発生溝５５が形成されて回転軸３０のス
ラスト荷重を支持する。
【００１９】本発明の一実施形態によると、回転軸３０
とこれに対向するスリーブ２０のブッシュ２５との間の
間隔は第１動圧発生溝３５の長手方向全体にわたって連
続的に可変して、間隔はブッシュ２５の両端から中心部
にゆくほど広くなる。好ましくは、この実施形態による
と、ブッシュ２５の断面形状は円弧形状を持つことによ
り前記間隔が連続的に変化するようにして、円弧の曲率
は回転軸が回転する場合、第１動圧発生溝３５の長手方
向全体にかかる流体圧が均一になるように設定される。
とこれに対向するスリーブ２０のブッシュ２５との間の
間隔は第１動圧発生溝３５の長手方向全体にわたって連
続的に可変して、間隔はブッシュ２５の両端から中心部
にゆくほど広くなる。好ましくは、この実施形態による
と、ブッシュ２５の断面形状は円弧形状を持つことによ
り前記間隔が連続的に変化するようにして、円弧の曲率
は回転軸が回転する場合、第１動圧発生溝３５の長手方
向全体にかかる流体圧が均一になるように設定される。
【００２０】これについてより具体的に説明する。ま
ず、回転軸の第１動圧発生溝３５の中でエッジ部を各々
Ａ’，Ｃ’として、中心部をＢ’とする。また、エッジ
部Ａ’，Ｃ’及び中心部をＢ’に対向するブッシュ２５
の部分に各々番号２５ａ，２５ｃ及び２５ｂを付与し
て、Ａ’と２５ａ，Ｂ’と２５ｂ及びＣ’と２５ｃ間の
間隙を各々ＣＬａ，ＣＬｃ及びＣＬｂと定義する。
ず、回転軸の第１動圧発生溝３５の中でエッジ部を各々
Ａ’，Ｃ’として、中心部をＢ’とする。また、エッジ
部Ａ’，Ｃ’及び中心部をＢ’に対向するブッシュ２５
の部分に各々番号２５ａ，２５ｃ及び２５ｂを付与し
て、Ａ’と２５ａ，Ｂ’と２５ｂ及びＣ’と２５ｃ間の
間隙を各々ＣＬａ，ＣＬｃ及びＣＬｂと定義する。
【００２１】ＣＬａとＣＬｃが０である時、ＣＬｂは、 ０＜ＣＬｂ＜数μm の関係になるから、間隙ＣＬａ，ＣＬｂ，ＣＬｃの関係
は、 ＣＬａ，ＣＬｃ＜ＣＬｂ＜数μm になる。図１を参照するに、ブッシュ２５の形状は２５
ａ，２５ｂ，２５ｃの三点を経る円弧形状で、円弧の曲
率はＣＬａ，ＣＬｃを基準としてＣＬｂにより決定され
る。
は、 ＣＬａ，ＣＬｃ＜ＣＬｂ＜数μm になる。図１を参照するに、ブッシュ２５の形状は２５
ａ，２５ｂ，２５ｃの三点を経る円弧形状で、円弧の曲
率はＣＬａ，ＣＬｃを基準としてＣＬｂにより決定され
る。
【００２２】第１動圧発生溝の長手方向全体にかかる流
体圧は、ブッシュ２５の円弧によって漸次可変してブッ
シュ２５と回転軸３０との間の間隙面積が小さいＡ’，
Ｃ’では大きくなって、間隙面積が大きいＢ’では小さ
くなる。しかし、Ｂ’ではＡ’及びＣ’から誘導された
流体が合わせられるから、円弧の曲率による間隙面積を
適切に調節することにより、Ａ’，Ｃ’及びＢ’で発生
する流体圧を同一にすることができ、これによって図１
に示されたグラフのように均一な分布圧力を示す。
体圧は、ブッシュ２５の円弧によって漸次可変してブッ
シュ２５と回転軸３０との間の間隙面積が小さいＡ’，
Ｃ’では大きくなって、間隙面積が大きいＢ’では小さ
くなる。しかし、Ｂ’ではＡ’及びＣ’から誘導された
流体が合わせられるから、円弧の曲率による間隙面積を
適切に調節することにより、Ａ’，Ｃ’及びＢ’で発生
する流体圧を同一にすることができ、これによって図１
に示されたグラフのように均一な分布圧力を示す。
【００２３】次に、このように間隙が連続的に変化する
ジャーナルベアリング装置の作用について具体的に説明
する。まず、ロータ（図示せず）とステータ（図示せ
ず）に電源が印加されてロータが回転を開始すると、ロ
ータが付着されたプレート６０，プレート６０が固定さ
れたハブ７０，ハブに固定された多面鏡８０及びハブ７
０が圧入固定された回転軸３０が同一加速度で回転する
ようになる。
ジャーナルベアリング装置の作用について具体的に説明
する。まず、ロータ（図示せず）とステータ（図示せ
ず）に電源が印加されてロータが回転を開始すると、ロ
ータが付着されたプレート６０，プレート６０が固定さ
れたハブ７０，ハブに固定された多面鏡８０及びハブ７
０が圧入固定された回転軸３０が同一加速度で回転する
ようになる。
【００２４】この時、回転軸３０の回転速度に対応して
ブッシュ２５と回転軸３０との間に存在する流体は第１
動圧発生溝３５のＡ’，Ｃ’を通して第１動圧発生溝３
５のＢ’に誘導されてＢ’では誘導されたこれら流体が
合わせられながら所定の流体圧Ｐが発生される。この
時、流体圧Ｐは軸自重及び軸荷重により回転軸３０を浮
上させる力Ｆ(kgf) と、回転軸３０とブッシュ２５間の
間隙面積Ｓ及び回転軸３０の回転速度により決定される
が、回転軸３０にかかっている力Ｆは既に決定されるた
め実質的に間隙面積Ｓ及び回転軸３０の回転速度によっ
て流体圧Ｐが決定される。回転軸が停止状態から駆動を
開始すると第１動圧発生溝３５のエッジ部Ａ’，Ｃ’と
これに対応するブッシュ２５の間隙面積が最小であるか
ら、ここで発生する流体圧Ｐが最大になる。また、Ａ’
からＢ’に、Ｃ’からＢ’に流体が誘導させるほど間隙
面積は漸進的に大きくなることにより流体圧Ｐの大きさ
は間隙面積Ｓの減少に対応して漸次減少する。結果的
に、ブッシュ２５と回転軸３０に作用する流体圧は均一
に発生されて回転軸３０の回転安定性を増大させる。
ブッシュ２５と回転軸３０との間に存在する流体は第１
動圧発生溝３５のＡ’，Ｃ’を通して第１動圧発生溝３
５のＢ’に誘導されてＢ’では誘導されたこれら流体が
合わせられながら所定の流体圧Ｐが発生される。この
時、流体圧Ｐは軸自重及び軸荷重により回転軸３０を浮
上させる力Ｆ(kgf) と、回転軸３０とブッシュ２５間の
間隙面積Ｓ及び回転軸３０の回転速度により決定される
が、回転軸３０にかかっている力Ｆは既に決定されるた
め実質的に間隙面積Ｓ及び回転軸３０の回転速度によっ
て流体圧Ｐが決定される。回転軸が停止状態から駆動を
開始すると第１動圧発生溝３５のエッジ部Ａ’，Ｃ’と
これに対応するブッシュ２５の間隙面積が最小であるか
ら、ここで発生する流体圧Ｐが最大になる。また、Ａ’
からＢ’に、Ｃ’からＢ’に流体が誘導させるほど間隙
面積は漸進的に大きくなることにより流体圧Ｐの大きさ
は間隙面積Ｓの減少に対応して漸次減少する。結果的
に、ブッシュ２５と回転軸３０に作用する流体圧は均一
に発生されて回転軸３０の回転安定性を増大させる。
【００２５】図２は本発明の他の実施形態によるジャー
ナルベアリング装置を示す。本発明の他の実施形態によ
ると、図２に示されるように、スラストベアリング５０
とこれに対向する回転軸３０の端部間の間隔は第２動圧
発生溝５５の直径全体にわたって連続的に可変して、間
隔はスラストベアリング５０の表面エッジ部から中心部
にゆくほど広くなる。好ましくは、この実施形態による
と、スラストベアリング５０の断面形状は円弧形状を持
つから前記間隔が連続的に変化するようにして、円弧の
曲率は回転軸が回転する場合第２動圧発生溝５５の直径
方向にかかる流体圧が均一になるように設定される。
ナルベアリング装置を示す。本発明の他の実施形態によ
ると、図２に示されるように、スラストベアリング５０
とこれに対向する回転軸３０の端部間の間隔は第２動圧
発生溝５５の直径全体にわたって連続的に可変して、間
隔はスラストベアリング５０の表面エッジ部から中心部
にゆくほど広くなる。好ましくは、この実施形態による
と、スラストベアリング５０の断面形状は円弧形状を持
つから前記間隔が連続的に変化するようにして、円弧の
曲率は回転軸が回転する場合第２動圧発生溝５５の直径
方向にかかる流体圧が均一になるように設定される。
【００２６】以下、これについてより具体的に説明す
る。まず、スラストベアリング５０の第２動圧発生溝５
５のエッジ部を各々Ａ”及びＣ”として、中心部をＢ”
とする。また、エッジ部Ａ”，Ｃ”及び中心部Ｂ”に対
応するブッシュ２５の部分に各々番号５０ａ，５０ｃ及
び５０ｂが付与されて、Ａ”と５０ａ，Ｂ”と５０ｂ及
びＣ”と５０ｃ間の間隙を各々ＣＬａ’，ＣＬｂ’及び
ＣＬｃ’と定義する。
る。まず、スラストベアリング５０の第２動圧発生溝５
５のエッジ部を各々Ａ”及びＣ”として、中心部をＢ”
とする。また、エッジ部Ａ”，Ｃ”及び中心部Ｂ”に対
応するブッシュ２５の部分に各々番号５０ａ，５０ｃ及
び５０ｂが付与されて、Ａ”と５０ａ，Ｂ”と５０ｂ及
びＣ”と５０ｃ間の間隙を各々ＣＬａ’，ＣＬｂ’及び
ＣＬｃ’と定義する。
【００２７】ＣＬａ’とＣＬｃ’が０である時ＣＬｂ’
は、 ０＜ＣＬｂ’＜数μm の関係になるから、間隙ＣＬａ’，ＣＬｂ’，ＣＬｃ’
の関係は、 ＣＬａ’，ＣＬｃ’＜ＣＬｂ’＜数μm になる。図２を参照するに、スラストベアリング５０の
断面形状は５０ａ，５０ｂ，５０ｃの三点を経る円弧形
状で、円弧の曲率はＣＬａ’，ＣＬｃ’を基準としてＣ
Ｌｂ’により決定される。
は、 ０＜ＣＬｂ’＜数μm の関係になるから、間隙ＣＬａ’，ＣＬｂ’，ＣＬｃ’
の関係は、 ＣＬａ’，ＣＬｃ’＜ＣＬｂ’＜数μm になる。図２を参照するに、スラストベアリング５０の
断面形状は５０ａ，５０ｂ，５０ｃの三点を経る円弧形
状で、円弧の曲率はＣＬａ’，ＣＬｃ’を基準としてＣ
Ｌｂ’により決定される。
【００２８】第２動圧発生溝の直径方向全体にかかる流
体圧はスラストベアリング５０の円弧によって漸次可変
して、スラストベアリング５０と回転軸３０の端部との
間の間隙面積が小さいＡ”，Ｃ”では大きく、間隙面積
が大きいＢ”では小さくなる。しかし、Ｂ”ではＡ”及
びＣ”から誘導された流体が合わせられるから円弧の曲
率による間隙面積を適切に調節することによりＡ”，
Ｂ”及びＣ”で発生する流体圧を同一にすることがで
き、これによって、図２（Ｂ）に示されたグラフのよう
に均一な分布圧力を示す。
体圧はスラストベアリング５０の円弧によって漸次可変
して、スラストベアリング５０と回転軸３０の端部との
間の間隙面積が小さいＡ”，Ｃ”では大きく、間隙面積
が大きいＢ”では小さくなる。しかし、Ｂ”ではＡ”及
びＣ”から誘導された流体が合わせられるから円弧の曲
率による間隙面積を適切に調節することによりＡ”，
Ｂ”及びＣ”で発生する流体圧を同一にすることがで
き、これによって、図２（Ｂ）に示されたグラフのよう
に均一な分布圧力を示す。
【００２９】このようなスラストベアリングと回転軸の
端部との間の間隙が連続的に変化するジャーナルベアリ
ング装置の作用について具体的に説明する。まず、図３
の従来例と同様ロータ（図示せず）とステータ（図示せ
ず）に電源が印加されてロータが回転を開始すると、ロ
ータが付着されたプレート６０，プレート６０が固定さ
れたハブ７０，ハブに固定された多面鏡８０及びハブ７
０が圧入固定された回転軸３０が同一角速度で回転す
る。
端部との間の間隙が連続的に変化するジャーナルベアリ
ング装置の作用について具体的に説明する。まず、図３
の従来例と同様ロータ（図示せず）とステータ（図示せ
ず）に電源が印加されてロータが回転を開始すると、ロ
ータが付着されたプレート６０，プレート６０が固定さ
れたハブ７０，ハブに固定された多面鏡８０及びハブ７
０が圧入固定された回転軸３０が同一角速度で回転す
る。
【００３０】この時、図２の回転軸３０の回転速度に対
応してスラストベアリング５０と回転軸３０端部との間
に存在する流体は、第２動圧発生溝５５のＡ”，Ｃ”を
通して第２動圧発生溝５５のＢ”に誘導されて、Ｂ”で
は誘導されたこれら流体が合わせられながら所定流体圧
Ｐが発生される。この時、流体圧Ｐは軸自重及び軸荷重
により回転軸３０を浮上させる力Ｆ(kgf) と、スラスト
ベアリング５０と回転軸３０端部との間の間隙面積Ｓ及
び回転軸３０の回転速度により決定されるが、回転軸３
０にかかっている力Ｆは既に決定されているため実質的
に間隙面積Ｓ及び回転軸３０の回転速度により流体圧Ｐ
が決定される。
応してスラストベアリング５０と回転軸３０端部との間
に存在する流体は、第２動圧発生溝５５のＡ”，Ｃ”を
通して第２動圧発生溝５５のＢ”に誘導されて、Ｂ”で
は誘導されたこれら流体が合わせられながら所定流体圧
Ｐが発生される。この時、流体圧Ｐは軸自重及び軸荷重
により回転軸３０を浮上させる力Ｆ(kgf) と、スラスト
ベアリング５０と回転軸３０端部との間の間隙面積Ｓ及
び回転軸３０の回転速度により決定されるが、回転軸３
０にかかっている力Ｆは既に決定されているため実質的
に間隙面積Ｓ及び回転軸３０の回転速度により流体圧Ｐ
が決定される。
【００３１】回転軸が停止状態から駆動を始めると、ス
ラストベアリング５０表面のエッジ部Ａ”，Ｃ”とこれ
に対応する回転軸３０の間隙面積が最小であるから、こ
こで発生する流体圧Ｐが最大になる。また、Ａ”から
Ｂ”に、Ｃ”からＢ”に流体が誘導されるほど間隙面積
は漸進的に大きくなることにより流体圧Ｐの大きさは間
隙面積Ｓの減少に対応して漸次減少するようになる。結
果的に、回転軸３０とスラストベアリング５０に作用す
る流体圧は均一に発生されて、回転軸の初期回転時の回
転軸がスリーブ内部で偏心されても安定的に回転でき、
回転軸３０の回転安定性を増大させる。
ラストベアリング５０表面のエッジ部Ａ”，Ｃ”とこれ
に対応する回転軸３０の間隙面積が最小であるから、こ
こで発生する流体圧Ｐが最大になる。また、Ａ”から
Ｂ”に、Ｃ”からＢ”に流体が誘導されるほど間隙面積
は漸進的に大きくなることにより流体圧Ｐの大きさは間
隙面積Ｓの減少に対応して漸次減少するようになる。結
果的に、回転軸３０とスラストベアリング５０に作用す
る流体圧は均一に発生されて、回転軸の初期回転時の回
転軸がスリーブ内部で偏心されても安定的に回転でき、
回転軸３０の回転安定性を増大させる。
【００３２】以上、本発明について説明したが、本発明
が属する技術分野において通常の知識を持つ者であれ
ば、本発明の請求範囲の精神を逸脱しない範囲で多様に
変形する等容易に本発明が応用できる。例えば、前記の
二つの実施形態は各々独立的に適用するかまたは同時に
適用することができる。また、本発明の実施形態では回
転軸の一端にだけ適用したが、回転軸を中心として対称
されるように適用することも可能である。
が属する技術分野において通常の知識を持つ者であれ
ば、本発明の請求範囲の精神を逸脱しない範囲で多様に
変形する等容易に本発明が応用できる。例えば、前記の
二つの実施形態は各々独立的に適用するかまたは同時に
適用することができる。また、本発明の実施形態では回
転軸の一端にだけ適用したが、回転軸を中心として対称
されるように適用することも可能である。
【００３３】
【発明の効果】前述のように本発明によると、第１及び
第２動圧発生溝に対向する回転軸に加わる流体圧が均一
になって安定的に回転軸が回転できるようになる。
第２動圧発生溝に対向する回転軸に加わる流体圧が均一
になって安定的に回転軸が回転できるようになる。
【図１】本発明の一実施形態によるジャーナルベアリン
グ装置及び回転軸外周面に適用される流体圧分布を示す
グラフを含む断面図である。
グ装置及び回転軸外周面に適用される流体圧分布を示す
グラフを含む断面図である。
【図２】本発明の他の実施形態によるジャーナルベアリ
ング装置及び回転軸端部に適用される流体圧分布を示す
グラフを含む断面図である。
ング装置及び回転軸端部に適用される流体圧分布を示す
グラフを含む断面図である。
【図３】従来の第１及び第２動圧発生溝が形成されたジ
ャーナルベアリング装置及び回転軸により第２動圧発生
溝で発生した流体圧分布を示すグラフを含む断面図であ
る。
ャーナルベアリング装置及び回転軸により第２動圧発生
溝で発生した流体圧分布を示すグラフを含む断面図であ
る。
１０ ベアリングブラケット ２０ スリーブ ２０ａ 通気孔 ２５ ブッシュ ３０ 回転軸 ３５ 第１動圧発生溝 ５０ スラストベアリング ５５ 第２動圧発生溝 ６０ プレート ７０ ハブ ８０ 多面鏡 Ａ，Ａ’，Ａ”，Ｃ，Ｃ’，Ｃ” エッジ部 Ｂ，Ｂ’，Ｂ” 中心部
Claims (11)
- 【請求項１】 外周面に円周方向に沿って第１動圧発生
溝が形成された回転軸と、 内部に貫通孔が形成されて前記貫通孔に前記回転軸が挿
入され、前記回転軸の第１動圧発生溝と対向する位置に
ブッシュを突出形成されたスリーブと、 前記スリーブを固定させるためのベアリングブラケット
と、 前記回転軸の断面と対向して、回転時に前記回転軸を浮
上させる流体圧が発生するように第２動圧発生溝が形成
されたスラストベアリングとよりなり、 前記第１動圧発生溝部分の前記回転軸と前記突出形成さ
れたブッシュとの間の間隙は、前記第１動圧発生溝の長
手方向にわたって連続的に可変することを特徴とするジ
ャーナルベアリング装置。 - 【請求項２】 前記ブッシュは、少なくとも一つ以上形
成されることを特徴とする請求項１記載のジャーナルベ
アリング装置。 - 【請求項３】 前記ブッシュの両端から中心部にゆくほ
ど前記間隙が広くなることを特徴とする請求項１記載の
ジャーナルベアリング装置。 - 【請求項４】 前記ブッシュの断面形状は、円弧形状で
あることを特徴とする請求項３記載のジャーナルベアリ
ング装置。 - 【請求項５】 前記円弧の曲率は、前記回転軸が回転す
る場合前記第１動圧発生溝の長手方向全体にかかる流体
圧が均一になるように設定されることを特徴とする請求
項４記載のジャーナルベアリング装置。 - 【請求項６】 外周面に円周方向に沿って第１動圧発生
溝が形成された回転軸と、 内部に貫通孔が形成されて前記貫通孔に前記回転軸が挿
入されて、前記回転軸の第１動圧発生溝に対向する位置
にブッシュが突出形成されたスリーブと、 前記スリーブを固定させるためのベアリングブラケット
と、 前記回転軸の断面と対向して、回転時に前記回転軸を浮
上させる流体圧が発生するように第２動圧発生溝が形成
されたスラストベアリングとよりなり、 前記回転軸の断面と前記スラストベアリング表面との間
の間隙は、前記第２動圧発生溝の直径方向にわたって連
続的に可変することを特徴とするジャーナルベアリング
装置。 - 【請求項７】 前記スラストベアリング表面のエッジ部
から中心部にゆくほど前記間隙が広くなることを特徴と
する請求項６記載のジャーナルベアリング装置。 - 【請求項８】 前記スラストベアリング表面の断面形状
は、円弧形状であることを特徴とする請求項７記載のジ
ャーナルベアリング装置。 - 【請求項９】 前記円弧の曲率は、前記回転軸が回転す
る場合前記第２動圧発生溝の直径方向全体にわたって流
体圧が均一になるように設定されることを特徴とする請
求項８記載のジャーナルベアリング装置。 - 【請求項１０】 前記第１動圧発生溝部分の前記回転軸
と前記突出形成されたブッシュとの間の間隙は、前記第
１動圧発生溝の長手方向にわたって連続的に可変するこ
とを特徴とする請求項６記載のジャーナルベアリング装
置。 - 【請求項１１】 前記ブッシュの両端から中心部にゆく
ほど前記間隙が広くなることを特徴とする請求項１０記
載のジャーナルベアリング装置。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1019960049784A KR100213908B1 (ko) | 1996-10-29 | 1996-10-29 | 가변 간극을 갖는 저어널 베어링 장치 |
| KR1019960050377A KR100196925B1 (ko) | 1996-10-30 | 1996-10-30 | 유체베어링 장치 |
| KR50377/1996 | 1996-10-30 | ||
| KR49784/1996 | 1996-10-30 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10131955A true JPH10131955A (ja) | 1998-05-22 |
Family
ID=26632240
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9296009A Pending JPH10131955A (ja) | 1996-10-29 | 1997-10-28 | ジャーナルベアリング装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5855438A (ja) |
| JP (1) | JPH10131955A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8506167B2 (en) | 2004-03-30 | 2013-08-13 | Ntn Corporation | Dynamic bearing device having a thrust bearing portion |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100213880B1 (ko) * | 1996-10-30 | 1999-08-02 | 윤종용 | 유체 유입량을 증가시킨 유체베어링 장치 |
| JP2000320546A (ja) * | 1999-05-14 | 2000-11-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 軸受装置及びその軸受装置を備えたモータ |
| JP2003097543A (ja) * | 2001-09-25 | 2003-04-03 | Koyo Seiko Co Ltd | 動圧軸受及びその製造方法 |
| US20030185472A1 (en) * | 2002-03-13 | 2003-10-02 | Aiello Anthony Joseph | Single thrust bearing fluid dynamic bearing motor |
| WO2004001741A1 (en) * | 2002-06-21 | 2003-12-31 | Seagate Technology Llc | Fluid dynamic bearing asymmetry pressure feedback |
| DE20211588U1 (de) * | 2002-07-15 | 2003-07-03 | Minebea Co., Ltd., Meguro, Tokio | Hydrodynamisches Lagersystem, insbesondere zur Drehlagerung von Spindelmotoren |
| US7422370B2 (en) * | 2002-08-06 | 2008-09-09 | Seagate Technology Llc | Hydraulic compensation for magnetically biased fluid dynamic bearing motor |
| DE10345907B4 (de) * | 2003-10-02 | 2007-01-25 | Minebea Co., Ltd. | Hydrodynamisches Lager, Spindelmotor und Festplattenlaufwerk |
| JP4459669B2 (ja) * | 2004-03-16 | 2010-04-28 | Ｎｔｎ株式会社 | 動圧軸受装置 |
| US7956499B2 (en) | 2005-06-02 | 2011-06-07 | Seagate Technology Llc | Motor magnetic force attenuator |
| DE102009017700A1 (de) * | 2009-04-15 | 2010-10-21 | Minebea Co., Ltd. | Fluiddynamisches Lagersystem und Spindelmotor mit einem solchen Lagersystem |
| KR20130074573A (ko) * | 2011-12-26 | 2013-07-04 | 삼성전기주식회사 | 유체 동압 베어링 어셈블리 및 이를 포함하는 모터 |
| US9542964B2 (en) * | 2014-10-28 | 2017-01-10 | Minebea Co., Ltd. | Pivot assembly bearing and hard disk drive device |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4366993A (en) * | 1980-01-07 | 1983-01-04 | Nippon Telegraph & Telephone Corp. | Gas bearings |
| JP2870057B2 (ja) * | 1989-11-07 | 1999-03-10 | 日本精工株式会社 | 動圧軸受装置 |
| US5141338A (en) * | 1989-11-10 | 1992-08-25 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Dynamic pressure type fluid bearing apparatus |
| JPH05240241A (ja) * | 1992-02-28 | 1993-09-17 | Ebara Corp | スピンドルモータ |
| JPH06333331A (ja) * | 1993-05-20 | 1994-12-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ディスク回転装置 |
-
1997
- 1997-10-28 JP JP9296009A patent/JPH10131955A/ja active Pending
- 1997-10-29 US US08/960,060 patent/US5855438A/en not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-10-15 US US09/173,161 patent/US5988887A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8506167B2 (en) | 2004-03-30 | 2013-08-13 | Ntn Corporation | Dynamic bearing device having a thrust bearing portion |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5988887A (en) | 1999-11-23 |
| US5855438A (en) | 1999-01-05 |
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