JPH10137605A - 物質衝突を同期的に行なう方法及び装置 - Google Patents

物質衝突を同期的に行なう方法及び装置

Info

Publication number
JPH10137605A
JPH10137605A JP9294891A JP29489197A JPH10137605A JP H10137605 A JPH10137605 A JP H10137605A JP 9294891 A JP9294891 A JP 9294891A JP 29489197 A JP29489197 A JP 29489197A JP H10137605 A JPH10137605 A JP H10137605A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
impact
guide member
rotation
viewed
flow
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP9294891A
Other languages
English (en)
Other versions
JP3855138B2 (ja
Inventor
Der Zanden Johannes Petrus Andreas J Van
ヨハネス・ペトルス・アンドレアス・ヨゼフス・バン・デル・ザンデン
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
VAN DER ZANDEN JOHANNA R
IHC Holland NV
Original Assignee
VAN DER ZANDEN JOHANNA R
IHC Holland NV
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from NL1004251A external-priority patent/NL1004251C2/nl
Application filed by VAN DER ZANDEN JOHANNA R, IHC Holland NV filed Critical VAN DER ZANDEN JOHANNA R
Publication of JPH10137605A publication Critical patent/JPH10137605A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP3855138B2 publication Critical patent/JP3855138B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C13/00—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills
    • B02C13/14—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices
    • B02C13/18—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor
    • B02C13/1807—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate
    • B02C13/1814—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate by means of beater or impeller elements fixed on top of a disc type rotor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C13/00—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills
    • B02C13/14—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices
    • B02C13/18—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor
    • B02C13/1807—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate
    • B02C13/1835—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate by means of beater or impeller elements fixed in between an upper and lower rotor disc
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C13/00—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills
    • B02C13/14—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices
    • B02C13/18—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor
    • B02C13/1807—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate
    • B02C2013/1857—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate rotating coaxially around the rotor shaft
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C13/00—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills
    • B02C13/14—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices
    • B02C13/18—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor
    • B02C13/1807—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate
    • B02C2013/1885—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor the material to be crushed being thrown against an anvil or impact plate of dead bed type

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Food Science & Technology (AREA)
  • Crushing And Pulverization Processes (AREA)
  • Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
  • Disintegrating Or Milling (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Control Of Stepping Motors (AREA)
  • Sawing (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【課題】 粒子と微粒子の立方化乃至清浄化する。 【解決手段】 物質は、本質的に所定のテークオフ位置
から、本質的に所定のテークオフ角度で、角速度の補助
で選択されるテークオフ速度において、案内部材を離れ
るようにして、中央送りから案内面に沿って送出し端部
へ回転案内部材によって案内され、送出し端部が位置す
る放射線と、螺旋流と回転衝撃部材のパスが相交わる位
置がある放射線の間の瞬時角度（θ）は、衝撃が、本質
的に所定の位置において、本質的に所定の衝撃角度で、
角速度の補助で選択される衝撃速度において起こるよう
にして同期化される。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の分野】発明は、特に粒子又は微粒子を破壊する
目的のために、物質、特に、粒状又は微粒子物質を衝突
させる分野に関する。しかし、発明の方法は、例えば、
粒子と微粒子の「立方化」又は清浄等の加工又は処理の
如く、物質が高速度で粒子又は微粒子によって打たれな
ければならない他の目的のためにも適切である。
【０００２】
【発明の背景】公知の技術により、物質は、それをイン
パルス負荷にさらすことによって破壊される。この種類
のインパルス負荷は、物質を高速度で壁と衝突させるこ
とにより生成される。また、別のオプションにより、物
質の微粒子を互いに衝突させることが可能である。イン
パルス負荷は、物質のむらの位置において形成される微
小割れを発生させる。これらの微小割れは、インパルス
負荷の影響下で、連続してさらに広げられ、インパルス
負荷が十分に大きく、又は十分頻繁かつ急速に繰り返さ
れる時、究極的に、物質は、完全に壊れ、小部分へ壊変
する。一方において高速度で衝撃部材の衝撃面と衝突す
る物質と、他方において該衝撃面を形成する物質におけ
る衝突相手の特定物質特性、特に、弾性、脆性や靭性、
強度、特に引張り強さ等の機械的性質により、これらの
物質は、変形され、又は衝撃中降伏する。ともかく、衝
撃負荷は、両衝突相手に対して変形及び摩耗を生じさせ
る。衝撃面は、超硬合金面又は壁だけでなく、粒子又は
物質自体の層によっても形成される。後者の事例は、自
生プロセスであり、衝撃中の摩耗は制限される。
【０００３】物質の移動は、遠心力の影響で頻繁に発生
される。このプロセスにおいて、物質は、急速回転ロ―
タから振り飛ばされ、ロ―タの周りに位置付けられ、随
意的に、同一又は反対方向において立て軸の周りを回転
する装甲リングと高速度で衝突する。目的が、物質を壊
すためであるならば、装甲リングが衝撃物質よりも硬い
物質より成るか、又は衝撃物質と少なくとも同程度に硬
いことが、前提条件である。プロセスにおいて発生され
たインパルス力は、物質がロ―タを離れ、装甲リングを
打つ速度と直接に関連される。言い替えれば、ロ―タが
特定配置においてより急速に回転するほど、破壊結果は
良好になる。さらに、物質が装甲リングを打つ角度が、
破壊確率に影響を及ぼす。同じことは、物質が受ける又
は処置しなければならない衝撃数と、これら衝撃が連続
して急速に発生する方法にも言える。この方法は、多様
な特許から公知であり、粒状物質を破壊し、又はそれを
衝突させるための非常に多数の装置において使用され
る。
【０００４】１８５０年頃、幾百もの特許が、この方法
に対して世界的に承認された。ここで、物質が単一衝撃
によって負荷をかけられる単一衝撃粉砕機と、物質が最
初の衝撃の後再び加速され、第二衝撃によって負荷をか
けられ、このプロセスがさらに繰り返される間接的多重
衝撃粉砕機と、物質が二つ以上の衝撃によって連続して
負荷をかけられる直接多重衝撃粉砕機の間の区別が引か
れる。直接多重衝撃は、これが破壊確率を相当に増大さ
せるために好ましい。
【０００５】粒状物質を破壊することを意図された単一
衝撃粉砕機は、１８７０年もの早期に文献（Ｒｉｔｔｅ
ｒ ｖｏｎ Ｒｉｔｔｉｎｇｅｒ、Ｌｅｈｒｂｕｃｈｅ
ｄｅｒ Ａｕｆｂｅｒｅｉｔｕｎｇｓｋｕｎｄｅ、図
３４）において発表され、粉砕機は、比較的長い案内が
配置されたロ―タを装備し、これにより、物質は、加速
され、ロ―タの周りに配設されたきざみ付き固定装甲リ
ングに対して案内の送出し端部から高速度で外側に振り
飛ばされ、衝撃中、速度が十分に大きいならば、物質は
破壊される。単一衝撃を用いて物質を破壊するための公
知の装置において、破壊される物質は、ロ―タの回転に
より、遠心力の影響下で、外側に振り飛ばされる。プロ
セスにおいて物質によって得られる速度は、案内に沿っ
て外側へ物質を案内することによって発生され、径方向
速度成分と、径方向成分へ垂直な速度成分、言い替えれ
ば横方向速度成分とから成る。
【０００６】単一衝撃粉砕機の理論は、１８８９年もの
早期に広範に記載された（Ｍ．Ｅ．Ｂｏｒｄｉｅｒ：Ｂ
ｒｏｙｅｕｒ Ｖａｐａｒｔ；Ｒｅｖｕｅ ｄｅ Ｌ’
Ｅｘｐｏｓｉｔｉｏｎ ｄｅ １８８９、ｓｅｐｔｉｅ
ｍｅ ｐａｒｔｉｅ、Ｔｏｍｅ ＩＩ、Ｌｅｓ ｍａｃ
ｈｉｎｅｓ−ｏｕｔｉｌｓ、Ｔｒａｖａｉｌ ｄｅｓｄ
ｉｖｅｒｓ Ｍａｔｅｒｉａｕｘ、Ｂｒｏｙｅｕｒｓ、
ｃｏｎｃａｓｓｅｕｒｓ、ｐｕｌｖｅｒｉｓａｔｅｕｒ
ｓ、等、ｐ．６２７−６３１、１８８９）。固定位置か
ら見た時、ロータブレードの縁から破壊される物質のテ
ークオフ角度は、物質が案内の送出し端部を去る瞬間に
所有する径方向及び横方向速度成分の大きさによって決
定される。径方向及び横方向速度成分が等しいならば、
テークオフ角度は、４５゜である。公知の単一衝撃粉砕
機において、横方向速度成分は、一般に、径方向速度成
分よりも大きいために、テークオフ角度は、通常、これ
よりも小さく、３５゜〜４５゜である。衝撃面を打つまで
公知の装置において破壊される物質によって覆われる比
較的短い距離では、重力、空気抵抗、空気移動、及び粒
子の自己回転移動は、通常、５ｍｍよりも大きな直径を
有する（鉱物）粒子の移動方向にあまり大きな効果を及
ぼさない。より小さい直径を有する粒子、又は軽量物質
より成る粒子に対して、特に空気抵抗の効果は、相当に
増大する。概して、空気抵抗の効果は、小径の粒子に対
して増大するが、空気抵抗における粒子構成の効果は、
大径の粒子に対して増大すると言うことができる。公知
の大気衝撃粉砕機は、１〜３ｍｍの直径に物質を処理す
るために使用できる。小径に対して、破壊プロセスは、
部分真空が生成される室において起こなわれなければな
らない。
【０００７】直径が小さすぎない限り、破壊される物質
は、固定見地から見た時、固定装甲リングにおける衝撃
位置の方へ事実上の直線に沿って事実上一定の速度にお
いて移動する。この装甲リングに対する粒状物質の衝撃
角度は、案内の送出し端部からの粒状物質のテークオフ
角度と、衝撃面が衝撃位置において配された角度によっ
て規定される。
【０００８】公知の単一衝撃粉砕機において、衝撃面
は、一般に、水平面における衝撃が、できる限り垂直に
発生するようにして配される。この目的のために必要な
衝撃面の特定の配置は、全体として装甲リングが、きざ
み付き形状の形式を有することを意味する。この種類の
装置は、ＵＳ５、２４８、１０１から公知である。物質
を破壊するための公知の装置の固定衝撃面は、しばし
ば、水平面における直線設計だけでなく、例えば、円の
内旋に従って、曲げられる。この種類の装置は、ＵＳ
２、８４４、３３１から公知である。これは、できる限
り同一（垂直）の衝撃角度において総て起こる衝撃の効
果を達成する。ＵＳ３、４７４、９７４は、固定衝撃面
が垂直平面において斜め下方に向けられ、その結果、物
質は、衝撃の後に下方に案内される単一衝撃のための装
置を開示した。これにより、衝撃角度は、より最適にな
り、それに続く粒子の衝撃は、干渉として公知な前の衝
撃からの破片によって影響されなくなる。
【０００９】上記の公知の単一衝撃粉砕機に関する問題
は、粉砕プロセスが、できる限り垂直に指向された単一
衝撃中起こることである。検査により、垂直衝撃は、衝
撃負荷により多くの物質を粉砕するために最適ではな
く、しかも約７５゜又は少なくとも７０゜と８５゜の衝撃
角度で、物質の特定形式に依存して、より大きな破壊確
率が、達成されることが示された。さらに、破壊確率
は、破壊の物質が、一度ではなく、多数回連続して、と
にかく少なくとも２度、衝撃装荷にさらされたならば、
相当に増大される。
【００１０】さらに、上記の衝撃粉砕機において、粒状
物質の衝撃は、衝撃板の突出かどによってある程度相当
に妨害される。この干渉は、装甲リングの全周長に関し
て、破壊の物質の破片の直径に装甲リングの突出かどの
数を掛算することにより計算される。公知の単一衝撃粉
砕機において、しばしば、半分以上の粒子が、衝撃中干
渉される。この干渉は、衝撃板のかどが摩耗によって丸
くされた時、相当に増大し、その結果、衝撃面を斜め前
方に指向させ、それらを曲げさせる有益な効果さえも、
急速に取り消される。
【００１１】単一衝撃、できる限り垂直の衝撃角度、及
び、とりわけ突出かどから生ずる干渉の妨害効果は、単
一衝撃により物質を破壊する上記の公知の装置の破壊確
率が限定され、壊れた産物の品質はかなりの変動を示す
という事実の原因である。合理的な程度の粉砕を達成す
るために、衝撃速度を増大させることが、しばしば必要
であるが、特別の電力を必要とし、摩耗をかなり増大さ
せ、非所望に高い量の粉体が生ずる。
【００１２】ＤＥ１、２５３、５６２は、同一方向に、
同一角速度で、同一回転軸の周りを回転する、案内を備
えた２つのロータブレードを互いに上下に配してなる単
一衝撃を用いて粒子を破壊するための装置を開示した。
この装置において、物質の第１部分は、上側ロータブレ
ードへ加速され、上側ロータブレードの周りに配設され
た第１装甲リングに対して外側に振り飛ばされる。物質
の第２部分は、第１ロータブレードの下に位置する第２
ロータブレードへ加速され、このロータブレードの周り
に配設された第２装甲リングに対して振り飛ばされる。
容量は、こうして、いわば２倍にされる。ＤＥ１、８１
４、７５１は、３つ以上のシステムが積載された装置を
開示した。
【００１３】多様な特許は、できる限り電力を消費せず
に必要な速度を達成し、特に、摩耗をできる限り制限す
ることを試行した、ロ―タ上へ粒状物質を加速する方法
を開示した。
【００１４】ＵＳ３、９５５、７６７は、物質が比較的
長い回転放射状案内面を備えた案内部材によって加速さ
れる装置を開示した。このプロセスは、これらの粒子が
案内面と良好な接触をすることができ、おおよそ同一の
速度とおおよそ同一のテークオフ角度において案内部材
の送出し端部から外側に振り飛ばされるという利点を有
する。しかし、これらの比較的長い案内への摩耗は、極
めて大きい。これは、速度が増大する時、径方向距離の
３乗に従い、摩耗が、非常に漸次的に増大するためであ
る。
【００１５】放射状に向けられた案内の他に、案内が、
放射状に配されず、むしろ、回転方向において見た時、
前方又は後方に曲げられ、しかも二重曲り設計でもある
装置が、公知である。ＵＫ３０９、８５４は、案内が後
方に曲げられ、湾曲が固定衝撃面の湾曲と一体化された
装置を開示した。ＵＫ１、４３４、４２０は、案内が所
謂ひしゃくの形式において設計された装置を開示した。
ＥＰ０、１９１、６９６は、物質自体が遠心力の影響下
で案内面に付着し、その結果、自生案内面が形成される
ように、案内が前方に曲げられた装置を開示した。ＵＳ
１、８７５、８１７は、回転ハンマーがロータブレード
の外側に沿って配され、このハンマーを用いて、物質は
固定衝撃板に対して振り飛ばされる装置を開示した。ま
た、装置を前方及び後方に回転機能することを可能にす
る対称配置も、ＵＳ１、４９９、４５５とＥＰ０、５６
２、１９４から公知である。ＵＫ２、０９２、９１６
は、案内が管の形式において設計された装置を開示し
た。結局、破壊される物質が振り飛ばされ、固定衝撃部
材を打つ速度を達成することが必要であるために、一般
に、案内面の縦方向の形態の変化は、摩耗と電力消費に
比較的限定された影響を及ぼすことが判明した。
【００１６】ＵＳ４、７８７、５６４は、案内面が穿孔
され、その結果、物質がより良く指向されると同時に、
互いに平行かつ隣接して位置する多様なレベルにおいて
外側に案内される案内部材を開示した。
【００１７】ＷＯ９６／３２１９５は、出願人の名義
で、中央送りを有する案内が、多様なレベルにおいて配
設されるが、放出端部が、同一レベルにおいて、より外
側によったロータブレード設計を開示した。これは、ロ
ータブレードにおける案内の数と、こうして容量が、多
様な案内部材の中央送りへの物質の送りが妨害されるこ
となく２倍化されることを意味する。
【００１８】ＵＳ５、１８４、７８４は、ガイドシュー
が、突起の形式において、回転軸から比較的遠くのロー
タブレードの縁において配設された、粒状物質を加速す
る方法を開示した。こうして、ロ―タの中心へ計量供給
され、そこから、妨害なしにロータブレード上に外側に
広がる粒状物質は、比較的大きな速度で取り上げられ、
加速され、外側に振り飛ばされる。中央部分からロータ
ブレードの縁へ伸長する長い放射状案内を備えたロ―タ
よりも摩耗を呈さないこの形式のロ―タは、実際に、単
一衝撃粉砕機において広範に使用される。しかし、突起
を有する公知の方法のロータブレードは、加速が非常に
制御不能な仕方で行われるという欠点を顕示する。粒子
は、突起の内側又は外側のかどにおいて、あるいは面に
沿ってどこかで取り上げられ、そこから、斜め又は垂直
衝撃を用いて負荷をかけられ、振り飛ばされる。しか
し、頻繁に起こることだが、それらは、突起の面（の区
分）に沿って案内されることにより加速され、特に、部
分案内によって従われた斜め衝撃の組合せもまた可能で
ある。これらの公知の方法において、粒子は、結果とし
て、多様な方向において極めて可変な発散速度において
外側に振り飛ばされるが、案内への摩耗は、特に衝撃摩
擦と、とりわけ案内摩擦のために、相対的に極めて高
い。制御不能な加速のために、固定のきざみ付き装甲リ
ングに対する多様な粒子の衝撃は、非常に種々の速度と
多様な角度において発生する。合理的レベルの粉砕を達
成するために、ロ―タの回転速度は、最も不利な角度と
最低速度において装甲リングを打つ最低破壊確率を有す
る粒子へ適合される。このため、回転速度は、比較的高
くなければならない。こうして壊れた産物は、粒子サイ
ズ分布においてかなりの広がりを示し、しばしば、高含
有量の望ましくない非常に微細な成分を有し、電力消費
と摩耗もまた比較的高い。ＵＳ３、１７４、６９８は、
丸棒が突起の代わりに取り付けられた単一衝撃粉砕機を
開示した。計量面は、物質を高速度で丸棒に打ち当たら
せることをねらった比較的急峻な円錐によって形成さ
れ、その結果、粒子はこの衝撃中さえも破壊され、その
後、破片は固定装甲リングに対して外側に振り飛ばされ
る。棒の対称配置は、ロータブレードを両方向において
回転させる。
【００１９】物質は、ロ―タの中心における計量面の上
にできる限り均等に計量されることは重要である。過度
の速度において又は過度の高さから物質を計量すること
を避けることは必要である。ＥＰ０、７４０、９６１
は、計量室がロ―タの入口の上に配設され、この計量室
から、物質は一様な方法でロータブレードの中央部分へ
計量供給される装置を開示した。
【００２０】また、粒状物質が、単一衝撃の上記の発見
方法における如く１段階ではなく、むしろ誘導を用いて
２段階において加速される方法が、公知である。
【００２１】ＵＳ３、０３２、１６９は、微粒子が比較
的短い予備誘導を有するロータブレードの中央部分から
外側において直接放射状に配された長い案内へ案内され
る粒状物質を加速する装置を開示した。物質は、これら
の長い案内に沿って加速され、それから、ロータブレー
ドの周りに配された固定きざみ付き装甲リングに対して
振り飛ばされる。発明の目的は、具体的に、粒子がこれ
らの長い案内を打たず、むしろ、案内を用いてできる限
り遠くに加速され、送出し端部から外側に振り飛ばされ
るようにして、短い予備案内の補助で、長い案内へ規則
的な分布において粒子を案内することである。
【００２２】ＵＳ３、２０４、８８２は、粒状物質が、
ロータブレードの中央部分に沿って直接に接して配され
た予備案内を用いて、ガイドシューの案内面へ案内さ
れ、この案内面は外側にほぼ９０゜に指向され、第１接
線予備案内の端部において配された粒状物質を加速する
装置を開示した。この設計は、粒状物質が衝撃によりシ
ュー構造の案内表面を打つのを防止し、その代わりに、
それは、できる限りすべり移動において規則的な方法で
案内表面に沿って加速され、案内の送出し端部を過ぎ
て、きざみ付き装甲リングに対して外側に振り飛ばされ
ることをねらう。この方法は、摩耗をかなり縮小し、粒
剤はより規則的に加速されると言える。しかし、ガイド
シューの案内面への摩耗は、まだ高い。衝撃板は、シュ
ー構造の背後に付設され、衝撃板を用いて、この固定装
甲リングに対して衝撃の後にはね返る物質又は粒子破片
は、収集され、再び負荷をかけられる。これらの衝撃板
はまた、衝撃ハンマーとして設計され、同時に、ロ―タ
のための保護構造として役立つ。
【００２３】金属案内面の代わりに、ロータブレードに
おける物質はまた、同一の物質の層、即ち、自生案内面
に沿って加速される。この目的のために、ロータブレー
ドは、この同一の物質が遠心力の影響下で集積し、自生
案内層を形成する構造を備え、この場合、問題の構造
は、室ベ−ン構造である。
【００２４】ＵＳ１、５４７、３８５は、物質が円形壁
の区分に沿ってロータブレードに取り付けられ、物質
は、加速され、その位置における先端速度で、シリンダ
ー壁において開口を通って、主に接線方向において外側
に振り飛ばされる単一衝撃粉砕機を開示した。シリンダ
ー壁のスロット状開口を通って外側に案内される物質の
量、即ち、流量率は、物質がスロット状開口を通過する
瞬間に有する径方向速度成分によって主に決定される。
粒子と限定的に接触する円筒室の基礎板において、物質
は、低い径方向速度を発生し、その結果、流量率は限定
された状態を維持する。その上、それは、角速度によっ
て限定的に影響を及ぼされる。公知の構造に関するさら
に他の問題は、物質がスロット状開口の間の円筒壁部に
付着し、その結果、ブリッジが容易に形成され、外側へ
の粒状物質の流れが、かなり妨げられることである。粒
子がシリンダー壁の開口を通って外側に案内される方法
は、本質的に誘導の形態の不在のために、極めて混沌と
している。別の問題は、スロット状開口の壁に沿って発
生するかなりの摩耗によって提示される。ＵＳ１、４０
５、１５１は、シリンダー壁における開口（送出し端
部）が案内突起を備え、その結果、自生案内面が形成さ
れる類似の設計を開示した。この設計は、接線方向の自
生案内面がシリンダーにおいて形成される如く、ＵＳ
４、８３４、２９８においてさらに改良される。
【００２５】ＷＯ９６／２０７８９は、ロータブレード
の中心における物質がスリ―ブにおいて取り上げられ、
そこから、遠心力の影響下で上縁に沿って外側に振り飛
ばされる装置を開示した。これは、摩耗をかなり制限す
ることが主張される。ＵＳ３、８３４、６３１は、シリ
ンダーがころがり式に配置された設計を開示した。ＪＰ
６１−２１６７４４は、下方に広がる円錐の形式を有す
る対称ロータブレード構造を開示した。物質は、円錐の
頂部においてつるされた同時回転するディストリビュ―
タディスクへ上から導入され、そこから、外側に振り飛
ばされ、ここで、物質は、そこに配置されたベ−ン構造
における円錐の内側に「付着」される。これら構造にお
いて、いわば反転された自生案内層が、形成され、この
層に沿って、物質は、加速され、円錐の縁の底部に沿っ
て外側に振り飛ばされる。
【００２６】ＵＳ３、１７４、６９７は、ロ―タが、互
いに整列して位置付けられた２つの室ベ−ンの形式の案
内を備えた粒状物質を加速する装置を開示した。遠心力
の影響下で、粒状物質は、これらの室ベ−ンにおいて集
積し、粒状物質が加速され外側に振り飛ばされる一形式
の曲がった接線方向の自生案内面を形成する。
【００２７】ＵＳ３、１６２、３８６は、放射状外側に
向けられた案内腕を有し、案内に沿って、２つ以上のベ
−ン構造が締結され、各々は、粒状物質は遠心力の影響
下でベーンに集積し、その結果、ベ−ンは、粒子の自生
層を全体として形成し、この層に沿って、粒状物質は、
加速され、段階的誘導によって外側に振り飛ばされるよ
うに接線的に配された、粒状物質を加速する類似の装置
を開示した。室ベ−ンにおける充填物のフィレット状上
端部は、自生案内面を全体として形成し、これに沿っ
て、物質は加速され外側に案内されるという事実によ
り、この組合せは、物質がロータブレードを過度に摺擦
するのを防止することを目標とする。室ベ−ンの数は、
ロ―タの直径によって決定される。同時に、案内特にロ
―タへの摩耗は、限定される。これは、粒状物質がロ―
タハウジングの底板と上板に沿ってこするのを防止し、
その結果として、これらの板への摩耗が防止されるよう
な方法で、ベ−ンが設計されるためである。補充的な米
国特許３、３４６、２０３において、保護構造が、この
発明の装置に対して設けられ、この構造は、上板と下板
の間に、ロ―タの縁に沿ってピンの形式において配置さ
れ、こうして、固定装甲リングを打った後にはね返る粒
状物質がロータブレード構造を損傷するのを防止する。
公知の粉砕機は、制御不能にもかかわらず、或る程度の
直接多重自生衝撃を引き起こす。「衝撃面」は、本質的
に後の案内面として機能するために、この作用は、効果
がない。
【００２８】ＥＰ０、１０１、２７７は、粒状物質を加
速し、事実上接線的に配された案内を用いてそれを衝突
させ、同一物質の自生案内面が遠心力の影響下で案内に
対して形成される如く設計された方法を開示した。自生
案内面が形成される公知の構造は、摩耗を制限すること
をねらう。しかし。比較的多量の摩耗が、この種類の案
内の送出し端部において発生する。さらに、案内の接線
配置は、径方向速度成分が物質を加速するために非常に
限定的に使用されるという事実の根拠である。粒子は、
本質的に先端速度で、まれに径方向速度により送出し端
部を去る。結果として、相当な付加エネルギー、おおよ
そ半分が、失われる。さらに、ロ―タにおける粒子が本
質的に不自然な前方移動において、ロ―タの縁に向かっ
て案内されるために、多量のエネルギーが、失われる。
結果として、公知のロ―タ構造は、限定効率を有する。
公知の粉砕機に関する主要な問題は、粒子が案内に沿っ
て径方向速度を発生しないために、それらは、案内の送
出し端部を去る時、送出し端部と共に移動する観点から
見た時、外向き速度を有さず、このため、それらは、回
転方向において、直接後方に移動し、送出し端部（先
端）の外縁に沿って激しい摩耗を引き起こすことであ
る。こうして、相当な速度が失われる。数十の先端設計
が、この種類のロ―タの送出し端部に対して公知であ
り、この設計は、摩耗を制限することをねらい、なかん
ずく、ＵＳ５、１３１、６０１、ＥＰ０、１８７、２５
２、ＥＰ０、２６５、５８０、ＥＰ０、４５２、５９
０、ＵＫ２、２１４、１０７、ＷＯ９５／１０３５８、
ＷＯ９５／１０３５９、ＷＯ９５／１１０８６から公知
である。しかし、公知の先端設計のいずれも、満足に機
能せず、それらは、送出し端部において激しい摩耗の発
生を防止することができない。ＵＳ４、３９０、１３６
は、対称設計の案内が、一形式の半自生案内面が生成さ
れるようにしてロータブレードの縁に沿って配設された
垂直棒によって形成される装置を開示した。
【００２９】物質は、ロ―タの周りに配設された装甲リ
ングに対してロ―タから振り飛ばされ、この衝撃中、物
質は破壊される。いろいろな方法で案内及び衝撃構造を
組み合わせることが可能である。即ち、スチールオンス
チールとして公知なスチール案内面とスチール衝撃面、
ストーンオンスチールとして公知の自生案内面とスチー
ル衝撃面、ストールオンストーンとして公知の自生衝撃
面を有する自生案内面、及び、スチールオンストーンと
して公知の自生衝撃面を有するスチール案内面である。
【００３０】装甲リングは、一般に、衝撃面をロータブ
レードから外側に振り飛ばされた時粒子が描く直線パス
に垂直に指向させて、ロータブレードの周りに配設され
た個別要素、即ち衝撃板、によって形成される。衝撃板
への摩耗は、粒子が高速度で連続してそれらを摺擦する
ために比較的高い。ＵＳ４、０９０、６７３は、分離衝
撃板が、迅速に交換可能な如く、特別の締結構造を備え
た典型的な構造（スチールオンスチール）を開示した。
ＪＰ２−２３７６５３は、衝撃面が、突出かどの摩耗の
結果として妨害を受けない如く設計された装置を開示し
た。ＥＰ０、１３５、２８７は、衝撃板が、ロータブレ
ードの周りに互いに隣接して配設された伸長放射状ブロ
ックを具備する設計を開示した。これらのブロックは、
摩耗した時、常に前方に移動され、その結果、それらは
長い有効寿命を有する。この場合、装甲リングの衝撃面
は、中央にきざみ付けられ、粒子が描くパスへもはや垂
直にならない。全般的に、公知の粉砕機摩耗において、
摩耗は、粉砕の強度に関して比較的高いと言わなければ
ならない。
【００３１】ＪＰ０６０００４０２とＪＰ０６０６３４
３２は、衝撃板が、摩耗が衝撃面に沿ってより一様に広
げられるように垂直に調整可能である装置を開示した。
【００３２】ＪＰ０６０９１１８５は、径方向において
案内部材の長さを変化させ、かつ衝撃面の高さを調整す
ることが可能である対称な装置を開示した。この文書
は、径方向に配された案内面に沿った粒状物質の移動の
広範な（理論的）議論を含む。物質が自生案内の送出し
端部から振り飛ばされる装甲リングの代わりに、トラフ
構造が、ロ―タの縁の周りに配設され、このトラフにお
いて、同一物質の自生層が蓄積され、この層に対して、
ロータブレードから振り飛ばされた粒状物質が打ち当た
る（ストールオンストーン）。ＵＳ４、５７５、０１４
は、物質が装甲リング（ストールオンストーン）又は同
一物質の層（ストールオンストーン）に対して振り飛ば
される自生ロータブレードを有する装置を開示した。Ｊ
Ｐ５９−６６３６０は、物質が鋼案内から同一層へ振り
飛ばされる（スチールオンストーン）装置を開示した。
粉砕は、互いに衝突し摩擦を受ける粒子によって同一物
質の層において行われる。結果として、摩耗は、さらに
限定される。しかし、衝撃強度、即ち、自生リングにお
ける粒子のインパルス負荷は、公知の方法において限定
される。主に横方向速度成分（先端速度）が活性であ
り、径方向速度成分は、限定されるが、可変に活性であ
るという事実により、粒子は、極めて浅いが非常に多様
な角度（おおよそ５゜〜２０゜）において自生層へ案内さ
れる。結果的に、同一物質の自生層に対する衝撃は、非
常に斜めで、その上、可変の衝撃角度において発生し、
結果として、限定的な効果を有する。結果として、粒子
は、自生層に沿って「転回」する移動において案内され
る。粒子が互いに衝突する時、衝撃粒子は、同一物質の
該層に沿って移動し続ける粒子に対して、いわば、殆ん
ど効果を有さない背後から、負荷をかける。公知の方法
の粉砕レベルは、このため低く、粉砕機は、粒子をこす
り合わせることによる粒状物質の後処理と、特に、不規
則形状の粒子の「立方化」のために主に使用される。さ
らに他の欠点は、破壊の物質が微細物質を含むか、ある
いは非常に多数の小さい微粒子が自生処理中形成される
ならば、自生層は容易に閉塞され、粉体のいわゆる不感
層を形成する。この種類の不感層に打ち当たり、これを
摺擦する物質は、比較的に効果的でない。このため、こ
れを粉砕プロセスと呼ぶことは、現実に可能ではなく、
むしろすでに破壊された物質に対する多少集約的な後処
理プロセスと呼ぶ。
【００３３】ＪＰ０４３００６５５は、自生リングが、
底部において空にされ、こうして、同一物質の層を、い
わば、規則正しく交換可能にするように設計された単一
衝撃粉砕機を開示した。結果として、不感層は、形成さ
れにくい。ＵＳ４、８４４、３６４は、自生層が、回り
に移動する構造において形成され、こうして、自生作用
をより集約的にすることをねらった単一衝撃粉砕機を開
示した。
【００３４】ＪＰ０７２７５７２７は、粉砕の強度がか
なり異なり、大きなばらつきを有する粒子サイズ分布が
達成される如く、装甲リングが、ロ―タの部分の周りに
配され、同一物質の層が、ロ―タの部分の周りに配され
た単一衝撃粉砕機を開示した。
【００３５】ＥＰ０、０７４、７７１は、粒状物質の部
分が加速されず、ロ―タの外側の周りを案内される、自
生案内と同一物質の固定層を用いて物質を破壊するため
の方法を開示した。案内からロ―タ上に外側に振り飛ば
される水平な第１粒子流と、いわば案内の周りに粒状物
質の隔壁を形成する垂直な第２粒子流の２つの粒子流
が、こうして、形成される。加速された第１水平粒子流
からの物質は、非加速の第２の垂直粒子流の物質と衝突
し、これにより、２つの衝突した粒子流は、同一物質の
自生層において取り上げられ、その結果、これは、相互
自生粉砕プロセスとして公知である。エネルギーを節約
し摩耗を低減することをねらったこの方法は、多数の欠
点を有する。負荷は、水平方向において急速に移動する
粒子と垂直方向において比較的低速に移動する粒子の間
の垂直衝突によって発生する。この種類の衝突の有効性
は、本質的に低い。最も有利なシナリオにおいて、同一
質量の粒子が完全にぶつかり合う時、運動エネルギ―の
せいぜい半分が伝達されるが、粒子の限定部分のみが、
実際に、互いに接触する。さらに、案内により加速され
た物質は、垂直隔壁の内側をまわって案内から案内され
る分離した第１水平粒子流か、又は第２の粒状物質流に
おいて集中される。結果的に、第２粒子流からの粒子
は、一様に負荷をかけられない。事実、第２粒子流から
の粒子は、同一物質の層における底部に集められる前
に、全く接触されない。第１粒子流からの粒子がロータ
ブレードを離れる特定の大きな斜角は、さらに、同一物
質の自生層に対する第１及び第２粒子流からの衝突物質
の衝撃強度が限定される理由である。このため、公知の
方法の有効性は、限定される。ここでもまた、不感自生
層が、容易に形成され、その結果として、同一物質の層
に沿った自生作用は、限定される。さらに、方法は、第
１及び第２粒子流にわたった物質の量的分布の変化を極
めて受けやすい。
【００３６】ＵＳ３、０４４、７２０は、物質が、第１
ロータブレードの補助で、第１固定装甲リングに対して
振り飛ばされ、衝撃の後に、取り上げられ、第１ロータ
ブレードと同一角速度、同一方向で、同一回転軸の周り
を回転する、第１ロータブレードの下に位置する第２ロ
ータブレードへ案内され、第２ロータブレードにおい
て、物質の第２部分が、しばしば第１衝撃面に対する衝
撃中よりも高速度において、二度目に対して加速され、
この第２ロータブレードの周りに配設された第２固定装
甲リングに対して振り飛ばされる間接多重衝撃用の装置
を開示した。ＵＳ３、１６０、３５４は、このプロセス
が、多数回又は少なくとも３度以上反復される方法を開
示した。ＵＳ１、９１１、１９３は、下位レベルに位置
するロータブレードにおける衝撃板が、衝撃速度が増大
する如く回転軸から遠くに配設された装置を開示した。
【００３７】ＤＥ３８ ２１ ３６０（ＪＰ０５９６１
９４）は、物質が、第１ロータブレードにおいて最初に
加速され、装甲リングに対して振り飛ばされた後、第１
ロータブレードの下に位置する第２ロータブレードにお
いて取り上げられ、そこから、同一物質の自生層に対し
て振り飛ばされる間接多重衝撃のための方法を開示し
た。ＪＰ０８１９２０６５は、物質が同一物質の層に対
して第１及び第２ロータブレードから振り飛ばされる同
様の装置を開示した。この構造は、なかんずく、最初の
衝撃の後に粒子が所有する運動エネルギ―のできるだけ
多くを利用することをねらう。しかし、物質は、しばし
ば、固定衝撃中すべての運動エネルギ―を事実上失い、
いわば、このエネルギーを絶つために、運動エネルギ―
は、一般に、限定される。自生リングにおける不感層の
形成を防止するために、空気が、下からトラフ構造へ注
入され、その結果、比較的微細な粉体は、物質層から吹
き飛ばされる。
【００３８】この種類の間接多重衝撃は、高レベルの粉
砕を達成することができる。しかし、摩耗と電力消費は
高いが、最初の衝撃の後、次のロータブレードへ物質を
一様に案内し、そこで物質は、再び加速され、第２の衝
撃を受けることは、しばしば困難である。
【００３９】ＷＯ９４／２９０２７は、衝撃が、ロ―タ
と同一方向、同一角速度において同一回転軸の周りを回
転する下方に広くなる円錐台の形式において、互いに重
ねて位置付けられた２つのケーシングの間の環状のスロ
ット形空間において行われる直接多重衝撃のための装置
を、出願人の名義で開示した。円錐の代わりに、直接多
重衝撃のための公知の方法において、衝撃面はまた、案
内の送出し端部の前の中心において配され、水平面にお
いて、ロ―タの半径へ垂直に指向された平坦面より成る
こともできる。水平面において垂直に向けられたこの角
度は、＋１０゜と−１０゜だけ変更され、こうして、直接
多重衝撃のジグザグパスにおいてできる限り垂直に破壊
される物質を衝撃面の間で下方に案内させ、破壊される
物質が破壊室の側壁を打つのを防止するのを可能にす
る。回転する破壊室において、主に、径方向速度成分が
利用される。多くは横方向である残留エネルギーは、物
質が回転する破壊室から案内され、定置された衝撃面を
打った後、利用される。
【００４０】定置される代わりに、衝撃面はまた、ロー
タブレードと同一回転軸の周りを回転するように設計さ
れる。この場合、回転は、これらの案内と同一方向、同
一角速度において行われるが、反対でもよい。
【００４１】ＵＫ３７６、７６０は、粒状物質の第１及
び第２部分が、直接に上下に位置し、互いに向かって指
向され、同一回転軸の周りを反対方向に回転する２つの
案内の補助で、外側に振り飛ばされる、粒状物質を破壊
する方法を開示した。結果として、２つの粒子流は、反
対方向に指向され、その結果、粒子は、比較的大きな速
度で互いにぶつかり、２つのロータブレードの周りに配
設されたトラフ構造において取り上げられ、粒状物質
は、同一物質の層を構築する。粒子を互いに正しくぶつ
け合わせるために、ロータブレードの間の一平面におい
て反対方向に指向された粒子流をできる限り集中させる
ことが必要である。粒子は、送出し端部を去る時、遠心
力の影響下で、水平パスにおいて即時に外側に移動する
ために、案内により、これは、限定的な程度にのみ達成
される。このため、粒子の限定部分のみが、実際に、互
いに完全に衝突する。案内の送出し端部を去る時、粒子
流をできる限り一平面へ移動させるために必要な案内の
特定配置は、案内への摩耗が比較的大きい理由となる。
ＪＰ２−２２７１４７は、物質が対称自生構造から打ち
上げられる同様の構造を開示した。
【００４２】ＪＰ２０１４７５３は、自生案内を備えた
ロ―タにおける物質が、ロ―タと同一方向に回転するが
別々に駆動されるトラフ構造において形成された、同一
物質の自生層に対して外側に振り飛ばされる装置を開示
した。
【００４３】ＤＥ３１ １６ １５９は、自生リング
が、ロータブレードの中心においてスリ―ブ構造の周り
に配され、この自生リングは、スリーブ構造と反対方向
に回転する装置を開示した。
【００４４】ＪＰ２−１２２８４１は、ロ―タが中心に
配設され、このロ―タは、第１室ベ−ンを備え、ここに
物質が集積して、案内面を形成し、その周りに、反対方
向に回転する同様の第２室ベ−ンを有するロ―タが配設
され、そこから物質は、その周りに配設された自生層へ
振り飛ばされる装置を開示した。。物質は、第２室ベ−
ンにおける物質に対して高速度で第１室ベ−ンから振り
飛ばされ、そこから、固定自生リングへ振り飛ばされ
る。公知の粉砕機に関する問題は、、室ベ−ンの縁によ
って相当な程度に妨害される第１から第２室ベ−ンへの
移送である。
【００４５】ＪＰ２−１２２８４２は、リング構造が、
室ベ−ンを有するロ―タの外側の周りに配され、このロ
―タは、中心に配設され、リング構造は、反対方向に回
転し、自生層がそこに集積する装置を開示した。
【００４６】ＪＰ２−１２２８４３は、２つのロ―タ
が、粉砕機室において配設され、２つのロ―タは、上下
に位置付けられ、同一軸の周りを反対方向に回転し、室
ベ−ンを備え、物質は、反対方向において上下に位置す
る２つの斜めパスにおいて自生リングへ外側に案内さ
れ、このプロセスは、厳しい後処理につながる粉砕機を
開示した。不都合は、噴射が、即時に相互に接触しない
が、自生層を打った後にのみそれをすることである。
【００４７】反対方向に動作する公知のロ―タに関する
重大な問題は、複雑な分離駆動である。
【００４８】ＳＵ７９７７６１は、物質が、ロータブレ
ードへ加速された後、固定きざみ付き縁に対して外側に
振り飛ばされ、そこから、それは、ロ―タの縁に沿って
留められた突起によって再び取り上げられる装置を開示
した。しかし、直接多重衝撃として公知のこのプロセス
は、きざみ付き縁の点を打つ時、「きれいに」はね返ら
ず、突起によって取り上げられない物質によって分裂さ
れる。
【００４９】ＤＥ３９ ２６ ２０３は、反発板が装甲
リングからはね返る物質を取り上げるために室ベ−ンの
背後に配設された、即ち、直接多重衝撃のロ―タ構造を
開示した。ＪＰ０６０７９１８９は、反発板が外縁に沿
って旋回式に留められた間接多重衝撃のための同様の対
称設計を開示した。ＵＳ２、８９８、０５３は、物質
が、ロータブレードから固定装甲リングを打った後、ロ
ータブレードの底部に沿って懸垂された衝撃板によって
取り上げられる直接多重衝撃粉砕機を開示した。
【００５０】ＤＥ３９ ０５ ３６５は、物質が、放射
状外側に向けられ、互いに隣接して位置付けられ、ロー
タブレードの周りに配設された衝撃面の間をロータブレ
ードから案内される直接多重衝撃粉砕機を開示した。物
質は、これらの衝撃板の間でジグザグ移動を実行する。
公知の衝撃粉砕機に関する問題は、衝撃板の点から分裂
である。
【００５１】ＥＰ０ ７０２ ５９８は、出願人の名義
で、物質が、ロータブレードから振り飛ばされた後、ロ
ータブレードの周りに配された円形のギャップ状空間に
おいて取り上げられ、物質は、ジグザグパスにおいて下
方に案内される直接多重衝撃粉砕機を開示した。この粉
砕機は、ロータブレードの縁と周囲の固定衝撃面の間の
距離が比較的大きくされたならば機能する。
【００５２】ＰＣＴ／ＮＬ９６／００１５４とＰＣＴ／
ＮＬ９６／００１５３は、出願人の名義で、衝撃面が、
ロ―タの周りに配された平坦な装甲リングによって形成
され、ロ―タと同一方向に、同一角速度で同一回転軸の
周りを回転される直接多重衝撃のための方法を開示し
た。さらに、内側に向けられたその衝撃面は、下方に広
がる円錐形状を有する。物質は、最初の衝撃の後、かな
りの残留速度をなお有し、定置した第２衝撃板又は同一
物質の層へさらに案内され、そこで第２衝撃を受ける。
同時回転する位置から見た時、即ち、ロ―タと共に移動
する観点から見た時、主に、径方向速度成分は、粒子が
案内の送出し端部を去る瞬間に活性である。破壊される
物質の横方向速度成分は、実際に、その瞬間に、送出し
端部のそれに等しい。破壊される物質が送出し端部を去
った後、それは、回転方向から見た時、後部への方向に
おいて、ロ―タと共に移動する観点から見た時、次第に
曲げられ、こうして螺旋パスを描く。直接多重衝撃のた
めの公知の方法において、衝撃面は、ロ―タシャフトの
半径へ垂直に指向され、このため、案内の送出し端部か
ら比較的短い径方向距離において配設されなければなら
ない。というのは、この距離が、あまりに大きくなった
ならば、破壊される物質が水平面を打つ角度は、斜角に
なりすぎ、その結果、衝撃強度はかなり減少し、摩耗は
相当に増大するためである。必要な短い距離は、同時回
転する衝撃面に対する衝撃速度が、径方向速度成分によ
って主に規定される根拠である。合理的な径方向速度成
分を発生させるために、ロータブレードにおける案内
は、比較的長くされなければならず、そうでなければ、
角速度は、相当に上昇されなければならないが、いずれ
の場合にも、高レベルの案内の摩耗と特別の電力消費に
つながる。横方向成分は、衝撃強度に寄与せず、又は限
定度にのみ寄与するために、破壊される物質へ供給され
たエネルギーの相当な部分が、この最初の衝撃中、有益
に使用されない。しかし、未使用エネルギーは、最初の
衝撃の後、大部分残留し、多重衝撃のための公知の方法
において、固定衝撃面に対する一つ以上の直後の衝撃中
利用される。
【００５３】ＳＵ１、２４８、６５５は、衝撃手段が、
案内と整列して、ロ―タの外側に位置し、この衝撃手段
の放射状衝撃面の中心は、この中心をロ―タの中心に連
結する半径に垂直に向けられ、この衝撃面は、回転軸の
周りにロ―タと同一速度において回転される装置を開示
した。放射状衝撃面が案内から大きな距離をあけて配さ
れたならば、破壊される物質は、回転方向において見た
時、衝撃面の背面に沿って通過するために、衝撃面は、
この場合、案内の送出し端部から比較的短い径方向距離
において配設される。送出し端部と衝撃面の間の比較的
短い距離は、横方向速度成分が衝撃強度に殆んど寄与せ
ず、その結果として、この公知の方法において、残留エ
ネルギーは最初の衝撃において利用されないために、破
壊される物質へ供給されたエネルギーの大部分、おおよ
そ半分が、完全に失われる結果となる。
【００５４】ＦＲ２、００５、６８０は、ロ―タが、相
対的に非常に短く回転軸に接近して配設された案内を装
備する直接多重衝撃粉砕機を開示した。この場合、物質
は、ロータブレード上の中央ではなく、案内のすぐ上に
計量供給され、そこから、外側に振り飛ばされ、これに
より、物質は、ロータブレードの縁に沿って取り付けら
れた非常に多数の短い放射状衝撃面によって取り上げら
れる。非常に多数の短い放射状固定衝撃面は、これらの
案内の周囲に配され、一種の研削軌道を生ずる。これら
の衝撃面の間の粒子の運搬は、空気流の補助により、特
別に促進される。公知の装置に関する問題は、短い案内
の上縁の位置における物質の侵入中かなりの妨害効果が
あるために、衝撃加速は、極めて無秩序になり、そして
また、同時回転する衝撃面の点の位置においてもかなり
の妨害効果があることである。
【００５５】ＪＰ５４−１０４５７０（ＵＳ４、３７
３、６７９）は、物質が、ロータブレードの中央部分に
位置する薄壁シリンダーへ計量供給され、そこから、物
質は、遠心力の影響下で、シリンダー壁におけるスロッ
ト状開口を通って外側に振り飛ばされる直接多重衝撃粉
砕機を開示した。衝撃部材は、シリンダーの外側にいく
つかの距離をおいてロ―タの縁に沿って留められる。こ
れらの衝撃部材は、好ましくは、旋回ハンマーによって
形成される。スロット状開口を有するシリンダー構造
は、衝撃面の長さを最小化するように選択され、その結
果、粒子は、放射状に加速されず、むしろ、衝撃によ
り、横方向速度成分（先端速度）の影響下で、本質的に
接線パスにおいてシリンダーから外側に案内される。方
法の目的は、常に、本質的に接線方向、即ち、本質的に
同一方向において、ロ―タの回転速度に拘わらず外側へ
物質を案内することである。粒子がこの種類の接線パス
において外側に案内されるならば、比較的小さな直径の
ものでさえも、粒子の移動は、回転ハンマーによって生
じた乱流によって影響されないと言える。さらに、接線
パスは、ハンマーに関してシリンダーを回転させること
により、粒子が同時回転するハンマーを打つ位置を制御
することを可能にする。公知の粉砕機は、多数の欠点を
有する。シリンダーの底部において回転するロータブレ
ードの中心へ計量供給される物質は、シリンダー壁にお
けるスロット状開口から見た時、ロ―タの回転方向と反
対方向における外向き螺旋パス（アルキメデスの螺旋）
を描く。その際に、物質は、スロット状開口に関して、
低速度を発生させる。このため、物質の部分が、スロッ
ト状開口の縁と接触することなく、スロット状開口を通
過する、即ち、いわば、間隙を通って外側へ転がること
は不可避である。物質のいくらかは、縁と接触し、その
際に、衝撃により加速され、この場合、物質は、点又は
短い衝撃面、もしくは非常に短い衝撃面によって打たれ
る。発明による粉砕機に関する重大な問題は、物質が、
径方向速度成分を発生することができないか、あるいは
非常に限定された径方向速度成分しか発生することがで
きないために、本質的に径方向速度成分の関数である該
ロータブレードの流量率は、限定されることである。こ
れは、この種類の円筒形案内部材の議論において以前に
指摘された。さらに、スロット状開口への物質の送り
は、遠心力の影響下で、物質がスロット状開口の間のシ
リンダー区分に付着し、その結果、ブリッジが、円筒形
空間において形成されるという事実により、相当な程度
に妨害される。わずかに限定量の粒子が、実際に、ハン
マーの衝撃面を打ち、衝撃は衝撃面に沿って広がる。そ
の上、保護（先端）構造は設けられないために、縁は、
非常に急速かつ不規則に摩耗され、その結果、粒子が外
側に案内される行程は、さらに妨害される。それにもか
かわらず、すべての粒子を衝撃にさらすために、第１ハ
ンマーのすぐ下の平面においてロータブレードの縁に沿
って取り付けたハンマーの第２セットが、提供される。
【００５６】ＥＰ０、５６２、１６３は、ロータブレー
ドが、縁に沿ってハンマーを装備し、物質が、ハンマー
の上から計量供給され、放射状外側に向けられた固定衝
撃板の間を衝撃により案内される対称多重衝撃粉砕機を
開示した。これらの板を打った後、物質は、落下し、こ
こで、鋼装甲リングの内側に沿って回転するハンマーの
第２セットによって取り上げられ、ハンマーと装甲リン
グの間の開口は、間隙を形成し、その結果、壊れた産物
の最大粒子寸法は限定される。
【００５７】ＵＳ４、１４５、００９は、物質が、回転
ハンマーの上のロータブレードの周りに計量供給され
る、縁に沿ってハンマーを備えたロータブレードを開示
した。装甲リングは、ハンマーの外側の周りに配され、
ハンマーと装甲リングの間の距離は、壊れた産物の最大
粒子寸法が制御される如く、調整可能である。
【００５８】原則として、直接多重衝撃粉砕機では、粒
子がそれぞれの衝撃面によって常にに打たれるように、
衝撃部材の移動を同期化することが可能である。
【００５９】ＵＳ１、３３１、９６９は、多重同期衝撃
粉砕機を開示した。移動する衝撃板が、互いに隣接して
位置し水平軸の周りを回転する２つのロ―タに取り付け
られ、ロ―タの回転移動は、物質が、連続して、最初に
第１衝撃板によって打たれ、直後に第２衝撃板によって
打たれる如く相互に適合される。
【００６０】ＥＰ０、５８３、５１５は、物質は、第１
回転軸の周りを回転する第１衝撃板によって粉砕され、
そこから、物質は、第２回転軸の周りを回転する第２衝
撃面への方向において案内され、その回転移動は、物質
が引続いて２度打たれるようにして、第１衝撃面の移動
と同期化される直接多重（二重）衝撃用の装置を開示し
た。公知の方法に関する問題は、物質が第１衝撃面から
案内される方向が、不可避的に、ある分散を示し、その
結果、この物質が、「相当に」異なる距離において、こ
うして、回転軸の「相当に」異なる先端速度において、
第２ロータブレードによって打たれることである。固定
壁に対する衝撃は、最低可能負荷を設けることが主張さ
れる。
【００６１】衝撃負荷はまた、１００μｍよりも小さ
く、１０μｍでさえある直径を有する極めて微細な物質
の生産のために使用される。微細物質の移動は、空気抵
抗によって相当な程度に影響を及ぼされるために、ロ―
タは、真空がある室において配設されなければならな
い。極めて微細な産物を与えるように衝撃負荷により微
細物質（粉末）を破壊するために、物質は、非常に大き
な速度において導入されなければならないが、これは、
ロータブレードが非常に高い速度において回転しなけれ
ばならない構造において高い要求を課し、高レベルの摩
耗が、物質が加速される手段において見いだされる。
【００６２】ＵＳ４、１３８、０６７は、物質が、閉案
内ダクトを備えたロ―タの補助で、真空がある室へと外
側に振り飛ばされ、固定装甲リングが、ロ―タの外側の
周りに配された単一衝撃粉砕機を開示した。他の遠心真
空衝撃装置も、ＵＳ４、６４５、１３１、ＵＳ４、６９
７、７４３、及びＵＳ４、７３８、４０３において開示
された。
【００６３】ＥＰ０ ７５０ ９４４は、真空低温衝撃
システムを開示する。
【００６４】
【発明の要約】物質の破壊又は粉砕、加工及び清浄の目
的により、粒状物質を加速し、それらを衝突させるため
の公知の方法は、欠点を有することが判明した。例え
ば、単一衝撃、間接多重衝撃、及び直接多重衝撃を用い
た粉砕のための多数の公知の方法の効率は、主に、方法
の混とんとした性質のためにかなり低い。物質へ供給さ
れたエネルギーの多くは、熱へ変換され、破壊のために
利用可能なエネルギーを犠牲にする。付加的な欠点は、
この方法が実施される粉砕装置が露呈されるかなりの摩
耗である。物質が加速されるプロセスは、むしろ制御不
能な方法において進行する。粒子は、種々のテークオフ
速度と可変テークオフ角度においてロータブレードを離
れ、その結果、粒子流からの多様な粒子は、可変速度と
種々の角度においてロータブレードの周りに配された固
定装甲リングを打つが、部分的なぎざみ付き固定装甲リ
ングは、粉砕プロセスにかなり干渉し、この干渉は、装
甲リングの突起点が摩耗する時、相当に増大する。該装
甲リングを打つ前に加速粒子によって描かれるストリ−
ムは、はね返る破片によってさらに粉砕される（干
渉）。同一物質の自生層に対する衝撃は、摩耗を制限す
るが、相対的に高いエネルギー量を必要とし、相対的に
限定された破砕効率を有する。上記のすべては、粉砕プ
ロセスが、常に同等に良好に制御されるわけではなく、
すべての部分が一様に破壊されるわけではないという結
果を有する。結果として得られた粉砕産物は、しばし
ば、粒子構成において比較的大きな粒子サイズ分布及び
広がりを有し、比較的大きな割合の非所望の微細部分を
含む。
【００６５】このため、発明の目的は、上記の如く、こ
れらの欠点を全く又は少なくともわずかしか顕示しない
方法を提供することである。この目的は、回転衝撃部材
の補助で、物質を衝突させるための本質的に確定的な方
法において − 該回転システムの回転軸（Ｏ）の周りを回転する案
内部材の中央送りに該物質流（Ｓｃ）を送る段階と、 − 該中央送りから案内面に沿って該案内部材の送出し
端部へ該送られた物質流（Ｓｃ）を案内する段階であ
り、この送出し端部は、該中央送りよりも該回転軸
（Ｏ）から離れた径方向距離において位置し、該案内さ
れた物質流は、少なくとも径方向速度成分（ｖr）で、
該案内部材を去り、固定見地から見た時、本質的に確定
的な直線流（Ｒ）において、該案内部材と共に移動する
観点から見た時、本質的に確定的な螺旋流（Ｓ）におい
て案内される段階と、 − 該回転衝撃部材を用いて、本質的に確定的な螺旋流
（Ｓ）において移動するが、まだ衝突していない該物質
を打つ段階であり、この回転衝撃部材は、衝撃面を備
え、回転方向において見た時、該まだ未衝突の物質流が
該案内部材を離れる位置（Ｗ）がある放射線の背後の打
撃位置（Ｔ）で、該まだ未衝突の物質流が該案内部材を
離れる位置よりも該回転軸（Ｏ）から大きな径方向距離
において、該案内部材と同一方向、同一角速度（Ω）で
同一回転軸（Ｏ）の周りを回転し、この打撃位置（Ｔ）
のポジションは、該まだ未衝突の物質流が該案内部材を
離れる位置（Ｗ）がある放射線と、該まだ未衝突の物質
流（Ｓ）と該衝撃面のパス（Ｃ）が相交わる位置がある
放射線の間の角度（θ）を選択することにより決定さ
れ、該物質流（Ｓ）と該パス（Ｃ）が相交わる位置にお
ける該まだ未衝突の物質流（Ｓ）の到着は、該衝撃面の
同一位置における到着と同期化される段階とを具備する
方法によって達成される。
【００６６】発明による方法において、破壊される粒子
は、例のとおり、ロ―タの中心において配された計量面
へ計量供給され、遠心力の影響下で、回転案内部材の補
助で加速され、外側に振り飛ばされ、即ち、より大きな
径方向距離において、該案内部材と同一方向、同一角速
度（Ω）で同一回転軸の周りを回転する衝撃部材の方向
において「打ち上げ」られる。回転案内部材と回転衝撃
部材を具備するユニットは、ここで回転システムと呼ば
れる。該案内部材は、中央送り、案内面と送出し端部を
装備する。発明の方法により、物質流からの各粒子は、
所定の妨げのない制御された固定方法で、即ち、本質的
に確定的な方法で打ち上げられる。即ち、所定のテーク
オフ位置（Ｗ）から、所定のテークオフ角度（α）と、
角速度（Ω）の補助で選択されるテークオフ速度（ｖ）
において打ち上げられる。結果として、粒子が描く流れ
もまた、固定される。
【００６７】プロセスにおいて粒子によって実行された
移動は、実際に同時に、固定見地と、案内部材又は回転
衝撃部材と共に移動する見地の双方から見ることができ
る。同一期間において発生する移動は、これらの両事例
において同一であるが、粒子の移動が描くパスは、それ
ぞれの見地から見た時、極めて異なる。発明の方法を理
解するために、案内部材と回転衝撃部材の間の物質によ
って実行された移動は、固定見地とそれと共に移動する
見地の双方から同時に見られることは本質的に重要であ
る。
【００６８】− 固定見地から見た時、粒子は、ロータ
ブレードへ計量供給された後、事実上まっすぐな、放射
状に指向された流れにおいて外側の、計量面の外縁の方
へ移動し、ここで、物質流は、案内部材によって取り上
げられ、加速される。物質流が案内部材の送出し端部を
離れる時、この流れは、事実上直線パスに沿って移動
し、移動速度は、事実上一定である。この速度は、粒子
が案内部材を離れるテークオフ速度（ｖ）に等しい。直
線流の方向は、テークオフ角度（α）によって決定さ
れ、回転平面における粒子は、回転軸から見た時、外側
に移動し、回転方向において見た時、前方に移動する。
【００６９】− 回転衝撃部材と共に移動する見地から
見た時、計量面における粒子は、アルキメデスの螺旋に
近い、外側に指向された短い螺旋流を描き、送出し端部
から、それらは、短い螺旋よりもより放射状外側に向け
られた長い螺旋流を描き、相対移動速度は、回転衝撃部
材から見た時、粒子が回転軸から移動するにつれ、増大
する。粒子が案内部材を去る瞬間において、相対速度
は、テークオフ速度（ｖ）よりも低いが、それは、急速
に後者を超過し、これにより、螺旋流に沿った相対速度
は増大し、さらに流れにおいて、テークオフ速度（ｖ）
の倍数の相対速度が、達せられる。直線流に関する螺旋
流の移動の方向は、テークオフ角度（α）によって決定
され、回転平面における粒子は、回転軸から見た時、外
側に移動し、回転方向において見た時、直線流と反対方
向である後方に移動する。テークオフ速度（ｖ）を超え
た後、粒子は、直線流に沿うよりも、螺旋流に沿ってよ
り大きな相対距離にわたり、長さの差は、粒子が回転軸
から遠くに移動するとともに、増大する。
【００７０】案内部材の機能は、こうして、粒子が規定
された流れにおいて振り飛ばされるようにして連続的に
粒子を「打ち上げ」ることであり、粒子が計量面におい
て描く「短い」自然の螺旋流は、案内部材の補助で、回
転衝撃部材と共に移動する見地から見た時、案内部材と
回転衝撃部材の間で粒子が描く「長い」螺旋流へ変換さ
れる。
【００７１】発明の方法により、加速された粒状物質
は、固定又は同時回転する装甲リング、ロータの周りに
配された装甲板又は同一物質の層と直接に衝突すること
を許容されず、むしろ、粒子は、最初に、案内部材を離
れた後に、回転衝撃部材の衝撃面によって螺旋流におい
て打たれ、この衝撃面は、案内部材を離れた後に粒子が
描く螺旋流において事実上横向きに配される。回転衝撃
部材は、粒子が打ち上げられる案内部材の送出し端部よ
りも回転軸からより遠い径方向距離において位置する。
それにもかかわらず、衝撃部材は、案内部材と同一方
向、同一角速度（Ω）において同一回転軸の周りを回転
し、該回転衝撃部材の周方向における絶対速度が、固定
見地から見た時、粒子の対応する速度よりも大きいこと
を意味する。粒子と回転衝撃部材の間の周方向における
絶対速度の差、即ち、絶対横方向速度の差は、インパル
ス負荷を設け、この影響下で、破壊プロセスが起こる。
さらに、粒子は、回転衝撃部材に関して径方向外向き速
度成分を有し、この径方向速度成分は、固定衝撃部材の
衝突面に対する粒子の衝撃が起こる精度にとって本質的
に重要である。
【００７２】回転システムにおいて、粒子が案内面を去
った時から該粒子が回転衝撃部材の衝撃面を打つ時まで
に該粒子が描くパスは、次の条件が満足された時、角速
度（Ω）又はテークオフ速度（ｖ）によって影響されな
いことが立証された。
【００７３】− 該案内部材を離れる際の該粒子のテー
クオフ角度（α）は、該角速度（Ω）から独立である − 該粒子が該案内部材を離れた後のテークオフ位置
（Ｗ）は、同様に該角速度（Ω）から独立である。
【００７４】− 該回転衝撃部材と共に移動する見地に
関して、該案内部材を離れた後の該粒子の該テークオフ
速度（ｖ）は、該回転衝撃部材の角速度（Ω）に比例す
る。
【００７５】これらの条件が満足された時、該案内部材
と該回転衝撃部材の間の該粒子によって覆われる経路
は、一定である。該距離は、一定で、一定速度（ｖ）と
経過時間（ｔ）の積であり、該速度（ｖ）は、該角速度
（Ω）に比例するために、該経過時間（ｔ）は、該角速
度（Ω）に逆比例する。該回転衝撃部材の周速度（Ｖti
p）はまた、該角速度（Ω）に比例するために、該回転
衝撃部材が描く周囲に沿って覆われる経路は、該経過時
間（ｔ）において角速度（Ω）によって影響されない。
これは、該粒子と該回転衝撃部材によって覆われた経路
が、常に、該角速度（Ω）に関して定数であることを立
証する。
【００７６】これは、回転衝撃部材によって実行された
移動を、粒子によって実行された移動と同期化すること
を可能にし、その結果、角速度（Ω）に拘わらず、回転
衝撃部材の衝撃面に対する粒子の衝撃は、所定の同期位
置（Ｔ）と所定の衝撃角度（β）において起こり、衝撃
速度（Ｖimpact）は、該角速度（Ω）に比例し、その際
に、衝撃位置（Ｔ）又は衝撃角度（β）に影響を及ぼす
ことなく、該角速度（Ω）の補助で選択される。
【００７７】完全性のために、摩擦係数（ω）によって
与えられた粒子と案内面の間に摩擦は、角速度（Ω）に
よって、最小限であるが、わずかに影響を及ぼされ、そ
してそれ自体、テークオフ角度（α）とテークオフ速度
（ｖ）にわずかに影響を及ぼすことが注目される。しか
し、この効果は、最小であり、ここでは無視される。し
かし、摩擦は、それ自体、考慮に入れられなければなら
ない。
【００７８】上記の条件を満足するために、粒子は、角
速度（Ω）に拘わらず、固定見地から見た時、同一位置
及び同一テークオフ角度（α）において、案内部材を離
れなければならず、テークオフ速度（ｖ）は、角速度
（Ω）によって影響を及ぼされ、流れに沿った粒子の移
動は、空気抵抗と空気移動によって実質的に影響を及ぼ
されない。即ち、粒子が案内部材を離れる行程と粒子が
描く流れは、本質的に確定的でなければならない。
【００７９】理論において、固定見地から見た時、まっ
すぐな接線流においておおよそ０゜のテークオフ角度
（α）を有する極めて短い回転衝撃面と、まっすぐな放
射流においておおよそ９０゜のテークオフ角度（α）を
有する螺旋（アルキメデスの螺旋）案内部材により、粒
子は、任意のテークオフ速度（ｖ）に対し、０゜〜９０゜
のテークオフ角度（α）において、この種類の確定流に
おいて確定的な方法で案内される（打ち上げられる）。
しかし、実際に、可能性は限定され、或る条件が、テー
クオフ速度（ｖ）とテークオフ角度（α）に関して満た
されなければならないが、空気移動の効果は、できる限
り制限されなければならない。
【００８０】− 重力と空気抵抗が粒子の移動にあまり
影響を及ぼすことなく、案内部材と回転衝撃部材の間の
比較的短い距離に架橋するために、毎秒１０〜１５メー
トルのテークオフ速度（ｖ）は、３〜５ｍｍよりも大き
な直径を有する粒子に対して通常十分である。低速であ
るほど、粒子の移動は、空気抵抗と重力によってますま
す影響を及ぼされ、その結果、粒子によって描かれた螺
旋パスは、制御不能に偏移し始める。より小さな直径に
対して、空気抵抗の影響は、本質的に速度に拘わらず、
相当に増大し、プロセスが本質的に確定的な方法で進行
するために、案内部材と回転衝撃部材の間の室において
真空を生成することが必要である。
【００８１】− 回転案内部材と回転衝撃部材によって
発生される空気移動の効果は、螺旋流に沿った案内部材
の補助により、粒子と事実上同一の速度を有する空気流
を、粒子と同時に、推進することにより限定され、その
結果、いわば、空気の円筒ディスク（浮揚皿）が、案内
部材と回転衝撃部材の間に形成され、この空気は、案内
部材及び回転衝撃部材と事実上同一の方向、事実上同一
の角速度（Ω）において、同一回転軸の周りを回転す
る。
【００８２】− 角速度（Ω）に拘わらず、事実上同一
の位置から、事実上同一のテークオフ角度（α）におい
て、テークオフ速度（ｖ）のみが角速度（Ω）によって
影響を及ぼされながら、粒子流からの分離粒子を案内部
材から遠ざけるために、粒子が、プロセスにおいて案内
面と良好な接触をする案内部材の中央送りによって規則
的な方法で取り上げられることが必要であり、粒子は、
案内面に沿ってある距離にわたって送出し端部へ案内さ
れ、その結果、物質流からの個々の粒子の径方向及び横
方向速度成分は、送出し端部に達し案内部材を去る瞬間
に、事実上一定である。これを達成するために、案内面
の長さは、送出し端部の位置における径方向速度成分
（ｖt）が、横方向速度成分（ｖt）の少なくとも３５％
〜５５％である如く選択され、即ち、テークオフ角度
（α）は、２０゜以上、好ましくは３０゜である。短い案
内面は、短いテークオフ角度（α）につながるだけでな
く、変化するテークオフ速度（ｖ）、種々のテークオフ
角度（α）において、粒子が案内部材を去る原因であ
り、プロセスにおいて、粒子が去る位置は、偏移する。
テークオフ角度（α）が３０゜よりも小さい如く、案内
が短いように選択されるほど、プロセスはより無秩序に
なる。
【００８３】こうして、実際に上記の条件を実現するた
めに、該物質が、直線流において該送出し端部から取ら
れた時、該テークオフ速度（ｖ）が、毎秒少なくとも１
０メートル、好ましくは毎秒少なくとも１５メートルで
あり、テークオフ角度（α）が、固定見地から見た時、
少なくとも２０゜、好ましくは少なくとも３０゜であるよ
うにして、該物質は、該案内面に沿って加速されなけれ
ばならない。最大テークオフ角度（α）は、通常、４５
゜に実際に限定され、その結果、粒子が角速度（Ω）に
拘わらず、案内部材から回転衝撃部材に本質的に確定的
な流れにおいて案内される実現可能な範囲は、３０゜〜
４５゜のテークオフ角度 （α）にある。これは、案内部
材にある必要条件を課する。
【００８４】粒剤が回転軸に近い回転計量面へ計量供給
された後に、それらは、固定見地から見た時、事実上径
方向において外側に移動し、面と共に移動する観点から
見た時、螺旋流において外側に移動し、この螺旋移動
は、通常、アルキメデスの螺旋に近い。
【００８５】計量面から該螺旋に沿った物質流の外側移
動は、通常、回転軸からある距離をおいて螺旋において
配置された案内部材によって中断される。物質流を横切
る案内部材の案内面のその部分は、中央送りと呼ばれ
る。この中央送りは、物質流をより径方向において移動
させ、その結果、移動は加速される。中央送りの始点か
ら終点までの長さ（ｌc）は、こうして、物質の螺旋流
の形状によって決定され、それ自体、案内部材が回転す
る角速度（Ω）、中央送りに接触する瞬間における物質
の径方向速度（ｖ）、及び案内数（ｎg）の関数であ
り、径方向長さ（ｌc）は、本質的に次の方程式を満足
する。
【００８６】ｌc＝χＶa／Ω 本文において使用されたすべての表記は、７４ページに
おいて要約される。
【００８７】このため、中央送りの長さ（ｌc）は、角
速度（Ω）の減少と初期径方向速度（ｖ0）の上昇によ
り増加する。後者は、主に、物質が計量される行程（落
高）と計量面の形状の関数である。結局、径方向に物質
を加速するために完全に有効であるというわけではない
中央送りの長さは、できる限り短く保たれることは重要
である。これは、十分に大きな角速度（Ω）においてシ
ステムを回転させ、初期径方向速度（ｖ0）をできる限
り低く保持する、即ち、物質流が計量面へ計量供給され
る落高を制限することによって達成される。さらに、中
央送りの形状は、物質流が案内部材によってできる限り
良好に取り上げられるように選択される。この事項は、
本文において後程取り扱われる。
【００８８】中央送りへの計量物質の良好な送りを促進
するために、放出端部に向かう回転面の回転方向と反対
方向において中央入口から伸長する予備案内部材の補助
により、該回転面から案内部材の中央入口の方向におい
て粒子を予備誘導することはさらに好ましい。ここで、
該予備案内部材の予備誘導が、自然の螺旋状移動、即
ち、該物質がその位置において描くアルキメデスの螺
旋、にできる限り近づくこと、あるいは少なくとも該中
央入口と該予備案内部材の該放出端部が、物質によって
描かれた自然移動の螺旋上にある、即ち、予備案内部材
の放出端部から回転軸への径方向距離が、予備案内部材
の中央入口への対応する径方向距離よりもおおよそ１０
〜１５％大きいことは、好ましい。
【００８９】中央送りから、物質は、案内面によって取
り上げられ、遠心力の影響下で、後者に沿って外側に移
動し、この移動中、物質は、加速される。上記の如く、
プロセスにおいて、物質は、案内面と良好に接触するこ
とは重要である。案内面は、角速度（Ω）に拘わらず、
常に同一テークオフ位置（Ｗ）と同一テークオフ角度
（α）において、物質は、送出し端部から案内部材を離
れるために少なくとも十分に長くなければならない。低
テークオフ速度（ｖ）は、高衝撃速度（Ｖimpact）を生
じるが、テークオフ速度（ｖ）は、少なくとも１０ｍ／
ｓｅｃでなければならない。案内部材の機能は、こうし
て、本質的に確定的な螺旋流において、できる限り低速
度で粒子を案内することである。目的は、方向を達成
し、速度はあまり達成しないことである。
【００９０】さらに、物質は、本質的に確定的な方法で
取り扱うことができる量を超えて、案内部材に追加され
ないことは、重要である。即ち、粒子は、本質的に連続
して（事実上一つずつ）案内部材を去り、衝撃は、干渉
によって崩壊されないことは重要である。この所謂本質
的に確定的な容量は、粒子径と、もちろん、角速度
（Ω）と案内面の長さによって決定される。確定的な容
量は、小粒子径に対してかなり減少する。これは、小粒
子径の場合に、多くの案内を有するロータブレードを設
計することが可能である、その結果、ロータブレードの
本質的に確定的な容量は、全体として、過度には影響さ
れないという事実によって考量される。
【００９１】放射状に配置された案内面から始まり、本
質的に確定的な方法で粒子を案内部材から離れさせるた
めに必要とされる案内面の最小長は、無抵抗状態に対し
て、回転軸から中央送りへの径方向距離と送出し端部へ
の対応する径方向距離の間の関係、即ち、（ｒc／ｒl）
によって与えられ、この比は、本質的に次の方程式を満
足する。
【００９２】ｒc／ｒl＝√（１―ｔａｎ2α） ３０゜のテークオフ角度（α ）を達成するために、比ｒ
c／ｒl＝〜２５％であり、２０゜に対して、比ｒc／ｒl
＝〜１０％である。異なる摩擦係数の場合と、案内面
が、放射状に配置されず、まっすぐではなく、むしろ湾
曲設計である場合に、該径方向距離の間の関係は、適合
されなければならない。案内面が放射状に配置されず、
又は湾曲にされた場合に、関係がまた、計算される。し
かし、この計算は、複雑であるが、本質的に次の方程式
を満足する。
【００９３】α＝ａｒｃｔａｎ（ｃｏｓα0√（ｒl 2−
ｒ2 c）／（ｒl−ｓｉｎα0√ｒ2 l−ｒ2 c） 本文において使用されたすべての表記は、７４ページに
おいて要約される。
【００９４】送出し端部が、回転方向において見た時、
後方に位置付けられたならば、大きな径方向速度成分
（ｖr）は、案内面の放射状配置との比較によって発生
されるが、横方向速度成分（ｖt）は、僅かに減少し、
大きなテークオフ角度（α）を生ずる。これは、規定テ
ークオフ角度（α）を保有しながら、送出し端部から回
転軸への径方向距離を短くすることを可能にする。逆
に、送出し端部が前方に位置付けられたならば、事情は
逆である。このため、回転軸から送出し端部への比較的
短い径方向距離により規定のテークオフ角度（α）を達
成し、テークオフ速度（ｖ）を縮小することができる。
【００９５】放射状に配置された案内部材の場合に、中
央送りは、計量面において物質が描く短い螺旋流へ事実
上垂直に指向される。このため、この流れの移動は、中
央入口の位置において、おおよそ９０゜の角度を形成し
なければならず、これは封鎖につながり、その結果、案
内部材からの流量率は、限定される。このため、中央送
りを湾曲させ、短い螺旋流と整列した進入により、それ
を位置付けることが、好ましく、その結果として、物質
は、取り上げられ、より良好な自然な方法で案内面へ案
内される。おおよそ毎秒１０メートルの限定されたテー
クオフ速度（ｖ）があるために、案内面は、回転方向に
おいて見た時、斜め後方に向けられた平坦面を設計され
る。案内面から、物質流は、送出し端部に向かって案内
され、そこから、物質は、本質的に確定的な長い螺旋流
において案内される。該送出し端部は、回転方向におい
て見た時、後方に曲げられ、その結果、粒子は、いわ
ば、意図した本質的に確定的な螺旋流において該送出し
端部の位置から、回転衝撃部材の方向において、自然の
方法において案内される。この種類の本質的にＳ形状の
「粒子ポンプ」は、できる限り自然な方法で、最小エネ
ルギー及び摩耗により、短い螺旋から本質的に確定的な
長い螺旋へ物質流の移動を変換することを可能にする。
【００９６】本質的に確定的な螺旋流において進む粒子
は、特に回転衝撃部材の衝撃面によって、最初に打た
れ、この衝撃は、特に、角速度（Ω）に拘わらず、所定
の打撃位置（Ｔ）、所定の衝撃角度（β）、角速度
（Ω）の補助で指定され制御される衝撃速度
（Ｖimpact）において、打撃が起こる如く、同様に本質
的に確定的である。この目的のために、該まだ未衝突の
物質流が案内部材を離れる位置がある放射線と該まだ未
衝突の物質流と該回転衝撃部材のパスが相交わる位置が
ある放射線の間の角度（θ）は、該流れと該パスが相交
わる位置における該まだ未衝突の物質流の到着が、回転
衝撃部材の同一位置における到着と同期化される如く選
択されなければならない。
【００９７】関連衝撃部材を有する複数の案内部材は、
回転軸の周りに配設される。物質を加速し打撃する同期
式に実行される段階は、各配置に対して本質的に個別の
プロセスを形成するために、これらのプロセスは、各配
置に対して案内部材及び／又は回転衝撃部材の位置を変
更することにより識別され、この場合、識別の原理が、
参照される。この種類の識別された配置は、分離した破
壊プロセスが、同時であるが、異なる衝突速度又はイン
パルス負荷において行われることを可能にする。結果と
して、衝撃部材の識別された配置は、異なる微粉度の物
質の生産につながり、その結果、壊れた産物の粒子サイ
ズ分布は、相当な程度まで制御される。これは、なかで
も、粒子が案内部材を離れるいろいろな位置への径方向
距離を変化させるか、もしくは、好ましいオプションで
あるが、粒子によって描かれた螺旋流において、異なる
位置又は回転軸から異なる距離に回転衝撃部材を配置す
ることにより達成される。
【００９８】さらに、多様な案内部材に送られる物質の
量を変化させることが可能である。案内部材は、いわ
ば、ロータブレードを送りセグメントへ分割する。通常
では、案内は、回転軸から同一の径方向距離において、
規則的な間隔で配置される。この場合、送りセグメント
は、等サイズであり、物質流は、案内部材上に一様に分
布される。しかし、送りセグメントのサイズを異ならせ
ることもまた可能である。これは、細分化の原理として
公知である。この種類の不規則な細分化は、例えば、回
転軸から種々の径方向距離において案内部材の中央送り
端部の開始点を配置することによって達成される。中央
送りを回転軸に接近させて配された案内部材は、その中
央送りが回転軸から遠い案内部材よりも多くの物質を占
有する。物質のそのような細分化は、細及び粗な微粒子
へ破砕された物質の量をさらに規制することを可能にす
る。当然、細分化はまた、予備案内部材の補助でも可能
である。
【００９９】所望の結果、即ち、粒子と回転衝撃部材の
間の所望の衝突を獲得するために、物質が案内部材を離
れる位置がある放射線と、物質が衝撃面によって打たれ
る位置がある放射線との間の角度（θ）は、回転衝撃部
材の補助により、本質的に次の方程式を満足しなければ
ならない。
【０１００】θ＝ａｒｃｔａｎ（ｐｃｏｓα／（ｐｓｉ
ｎα＋ｒl））−ｐｃｏｓα／ｆｒlこの場合 ｆ＝ｖabsｃｏｓα／ｘtip ｐ＝ｒl｛√（ｒ2／ｒl 2−
ｃｏｓ2α）−ｓｉｎα｝ 本文において使用されたすべての表記は、７４ページに
おいて要約される。
【０１０１】ここで、粒子径を考慮に入れる必要があ
る。粒子径が増大するほど、粒子は、送出し端部の位置
において案内面とより長く接触し、大きな横方向、特
に、径方向速度成分を生じ、結果的に、大きなテークオ
フ角度（α）と大きなテークオフ速度（ｖ）を生ずる。
影響は、ともかく限定されるが、大及び小粒子に対する
螺旋流のそれ自体で確定的な自然偏移の原因である。こ
のため、物質が案内部材（ｒl）を離れる位置への径方
向距離は、案内部材の送出し端部への対応する径方向距
離の合計として計算され、物質からの粒子の半径だけ増
大される。
【０１０２】角度（θ）は、回転軸から打撃位置（Ｔ）
への径方向距離（ｒ）と明瞭な関係を有するために、精
密に正しい位置において、即ち、同期式に、衝撃面を配
置することが実際に可能である。
【０１０３】微粒子と回転衝撃部材の衝撃面の間の有効
な衝突を達成するために、角度（θ）は、１０゜よりも
大きく、好ましくは、２０゜〜３０゜よりも大きいこと
が、好ましい。最大角度（θ）は、実際項において本質
的に限定されるが、３６０゜よりも大きい。
【０１０４】計算において 、無抵抗状態が、仮定され
る。実際に、粒子の移動は、現実に、なかんずく、ロ―
タの構成部分に対する摩擦と空気抵抗を受けやすい。同
じことは、重力にも当てはまる。この計算において、粒
子径、粒子構成、及び粒子の自己回転が役割をはたす。
これらのパラメータは、流れにある影響を及ぼすが、移
動の性質をあまり変化させることはない。しかし、この
影響は、粒子によって高速度で達せられ、こうして非常
に短い時間期間（通常３０〜６０ｍｓ）において、案内
部材と回転衝撃部材の間の限定距離に対して一般に限定
されるが、影響は、全く無視されない。さらに、システ
ムの回転によって生じた空気移動の影響を扱わなければ
ならない。これらは、案内部材と回転衝撃部材の間の空
間において回転（浮揚）する空気の皿の形式を形成する
ことによって限定され、その結果、空気は、案内部材と
衝撃部材と共に回転する。
【０１０５】このため、一つの物質流からの種々の粒子
は、自然の、本質的に確定的な偏移により、隣接したい
ろいろなパスを描き、その結果、粒子は、すべて、回転
衝撃部材における同一位置を正確に打つわけではない。
効果は通常限定されるが、実際に、回転衝撃部材を位置
付け、寸法を決め、かつ選択する時、衝撃が、自然の効
果のために、衝撃面におけるある領域上にある程度広が
るという事実を考慮に入れることが必要である。後述さ
れる如く、摩耗もまた衝撃面に沿って広げられるため
に、これは、それ自身有益である。
【０１０６】打撃位置とともに、粒子が、適切に精密な
方法で、回転衝撃部材の衝撃面にぶつかる角度（β）を
指定することもまた可能である。該まだ未衝突の物質が
該衝撃面を打つ位置において、該衝撃面は、回転平面に
おいて見た時と、該回転衝撃部材と共に移動する見地か
ら見た時、該物質が該案内部材を離れる位置がある放射
線へ垂直に向けられた線に関して衝撃角度（β）を形成
し、この角度は、本質的に次の方程式を満足する。
【０１０７】
【数９】
【０１０８】この場合
【０１０９】
【数１０】
【０１１０】本文において使用されたすべての表記は、
７４ページにおいて要約される。
【０１１１】角度（β’）の補助により、物質流からの
種々の粒子がすべて、できる限り同一の角度において回
転衝撃部材の衝撃面を打つようにして、衝撃面を湾曲さ
せ、配置することが、実際に可能であり、この衝撃角度
（β）は、好ましくは、７５゜〜 ８５゜である。
【０１１２】該回転衝撃部材の該衝撃面への摩耗をでき
る限り制限するために、該物質が、衝撃の後に、該衝撃
面に沿って外側に移動するのを防止することが必要であ
る。即ち、該衝撃面が、「衝撃加速部材」のほかに、
「案内加速部材」として機能し始めるのを防止すること
が必要である。これは、該回転衝撃部材が配設された回
転軸から比較的大きな径方向距離と、その位置における
付随した高周速度において、該回転衝撃部材の外縁に沿
って極めて高いレベルの摩耗につながる。この案内加速
と案内摩耗は、粉砕プロセスの改良された進行にあまり
寄与しない。回転平面において見た時、該物質の該螺旋
流へ垂直に向けられた位置に関して角度（β）におい
て、該衝撃面を僅かに（数度）内側に向け、角度
（β”）において、回転平面へ垂直に向けられた平面に
おいて該衝撃面を僅かに（数度）下方に向けることによ
り、該物質は、衝撃の後に、はね返らないならば、衝撃
面に沿ってできる限り垂直に下方に案内され、ここで、
それは、回転衝撃部材の該衝撃面の縁に沿って去る。こ
の場合、大きな遠心加速はなく、その結果、衝撃面は、
該次の物質の衝撃のために即時に解放されるために、案
内における摩耗は、最小に制限され、干渉は、防止され
る。計算角度（β’）は、実際に、この種類の配置を可
能にする。
【０１１３】粒子が回転衝撃部材の衝撃面を打つ精密な
速度、即ち、実衝撃速度（Ｖimpact）は、一方におい
て、回転軸から案内部材の中央送り端部への径方向距離
と、粒子が案内部材を離れる位置と粒子が衝撃面を打つ
位置への対応する径方向距離の関数であり、他方におい
て、案内部材と回転衝撃部材の角速度（Ω）の関数であ
り、次の方程式を本質的に満足する。
【０１１４】
【数１１】
【０１１５】この場合
【０１１６】
【数１２】
【０１１７】本文において使用されたすべての表記は、
７４ページにおいて要約される。
【０１１８】このため、規定角速度（Ω）に対して、回
転軸から案内部材の中央送り端部への径方向距離、回転
軸からまだ未衝突の粒子が案内部材を去る位置への径方
向距離、及び、まだ未衝突の粒子が規定衝撃速度（Ｖｉ
ｍｐａｃｔ）において回転衝撃部材によって初めて打た
れる如く、回転軸からまだ未衝突の粒子が回転衝撃式に
初めて打たれる位置への径方向距離を連続的に選択する
ことが、可能である。また、回転軸から案内部材の中央
送り端部への規定径方向距離、回転軸からまだ未衝突の
粒子が案内部材を離れる位置への規定径方向距離、及
び、回転軸からまだ未衝突の粒子が回転衝撃部材によっ
て初めて打たれる位置への規定径方向距離を有する案内
部材に対して、粒子が規定衝撃速度（Ｖimpact）におい
て回転衝撃部材によって初めて打たれる如く、角速度
（Ω）を選択することが可能である。
【０１１９】上記の如く、物質を衝突させるための発明
の方法の高レベルの決定論は、該回転衝撃部材の該衝撃
面に対する衝撃が、比較的集中した方法で起こるという
結果を有する。これは、問題の原因である。破壊部材の
衝撃面に対する衝撃が、過度に集中した方法で起こるな
らば、これは、この面に沿った非一様の摩耗パターンに
つながり、その結果、破壊プロセスは、かなり妨害され
る。しかし、上記の如く、通常、該物質の分離粒子が通
過する確定的な螺旋パスの限定されるが自然の広がりと
偏移がある。例えば、大きな粒径を有する粒子が、より
小さい径を有する粒子よりも案内部材と長い期間接触
し、こうして、僅かに異なるテークオフ角度（α）とテ
ークオフ速度（ｖ）において送出し端部を離れるという
事実による。さらに、空気抵抗や空気移動、重力さえ
も、分離粒子の移動に或る程度影響を及ぼす。粒子径の
他に、粒子の形状、粒子構成と粒子の自己回転も、ここ
で影響を有する。本文において後程取扱われる如く、螺
旋移動はまた、該案内面と該衝撃面に沿った摩耗の結果
として、ある程度偏移する。こうして、通常、本質的に
確定的なパスの自然の、外側に広がる螺旋束がある。し
かし、衝撃が衝撃面にわたって大部分外側に広がること
を保証するための処置を講ずることも必要であると立証
される。位置の人為的な偏移、即ち、該螺旋流からの該
物質が該衝撃面を打つ限定領域の人為的な偏移は、特
に、自然の広がりが限定される時、及び、粒子が、最初
の衝撃中、非常に微粉状になり、破片が該衝撃の位置か
ら十分に迅速に取り除かれない（これは非常に強靭な物
質の衝撃の場合に特に発生する）時、本質的に重要であ
り、その結果、続く衝撃の強度は、限定（減衰）され、
この場合、干渉が含まれる。この種類の規則的な偏移
は、回転衝撃部材と共に移動する見地から見た時、案内
部材の送出し端部の位置を僅かに移動させることにより
達成される。上述の如く、送出し端部の比較的小さい移
動は、螺旋流における大きな変位に急速につながる。送
出し端部は、回転衝撃部材と共に移動する観点から見た
時、回転平面における送出し端部が、送出し端部が描く
周囲に沿ってわずかな往復移動を実行するようにして、
回転面の縁に沿って旋回可能に案内部材を配置すること
により比較的簡単な方法で移動される。発明は、この可
能性を設ける。
【０１２０】これに反して、粒子が回転衝撃部材へ案内
される螺旋流は、幾分過度に広げられ、その結果、物質
流からのいくつかの粒子は、縁において衝撃面を打ち、
又はそれを越えて飛揚する。このため、発明の方法は、
意図した螺旋流の区分に沿って、好ましくは、回転軸か
ら見た時外側に沿って、案内部材と回転衝撃部材の間に
配設される後続の案内部材のオプションを提供する。と
もかく、それに続く案内部材の案内面を粒子の螺旋流に
僅かに交差させることにより、粒子に対して続く誘導を
設ける際に、それに続く案内部材に積極的に関与するこ
とが可能である。
【０１２１】案内部材の案内面、特に送出し端部におけ
る摩耗のために、案内部材と回転衝撃部材の間の螺旋流
は、回転方向において見た時、漸次的に後方に偏移し、
その結果、回転衝撃部材の衝撃面における衝撃位置もま
た、偏移する。衝撃面が物質流からのすべての粒子によ
ってもはや打たれない程度にまで、送出し端部が摩耗さ
れるのを防止することが必要である。案内部材に沿っ
て、回転衝撃部材における摩耗を適合させることが可能
である。即ち、案内部材への摩耗の場合に、回転衝撃部
材が、常に該物質の螺旋流にあるようにして、摩耗を統
合することが可能である。これは、積分の原理として公
知であるが、この原理は、公式によって要約されない。
しかし、それは、コンピュータを用いてシミュレートさ
れる。実際上の観察とともに、これは、該回転衝撃部材
と共に移動する観点から見た時、該物質が該案内部材と
該回転衝撃部材の間を通過する該螺旋流について、回転
方向において見た時、該案内面と特に該送出し端部への
摩耗の結果として生ずる後方への偏移に案内部材と回転
衝撃部材の設計及び幾何学的形状を相互に適合させ、特
に、該案内部材への摩耗の場合には、該衝撃面が、常
に、該物質の該螺旋流にある如く、それらを適合させる
ことができる。
【０１２２】上記の如く、回転衝撃部材の衝撃面に対す
る物質流からの粒子の衝撃は、衝撃中これらの粒子から
形成される他の粒子又は破片によって妨げられる。これ
は、特に、粒子が衝撃中微粉状にされるならば発生し、
この場合、非常に細かな粉体は、特に湿気があるなら
ば、回転衝撃面に付着する。前述の如く、これは、物質
の衝撃流に関して内側及び下方に、斜角において回転衝
撃面を配置することによって部分的に防止される。発明
の方法は、さらに、回転衝撃面に対して高速度で、上部
から下方への垂直方向において、空気の噴射を案内する
可能性を提供し、その結果、衝撃面は、連続して吹き払
われる。空気の噴射は、回転衝撃部材の縁の頂部に沿っ
て、斜め下方に向けられた仕切り又はパイプを配置する
ことによって、回転衝撃部材の回転移動の補助により発
生される。
【０１２３】物質が固定衝撃部材に対して直接に案内部
材から振り飛ばされ、固定衝撃の後に本質的に速度が残
留しない公知の方法と対照的に、該物質は、回転衝撃部
材の周速度（先端速度（Ｖtip））と少なくとも同程度
に大きい反発又は残留速度（Ｖresidual）により、衝撃
の後に回転衝撃部材を離れる（はね返る）。この速度
は、反発係数により、しばしば衝撃速度（Ｖimpact）よ
りも（５〜１５％）大きい。残留速度（Ｖresidual）
は、物質を固定衝撃部材の衝突面にぶつけることを可能
にすることにより、さらに利用され、この衝突面は、固
定見地から見た時、回転衝撃部材を打ち、後者を去った
後に、物質が描く直線流において配される。固定衝撃部
材は、少なくとも一つの衝突面によって形成される。固
定衝撃部材は、超硬合金の衝突面を作られ、この衝突面
は、固定見地から見た時、該回転衝撃部材を去る時、一
旦衝突した該物質が描く直線流を事実上横断して指向さ
れる。固定衝撃部材はまた、同一物質の層によって形成
された衝突面によって形成され、この衝突面は、固定見
地から見た時、該回転衝撃部材を去る時、一旦衝突した
該物質が描く直線流において指向される。
【０１２４】固定衝撃部材の衝突面は、分離粒子ができ
る限り一様な角度で衝突するように設計される。この目
的のために、該衝突面は、回転平面に垂直の平面から見
た時、通常７５゜〜８５゜、好ましくは８０゜〜８５゜の物
質の負荷のために最適な角度において、回転平面から見
た時、衝撃ができる限り垂直に起こるように湾曲及び配
置される。これは、超硬合金で作った衝突面と、同一物
質の層によって形成された衝突面の両方のために可能で
ある。
【０１２５】事実、該衝撃は、規則正しく、連続的に、
粒子における非常に大きな負荷強度と相応じて高い破壊
確率にできる限り最適につながる角度において行われる
が、摩耗は、できる限り制限される。
【０１２６】同一物質でできた衝突面に対する第２衝撃
は、一旦衝突した該物質の非常に集約的な自生（後）処
理を許容する。粒子が、事実上水平に、回転平面におい
て自生層に導入される公知のシステムと比較して、発明
による方法は、物質が、比較的大きな速度において、上
から斜めに、該自生層へ移動する該衝撃面から案内さ
れ、こうして、自生処理の強度をかなり高めるという利
点を有する。さらに、同一物質の自生層が蓄積され、粒
剤の直線流において事実上横断して配置され、こうし
て、自生強度をさらに高めるように衝突面を配置するこ
とが可能である。しかし、自生層の衝撃面はまた、物質
の粉砕挙動により、好ましい方法として、垂直又は水平
又は下から斜めに物質を導入するように位置付けられ
る。
【０１２７】発明の方法は、こうして、所定のテークオ
フ角度（α＞３０゜）と比較的低いテークオフ速度
（ｖ）（＞毎秒１０メートル）において、案内部材にお
ける所定の位置から粒状物質を、確定的な螺旋流へ持ち
込み、案内部材と同一方向に、同一角速度（Ω）で同一
回転軸の周りを回転する回転衝撃部材の、螺旋流におい
て横向きに配設された、衝撃面に対して大速度で該物質
を打ち当たらせることを可能にする。該回転衝撃部材の
衝撃面は、衝撃が、所定の打撃位置（Ｔ）と所定の衝撃
角度（β）、所定の衝撃速度（Ｖimpact）において起こ
るように位置付けられ、この衝撃速度（Ｖimpact）は、
衝撃の位置と衝撃の角度が影響を及ぼされることなく、
回転速度（Ω）の補助で、非常に広い限界内で正確に選
択することができる。回転衝撃部材を去った後、粒子が
所有するこの高い残留速度（Ｖresidual）、即ち、粉砕
エネルギーのおおよそ半分、は固定衝突面又は同一物質
の層に対する物質の第２衝撃のためにさらに利用され
る。
【０１２８】発明による方法において、物質は、こうし
て、移動する間衝撃を伴った短い誘導による２つの段階
において加速されるが、該物質は、２つのすぐ連続する
段階において、同時に装填され、同時回転する衝撃は、
固定衝撃を伴い、第２衝撃は、最初の衝撃（Ｖimpact）
が起こった速度と少なくとも同程度の衝突速度（Ｖre
sidual）において起こる。互いに重なり合う２つの加速
段階と２つの装填段階は、本質的に確定的な方法で進行
し、その結果、できる限り少ないエネルギーしか失われ
ず、摩耗は、制限され、装填強度は、非常に大きく、規
則正しい。こうして発明の方法は、非常に大きく、本質
的に確定的な衝突強度につながり、比較的低い電力消費
と比較的低いレベルの摩耗を有する。
【０１２９】発明の方法は、粒状物質を破壊するための
装置において、 − 中央の垂直回転軸（Ｏ）の周りで回転し、シャフト
を備えた少なくとも一つのロ―タと、 − 該回転軸（Ｏ）の近くの領域において、該ロ―タへ
計量供給される該物質流をそれぞれを送り、案内し、加
速し、引き渡すために、該ロ―タによって支持され、中
央送り、案内面と送出し端部を備え、ロ―タの外縁の方
向に配された少なくとも一つの案内部材と、 − 該案内部材と関連し、該回転軸（Ｏ）の周りで回転
する少なくとも一つの回転可能な衝撃部材とを具備し、
この回転可能な衝撃部材は、該まだ未衝突の物質流が該
案内部材を離れる位置（Ｗ）よりも該回転軸（Ｏ）から
大きな径方向距離において、回転方向において見た時、
該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる位置（Ｗ）
がある放射線の完全に背後にある衝撃面を備え、該流れ
（Ｓ）と該パス（Ｃ）が相交わる位置における該まだ未
衝突の物質の到着が、該衝撃面の同一位置における到着
と同期化され、この衝撃面は、回転可能な衝撃部材と共
に移動する観点から見た時、該まだ未衝突の物質が描く
螺旋流（Ｓ）に対して、回転平面において見た時、事実
上横に指向されるようにして、この衝撃面のポジション
は、該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる位置
（Ｗ）がある放射線と、該まだ未衝突の物質流の該本質
的に確定的な流れ（Ｓ）と該衝撃面のパス（Ｃ）が相交
わる位置がある放射線との間の角度（θ）を選択するこ
とにより決定される装置を可能にする。
【０１３０】本発明の上記と他の目的、特徴及び利点
は、添付の概略図に関連して記載された発明の次の詳細
な説明の考察により、さらに容易に理解されるであろ
う。
【０１３１】
【詳細な説明】本文において使用されたすべての表記
は、７４ページにおいて要約される。
【０１３２】図１は、発明の方法の進行を段階的に示
す。物質は、ロ―タ上へ回転システムにおいて計量供給
され、そこから、随意的に、予備案内部材の補助で、垂
直回転軸（Ｏ）の周りを回転する案内部材の中央送りへ
送られ、これにより、物質は、該案内部材の案内面に沿
って予加速され、とりわけ、所望の方向に案内され、そ
の結果、該案内部材の送出し端部からの物質流は、所定
のテークオフ角度（α）と、角速度（Ω）によって規定
されこうして所定のテークオフ速度（ｖ）において、所
定のテークオフ位置（Ｗ）から去り、標準温度において
大気環境か、又は標準以下の温度において部分真空環境
において、移動する観点から見た時、本質的に確定的な
螺旋流へもたらされ、該物質流が、所定の打撃位置
（Ｔ）、所定の衝撃角度と、角速度（Ω）の補助で選択
されこうして所定の衝撃速度（Ｖimpact）において該回
転衝撃部材の衝撃面を打つようにして、この螺旋移動
は、該送出し端部よりも回転軸（Ｏ）から大きい径方向
距離において位置する回転衝撃部材の移動と同期化さ
れ、これにより、該物質流が初めて衝突し、該衝撃面を
去った後、物質流は、固定見地から見た時、直線流
（Ｒ）において、衝撃速度（Ｖimpact）と少なくとも同
程度に大きい残留速度において案内され、そして物質流
は、最初の衝撃の直後、本質的に所定の衝突速度（Ｖ
collision）と、本質的に所定の衝突角度において、該
直線流（Ｒ）において配設された固定衝撃部材の衝突面
を打ち、この衝突面は、金属面から成り、又は同一物質
の層によって形成される。多数の特定の付加的な可能性
は、プロセスにおける個別段階に影響を及ぼす多数の因
子と同様に、示される。
【０１３３】図２は、無抵抗状態に対して、固定見地か
ら見た時、粒子が回転システムにおいて実行する移動を
概略的に例示する。ロ―タ（２）において、粒子は、こ
の場合回転している計量面（３）と限定的な接触を行う
ために、計量面（３）の縁（２６）の方向に事実上放射
流（Ｒr）で移動し、ここで、粒子は、案内部材（８）
の中央送り（９）によって取り上げられ、案内面（１
０）に沿って螺旋（対数）移動（Ｒc）で案内され、粒
子は、所望の方向において加速及び移動され、これによ
り、粒子は、テークオフ速度（ｖ）において、案内部材
（８）の送出し端部（１１）から直線流（Ｒ）において
移動される。粒子が案内部材（８）を去る瞬間に、横方
向速度成分（ｖt）と径方向速度成分（ｖr）は、活動的
であり、径方向速度成分（ｖr）は、移動の方向に対し
て決定的である。即ち、それは、テークオフ角度（α）
に対して決定的である。粒子は、固定見地から見た時、
回転衝撃部材（１４）の方向に一定速度（ｖ）で該直線
流（Ｒ）に沿ってさらに移動する。
【０１３４】図３は、無抵抗状態に対して、移動する見
地から見た時、粒子の相対移動を概略的に例示する。示
された如く、計量面（３）における粒子は、計量面
（３）の縁（２６）の方へアルキメデスの螺旋に近い螺
旋流（Ｓ）において移動し、ここで、それは、案内部材
（８）の中央送り（９）によって取り上げられ、この場
合径方向（Ｓ）において、案内面（１０）に沿って加速
及び指向され、これにより、粒子は、螺旋流（Ｓ）にお
いて送出し端部（１１）から移動され、この螺旋流
（Ｓ）の方向は、物質が送出し端部（１１）から移動す
る瞬間に、案内部材（８）に沿って粒子が描く流れ（Ｓ
c）の継続であり、この螺旋流（Ｓ）に沿って、粒子
は、直線流（Ｒ）と本質的に反対の方向において回転衝
撃部材（１４）に向かって案内され、螺旋流（Ｓ）の方
向は、径方向速度成分（ｖr）によって本質的に決定さ
れる。
【０１３５】図４に示された如く、移動する見地から見
た時、粒子は、計量面（３）において、いわば、「短
い」螺旋（Ｓr）を描き、これは、案内部材（８）の補
助により、「長い」螺旋（Ｓ）へ変換され、この螺旋の
「長さ」は、示された如く、径方向速度成分（ｖr）に
よって決定される。案内部材（８）の長さが増大する
（ａ→ｂ）につれて、テークオフ角度は増大し（α→
α）、粒子は、「長い」螺旋（Ｓ）（Ａ→Ｂ）において
移動される。
【０１３６】発明の方法を正しく理解するために、粒子
が計量面（３）から案内部材（８）に沿って回転衝撃部
材（１４）へ回転システムにおいて描く移動（Ｒ）
（Ｓ）は、固定見地と移動する見地の両方から同時に見
られることは本質的に重要である。
【０１３７】図５は、固定（Ｒ）及び移動（Ｓ）位置か
ら見た時のこれらの移動を示す。粒子は、直線流（Ｒ）
に沿って一定速度（ｖ）において移動する間、螺旋流
（５）に沿った移動の相対速度（Ｖrel）は、粒子が回
転軸（Ｏ）からさらに移動するにつれて、増大する。粒
子が案内部材（８）を去る瞬間に、それは、絶対速度
（ｖ）よりも低い相対速度（Ｖ）を有する。螺旋流
（Ｓ）に沿って、絶対速度（ｖ）は、相対速度
（Ｖrel”）によって急速に超過され、その後、螺旋流
（Ｓ）において、絶対速度（ｖ）の倍数である速度（Ｖ
rel”）が、到達される。
【０１３８】発明の方法において、比較的大きな衝撃速
度（Ｖimpact）において、システムとともに回転する衝
撃部材（１４）の衝撃面（１５）に粒子を打ち当たらせ
ることにより、この高相対速度（Ｖrel”）が、使用さ
れる。このようにして、発明の方法は、比較的低い速度
（ｖ）（Ｖrel’）で案内部材（８）を去る粒子を、非
常に高い相対速度（Ｖimpact）において衝撃させること
を可能にする。これは、案内部材への摩耗は、かなり縮
小され、そして衝撃は、衝撃面（１５）が正しく配設さ
れたならば、最適な事実上垂直な衝撃角度（β）（８０
゜−８５゜）において起こり、その結果、大きな粉砕強度
が、獲得されるが、衝撃摩耗は案内摩耗よりもずっと低
いために、衝撃面（１５）への摩耗は、限定されること
を意味する。
【０１３９】発明の方法による特別の利点は、粒子が、
最初の衝撃の後、衝撃速度（Ｖimpact）と少なくとも同
程度に大きい残留速度（Ｖresidual）において、衝撃面
（１５）を去り、この残留速度（Ｖresidual）におい
て、粒子は、固定見地から見た時、直線流（Ｒ）へ移動
され、これにより、粒子は、最初の衝撃の直後に、高い
衝突速度（Ｖcollision）において、固定衝撃部材（１
６）をもう一度打ち、この衝撃は、同様に最適な事実上
垂直の角度（β）（８０゜−８５゜）において起こる。
【０１４０】多くの形式の物質に対して８０〜８５゜の
角度における衝撃は、垂直衝撃よりもずっと高い破壊確
率になることが立証された。破壊確率は、粒子を引き続
いて２度衝撃させることにより、相当に増大される。
【０１４１】こうして、発明の方法は、比較的低い電力
消費と比較的低いレベルの摩耗により、引続いて少なく
とも２度、最適の角度において粒子を衝撃させることを
可能にし、その結果、高い破壊確率が、達成される。
【０１４２】さらに、発明の方法は、粒子の移動を回転
衝撃部材の移動と同期化することを可能にする。
【０１４３】図６は、案内部材（８）と回転衝撃部材
（１４）の間で粒子が描く螺旋流（Ｓ）を示す。前記の
如く、テークオフ位置（Ｗ）とテークオフ角度（α）が
角速度（Ω）によって影響されず、テークオフ速度
（ｖ）が角速度（Ω）に比例するならば、粒子が螺旋流
（Ｓ）を描く時覆われる経路と、回転衝撃部材（１４）
が周囲（２７）を描く時覆われる経路は、角速度（Ω）
に独立であることが立証された。粒子が案内部材（８）
を離れる位置（Ｗ）がある放射線（４８）と、粒子が回
転衝撃部材（１４）を打つ位置（Ｔ）がある放射線（４
９）によって形成される瞬時角度（θ）は、こうして、
角速度（Ω）によって影響されない。
【０１４４】これは、回転衝撃部材が実行する移動を粒
子が実行する移動と同期化することを可能にし、その結
果、角速度（Ω）に拘わらず、回転衝撃部材の衝撃面に
対する粒子の衝撃は、所定の同期位置（Ｔ）と所定の衝
撃角度（β）において起こり、衝撃速度（Ｖimpact）
は、角速度（Ω）に比例し、こうして、衝撃位置（Ｔ）
又は衝撃角度（β）に影響を及ぼすことなく、該角速度
（Ω）の補助で、選択される。
【０１４５】しかし、この種類の同期化は、物質流から
の個々の粒子が、本質的に確定的な螺旋流（Ｓ）におい
て回転衝撃部材（１４）から、即ち、規定テークオフ位
置（Ｗ）から角速度（Ω）によって影響されない規定テ
ークオフ角度（α）において、案内されたならば、可能
である。これは、特別の要求を案内部材（８）に課す
る。
【０１４６】図７は、放射状に設計された案内部材（２
９）を概略的に描き、図８は、曲り案内部材（５０）を
描写し、各案内部材（２９）（５０）は、中央送り（６
７）（７０）を備え、これを用いて、物質は、案内面
（６８）（７１）へ併合する計量面（３）から取り上げ
られ、これに沿って、物質は、加速され、主に所望の方
向において案内され、この案内面は、送出し端部（６
９）（７２）へ併合し、これを用いて、物質は、本質的
に確定的な方法で螺旋流（Ｓ）において案内される。
【０１４７】図９は、該ロ―タ（２）と共に移動する観
点から見た時、ロ―タ（２）の回転面における物質流
（Ｓ）の移動を概略的に示す。該流れ（Ｓr）は、アル
キメデスの螺旋に近い螺旋移動において外側に案内さ
れ、この場合放射状に配置され、このため螺旋流
（Ｓr）を事実上横に指向された案内部材（８）の中央
送り（９）によって取り上げられる。該中央送り（９）
の補助で、物質（Ｓr）の螺旋流は、径方向移動（Ｓc）
へ変換され、案内面（１０）に向かって案内される。
【０１４８】図１０は、中央送りの概略図を提供する。
中央送り（９）の長さは、ここで（ｌc）によって与え
られ、この長さは、その位置における螺旋流（Ｓr）の
幅（Ｓb）によって本質的に決定される。直線径方向移
動（Ｓc）への螺旋流（Ｓr）の変換は、この中央送り
（９）に沿って起こり、物質流を案内面（１０）と良好
な接触をさせるために必要とされた長さが、中央送り
（９）の所与の長さ（ｌc）よりも僅かに長いという事
実を考慮に入れることが必要である。実案内は、この領
域（７４）から始まる。
【０１４９】図１１は、アルキメデスの螺旋（７３）を
示す。アルキメデスの螺旋（７３）における移動に基づ
いて、螺旋の径方向幅は、２πａであり、ａは、ａ＝Ｖ
／Ωとして計算される。即ち、物質流がその位置におい
て有する初期径方向速度（Ｖ）を角速度（Ω）によって
割り算した値である。
【０１５０】図１２は、特に、回転方向において見た
時、該中央送り（９）の前に領域において、粒子が該中
央送り（９）によって取り上げられる前に、粒子が、中
央送り（９）の開始点（７６）が描く周囲（ｒa）から
始まる径方向において覆う角度（χ）によって与えられ
た最大距離として、物質流を取り上げるために、中央送
り（９）が有さなければならない最小長（ｌc）を計算
する方法を示す。プロセスにおいて、粒子は、移動する
見地から見た時、螺旋流（７７）において自然に移動す
る。該粒子が覆う径方向距離、又は螺旋流（Ｓc）の幅
は、回転速度（ｒｐｍ）、粒子が該中央送り（９）の前
の領域（７５）へ侵入する瞬間に有する初期径方向速度
（Ｖ）と、粒子が案内部材（８）を打つ位置（７８）が
ある放射線と回転方向において配置された次の中央送り
の開始点（７９）の位置がある放射線の間の角度（χ）
の関数であり、中央送り（９）の長さ（ｌc）は、次の
方程式を本質的に満足する。
【０１５１】ｌc＝χＶa／Ω 本文において使用されたすべての表記は、７４ページに
おいて要約される。
【０１５２】図１３と図１４は、角速度（Ω）が、ロ―
タ（２）における螺旋流（Ｓr）とこうして中央送り
（９）の長さ（ｌc）にいかに影響を及ぼすかを概略的
に示す。図１３は、低回転速度（ｒｐｍ）に対して、物
質が、ロ―タ（２）上の比較的幅広の螺旋流（Ｓｒ）に
おいて移動し、その結果、中央送り（９）の長さ（ｌ’
c））は比較的大きいことを示す。ロ―タ（２）を高速
度（ｒｐｍ）で回転させることは、図１４に概略的に示
された如く、螺旋流（Ｓr）が、狭幅になり、中央送り
（９）の長さ（ｌ”c）の短縮につながることを意味す
る。
【０１５３】さらに、粒子流が中央送り（９）と接触す
る瞬間に有する初期径方向速度（Ｖ）が、螺旋流
（Ｓr）の幅（Ｓ）にかなりの効果を有することは明ら
かである。例えば、角度χ＝９０（おおよそ４つの案内
部材）と２ｍ／秒の初期径方向速度（Ｖ）に対して、１
００ｒｐｍの回転速度に対する中央送り（ｌc）の最小
長は、絶対単位においてｌc＝６００であり、１０００
ｒｐｍの回転速度に対して、ｌc＝６０である。初期径
方向速度（Ｖa）が、５ｍ／秒であるならば、それぞれ
の値は、ｌc＝１５００（１００ｒｐｍ）と、ｌc＝１５
０（１０００ｒｐｍ）である。中央送りの長さ（ｌc）
は、案内数、即ち、角度（χ）とともに減少する。
【０１５４】中央送り（９）の長さ（ｌc）をできる限
り短く保持することが好ましく、その結果、物質流（Ｓ
r）は、案内面（１０）とできる限り迅速に接触し、で
きる限り低速（Ｖ）で、即ち、できる限り短い径方向距
離（ｒ）で、所望の螺旋移動（Ｓ）において、送出し端
部（１１）から案内される。示された如く、角速度（ｒ
ｐｍ）が増大され、ロ―タ（２）が多くの案内部材
（８）を設計される時、長さ（ｌc）を短縮することが
可能である。しかし、案内の最大数が、中央送り（９）
への物質流（Ｓr）の必要な自由送りによって限定され
る。流量率と粒子寸法は、この点について重要な役割を
演ずる。案内部材（８）の間の距離（χ）が短くされす
ぎるならば、これは、該中央送り（８）への物質流
（Ｓ）の送りを妨げ、その結果、物質は、計量面（３）
上に集積する。粒子寸法に関して、中央送り（９）の計
算長（ｌc）は、物質流（Ｓr）からの粒子の最大粒子寸
法の少なくとも２倍でなければならないと概して言うこ
とができる。初期径方向速度（Ｖa）は、ロ―タ（２）
への計量中、物質の落高をできるだけ制限し、ロータブ
レードの直径を制限することにより制限することができ
る。しかし、最大粒子寸法に応じて、ロータブレードの
最小径が、必要とされる。
【０１５５】図１５は、ロ―タ（２）の計量面（３）の
上の送り管（８１）において仕切り（８０）をつり下げ
ることによって、径方向速度（Ｖ）を制限する方法を示
す。しかし、ここでもまた、規定容量を達成するため
に、規定の流量率が、計量供給中必要であるという事実
を考慮に入れることが要求される。
【０１５６】粒子があまり空気抵抗、空気移動と重力に
よって影響を及ぼされることなく、案内部材（８）と回
転衝撃部材（１４）の間の比較的短い距離に架橋するた
めに、おおよそ１０ｍ／秒のテークオフ速度（ｖ）は、
通常十分である。
【０１５７】さらに、本質的に確定的な方法で螺旋流
（Ｓ）へ該物質を移動させるために、粒子流からの個々
の粒子のテークオフ角度（α）が、事実上一定であり、
しかもすべての粒子が、事実上同一のテークオフ位置
（Ｗ）において案内部材（８）を去ることは本質的に重
要である。
【０１５８】発明の方法に対して、案内部材（８）の機
能は、或る加速度を設けるほかに、主に、物質流が、事
実上同一のテークオフ位置（Ｗ）、事実上一定のテーク
オフ角度（α）、及び事実上一定のテークオフ速度
（ｖ）において案内部材（８）を去るようにして案内面
（１０）に沿って粒子の移動を指向させることである。
このために、物質流から粒子は、中央送り（９）によっ
て取り上げられた後、案内面（１０）と迅速かつ正確に
接触しなければならない。
【０１５９】図１６に概略的に示された如く、案内部材
（８）の径方向長さ（ｌ）は、ここでは、本質的に決定
因子である。中央送り（９）の必要長（ｌ”’c）より
も短い長さ（ｌ”c）（状況Ｄ）を有する過度に短い案
内部材（８）は、こうして、案内部材（８）の径方向長
さ（ｌ”’）が、螺旋流（Ｓr）よりも短く、物質流
（Ｓr）からの粒子のいくらかを中央送り（９）と接触
させる要因である。粒子の実質部分が、該中央送り
（９）の前方を通り過ぎ（いわばロ―タ（２）から転が
り）、該中央送り（９）によって取り上げられない。こ
のため、案内面の欠如により、案内されない粒子は、混
沌としたやり方で「案内部材」を離れ、テークオフ角度
（α）は、事実上接線から事実上径方向に変化するが、
テークオフ速度（ｖ”’）は、事実上零からその位置に
おける事実上の先端速度（Ｖtip）に変化する。この種
類の流れ（Ｓ”’）を回転衝撃部材（１４）の移動と有
効に同期化させることは不可能である。案内部材（８）
の長さ（ｌ”→ｌ）が増大し、こうして中央送り（９）
と案内面（１０）を有する案内部材（８）を含む時（状
況ＣとＢ）、粒子は、案内面（１０）とより良く接触
し、テークオフ速度（ｖ”ｖ’）の広がりとテークオフ
角度の広がり（α”→α’）の広がりは、減少し、プロ
セスは、より確定的な方法で進行する。案内部材（８）
の長さ（ｌ）が、十分な接触長（状況Ａ）を有する案内
面（１０）を生成するために十分に大きいならば、流れ
（Ｓr）からの分離粒子は、粒子がすべて、事実上同一
のテークオフ位置（Ｗ）から、事実上同一のテークオフ
角度（α）と、角速度（Ω）によって決定される事実上
一定のテークオフ速度（ｖ）において案内部材（８）を
離れ、本質的に確定的な螺旋流（Ｓ）において案内され
るように、該案内面（１０）と接触する。
【０１６０】案内面（１０）に沿った物質流の指向は、
径方向速度成分（ｖr）を用いて本質的に行われる。こ
のため、正しい方向に対して、物質流は、案内面（１
０）に沿って特定の最小径方向速度成分（ｖr）を発生
することが必要である。本質的に確定的な方法で案内部
材（８）から粒子を打ち上げるために、それであるのた
めに必要な。横方向速度成分（ｖt）のおおよそ３５〜
５５％である径方向速度成分（ｖr）が、案内面（１
０）に沿って発生され、こうして、おおよそ２０〜３０
゜のテークオフ角度（α）を生ずることが必要である。
このため、テークオフ角度（α）が２０゜よりも大き
く、好ましくは、３０゜よりも大きいならば、物質流
（Ｓr→Ｓc）は、案内部材（８）の補助で、本質的に確
定的な方法で、螺旋流（Ｓ）へ持ち込まれると言える。
【０１６１】この目的のために、案内部材（８）は、物
質流（Ｓc）を取り上げるための長さ（ｌc）を有する中
央送り（９）と、流れ（Ｓｃ）を指向させるために十分
な誘導長（ｌg）を有する案内面（１０）とを装備しな
ければならない。これらの因子は、案内部材（８）の長
さ（ｌ）を決定する。
【０１６２】図１７は、この誘導長（ｌg）が、テーク
オフ角度（α）の関数として計算される方法を示す。誘
導長（ｌg）は、回転軸（Ｏ）から案内面（１０）の開
始点（８３）（該中央送りの終点）への径方向長さ（ｒ
0）と、該案内部材（８）の終点（８４）への対応する
径方向長さ（ｒl）（該送出し端部の終点）の間の差と
してここで与えられる。即ち、ｌg＝ｒl―ｒcである。
案内部材（８）の長さ（ｌg）は、こうして、関係（ｒc
／ｒl）に基づいて、計算される。放射状に配置された
案内に対して、無抵抗状態において、この関係歯、次の
方程式を本質的に満足する。
【０１６３】ｒc／ｒl＝√（１−ｔａｎ2α） 図１８は、放射状に配置されない案内部材（８）を示
し、その結果、関係（ｒc／ｒl）は、変化し、テークオ
フ角度（α）の関数として、本質的に次の方程式によっ
て与えられる。
【０１６４】α＝ａｒｃｔａｎ（（（ｃｏｓα0√（ｒl
2−ｒc 2））／（ｒl−ｓｉｎα0√（ｒl 2−ｒc 2））） 本文において使用されたすべての表記は、７４ページに
おいて要約される。
【０１６５】図１９は、テークオフ角度（α）と、放射
状（８５）及び非放射状（８６）に配置された案内部材
に対する関係（ｒ0／ｒl）の間の結合を示す。非放射状
案内部材（８６）が放射状案内部材（８５）とは異なる
程度は、放射状案内部材（８５）の端部が位置する放射
線と、非放射状案内部材（８６）の端部が位置する放射
線との間の角度（Ｋ）によって示され、放射状に配置さ
れた案内部材（８５）と比較して、回転方向において前
方に位置する非放射状案内部材（８６）は、角度（＋
κ）を形成し、後方に位置する非放射状案内部材（８
６）は、角度（−κ）を形成する。さらに、案内面（１
０に沿った物質流（Ｒc）の摩擦を考慮に入れることが
必要である。
【０１６６】図２０は、摩擦がテークオフ角度（α）に
いかに影響を及ぼすかを概略的に示す。摩擦係数（ω）
によって与えられる摩擦の影響が増大する時、テークオ
フ角度（α）は、小さくなる。摩擦係数（ω）は、粒子
と案内部材（８）の間の接触に従属する。さらに、摩擦
は、案内部材（８）の形状によって影響される。しか
し、方程式において摩擦係数（ω）を含もうとすると、
極めて複雑になる。事実、曲り案内部材に対して、これ
は、本質的に不可能である。摩擦は、案内部材（８）
が、回転方向において前方に向けられた時、増大し、後
方に向けられた時、減少する。しかし、状況は、計算機
の援用で、合理的に正確にシミュレートされる。ともか
く、本質的に確定的な方法で物質流（Ｒc）を打ち上げ
るために必要とされる案内面（１０）の誘導長（ｌg）
は、摩擦係数（ω）とともに増大することは正しい。
【０１６７】上記の説明に基づいて、発明の方法に対し
て、粒子が少なくとも３０゜のテークオフ角度（α）に
おいて案内部材（８）を離れる如く、案内部材（８）か
らの粒子の本質的に確定的なテークオフプロセスを達成
するために、案内面（１０）の長さ（ｌ）、即ち、回転
軸（Ｏ）から案内部材（８）の終点への径方向距離（ｒ
l）は、案内部材（８）の開始点への対応する径方向距
離（ｒ0）よりも少なくとも３３ １／３％大きくなけ
ればならないと概して言うことができる。
【０１６８】図２１は、一種のＳ形状の案内部材（８
７）を有する。この場合、回転方向において前方に曲げ
られる如く設計された中央送り（８８）は、物質がロ―
タ（２）上で描く自然の螺旋流（Ｓr）の継続としてで
きる限り遠くにあり、中央送り（８８）は、直線設計で
あり、回転方向において後方に向けられた案内面（８
９）へ併合し、この案内面（８９）は、回転方向におい
て後方に曲がった送出し端部（９０）へ併合し、該送出
し端部（９０）を去る時、該物質が描く螺旋流（Ｓ）の
継続として湾曲するために少なくとも十分に曲げられ
る。
【０１６９】中央送り（８８）の特定の曲り形状は、ロ
ータ（２）からの流動において、物質流（Ｓr）を、改
良された方法で取り上げ、それを案内面（８９）に案内
することを可能にする。案内面（８９）は、後方に向け
られるために、加速は、限定されるが、物質は、いわ
ば、自然の方法で、回転衝撃部材（１４）の方向におい
て曲り送出し端部（９０）から意図した螺旋流（Ｓ）へ
案内される。この設計は、本質的に確定的な方法によ
り、比較的低速（ｖ）で、物質流（Ｓc）を案内部材
（８７）から去らせることを可能にする。こうして、電
力消費と摩耗は、限定されるが、物質流（Ｓc→Ｓ）
は、低いテークオフ速度（ｖ）でＳ形状案内部材（８
７）を去り、こうして、螺旋流（Ｓ）に沿って大きな相
対速度（Ｖrel）を発生させ、こうして、大きい速度
（Ｖimpact）で回転衝撃部材（１４）を打つ。図２２
は、予備案内部材（４）を示し、その中央入口（５）
は、回転方向において見た時、中央送り（９）のすぐ背
後にあり、この予備案内部材（４）は、該中央送り
（５）から、予備案内面（６）を回転方向と本質的に反
対の方向にして、次の案内部材（８）の中央送り（９）
の方へ指向された送出し位置（７）まで配設される。こ
の種類の予備案内部材（４）は、ロ―タ（２）における
粒子の移動を妨げることなく、より有効な方法で、案内
部材（８）の中央送り（９）へ螺旋流（Ｓr）を送り、
粒子が計量面を飛越し又は単に転がり出て、こうして、
中央送り（９）によって取り上げられないのを防止し、
又は粒子が回転軸（Ｏ）から大きな径方向距離において
案内部材（８）と接触し、誘導プロセスがかなり妨害さ
れるのを防止することを可能にする。
【０１７０】図２３と図２４は、それぞれ、固定見地
（図２３）とシステム（図２４）と共に移動する見地か
ら見た時、無抵抗状態に対して、物質が放射状案内部材
（８）を離れる位置（Ｗ）と、物質が回転衝撃部材（１
４）を打つ位置（Ｔ）の間の物質の移動を概略的に示
す。
【０１７１】実際に、物質の移動は、なかんずく、ロ―
タの構成部分との摩擦と空気抵抗を現実に受ける。同じ
ことはまた、重力にも当てはまる。これらの因子は、移
動の性質をあまり変化させることなく、流れに影響を及
ぼす。粒子サイズと粒子構成は、ここで重要な役割を演
ずる。次の観察において、これら影響は、当分、度外視
される。
【０１７２】固定見地（図２３）から見た時、物質が、
テークオフ速度（ｖ）で回転軸（Ｏ）から径方向距離
（ｒ0）において案内部材（８）を去る時、径方向速度
成分（ｖr）及び径方向成分に垂直の速度成分、即ち、
横方向速度成分（ｖt）、は活性である。案内部材
（８）を離れる瞬間における物質の横方向速度（ｖt）
は、先端速度、即ち、放出端部（１１）の位置における
案内部材（８）の速度、に対応する。先端速度＝Ωｒl
である。放射状（ｖr）及び横方向（ｖt）速度成分が等
しいならば、物質は、４５゜の角度（α）において案内
部材（８）を離れる。実際に、速度成分の大きさは、異
なり、その結果、移動方向は変化する。横方向速度成分
（ｖt）は、通常、径方向速度成分（ｖr）よりも大きい
が、逆もまた真である。こうして、テークオフ角度
（α）は、４５゜よりも大きくも小さくもなるが、通
常、４５゜よりも小さい。上記の如く、本質的に確定的
な流れへ該物質を持ち込むために、テークオフ角度
（α）は２０゜よりも大きく、好ましくは、３０゜よりも
大きいことが必要である。
【０１７３】直線移動パス（Ｒ）は、回転軸（Ｏ）から
ではなく、むしろ回転軸（Ｏ）から径方向距離がある位
置（Ｗ）において指向されるために、固定見地から見た
時、放射状（ｖr）及び横方向（ｖt）速度成分の間で、
物質が案内部材（８）を離れる位置（Ｗ）への径方向距
離よりも大きな径方向距離において、回転軸（Ｏ）から
見た時、外側への偏移があり、径方向成分（ｖr）の大
きさは、増大し、横方向成分（ｖt）の大きさは、減少
する。
【０１７４】案内部材（８）と共に移動する観点から見
た時（図２４）、状況は、異なる。案内部材（８）を去
った後に、粒子は、螺旋流（Ｓ）に沿って相対速度（Ｖ
rel）において移動し、その方向は、直線流（Ｒ）の方
向と反対であり、相対速度（Ｖrel）は、粒子が回転軸
（Ｏ）からさらに遠くに移動する時、増大する。粒子が
案内部材（８）を去る瞬間に、活性な相対横方向速度
（Ｖ’trel）はない。その瞬間に、相対移動は、径方向
速度成分（ｖr）によってのみ決定される。物質が案内
部材（８）を去る時、相対横方向速度成分（ｖt）は、
発達し始める。プロセスにおいて、物質が回転軸（Ｏ）
からさらに移動するにつれて、径方向速度成分（ｖr）
は、相当に増大し、横方向速度成分（ｖt）は、かなり
相当に増大する。このため、物質は、螺旋流を描く。
【０１７５】この場合、直線流における移動と螺旋流
（Ｓ）における相対移動に対して、即ち、固定及び移動
見地の両方から見た時、径方向速度成分は、回転軸
（Ｏ）から任意の距離において、同一（Ｖr＝ｖr）であ
り、粒子が回転軸（Ｏ）からさらに遠いに移動する時増
大する。物質が案内部材（８）を離れる位置（Ｗ）と、
物質が回転衝撃部材（１４）にぶつかる位置（Ｔ）の間
の径方向距離が、増大する時、横方向速度成分（ｖt）
は、径方向速度成分（Ｖr）よりも増大するために、螺
旋流（Ｓ）における相対速度（Ｖrel）の移動方向は、
ますます、実際に反対方向である回転衝撃部材（１４）
の移動方向の継続になり、その結果、粒子が回転衝撃部
材（１４）を打つ時、衝撃強度は増大する。しかし、物
質によって描かれる螺旋状移動（Ｓ）は、粒子の相対移
動（Ｓ）と回転衝撃部材（１４）の移動（Ｂ）が、完全
に単一線になるのを防止する。その上、物質が案内部材
（８）を離れる位置（Ｗ）と回転衝撃部材（１４）を打
つ位置（Ｔ）の間の距離（ｒ−ｒl）はまた、実際的な
理由のために限定される。
【０１７６】発明の方法により物質が描く螺旋状移動
（Ｓ）は、図２５に示された如く、同時回転する位置か
ら見た時、瞬時角度（θ）、関連半径（ｒ）と因子ｆの
間の結合として与えられ、次の方程式を本質的に満足す
る。
【０１７７】θ＝ａｒｃｔａｎ（ｐｃｏｓα／ｐｓｉｎ
α＋ｒl）−ｐｃｏｓα／ｆｒl 本文において使用されたすべての表記は、７４ページに
おいて要約される。
【０１７８】この瞬時角度（θ）は、物質流（Ｓ）が案
内部材（８）を離れる位置（Ｗ）がある放射線（４８）
と、物質流（Ｓ）が回転衝撃部材（１４）を打つ位置
（Ｔ）がある放射線（４９）との間に角度として定義さ
れる。方程式は、回転衝撃部材（１４）と共に移動する
観点から見た時、案内部材（８）を離れた後、該物質が
描く螺旋流（Ｓ）が、物質が案内部材（８）を離れる位
置（Ｗ）、即ち、径方向距離（ｒl）、案内部材（８）
からの物質のテークオフ角度（α）、及び、案内部材
（８）を離れる際の絶対速度（ｖabs）の横方向成分
（ｖt）と案内部材（８）の送出し端部（１１）の先端
速度（Ｖtip）の間の関係、即ち因子ｆによって完全に
決定されることを示す。流れ（Ｓ）は、角速度（Ω）に
よって影響を及ぼされないことは、極めて重要である。
前記の如く、これは、発明の方法の基礎を本質的に形成
する。
【０１７９】回転軸（Ｏ）から打撃点（Ｔ）への径方向
距離と曖昧でない関連を有する瞬時角度（θ）が計算さ
れるという事実は、案内部材（８）に関して正確に回転
衝撃部材（１４）を位置付けることを可能にする。
【０１８０】物質が、回転衝撃部材（１４）の補助で、
衝撃面（１３）を打つ速度（Ｖimpact）は、前述の如
く、物質が案内部材（８）を離れる位置（Ｗ）と流れ
（Ｓ）における打撃位置（Ｔ）の間の差分である径方向
距離（ｒ−ｒ0）が増大する時、相当に増大する。さら
に、衝撃速度（Ｖimpact）は、角速度（Ω）によって決
定される。
【０１８１】図２６は、粒子の相対速度（Ｖrel）が、
螺旋流（Ｓ）に沿って発達する様子を示す。粒子が螺旋
流（Ｓ）へ案内される瞬間に、径方向速度成分のみが、
活性である。即ち、Ｖrel＝ｖrである。その瞬間に、粒
子は、横方向速度成分を有さない（Ｖt＝０）。上述の
如く、粒子が該回転軸（Ｏ）からさらに移動する時、径
方向速度成分（Ｖt）は、回転軸（Ｏ）から見た時、絶
対速度（ｖabs）と相対速度（Ｖrel）の両方に対して増
大する。こうして、ｖr＝Ｖrである。粒子が案内部材
（８）を去った直後、それは、螺旋流（Ｓ）に沿って、
横方向速度成分（Ｖt）を発生させ、これは、粒子が回
転軸（Ｏ）からさらに移動するにつれて、相当に増大す
る。この横方向速度成分（Ｖt）は、回転軸（Ｏ）から
特定の径方向距離において、Ｖ’tip＝Ωrとして計算さ
れる粒子の相対先端速度（Ｖ’tip）と、該径方向距離
における直線流（Ｒ）に沿った粒子の横方向速度成分
（ｖt）の間の距離、即ち、Ｖ’trel＝Ｖ’tip−ｖ’t
＝Ωr―ｖ’tとして計算される。相対速度
（Ｖ’rel）、即ち，衝撃速度（Ｖimpact）、は回転軸
（Ｏ）から見た時、径方向（Ｖr）及び相対横方向
（Ｖt）速度成分の合成によって形成される。粒子が回
転軸（Ｏ）からさらに移動する時、相対速度（Ｖrel）
が螺旋流（Ｓ）に沿って増大する様子が明確に示され
る。
【０１８２】図２７は、物質が回転衝撃部材（１４）を
打つ速度、即ち、衝撃速度（Ｖimpact）が達せられる様
子を示す。この衝撃速度（Ｖimpact）は、次の方程式を
本質的に満足する。
【０１８３】Ｖimpact＝√（ｒ2＋ｒ2θ2） 本文において使用されたすべての表記は、７４ページに
おいて要約される。
【０１８４】この特定の関連は、物質が回転衝撃部材
（１４）を打つ所与の位置（Ｔ）において、特定の衝撃
速度（Ｖimpact）を達成するために必要な角速度（Ω）
を正確に与えることを可能にする。逆に、角速度（Ω）
が与えられたならば、物質が規定衝撃速度（Ｖimpact）
において回転衝撃部材（１４）にぶつかる打撃位置
（Ｔ）が、正確に規定される。
【０１８５】２つの角速度Ω＝１０００ｒｐｍとΩ＝１
２００ｒｐｍに対して、図２８は、物質が特定の螺旋流
（Ｓ）に沿って発生する相対速度（Ｖrel＝
Ｖimpact）、即ち、螺旋状移動（Ｓ）における位置
（Ｔ）の物質がその位置において配された回転衝撃部材
（１４）を打つ速度（Ｖimpact）を示す。ここで使用さ
れた基礎は、物質が案内部材（８）を去る位置（Ｗ）に
おける３６ｍ／秒の先端速度（Ｖtip）、即ち、周速度
（Ｖtip）である。こうして、発明の方法は、比較的低
いテークオフ速度（ｖabs）において、非常に高い衝突
速度（Ｖimpact）とこうして物質の高いインパルス負荷
を達成することを可能にし、この衝撃速度（Ｖimpact）
は、角速度（Ω）と、回転衝撃部材（１４）が螺旋
（Ｓ）において配置された回転軸からの径方向距離
（ｒ）の補助で選択することができる。
【０１８６】回転平面において見た時と回転衝撃部材
（１４）と共に移動する観点から見た時、物質が、回転
衝撃部材（１４）の衝撃面（１５）を垂直に打つこと
が、好ましい。実衝撃角度（β）は、垂直方向において
衝撃面（１５）を傾斜させることによって調整される。
【０１８７】図２９は、粒子が該衝撃面（１５）を打つ
位置において、物質が案内部材（８）を去る位置（Ｗ）
がある放射線（４８）と、物質が衝撃面（１５）を打つ
位置（Ｔ）から、この放射線（４８）へ垂直に向けられ
た線（４９）の間の水平面における角度（β’）で、回
転平面において垂直衝撃角度を達成するために、衝撃面
（１５）がいかに配置されなければならないかを示す。
この角度（β’）は、次の方程式を本質的に満足する。
【０１８８】
【数１３】
【０１８９】本文において使用されたすべての表記は、
７４ページにおいて要約される。
【０１９０】角度（β’）の補助により、物質流（Ｓ）
の衝撃が、上記の如く、大部分の物質に対して７５゜〜
８５゜にある最適衝撃角度（β）において起こるよう
に、衝撃面（１５）を配置することが可能である。同時
に、衝撃角度（β）は、主として、粒子の反発挙動、即
ち、反発速度（Ｖresidual）、反発角度（βr）、及び
衝撃中に衝撃面（１５）に付着している粒状物質の挙
動、に対する決定因子である。これは、特に、粒子が低
い反発係数を有し、とりわけ、粒子が衝撃中微粉状にさ
れる場合である。この粘着挙動は、粒子が湿性であるな
らば促進される。衝撃流（Ｓ）に関して僅かに斜角の衝
撃面（１５）の配置は、破壊確率を増大させる他に、次
の粒子の衝撃が妨害されない如く、衝撃後、異なる方向
において粒子を案内する利点を有する。さらに、粒子
が、衝撃の後に、遠心力の影響下で、衝撃面（１５）に
沿って径方向に外側に移動し始めるのを防止することが
必要である。周速度（Ｖ’tip）は、その位置において
比較的高いために、これは、衝撃面（１５）の外側区分
に沿った極めて激しい摩耗につながる。この摩耗は、衝
撃プロセスを混乱させ、物質流（Ｓresidual）の反発流
の、大きい反発速度、即ち、残留速度（Ｖresidual）に
つながらない。このため、衝撃面（１５）を、衝撃流
（Ｓ）に関して僅かに斜めに内側と僅かに下方斜めに向
けることが好ましい。
【０１９１】図３０は、衝撃面（１７０）の好ましい配
置を示す。この場合、衝撃面（１７０）は、回転平面に
おいて見た時、該衝撃面が衝撃の位置において螺旋流
（Ｓ）に関して形成する該角度（β”）が、該回転衝撃
部材と共に移動する観点から見た時、９０゜よりも大き
くなるようにして、角度（β”）が計算角度β’よりも
数度（１゜〜５゜）大きい如く、水平面（図３１）におい
て僅かに内側に向けられる。垂直平面（図３２）におい
て、衝撃面（１７０）は、回転平面に垂直な平面から見
た時、該衝撃面が衝撃の位置において螺旋流（Ｓ）に関
して形成する該角度（β”’）は、該回転衝撃部材と共
に移動する観点から見た時、９０゜よりも大きくなるよ
うに、僅かに下方に向けられ、角度（β”）は、数度
（１゜〜５゜）である。全般的に、角度β”とβ”’は、
実衝撃角度（β）が７５゜〜８５゜であるように選択され
なければならない。この種類の配置は、計算角度
（β’）の補助で可能である。
【０１９２】図３３、図３４と図３５は、空気の噴射
（９１）が、簡単な方法で、上部から下部に向って、衝
撃面（１３１）に沿って大速度で吹き付けられ、こうし
て、衝撃面（１３１）に沿ったできる限り垂直下方の方
向における粘着物質の移動を補助するが、反発弾性物質
の流れ（Ｓresidual）はより有効に案内される様子を示
す。空気の噴射（９１）は、回転衝撃部材（１３１）の
縁（１３０）の上部に沿って配設された仕切り（１２
８）の形式における空気誘導部材（１２７）の補助で発
生される。
【０１９３】案内部材と衝撃面の間で粒子が描く螺旋流
は、自然の効果の結果として、僅かに偏移する。
【０１９４】図３６は、粒子径の影響を示す。大粒子
（１５３）は、小粒子（１５４）よりもいくぶん長い期
間、回転軸（Ｏ）からいくぶん長い距離まで、送出し端
部（１１）と接触するために、大粒子（１５３）は、小
粒子（１５４）よりも、いくぶん大きなテークオフ速度
（ｖ）を発生させ、いくぶん大きなテークオフ角度
（α）において送出し端部（１１）を去る。このため、
大粒子（１５３）の流れ（１５５）は、小粒子（１５
４）の流れ（１５６）との比較により、或る程度まで外
側に偏移する。このため、案内部材（８）の長さ（ｌ）
は、送出し端部（１１）への長さとして計算され、粒子
径の半分だけ増大される。
【０１９５】図３７は、螺旋流（Ｓ）が、この流れ
（Ｓ）における粒子の自己回転（１５８）のために、僅
かに偏移する様子を示す。これは、特に伸長粒子につい
て正しい。
【０１９６】図３８と図３９は、案内面（１５）に沿っ
た粒子の異なる挙動を示す。粒子は、この面に沿って転
がる（図３８）が、一般の場合の如く、それに沿って摺
動する（図３９）。転がり摩擦の摩擦係数（ω）は、通
常、すべり摩擦よりも小さく、それ自体、限定的な程度
であるが、テークオフ速度（ｖ）とテークオフ角度
（α）に影響する。
【０１９７】図４０と図４１は、粒子と案内面（１０）
の間の接触面（１５９）（１６０）が、粒子の形状によ
り、かなり異なり、摩擦作用とこうして或る程度テーク
オフ挙動に影響を及ぼす。
【０１９８】上記の因子は、粒子流（Ｓ）からの微粒子
が上記の回転衝撃面（１５）に沿って或る広がり（１５
７）を示す理由を説明し、この広がり（１５７）は、流
れ（Ｓ）においてさらに増大する。
【０１９９】図４２は、上記の自然効果のために、物質
（Ｓ）からの分離粒子が全体として描く流れ（Ｓ）が、
流れの束（１６１）を形成する。この挙動は、生得的
に、本質的に確定的であり、制御可能である。結果とし
て、衝撃は、衝撃面（１５）の上に僅かに広がり、その
結果、より規則的な摩耗パターンが生成される。衝撃の
長い集中は、不規則な摩耗パターンにつながり、粒子の
衝撃を害する。これらの自然効果は、物質流（１６１）
の衝撃パターン（１６２）に設計をできる限り適合させ
ることにより、衝撃面（１５）を設計する時、考慮に入
れられなければならない。概して、粒子が描く流れ（１
６１）の自然の広がり、即ち、螺旋流（Ｓ）が偏移する
程度は、物質流が種々の直径と非常に異なる粒子形状を
有する粒子を含み、粒子の物質組成が、ますます異な
り、互いに異なる摩擦係数（ω）を有する時、増大する
と言うことができる。
【０２００】衝撃パターン（１６２）は、摩耗作用に主
な影響を及ぼし、こうして、衝撃面（１５）が最適に設
計されるならば、非常に重要である。理論において、衝
撃パターン（１６２）は、計算機シミュレーションの援
用で、有効に近似されるが、このシミュレーションは、
実際の観察を用いてチェックされ修正される。衝撃パタ
ーン（１６２）への洞察力は、比較的長い有効寿命を有
する耐摩耗性衝撃セグメントを設計することを可能にす
る。
【０２０１】図４３と図４４は、案内セグメント（１６
４）を有する案内部材（１６３）を示す。案内セグメン
ト（１６４）の案内面（１６５）に沿った摩耗は、回転
軸（Ｏ）への径方向距離（ｒl）とともに、即ち、外側
に増大する。このため、摩耗が発生する時、案内面（１
６５）は、回転方向において見た時、後方に次第に非常
に湾曲される。
【０２０２】摩耗の増大により、物質が案内部材（１６
３）を離れる位置（１６７→１６８）は、回転方向にお
いて見た時、後方に偏移する。結果として、微粒子が案
内部材（１６３）（８）と回転衝撃部材（１４）の間で
描く流れ（Ｓ）はまた、回転方向において見た時、後方
に偏移する。
【０２０３】図４５と図４６は、物質流（Ｓ）が自然又
は他の効果のために過度の広がりを示す場合には、これ
は、物質（Ｓ）の螺旋流の一方の側の少なくとも区分に
沿って続く案内面（１３）を配設された続く案内部材
（１２）を用いて修正される。この種類の続く案内部材
（１２）は、粒子流のほかに、空気移動をより良く制御
することを可能にする。
【０２０４】粒子が描く流れ（Ｓ）が、空気移動によっ
て過度に影響を及ぼされるのを防止することが必要であ
る。案内部材（８）と回転衝撃部材（１４）の間の円筒
室（２０）における空気は、該物質と事実上同一の速度
において、同一の螺旋流（Ｓ）に沿って、流れなければ
ならず、その結果、いわば、空気の皿が、円形室（２
０）において形成され、この皿は、該案内部材（８）及
び回転衝撃部材（１４）と同一方向、同一角速度（Ω）
において、同一回転軸（Ｏ）の周りを回転する。
【０２０５】中央送り、案内部材と送出し端部は、各
々、いろいろな力を受ける。中央送りは、開始点で隅部
において集中する衝撃力を受けやすく、さらに、転がり
及びすべり摩耗を受けやすい。案内面は、主にすべり摩
耗によって生ずる摩擦力を受けやすい、すべり摩耗は、
案内部材の終点に向かって指数的に増大する。送出し端
部は、微粒子が案内部材を去る瞬間に、突然（全体）の
負荷の降下を受けやすく、強度の摩擦及び摩耗を生ず
る。このため、特定の力に最良に耐えることができる如
く、案内部材のいろいろな部分を（幾何学的に）構成す
ることが、好ましい。重要な見地は、材質の選択であ
る。特に、案内面に対して、セラミックは、興味深い可
能性を示す。しかし、複合構造は、興味深い機能を有す
る。
【０２０６】図４７は、一形式の高抵抗金属又は複合物
より成る案内部材の特性摩耗パターンを示す。摩耗パタ
ーンは、終点に向かって発生し、中央において集中する
強い傾向があり、この傾向は、このパターンがさらに発
生する時、強く増大する。そのような摩耗パターンは、
物質流が、動作中、案内面の中央に向かってますます集
中し、確定的な容量を低減させるという不都合を有す
る。さらに、この摩耗作用は、微粒子の流束を狭め、微
粒子の衝撃を衝撃面に集中させ、衝撃面のむらのある摩
耗パターンを生じる。
【０２０７】図４８は、縦方向において、案内部材が層
状構造を有し、これらの層は、最上層が、高耐摩耗性を
有し、次の層が、より低い耐摩耗性を有し、第３層が、
再び、高耐摩耗性を有する等にし、底部層が、高耐摩耗
性を有するようにして交互に、異なる耐摩耗性を有する
物質より成る複合構造を示す。個別層の厚さは、物質の
粒径分布に依存する。そのような複合構造は、低耐摩耗
性を有する層に沿って均等に分布された縦案内溝を発生
させる波状摩耗パターンを示す。そのような案内溝は、
微粒子流を、中央送り、案内面と送出し端部に沿ってよ
り均等に分布させることを可能する。
【０２０８】図４９と図５０は、粒子の衝撃が、衝撃面
（１５）における特定点に集中される場合に、粒状物質
の組成が非常に一様であり、そのため、物質流（Ｓ）の
自然の偏移が限定されるために、これらの衝撃は、簡単
な方法で広げられる様子を示す。これを行うために、案
内部材（９７）は、計量面（３）の縁に沿ってロ―タ
（２）へ締結された垂直ヒンジ（９８）の補助で、旋回
式に懸架される。回転軸（Ｏ）から旋回点（９９）への
径方向距離（１００）は、この場合、旋回案内部材（９
７）の質量中心（１０２）への対応する径方向距離（１
００）よりも小さくなければならない。ロ―タ（２）の
回転移動の影響下で、旋回案内部材（９７）は、放射状
外側に向けられるが、物質流（Ｓr）による案内面（１
６７）の自然の僅かに変動する負荷の影響下で、送出し
端部（１６８）の或る程度の往復移動が、発生し得る。
送出し端部（１６８）が旋回点（９９）の位置がある放
射線に関して形成する角度（±ξ）は、前方及び後方に
限定される。送出し端部（１６８）がプロセスにおいて
移動する程度は、旋回点（９９）と旋回案内部材（９
７）の質量中心（１０２）の間の距離（１６９）を用い
て、制御される。この距離（１６９）が小さくされるほ
ど、送出し端部（１６８）の移動は増大する。さらに、
この種類の旋回案内部材（９７）は、螺旋状移動（Ｓ）
が案内面（１６７）に沿った摩耗によってわずかしか影
響されないという利点を有する。
【０２０９】図５１は、回転衝撃部材（１４）の衝撃面
（１５）に対する粒子の衝撃と、この粒子が去り、一層
の流れ（Ｓresidual）において案内される様子を概略的
に示す。すでに計算された衝撃速度（Ｖimpact）と衝撃
角度（β）の補助で、反発速度（Ｖresidual）と反発角
度（βr）を、示されたモデル内の反発係数から計算す
ることが可能である。
【０２１０】図５２は、回転衝撃部材（１４）と固定衝
撃部材（１６）の間の粒子の移動を概略的に例示する。
回転衝撃部材（１４）の衝撃面（１５）を去る時の物質
の速度（Ｖresidual）は、絶対横方向速度、即ち、回転
衝撃部材（１４）の先端速度（Ｖtip）に少なくとも等
しい。このため、固定衝撃部材（１６）の衝突面（１
７）に対する衝撃は、比較的大きな速度、即ち、物質が
回転衝撃部材（１４）を打つ速度（Ｖimpact）と少なく
とも等しく、しばしばより大きな速度（Ｖcollis ion）
において起こる。その上、それぞれの衝撃面（１５→１
７）に対する衝撃は、矢継ぎばやに最適の衝撃角度にお
いて起こり、破壊確率をかなり増大させる。２つの衝撃
面（１５→１７）の位置により、プロセスにおける粒子
は、短い（ａ１）又は長い（ａ２）距離にわたらなけれ
ばならない。図５３は、粒子移動、即ち、粒子が回転衝
撃部材（１４）と固定衝撃部材（１６）の間で描く軌道
（７４）を示す。粒子が描く軌道（１７４）は、いわ
ば、軌道平面（１７５）を共に形成する。図５４は、水
平区分における軌道平面（１７５）を描写する。ここ
で、上方軌道平面（１７６）、下方軌道平面（１７
７）、及び軌道転換点（Ｋ）を区別することができ、そ
の半径は、軌道（１７４）が描く内接円（１７８）の半
径に等しい。衝撃は、この内接円（１７８）又は軌道転
換点（Ｋ）の内側で起こる。さらに、それらの間の軌道
は、図５５に示された如く、軌道平面（１７４）におい
て一種の「螺旋動作」（１８０）を実行するために、粒
子は、衝突面（１７）を打つ前に、まず、上方軌道平面
（１７６）から下方軌道平面（１７７）へ案内される。
ここで、固定衝撃部材（１６）の縁（１７９）上で粒子
を案内することが必要である。軌道平面（１７５）が上
縁（１７９）を横切る位置において、粒子の直線流
（Ｒ）、即ち軌道が、影響を及ぼされる。短い軌道（ａ
1）を有する粒子は、回転軸（Ｏ）から第１の径方向距
離において衝突面（１７）の頂部を打ち、そして長い軌
道（ａ2）を有する粒子は、第１の径方向距離よりも大
きな第２の径方向距離において衝突面（１７）の底部を
打つ。これは、固定衝撃部材（１６）を設計する時考慮
に入れられ、この目的のために、斜めの上縁（１７９）
を設計される。
【０２１１】記載された如く、発明の方法は、比較的短
い案内部材（８）を用いて、最初に衝撃面（１５）に対
し、それから衝突面（１７）に対して、比較的大きな衝
撃を矢継ぎばやに達成することを可能にし、結果的に、
比較的低い電力消費になり、摩耗は限定される。これ
は、回転衝撃部材（１４）と共に移動する観点から見た
時、いわば、移動している同時回転する破壊室（２０）
を通って、中断のない螺旋流（Ｓ）において物質を案内
することにより、本質的に達成され、この破壊室（２
０）において、物質が、回転衝撃部材（１４）の縁と接
触することなく、衝撃面（１５）に打ち当たり、物質移
動と最初の衝撃の本質的に妨害のない確定的な進行を可
能にするようにして、衝撃面（１５）の移動は、物質の
螺旋状移動（Ｓ）と同期化される。物質が、衝撃の後
に、移動する回転室（２０）から案内されるならば、特
に固定衝撃部材（１６）の上縁（１７９）は、干渉する
影響を与える。衝突面（１７）をできる限り外側に配設
することにより、衝突面（１７）の数は、図５５に示さ
れた如く、かなり縮小され、こうして、上記の干渉する
影響も縮小される。伸開線に沿って衝突面（１７）を曲
げることによって、水平面から見た時、粒子を、できる
限り垂直に衝撃させることが可能である。もちろん、垂
直平面における伸開線に沿って衝突面を曲げることも可
能である。
【０２１２】上記の如く、移動方程式は、理想化された
無抵抗状態に適用される。実際に、システムと共に回転
する観点から見た時、物質が案内部材（８）と回転衝撃
部材（１４）の間で描く螺旋流（Ｓ）を決定する時、な
かんずく、システムの部分との物質の摩擦、空気抵抗、
空気移動、物質の固有回転、及び重力の影響を考慮に入
れることが必要である。物質は、比較的大きな速度を有
し、物質が案内部材（８）と回転衝撃部材（１４）の間
で覆う距離は、比較的短いために、移動（Ｓ）の性質
は、これらの因子の影響下であまり変化しないが、それ
にもかかわらず、物質が案内部材（８）を離れる位置
（Ｗ）と物質が回転衝撃部材（１４）を打つ位置（Ｔ）
との間で物質が描く流れ（Ｓ）において或る程度の広が
りが発生するという事実を考慮に入れることが必要であ
る。
【０２１３】こうして、発明の方法は、図５６に示され
た如く、設計パラメータ、即ち、中央送り（ｒ0）への
径方向距離、中央送りの長さ（ｌc）と案内面の長さ
（ｌc）を含む案内部材（８）の長さ（ｌ）、該送出し
端部（１１）の前の径方向距離（ｒl）、回転衝撃部材
（１４）への径方向距離（ｒ）、案内部材（８）と回転
衝撃部材（１４）の間の瞬時角度（θ）、及び衝撃面
（１５）が配置されなければならない角度（β）、を最
適化することを可能にする。さらに、これらのパラメー
タは、固定見地から見た時、衝撃面（１５）を去る時、
物質が描く直線流（Ｒresidual）において固定衝撃部材
（１６）をできるだけ有効に配置することを可能にす
る。
【０２１４】さらに、発明の方法は、プロセスをさらに
最適化することを可能にする多数の原理、即ち、微分、
細分化と積分の原理、を実現することを可能にする。
【０２１５】多様な回転衝撃部材（１４）に対する物質
の衝撃は、本質的に個別のプロセスを形成するために、
これらのプロセスにおいて物質を別様に装荷することが
可能である。図５７は、微分の原理を示し、この原理に
より、この種類の種々の装荷が、非微分システムとの比
較により実現される（図５８）。非微分システム（５
８）において、衝撃部材（１４）は、等しい径方向距離
（ｒ）において配設され、回転軸（角度θ）の周りに一
様に分配される。各回転衝撃部材（１４）の衝撃強度
は、結果として、同一である。微分システムにおいて、
衝撃部材（３８）（３９）は、螺旋状移動（θ’）
（θ”）において異なる径方向距離（ｒ’）（ｒ”）に
おいて位置付けられる。結果として、いわば、いろいろ
な強度を有する複数の破壊プロセスが、互いに連続して
同時に機能する。微粒子は、大きな径方向距離（ｒ”）
（θ”）において配された回転衝撃部材（３８）より
も、短い径方向距離（ｒ’）（θ’）において配された
回転衝撃部材（３９）によって低い衝突速度において打
たれる。結果は、種々の粒子サイズ分布を有する壊れた
産物、これらは、再び、互いに即時に混合される。微分
化の原理は、結果として、粒子サイズ分布を相当な程度
まで制御することを可能にする。
【０２１６】図５９は、回転衝撃部材（１４）が特殊な
方法で配設されず、同一に機能する粉砕機で獲得され
る、いろいろな衝撃速度に対する粒子サイズ分布を示
す。この図において、物質の累積量（１８１）が、指定
径（１８２）よりも小さなスケールで示される。壊れた
物質の粒子サイズ分布は、曲線（１８３）によって示さ
れる。衝突速度が増大する時、粒子サイズ分布は、粗な
範囲（１８５）から細い範囲（１８６）の方向（１８
４）において偏移し、通常、連続的に継続する。粒子サ
イズ分布は、この場合、角速度（Ω）によってのみ本質
的に影響を及ぼされる。この場合、粒子サイズ分布は、
速度を変化させることにより、粗（１８５）から細（１
８６）に本質的に偏移される。他の粒子サイズ分布に影
響を及ぼすことは可能ではない。
【０２１７】図６０は、衝撃部材の特殊な配置を有する
粉砕機で獲得された、特定の衝突速度に対する粒子サイ
ズ分布を示す。壊れた物質の粒子サイズ分布は、曲線
（１８３）によって示される。図は、さらに、短い径方
向距離（ｒ’）、結果として、比較的低い衝突速度にお
いて、回転衝撃部材で生産された比較的粗い最初に壊さ
れた産物（１８７）の篩分析と、大きな径方向距離
（ｒ”）、結果として、比較的大きな衝撃速度（Ｖ”
impact）、又は最初に壊された産物が生産された衝撃速
度（Ｖ’impact）よりも大きな少なくとも衝撃速度
（Ｖ”impact）において回転衝撃部材で生産された比較
的細かな第２の壊された産物（１８８）の篩分析を示
す。こうして、結果は、いわば、同時の２つの異なる壊
れた産物、即ち、即時にさらに混合される細かな壊れた
産物（１８８）と粗い壊れた産物（１８７）である。細
かい産物（１８８）と粗い産物（１８７）の組合せは、
回転衝撃部材（１４）の画一的な配置を有する粉砕機を
用いて直接に生産されない粒子サイズ分布（１８９）を
壊れた産物に設ける。このようにして、根本的に、不連
続の粒子サイズ分布（１８９）を含む「すべての可能
な」粒子サイズ分布を達成することができ、その例が、
ここで与えられる。衝撃部材が調整可能に配設された径
方向距離（ｒl／ｒ”）を構成することにより、このよ
うにして粒子サイズ分布を実質的に制御することができ
る。
【０２１８】微分化の原理は、細分化の原理の補助で、
さらに実現される。
【０２１９】ロ―タ（２）へ計量供給される物質は、ロ
―タ（２）と共に回転する観点から見た時、螺旋状移動
（Ｓ）において、回転軸（Ｏ）から見た時、外側に案内
され、この螺旋状移動（Ｓ）は、回転方向において見た
時、後方に向けられる。螺旋状移動（Ｓ）は、案内部材
（８）によって中断されるために、図６１に示された如
く、螺旋流（Ｓ）において外側に移動し、案内部材
（８）の中央送り（９）によって取り上げられる、いわ
ば、物質の送りセグメント（３２）が形成され、ここか
ら、物質は、加速され、外側に振り飛ばされる。示され
た如く、案内部材（８）の開始点（３３）が回転軸
（Ｏ）から同一の径方向距離（Ｒ）において位置し、ロ
―タ（２）の中央部分の周りに規則的に分配された場合
に、中央部分からの粒状物質はまた、案内部材（８）の
間のいろいろな送りセグメント（３２）の上に規則的に
分配される。
【０２２０】図６２に示された如く、回転軸（Ｏ）から
案内部材（２４）（２５）の中央送り（３０）（３１）
への径方向距離（ｒ’）（ｒ”）を変化させることによ
り、粒子が案内部材（２４）（２５）へ送られる送りセ
グメント（１９０）（１９１）は、種々の領域を覆い、
その結果、いろいろな案内部材（２４）（２５）は、種
々の物質を送られる効果が、達成される。回転軸（Ｏ）
から短い径方向距離（ｒ’0）において中央入口（３
２）を配設された案内部材（２５）よりも、回転軸
（Ｏ）から大きな径方向距離（ｒ”0）において中央入
口（３０）を配設された案内部材（２４）によって、少
量の物質しか取り上げられない。これは、種々の径方向
距離（ｒ’）（ｒ”）において特殊な方法で配置された
回転衝撃部材（１６）に種々の量の物質を送ることを可
能にし、その結果、生産された粗及び細の壊れた産物の
量は、さらに制御され、こうして、粒子サイズ分布が制
御される。
【０２２１】積分の原理は、図６３、図６４と図６５に
示された如く、螺旋（Ｓ）が偏移する時、案内部材（１
９４）の案内表面（１９３）と案内部材（１９６）の案
内面に沿って同時に起こる摩耗（１９２）の進行は、で
きる限り互いに適合され、特に、案内部材（１９４）へ
の摩耗（１９５）は、いわば、回転衝撃部材（１９６）
への摩耗（１９２）と同期的に進行し、その結果、両方
の要素（１９４）（１９６）は、摩耗され、事実上同時
に置き替えられることを意味する。
【０２２２】発明の方法は、３ｍｍ（又は１ｍｍ）〜約
１００ｍｍの寸法を有する粒状物質を粉砕することを可
能にし、高レベルの細分、状況により、２５を超える粉
砕度を達成することが可能である。
【０２２３】１〜３ｍｍよりも細かく物質を粉砕するた
めに、ロ―タと固定衝撃部材は、空気抵抗と空気移動か
らの妨害がない如く、部分真空が生成される室（ここで
は不図示）において配設されなければならない。この種
類の配置は、比較的低い電力消費と、公知のシステムと
比較して、比較的低い摩耗により、５μｍ以下までの極
めて卓越した微粉度を達成することを可能にする。
【０２２４】さらに、ロ―タと固定衝撃部材は、低温が
生成される室（ここでは不図示）において配設される。
これは、或る物質の脆性をかなり高めることを可能に
し、その結果、室温におけるよりもずっと良い破壊確率
が、達成される。
【０２２５】次の図は、粒状物質を破壊する装置とロ―
タに対する発明の方法による多数の実施態様を示す。記
載されたすべてのロ―タは、ここでは、４つの案内部材
と４つの関連衝撃部材を装備する。ロ―タが、より少
数、そして実際的な限界内で、より多数の案内部材と関
連衝撃部材を装備しても良いことは明らかである。ま
た、多様な装置に対して記載されたいろいろな構成部分
は、他の方法で互いに組み合わされ、記載されたすべて
のロ―タは、固定衝撃部材なしに機能することも明らか
である。
【０２２６】図６６と図６７は、粒状物質を破壊する装
置のための発明の方法による第１実施態様を概略的に示
す。
【０２２７】破壊される物質は、送り管（２００）を経
由してロ―タ（５２）の上部の中央に送られる。ロ―タ
（５２）は、回転軸（Ｏ）の周りのある径方向距離にお
いて均等に分配された４つの案内部材（５８）を保持す
る。案内部材（５８）の各々は、中央送り（５９）、案
内面（６０）と送出し端部（６１）を備える。ロ―タ
（５２）の中央部分へ計量供給された物質流（Ｓr）
は、ロ―タ（５２）の縁（２０１）に沿って案内部材
（５８）から大きな径方向距離において配設され、該ロ
―タ（５２）によって支持された、各案内部材（５８）
と関連した回転可能な衝撃部材（６４）の方向におい
て、比較的短い案内部材（５８）の補助で加速される。
ロ―タ（５２）に関して固定された座標系から、物質
は、回転可能な衝撃部材（６４）に沿って移動する観点
から見た時、回転可能な衝撃部材（６４）の衝撃面（６
５）の方へ螺旋パス（Ｓ）に沿って移動する。こうし
て、この場合、回転平面において見た時と、移動する見
地から見た時、衝撃面（６５）は、物質の螺旋流（Ｓ）
を事実上横断して指向される。回転可能な衝撃部材（６
４）に対する衝撃の後、物質流は、回転可能な衝撃部材
（６４）によって再び加速され、ロ―タ（５２）の周り
に配置され、粉砕機筺体（２０４）の外壁（２０３）に
対して留められた固定装甲リング（２０２）に対して高
速度で振り飛ばされる。装甲リング（２０２）は、固定
見地から見た時、回転可能な衝撃部材（６５）を去る
時、物質が描く直線流（Ｒ）において事実上横断して配
置された衝撃面（２０６）をおのおの備えた分離セグメ
ント（２０５）を具備する。このため、全体として固定
装甲リング（２０２）は、一種のきざみ付き形状を有す
る。この実施態様において、物質の流れ（Ｓ）（Ｒ）
は、直接多重（二重）負荷にさらされ、衝撃は、事実上
垂直の角度において起こる。
【０２２８】図６８と図６９は、物質を破壊する装置の
ための発明の方法による第２実施態様を概略的に示す。
【０２２９】破壊される物質は、送り管（２００）を経
由して、ロ―タ（２０７）の上の中央の固定板（２０
８）へ計量供給され、この板は、物質流の落下をさえぎ
る。物質は、それから、ロータ（２０７）上の中央の、
中心において丸形開口（２１０）を設けられた下位レベ
ルに位置する次の水平板（２０９）に流れ、物質は、第
１ロータブレード（２１１）の中心における開口（２１
２）を介して、第２ロータブレード（２１４）の計量面
（２１３）上へ移動され、この第２ロータブレード（２
１４）は、第１ロータブレード（２１１）と同一シャフ
ト（２１５）によって支持されるが、第１ロータブレー
ド（２１１）よりも小さい直径を有する。第２ロータブ
レード（２１４）は、案内部材（２１７）の背後に配設
された突起（２１６）を用いて、第１ロータブレード
（２１１）に結合される。計量面（２１３）は、物質
が、第２ロータブレード（２１４）の縁（２１８）に沿
って配設された比較的短い案内部材（２１７）の方へ流
動により外側に案内される如く、直円錐の形式において
設計される。物質流（Ｓc）は、案内部材（２１７）の
補助で加速され、送出し端部（２１９）から外側に振り
飛ばされ、該案内部材（２１７）と関連し、第１ロータ
ブレード（２１１）の縁（２２１）の底面に沿って案内
部材（２１７）よりも回転軸（Ｏ）から大きな径方向距
離において自由に懸架された回転可能な衝撃部材（２２
０）の方向において、空中を自由に、ロ―タ（２０７）
と共に移動する観点から見た時、螺旋パス（Ｓ）に沿っ
て案内される。物質が、該自由に懸架された回転可能な
衝撃部材（２２０）の衝撃面（２２２）を打ち、後者を
去った後、物質流（Ｒ）は、固定見地から見た時、物質
が描く直線パス（Ｒ）において直立する固定衝撃部材
（２２４）の衝突面（２２３）を打つ。これらの固定衝
撃部材（２２４）は、ロ―タ筺体（２２６）の外壁（２
２５）へ締結される。回転可能な衝撃部材（２２０）が
描く周囲（２２１）から、ロ―タ（２０７）から斜め下
方に、まっすぐな事実上の接線流（Ｒ）に沿って、物質
が、案内されるようにして、回転可能な衝撃部材（２２
０）の衝撃面（２２２）は、僅かに斜め内側、僅かに斜
め下方に向けられる。固定衝撃部材（２２４）の衝突面
（２２３）は、流れ（Ｒ）が該周囲（２２１）から描く
伸開線に応じて、凹状に湾曲され、その結果、物質流
（Ｒ）からの粒子の衝撃は、回転平面から見た時、でき
る限り垂直の角度において起こる。垂直平面（ここでは
不図示）において、衝突面（２２３）は、衝撃が８０゜
〜８５゜の間の角度においてできる限り起こるようにし
て、傾斜される。固定衝撃部材（２２７）は、回転可能
な衝撃部材（２２０）の縁（２２０）の底面に沿って配
置され、外側へ継続され、その結果、固定衝撃部材（２
２４）の数は、できる限り制限される。さらに、衝突面
（２２３）は、回転可能な衝撃部材（２２０）の外側に
沿って或る程度上方に継続され、その結果、多すぎる物
質が、取り上げられる。自由に懸架された回転可能な衝
撃部材（２２０）は、弾性物質からの妨害はないが、こ
の設計は、回転可能な衝撃部材（２２０）の単純な懸架
を可能にするという利点を有する。
【０２３０】図７０と図７１は、粒状物質を破壊し、同
時に壊れた産物の粒子の形状を処理する装置のための発
明の方法による第３実施態様を概略的に図示する。
【０２３１】破壊される物質は、送り管（２００）の経
由して、ロ―タ（２２９）の上の中央の固定板（２３
０）へ計量供給され、この板は、物質の落下をさえぎ
る。板（２３０）は、物質は、流動して案内される如
く、直円錐の形式において設計される。物質は、板（２
３０）に沿って、ロ―タ（２２９）上の中央に、中心に
おいて配設され、丸形開口（２３２）を備えた続く板
（２３１）へ流動し、開口（２３２）を通って、物質
は、ロ―タ（２２９）の計量面（２３３）上に均一に移
動され、この計量面（２３３）は、同様に直円錐として
設計される。物質流（Ｓr）は、ロ―タ（２２９）の縁
（２３５）に沿って配設された案内部材（２３４）に沿
って加速され、そこから、衝撃部材（２３４）よりも回
転軸（Ｏ）から大きな径方向距離において、ロ―タ（２
２９）によって支持された腕（２３７）へ締結された関
連した衝撃部材（２３６）へ、自由飛行において、案内
される。物質流（Ｓ）が、回転可能な衝撃部材（２３
６）の衝撃面（２３８）を打ち、それを去った後に、物
質は、開口（２４０）を内側に向けて、回転可能な衝撃
部材（２３６）の外側の周りに配設されたトラフ構造
（２３９）へ案内される。同一物質（２４１）の層は、
トラフ構造（２３９）において蓄積され、この物質層に
対して、物質が衝撃を与える。自生作用、即ち、粒子の
激しいこすり合いは、壊れた産物の高レベルの三次性を
提供する。
【０２３２】概略的に描写された如く、物質流（Ｒ）
は、回転可能な衝撃部材（２３６）を去った後、衝撃面
（２３８）が垂直方向において配された角度により、そ
れぞれ、水平移動（２４１）、斜め上方に指向された移
動（２４２）と斜め下方に指向された移動（２４３）に
おいて、自生層（２４１）の方へ案内される。これは、
トラフ構造（２３９）の高さの配置とともに、自生プロ
セスを物質に適合させることを可能にする。非常に多数
の粉体が形成される場合に、自生層（２４１）は、多す
ぎる微細物質を取り上げる傾向を有し、その結果、層
は、いわば、死滅する。これは、層を幾分高く配置し、
物質流（２４２）を僅かに斜め上方に、層（２４１）へ
案内することによって部分的に防止される。それほど多
くない粉体が形成される場合に、自生層（２４１）は、
下位レベルにおいて配置され、物質は、上（２４３）か
ら斜めにこの層へ案内され、その結果、自生強度が増大
される。この目的のために、装置は、その高さ（２４
４）が調整されるトラフ構造（２３９）を装備する。
【０２３３】図７２と図７３は、粒状物質を衝突させる
装置のための発明の方法による第４実施態様を概略的に
示す。
【０２３４】物質は、送り管（２００）を経由して、縁
（２４７）に沿って直立リムを備えた固定丸板（２４
５）上に、ロ―タ（２４６）の上の中央に送られ、その
結果、物質層が、板（２４５）上に形成され、板への摩
耗を制限する。物質流は、こうして形成された同一物質
の層に沿って、第２実施態様（２０７）により設計され
たロ―タ（２４６）へさらに案内される。物質流が回転
可能な衝撃部材（２２０）を去った後に、それは、粉砕
機筺体（２４９）の壁（２５０）に沿って回転可能な衝
撃部材（２２０）の外側の周りに締結された固定衝撃部
材（２５１）の衝突面（２４８）へさらに案内される。
衝突面（２４８）は、回転可能な衝撃部材（２２０）が
描く周囲から、物質流（Ｒ）が描く伸開線に応じて湾曲
される。垂直平面（ここでは不図示）において、衝突面
（２４８）は、後部の方へ僅かに傾けて配置され、その
結果、衝撃面（２２２）から僅かに斜め下方（２５２）
に指向された物質流（Ｒ）は、事実上垂直にこの衝突面
（２４８）を打つ。水平板（２５３）は、これらの固定
衝撃部材（２５１）の底部に沿って締結される。これ
は、内旋の衝突面（２４８）の前面の下に沿って、物質
が集積するリム（２５４）を形成し、このため、内旋の
衝突面（２４８）に対して自生層を蓄積する。この設計
は、固定衝撃部材（２５１）の底面に沿って板（２５
３）を可動にすることにより、スチールオンスチール原
理とスチールオンストーン原理により使用でき、こうし
て、摩耗から衝突面（２４８）を保護するが、それにも
かかわらず物質の集中的な加工を遂行することをおおよ
そ可能にする。
【０２３５】図７４と図７５は、予備案内部材と続く案
内部材を備えたロ―タ（５２）の発明の方法による第５
実施態様を示す。
【０２３６】ロ―タ（２５５）は、第２実施態様におい
て記載されたロ―タ（２０７）に類似するが、案内部材
（２１７）の中央送り（２５９）のすぐ背後に回転方向
において位置付けられた中央入口（２５８）から、回転
方向において追従する案内部材（２６１）の中央送り
（２６０）の方向において伸長する、案内部材（２１
７）と関連した予備案内部材（２５７）を備える。予備
案内部材（２５７）の予備案内面（２６２）は、物質が
ロ―タ（２５５）におけるその位置において描く自然の
螺旋流（Ｓt）に沿って湾曲され、予備案内部材（２５
７）の送出し位置（２６３）は、中央入口（２５８）
（２６５）よりも回転軸（Ｏ）から大きい径方向距離
（２６４）にある。さらに、続く案内部材（２６４）
は、外側において、即ち、物質が案内部材（２１７）と
衝撃部材（２２０）の間で描く螺旋パス（Ｓ）の前方に
沿って回転方向において、配設される。予備案内部材
（２５７）と続く案内部材（２６４）の目的は、それぞ
れの螺旋流（Ｓr）（Ｓ）に沿ってより有効に物質を案
内し、物質がこの流の外側に沿って移動するのを少なく
ともできる限り防止することである。
【０２３７】図７６と図７７は、案内部材（２６６）が
回転軸（Ｏ）からいろいろな径方向距離において配設さ
れた、ロ―タ（２６５）の発明の方法による第６実施態
様を示す。
【０２３８】ロ―タ（２６５）は、互いに対向して配置
され、外縁（２２１）の底面に沿って第１ロータブレー
ド（２１１）へ締結された２つの衝撃部材（２６７）
が、互いに対向して配置された他の２つの衝撃部材（２
２０）との比較により、異なる（２６８）が、平衡に関
して、回転軸（Ｏ）から等しい径方向距離において配設
される如く調整可能であるという事実により、衝撃部材
（２２０）（２６７）を除いて、第２実施態様において
記載されたロ―タ（２０７）に本質的に類似する。同時
に、案内部材（２１７）を選択することにより、案内部
材（２１７）の相互に対向した中央送りは、回転軸
（Ｏ）から種々の径方向距離（２６７）（２６８）にお
いて配設される。この種類のロ―タ（２６５）は、種々
の量でロ―タ（２６５）へ計量供給された物質流を、関
連した案内部材（２１７）（２６９）に分配することを
可能にし、この案内部材（２１７）（２６９）から、そ
れぞれの流れが、回転軸（Ｏ）から種々の径方向距離
（２６７）（２６８）において配設された回転可能な衝
撃部材（２２０）（２６７）へ案内され、その結果、そ
れぞれの流れからの粒子は、種々の速度において衝突す
る。結果として、いろいろな流れが、いろいろな負荷を
受ける。これは、壊れた物質の粒子サイズ分布を大部分
制御することを可能にする。
【０２３９】図７８と図７９は、案内部材（２７０）が
旋回可能に懸垂された発明の方法による第７実施態様を
示す。
【０２４０】ロ―タ（２７１）は、旋回点（２７３）を
旋回案内部材（２７０）の質量中心（２７４）よりも回
転軸（Ｏ）から短い距離にして、回転軸（Ｏ）から距離
をおいて、垂直ヒンジ（２７２）によってロ―タ（２７
１）へ締結された旋回案内部材（２７０）を除いて、第
３実施態様において記載されたロ―タ（２２９）に本質
的に類似する。この種類の旋回案内部材（２７０）の送
出し端部（２７５）は、回転可能な衝撃部材（２７０）
の案内面（２７６）に沿って案内された物質流（Ｓr）
（Ｓ）の可変負荷の影響下で、回転平面において、ある
レベルの往復移動（２７７）を実行し、その結果、回転
可能な衝撃部材（２３６）の衝撃面（２３８）に対する
衝撃は、より一様な摩耗パターンがこの衝撃面（２３
８）において獲得される如く、ある程度まで広げられ
る。往復移動（２７７）の大きさは、回転軸（Ｏ）と質
量中心（２７４）の間の距離（２７８）を選択すること
によって制御され、往復移動（２７７）は、この距離が
短くされた時、増大される。さらに、それぞれの方向に
おける往復移動（２７７）を制限することが可能であ
る。
【０２４１】図８０と図８１は、空気の噴射が衝撃面
（２２１）に沿って案内される、Ｓ形状案内部材（２８
０）を設計されたロ―タ（２７９）の発明の方法による
第８実施態様を示す。
【０２４２】ロ―タ（２７９）は、空気誘導部材（２８
１）が衝撃部材（２２０）の上に配設された別の設計の
案内部材（２８０）を除いて、第２実施態様において記
載されたロ―タ（２０７）に本質的に類似する。案内部
材（２８０）は、物質がロ―タ（２７９）上の位置にお
いて描く螺旋状移動の事実上の拡張となる中央送り（２
８２）を設計され、この中央送り（２８２）は、回転方
向において前方に曲げられ、回転方向において僅かに後
方に向けられたまっすぐな案内面（２８３）へ継ぎ目な
しに併合し、この案内面（２８３）は、回転方向におい
て後方に曲げられ、特に、物質が案内部材（２８０）と
衝撃部材（２２０）の間で描く螺旋パス（Ｓ）の「自
然」の継続として、送出し端部（２８４）が事実上位置
するまで、曲げられた送出し端部（２８４）へ継ぎ目な
しに併合する。この種類の案内部材（２８０）は、物質
が中央送り（２８２）によって一様に取り上げられ、案
内面（２８３）へ流動において案内されることを意味す
る。案内面（２８３）は僅かに後方に向けられるため
に、物質流（Ｓr）は、指向されるが、あまり加速され
ない。物質は、事実上「自然」な方法で、後方に曲がっ
た送出し端部（２８４）を去り、比較的低速で意図した
本質的に確定的なパス（Ｓ）において案内される。スロ
ット状開口（２８６）は、回転可能な衝撃部材（２２
０）の衝撃面（２２１）の前面に沿って、第１ロータブ
レード（２１１）において配置され、この開口の上に、
管（２８７）が配置され、開口（３０２）は、回転方向
にあり、この開口（３０２）を通して、回転移動中、空
気が、取り上げられ、この空気は、上部から下方に衝撃
面（２２１）に沿って、大速度でスロット状開口（２８
６）を通って吹き付けられる。これは、物質が、衝撃の
後に、衝撃面（２２１）と共に移動する観点から見た
時、できる限り垂直に、下方に指向された流れにおいて
移動されるという効果を達成する。
【０２４３】図８２と図８３は、ロ―タ（２８８）の発
明の方法による第９実施態様を示す。
【０２４４】ロ―タ（２８８）は、同一シャフト（２９
１）によって支持され、同一径を有する２つのロータブ
レード（２８９）（２９０）を具備する。第１の上側ロ
ータブレード（２９０）は、開口（２９２）を中心に設
けられ、それを通って、物質が、第２ロータブレード
（２８９）の計量面（２９３）へ計量供給される。この
計量面（２９３）は、直円錐の形式において設計され
る。ロータブレード（２８９）（２９０）の間に、回転
軸（Ｏ）からそれぞれの大きさの径方向距離において、
関連予備案内部材（２９５）とそれに続く案内部材（２
９６）、及び衝撃部材（２９７）を有する、いわば、４
つの案内部材（２９４）が締め付けられる。２つのロー
タブレード（２８９）（２９０）は、案内部材（２９
４）（２９８）と衝撃部材（２６７）（２９７）の背後
に配設された突起（２９７）（２９８）によって相互に
連結される。第２ロータブレード（２８９）の縁（２９
９）に沿って、セグメント状区分（３０１）は、衝撃面
（３００）の前面に沿って、第２ロータブレード（２８
９）から取り出され、その結果、物質は、衝撃面（３０
０）からロ―タ（２９０）の外に案内された時、妨げら
れない。第１ロータブレード（２９０）は、Ｓ形状案内
部材（２７９）を有する実施態様において記載された如
く、空気誘導部材（２８１）を装備する。
【０２４５】構造と部分の相対配置における多様な変形
が、添付のクレイムにおいて記載された如く本発明の範
囲に必ずしも反することなく行われることは、技術にお
ける当業者には明らかであろう。
【０２４６】次の表記は、本文において使用され、次の
如く説明される。
【０２４７】θ＝この角度（θ）の負値が該案内部材の
回転と反対方向における回転を指示するという理解によ
り、移動する見地から見た時、該まだ未衝突の物質流
（Ｓ）が該案内部材を離れる（ｒl）位置（Ｗ）がある
放射線と、該まだ未衝突の物質流（Ｓ）が回転衝撃部材
を打つ（ｒ）位置（Ｔ）がある放射線との間の開先角
度。
【０２４８】β＝該回転衝撃部材と共に移動する観点か
ら見た時、該まだ未衝突の物質流が該衝撃面を打つ位置
における、該衝撃面に関する衝撃の該開先角度。
【０２４９】β’＝回転の平面において見た時と、該回
転衝撃部材と共に移動する観点から見た時、該まだ未衝
突の物質流が該衝撃面を打つ位置における該衝撃面が、
該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる位置がある
該放射線へ垂直に向けられた線に関して形成する該開先
角度。
【０２５０】β”＝該回転衝撃部材と共に移動する観点
から見た時、該まだ未衝突の物質流が該衝撃面を打つ位
置における、回転平面において見た時、該衝撃面に関す
る衝撃の該開先角度。
【０２５１】β’”＝該回転衝撃部材と共に移動する観
点から見た時、該まだ未衝突の物質流が該衝撃面を打つ
位置における、回転平面に垂直な平面から見た時、該衝
撃面に関する衝撃の該開先角度。
【０２５２】Ｖrel＝該回転衝撃部材と共に移動する観
点から見た時、物質流の相対移動速度。
【０２５３】Ｖimpact＝該回転衝撃部材と共に移動する
観点から見た時、該まだ未衝突の物質流が該衝撃面を打
つ相対速度。
【０２５４】ｖabs＝固定見地から見た時、該案内部材
を離れる際の該まだ未衝突の物質流の絶対速度。
【０２５５】ｖr＝絶対速度（ｖabs）の径方向速度成
分。
【０２５６】ｖt＝絶対速度（ｖabs）の横方向速度成
分。
【０２５７】ｖ’t＝物質流が案内部材を離れる位置よ
りも回転軸から大きな径方向距離における絶対速度（ｖ
abs）の横方向速度成分。
【０２５８】ｖ’r＝物質流が案内部材を離れる位置よ
りも回転軸から大きな径方向距離における絶対速度（ｖ
abs）の径方向速度成分。
【０２５９】Ｖr＝物質流が案内部材を離れる瞬間にお
ける相対速度（Ｖrel）の径方向速度成分であり、ｖrに
等しい。
【０２６０】Ｖ’r＝物質流が案内部材を離れる位置よ
りも回転軸から大きな径方向距離における相対速度（Ｖ
rel）の径方向速度成分であり、ｖ’rに等しい。
【０２６１】Ｖ”r＝物質流の相対速度（Ｖrel）がｖ
absに等しい場合に回転軸からある径方向距離における
相対速度（Ｖrel）の径方向速度成分。
【０２６２】Ｖ’t＝物質流が案内部材を離れる位置よ
りも回転軸から大きな径方向距離における相対速度
（Ｖ）の相対横方向速度成分。
【０２６３】ｖtip＝該まだ未衝突の物質流が案内部材
を離れる該位置の周速度（先端速度）。
【０２６４】Ｖ’tip＝該回転衝撃部材と共に回転する
見地から見た、該案内部材を離れた後に、該衝突した物
質がある該位置の周速度（相対先端速度）。
【０２６５】ｒ＝該回転軸から、該まだ未衝突の物質流
と該回転衝撃部材のパスが相交わる位置への径方向距
離。
【０２６６】ｒl＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流
が該案内部材を離れる位置への径方向距離。
【０２６７】ｒ0＝回転軸から、中央送りが回転軸に最
も接近する位置への径方向距離。
【０２６８】ｒc＝回転軸から、中央送りが案内面へ併
合する位置への径方向距離。
【０２６９】ｒ＝該衝撃速度の径方向成分。
【０２７０】ｒθ＝該衝撃速度の横方向成分。
【０２７１】α＝一方において、角速度（Ω）と該回転
軸から該まだ未衝突の物質が該案内部材を離れる位置へ
の径方向距離（ｒl）との積と等しい大きさの、該まだ
未衝突の物質流が該案内部材を離れる位置の速度（先端
速度）と、他方において、該案内部材を離れる際の該ま
だ未衝突の物質流の絶対速度（ｖabs）との間の開先角
度。
【０２７２】α0＝物質流が案内部材を離れる位置があ
る放射線と、案内部材を離れる瞬間における物質流の移
動との間の開先角度。
【０２７３】ψ＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を
離れる瞬間において固定位置から見た時、該まだ未衝突
の物質流が該案内部材を離れる位置（該案内部材の該先
端）がある該放射線と、固定位置から見た時、該まだ未
衝突の物質が初めて該回転衝撃部材を打つ位置への放射
線との間の角度。
【０２７４】ｆ＝一方において、該まだ未衝突の物質流
が該案内部材を離れる案内部材における位置の速度の大
きさ（先端速度）と、他方において、先端速度に平行な
該まだ未衝突の物質流の絶対速度（ｖabs）の成分の大
きさ、即ち、ｃｏｓ（α）と該案内部材を離れる際の絶
対速度（ｖabs）の大きさの積、の比率。
【０２７５】ｐ＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を
離れる該位置から、該まだ未衝突の物質流が該回転衝撃
部材を打つ該位置までに、該まだ未衝突の物質流によっ
て覆われたパス。
【０２７６】ｌc＝回転軸（ｒ0）から中央送りが回転軸
に最も接近した位置への径方向距離と、回転軸（ｒc）
から中央送りが案内面へ併合する位置への径方向距離の
間の差として与えられた中央送りの最小長。
【０２７７】ｌg＝回転軸（ｒ0）から中央送りが案内面
に併合する位置への径方向距離と、回転軸から案内面が
送出し端部へ併合する位置への径方向距離の間の差とし
て与えられた案内面の最小長。
【０２７８】χ＝中央送りが回転軸に最も接近した位置
がある放射線と、物質が回転方向において追従する案内
部材を打つ位置がある放射線との間の角度。
【０２７９】Ｖa＝回転軸から中央送りが回転軸に最も
接近した位置への径方向距離（ｒ0）でのロ―タにおけ
る粒子の径方向速度成分。
【０２８０】Ω＝ロ―タの角速度。
【０２８１】Ｒ＝固定見地から見た時、案内部材を去っ
た後、物質が描く直線流。
【０２８２】Ｒc＝固定見地から見た時、中央送りによ
って取り上げられる前に、物質がロ―タの中央部分にお
いて描く流れ。
【０２８３】Ｒb＝固定見地から見た時、物質が案内部
材に沿って描く流れ。
【０２８４】Ｓ＝該回転衝撃部材と共に移動する観点か
ら見た時、案内部材を去った後、物質が描く螺旋流。
【０２８５】Ｓc＝該衝撃部材と共に移動する観点から
見た時、中央送りによって取り上げらる前に、物質がロ
―タの中央部分において描く螺旋流。
【０２８６】Ｓb＝回転部材と共に移動する観点から見
た時、物質が案内部材に沿って描く流れ。
【０２８７】κ＝中央送りが回転軸に最も接近した位置
がある放射線と、物質が案内部材を離れる位置がある放
射線との間の角度。
【０２８８】ξ＝回転方向においてさらに前方及び後方
にある、物質が旋回案内部材を離れる送出し端部におけ
る位置への放射線がある角度。
【図面の簡単な説明】
【図１】発明の方法の進行を段階において概略的に示
す。
【図２】固定見地から見た時、発明の方法による物質の
移動の概略的な曲線を有する頂面図を概略的に示す。
【図３】移動する見地から見た時、発明の方法による物
質の移動の概略的な曲線を有する頂面図を概略的に示
す。
【図４】案内部材の長さの増大に対して、短い螺旋から
長い螺旋への遷移を概略的に示す。
【図５】固定及び移動する見地から見た時、発明の方法
による物質の移動の概略的な曲線を有する頂面図を概略
的に示す。
【図６】物質流と回転衝撃部材が描くパスの同期可を概
略的に示す。
【図７】中央送り、案内面と送出し端部を有するまっす
ぐな案内部材を概略的に示す。
【図８】中央送り、案内面と送出し端部を有する曲り案
内部材を概略的に示す。
【図９】物質がローラ上に描く螺旋移動と径方向移動へ
のこの螺旋移動の遷移を概略的に示す。
【図１０】ロ―タから物質が中央送りによって取り上げ
られる行程を概略的に示す。
【図１１】アルキメデスの螺旋に沿った移動を概略的に
示す。
【図１２】中央送りの長さを計算する方法を概略的に示
す。
【図１３】物質が比較的低い角速度においてロ―タ上に
描く螺旋流を概略的に示す。
【図１４】物質が比較的高い角速度においてロ―タ上に
描く螺旋流を概略的に示す。
【図１５】ロ―タへの物質の落高が限定される計量手段
を概略的に示す。
【図１６】物質流が案内部材を離れる行程における案内
部材の長さの効果を概略的に示す。
【図１７】放射状に配設された案内面に対して、テーク
オフ角度の関数として、中央送りへの径方向長さと案内
部材の送出し端部の間の理論的な関係を概略的に示す。
【図１８】曲がり案内面に対して、テークオフ角度の関
数として、中央送りへの径方向長さと案内部材の送出し
端部の間の理論的な関係を概略的に示す。
【図１９】放射状に配設された曲がり案内面に対して、
テークオフ角度の関数として、中央送りへの径方向長さ
と案内部材の送出し端部の間の関係のグラフを概略的に
示す。
【図２０】案内部材を去った後、物質によって描かれた
螺旋移動における摩擦の効果を概略的に示す。
【図２１】Ｓ形状案内部材を有するロ―タを概略的に示
す。
【図２２】予備案内部材を備えたロ―タを概略的に示
す。
【図２３】固定見地から見た時、案内部材を去った時、
物質流が発生する移動の速度を概略的に示す。
【図２４】移動する見地から見た時、案内部材を去った
時、物質流が発生する移動の速度を概略的に示す。
【図２５】瞬時角度（θ）を計算する方法を概略的に示
す。
【図２６】案内部材を去った後、螺旋パスに沿って、物
質流が発生する速度を概略的に示す。
【図２７】物質が回転衝撃部材を打つ速度（Ｖimpact）
を計算する方法を概略的に示す。
【図２８】螺旋流に沿って物質流が発生する相対速度を
概略的に示す。
【図２９】物質流が回転衝撃部材を打つ角度（β）を計
算する方法を概略的に示す。
【図３０】回転衝撃部材を打った後の物質流の挙動を概
略的に示す。
【図３１】回転衝撃部材の衝撃面が垂直平面において配
置された角度（β）を概略的に示す。
【図３２】回転衝撃部材の衝撃面が水平面において配置
された角度（β”）を概略的に示す。
【図３３】空気誘導部材の頂面図を概略的に示す。
【図３４】空気誘導部材の側面図を概略的に示す。
【図３５】空気誘導部材の正面図を概略的に示す。
【図３６】案内部材を去った時、物質が描く螺旋移動に
おける粒子寸法の効果を概略的に示す。
【図３７】自己回転粒子を概略的に示す。
【図３８】案内面に沿った粒子の転がり摩擦を概略的に
示す。
【図３９】案内面に沿った粒子のすべり摩擦を概略的に
示す。
【図４０】案内面に沿ったすべり摩擦における粒子の形
状の効果を概略的に示す。
【図４１】案内面に沿ったすべり摩擦における粒子の形
状の効果を概略的に示す。
【図４２】案内部材を去った後、物質流が描くパスの螺
旋束を概略的に示す。
【図４３】案内面を有する案内部材を概略的に示す。
【図４４】摩耗した案内面を有する案内部材を概略的に
示す。
【図４５】単一の続く案内部材を備えたロ―タの頂面図
を概略的に示す。
【図４６】二重の続く案内部材を備えたロ―タの頂面図
を概略的に示す。
【図４７】案内部材に沿った縦摩耗パターンを概略的に
示す。
【図４８】縦層構造を有する案内部材を概略的に示す。
【図４９】旋回案内部材を備えたロ―タの頂面図を概略
的に示す。
【図５０】旋回案内部材を概略的に示す。
【図５１】回転衝撃部材の衝撃面を打った後、粒子の反
発挙動を計算するためのモデルを概略的に示す。
【図５２】システムの部分の斜視図を概略的に示す。
【図５３】回転衝撃部材を去った後、粒子の概略移動曲
線を有する頂面図を概略的に示す。
【図５４】図５３のＡ−Ａにおける断面を概略的に示
す。
【図５５】回転衝撃部材を去った後、粒子の概略移動曲
線を有する第２頂面図を概略的に示す。
【図５６】発明の方法による装置を設計するためのパラ
メータを概略的に示す。
【図５７】一様に配置された回転衝撃部材を有するロ―
タにおいて物質流が実行する移動の頂面図を概略的に示
す。
【図５８】特殊方法で回転衝撃部材を配置したロ―タに
おいて物質流が実行する移動の頂面図を概略的に示す。
【図５９】一様に配置された回転衝撃部材を有するロ―
タからの壊れた産物の粒子サイズ分布における衝撃速度
の効果を概略的に示す。
【図６０】特殊方法で回転衝撃部材を配置したロ―タか
らの壊れた産物の粒子サイズ分布における衝撃速度の効
果を概略的に示す。
【図６１】回転軸から同一の径方向距離において中央送
りを配置された案内部材に沿った物質の移動を概略的に
示す。
【図６２】回転軸から不同一の径方向距離において中央
送りを配置した案内部材に沿った物質の移動を概略的に
示す。
【図６３】案内部材と衝撃部材の合成摩耗作用を概略的
に示す。
【図６４】図６３による案内部材と衝撃部材の合成摩耗
作用の一層の進行を概略的に示す。
【図６５】図６４による案内部材と衝撃部材の合成摩耗
作用の一層の進行を概略的に示す。
【図６６】粒状物質を破壊する装置に対して、図６７か
らの発明の方法による第１実施態様のII−IIにおける断
面を概略的に示す。
【図６７】粒状物質を破壊する装置に対して、図６６か
らの発明の方法による第１実施態様のI−Iにおける縦断
面を概略的に示す。
【図６８】物質を破壊する装置に対して、図６９からの
発明の方法による第２実施態様のIV−IVにおける断面を
概略的に示す。
【図６９】物質を破壊する装置に対して、図６８からの
発明の方法による第２実施態様のIII−IIIにおける縦断
面を概略的に示す。
【図７０】粒状物質を破壊し同時に壊れた産物の粒子の
形状を加工する装置に対して、図７１からの発明の方法
による第３実施態様のVI−VIにおける断面を概略的に示
す。
【図７１】粒状物質を破壊し同時に壊れた産物の粒子の
形状を加工する装置に対して、図７０からの発明の方法
による第３実施態様のVI−VIにおける断面を概略的に示
す。
【図７２】粒状物質を衝突させる装置に対して、図７３
からの発明の方法による第４実施態様のVIII−VIIIにお
ける断面を概略的に示す。
【図７３】粒状物質を衝突させる装置に対して、図７２
からの発明の方法による第４実施態様のVII−VIIにおけ
る縦断面を概略的に示す。
【図７４】予備案内部材とそれに続く案内部材を備えた
ロ―タに対して、図７５からの発明の方法による第５実
施態様のX−Xにおける断面を概略的に示す。
【図７５】予備案内部材とそれに続く案内部材を備えた
ロ―タに対して、図７４からの発明の方法による第５実
施態様のIX−IXにおける縦断面を概略的に示す。
【図７６】案内部材が回転軸（Ｏ）から種々の径方向距
離において配置されるロ―タに対して、図７７からの発
明の方法による第６実施態様のＸＩＩ−ＸＩＩにおける
断面を概略的に示す。
【図７７】案内部材が回転軸（Ｏ）から種々の径方向距
離において配置されるロ―タに対して、図７６からの発
明の方法による第６実施態様のＸＩ−ＸＩにおける縦断
面を概略的に示す。
【図７８】案内部材が旋回式に懸架された、図７９から
の発明の方法による第７実施態様のＸＩＶ−ＸＩＶにお
ける断面を概略的に示す。
【図７９】案内部材が旋回式に懸架された、図７８から
の発明の方法による第７実施態様のＸIII−ＸIIIにおけ
る縦断面を概略的に示す。
【図８０】空気の噴射が衝撃面に沿って案内され、Ｓ形
状案内部材を設計されたロ―タに対して、図８１からの
発明の方法による第８実施態様のＸＶＩ−ＸＶＩにおけ
る断面を概略的に示す。
【図８１】空気の噴射が衝撃面に沿って案内され、Ｓ形
状案内部材を装備したロ―タに対して、図８０からの発
明の方法による第８実施態様のＸＶ−ＸＶにおける縦断
面を概略的に示す。
【図８２】ロ―タに対して、図８３からの発明の方法に
よる第９実施態様のＸVIII−ＸVIIIにおける断面を概略
的に示す。
【図８３】ロ―タに対して、図８２からの発明の方法に
よる第９実施態様のＸVII−ＸVIIにおける縦断面を概略
的に示す。
【符号の説明】
３ 計量面 ５ 中央入口 ６ 予備案内面 ７ 送り出し位置 ８ 案内部材 ９ 中央送り １０ 案内面 １４ 回転衝撃部材 １５ 衝撃面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 597152227 アイエイチシー・ホランド・エヌ・ベー オランダ・エヌエル−3361イーピー スリ ードレヒト・モレンデイーク94 (72)発明者 ヨハネス・ペトルス・アンドレアス・ヨゼ フス・バン・デル・ザンデン アイルランド・ケリー・タヒラカウンテ イ・ダンキラ・リングオブケリー

Claims (79)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 回転衝撃部材（１４）の補助で、水平に
    配設され、立て軸（１）の周りに回転する回転システム
    において粒状物質流を衝突させるための方法において、
    該回転システムの回転軸（Ｏ）の周りを回転する案内部
    材（８）の中央送り（９）に該物質流（Ｓc）を送る段
    階と、該中央送り（９）から案内面（１０）に沿って該
    案内部材（８）の送出し端部（１１）へ該送られた物質
    流（Ｓc）を案内する段階であり、この送出し端部（１
    １）は、該中央送り（９）よりも該回転軸（Ｏ）から離
    れた径方向距離において位置し、該案内された物質流
    は、少なくとも径方向速度成分（ｖr）で、該案内部材
    （８）を去り、固定見地から見た時、本質的に確定的な
    直線流（Ｒ）において、該案内部材（８）と共に移動す
    る観点から見た時、本質的に確定的な螺旋流（Ｓ）にお
    いて案内される段階と、該回転衝撃部材（１４）を用い
    て、該本質的に確定的な螺旋流（Ｓ）において移動する
    が、まだ未衝突の該物質を打つ段階であり、この回転衝
    撃部材（１４）は、衝撃面（１５）を備え、回転方向に
    おいて見た時、該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    （８）を離れる位置（Ｗ）がある放射線の背後の打撃位
    置（Ｔ）で、該まだ未衝突の物質流が該案内部材（８）
    を離れる位置よりも該回転軸（Ｏ）から大きな径方向距
    離において、該案内部材（８）と同一方向、同一角速度
    （Ω）で同一回転軸（Ｏ）の周りを回転し、この打撃位
    置（Ｔ）のポジションは、該まだ未衝突の物質流が該案
    内部材（８）を離れる位置（Ｗ）がある放射線と、該ま
    だ未衝突の物質流（Ｓ）と該衝撃面（１５）のパス
    （Ｃ）が相交わる位置がある放射線の間の角度（θ）を
    選択することにより決定され、該物質流（Ｓ）と該パス
    （Ｃ）が相交わる位置における該まだ未衝突の物質流
    （Ｓ）の到着は、該衝撃面（１５）の同一位置における
    到着と同期化される段階とを具備する方法。
  2. 【請求項２】 該回転軸（Ｏ）に近い領域において、該
    システムと同一方向、同一角速度（Ω）で、同一回転軸
    （Ｏ）の周りを回転する水平に配された計量面（３）へ
    該物質流を計量供給する段階と、該回転軸（Ｏ）から見
    た時、できる限り自然に外側に移動する螺旋流（Ｓc）
    において、該回転計量面（３）へ、該計量面（３）と共
    に移動する観点から見た時、該計量物質を案内する段階
    と、該回転計量面（３）から案内部材（８）の中央送り
    （９）へ該自然の螺旋流（Ｓc）において移動する該計
    量物質を送る段階であり、この中央送り（９）は、該回
    転軸（Ｏ）からある径方向距離において位置し、該計量
    面（３）と同一方向、同一角速度（Ω）で、同一回転軸
    （Ｏ）の周りを回転する段階とを具備する請求項１に記
    載の方法。
  3. 【請求項３】 該回転軸（Ｏ）に近い領域において、該
    システムと同一方向、同一角速度（Ω）で、同一回転軸
    （Ｏ）の周りを回転する水平に配された計量面（３）へ
    該物質流を計量供給する段階と、該回転軸（Ｏ）から見
    た時、できる限り自然に外側に移動する螺旋流（Ｓc）
    において、該回転計量面（３）へ、該計量面（３）と共
    に移動する観点から見た時、該計量物質を案内する段階
    と、該回転計量面（３）から、該計量面（３）と同一方
    向、同一角速度（Ω）で、同一回転軸（Ｏ）の周りを回
    転する予備案内部材（４）の中央送り（５）へ該自然の
    螺旋流（Ｓc）において移動する該計量物質を分配する
    段階と、該計量面（３）における該物質が描く該自然の
    螺旋流（Ｓc）の、回転方向において見た時、外側の少
    なくとも区分に沿って配設された該予備案内部材（４）
    の送出し位置（７）へ該中央入口（５）から予備案内面
    （６）に沿って該分配物質流（Ｓc）を予備誘導する段
    階であり、この予備案内部材（４）は、該中央入口
    （５）から、該回転計量面（３）の回転方向と本質的に
    反対の方向において、回転軸（Ｏ）から見た時、外側
    に、該予備案内部材（４）と同一方向、同一角速度
    （Ω）で、同一回転軸（Ｏ）の周りを回転する案内部材
    （８）の中央送り（９）の方に向けられた該送出し位置
    （７）の方へ配設され、この送出し端部（１１）は、該
    中央入口（５）よりも該回転軸（Ｏ）からより大きな径
    方向距離にあり、該送出し位置と該中央送り（９）の間
    の距離は、該物質流が、該中央送り（９）へ妨げられず
    に送られるために少なくとも十分に大きく、該回転軸
    （Ｏ）から該中央送り（９）への径方向距離は、該送出
    し位置（７）への対応する径方向距離とせいぜい同じで
    ある段階とを具備する請求項１に記載の方法。
  4. 【請求項４】 案内部材（８）の中央送り（９）へ該自
    然の螺旋流（Ｓc）において移動する該物質を送る段階
    を具備し、この中央送り（９）は、該回転軸（Ｏ）から
    ある径方向距離において位置し、該計量面（３）と同一
    方向、同一角速度（Ω）で、同一回転軸（Ｏ）の周りを
    回転し、該中央送り（９）と共に移動する観点から見た
    時、該自然の螺旋流（Ｓc）において配設され、該回転
    軸（Ｏ）から見た時、該中央送り（９）の位置におい
    て、該自然の螺旋流（Ｓc）の外縁（１９）まで配され
    る前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  5. 【請求項５】 案内部材（８）の中央送り（９）へ該自
    然の螺旋流（Ｓc）において移動する該物質を送る段階
    を具備し、この中央送り（９）は、該回転軸（Ｏ）から
    ある径方向距離において位置し、該計量面（３）と同一
    方向、同一角速度（Ω）で、同一回転軸（Ｏ）の周りを
    回転し、該中央送り（９）と共に移動する観点から見た
    時、該自然の螺旋流（Ｓc）において配設され、該回転
    軸（Ｏ）から見た時、該中央送り（９）の位置におい
    て、該自然の螺旋流（Ｓc）の外縁（１９）まで配さ
    れ、中央送り（９）の位置における該螺旋流（Ｓc）の
    幅（ｌc）、即ち、該回転軸（Ｏ）から該中央送り
    （９）の始点までの径方向距離と、該中央送り（９）の
    終点までの対応する径方向距離の間の差が、該中央送り
    （９）の長さ（ｌc）を決定し、この長さ（ｌc）は、方
    程式 ｌc＝χＶa／Ω を本質的に満足し、この場合、 ｌc＝回転軸（ｒ0）から中央送りが回転軸に最も接近し
    た位置への径方向距離と、回転軸（ｒc）から中央送り
    が案内面へ併合する位置への径方向距離の間の差として
    与えられた中央送りの最小長、 χ＝中央送りが回転軸に最も接近した位置がある放射線
    と、物質が回転方向において追従する案内部材を打つ位
    置がある放射線との間の角度、 Ｖa＝回転軸から中央送りが回転軸に最も接近した位置
    への径方向距離（ｒ0）でのロ―タにおける粒子の径方
    向速度成分、 Ω＝該案内部材の角速度である前請求項のいずれか一つ
    に記載の方法。
  6. 【請求項６】 該中央送り（９）から該案内面（１０）
    に沿って該案内部材（８）の該送出し端部（１１）へ該
    送られた物質流を案内する段階を具備し、この送出し端
    部（１１）は、回転方向において見た時、該中央送り
    （９）がある放射線の背後にあり、この案内部材（８）
    は、少なくとも十分に大きな角速度（Ω）で回転し、少
    なくとも十分に大きな長さ（ｌc）を有する案内面（１
    ０）を設計され、その該送出し端部（１１）は、該送ら
    れた物質流が、少なくとも十分に大きなテークオフ速度
    （ｖabs）を、該案内面（１０）に沿って発生させるた
    めに、該中央送り（９）の始点への径方向距離（ｒ0）
    よりも少なくとも十分に大きな該回転軸（Ｏ）からの径
    方向距離（ｒl）の位置にあり、該案内された物質流
    は、所定のテークオフ位置（Ｗ）から、固定観点から見
    た時、角速度（Ω）によってもはや影響を及ぼされない
    ０°よりも大きな所定のテークオフ角度（α）におい
    て、該案内部材（８）を去り、固定観点から見た時、本
    質的に確定的な直線流（Ｒ）において、該案内部材
    （８）と共に移動する観点から見た時、本質的に確定的
    な螺旋流（Ｓ）において案内されるために、横方向速度
    成分（ｖt）に関して少なくとも十分に大きな径方向速
    度成分（ｖr）を有する前請求項のいずれか一つに記載
    の方法。
  7. 【請求項７】 該中央送り（９）から該案内面（１０）
    に沿って該案内部材（８）（１７３）の該送出し端部
    （１１）へ該送られた物質流を案内する段階を具備し、
    この案内部材（８）（１７３）は、縦方向において、均
    等に分布された層を有する層状構造を有し、これらの連
    続層は、頂部から底部に、交互に高（３１２）及び低
    （３１１）耐摩耗性を有し、頂部層（３１０）と底部層
    （３１３）は、高耐摩耗性を有し、動作中、均等な波状
    の摩耗パターンを生じ、該案内部材（８）（１７３）に
    沿って物質を案内するために、低耐摩耗層（３１１）を
    有する層に沿って均等に分布された縦案内溝（３１４）
    を発生させ、この案内部材（１７３）は、少なくとも十
    分に大きな角速度（Ω）で回転し、少なくとも十分に大
    きな長さ（ｌc）を有する案内面（１０）を設計され、
    その該送出し端部（１１）は、該送られた物質流が、少
    なくとも十分に大きなテークオフ速度（ｖabs）を、該
    案内面（１０）に沿って発生させるために、該中央送り
    （９）の始点への径方向距離（ｒ0）よりも少なくとも
    十分に大きな該回転軸（Ｏ）からの径方向距離（ｒl）
    の位置にあり、該案内された物質流は、所定のテークオ
    フ位置（Ｗ）から、固定観点から見た時、角速度（Ω）
    によってもはや影響を及ぼされない０°よりも大きな所
    定のテークオフ角度（α）において、該案内部材（８）
    （１７３）を去り、固定観点から見た時、本質的に確定
    的な直線流（Ｒ）において、該案内部材（８）（１７
    ３）と共に移動する観点から見た時、本質的に確定的な
    螺旋流（Ｓ）において案内されるために、横方向速度成
    分（ｖt）に関して少なくとも十分に大きな径方向速度
    成分（ｖr）を有する前請求項のいずれか一つに記載の
    方法。
  8. 【請求項８】 該案内された物質流が、該所定のテーク
    オフ位置（Ｗ）から、該所定のテークオフ角度（α）
    と、角速度（Ω）の補助で選択されるテークオフ速度
    （ｖabs）において、該案内部材（８）を去る時、固定
    観点から見た時、本質的に確定的な直線流（Ｒ）におい
    て、該案内された物質を案内する段階を具備し、この直
    線流（Ｒ）の方向は、該案内部材（８）の角速度（Ω）
    によってあまり影響を及ぼされず、この直線流（Ｒ）に
    沿って、該物質の速度（ｖabs）は、本質的に一定の状
    態を維持し、この直線流（Ｒ）は、回転平面において、
    該回転軸（Ｏ）から見た時、外側に向かい、回転方向に
    おいて見た時、前方に向かう方向を有し、該テークオフ
    角度（ｖabs）は、該回転案内部材（８）によって描か
    れた周囲のすぐ外側の空間における該直線流（Ｓ）が、
    重力、空気抵抗、及び空気移動によってあまり影響を及
    ぼされないために少なくとも十分に大きい前請求項のい
    ずれか一つに記載の方法。
  9. 【請求項９】 該案内された物質流が、該所定のテーク
    オフ位置（Ｗ）から、角速度（Ω）の補助で選択される
    該テークオフ速度（ｖabs）の該径方向速度成分（ｖr）
    により、該案内部材（８）を去る時、本質的に確定的な
    螺旋流（Ｓ）において、該案内された物質を案内する段
    階を具備し、この螺旋流（Ｓ）は、該案内部材（８）の
    角速度（Ω）によってあまり影響を及ぼされず、この螺
    旋流（Ｓ）に沿って、該物質は、該衝撃面（１５）と共
    に移動する観点から見た時、該衝撃面（１５）の方向に
    おいて相対項において加速され、この螺旋流（Ｓ）は、
    回転平面において、回転軸（Ｏ）から見た時、外側に向
    かい、回転方向において見た時、後方に向かう方向を有
    し、該テークオフ角度（ｖabs）は、該回転案内部材
    （８）によって描かれた周囲のすぐ外側の空間における
    該螺旋流（Ｓ）が、重力、空気抵抗、及び空気移動によ
    ってあまり影響を及ぼされないために少なくとも十分に
    大きい前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  10. 【請求項１０】 該案内された物質流が、該所定のテー
    クオフ位置（Ｗ）から、角速度（Ω）の補助で選択され
    る該テークオフ速度（ｖabs）の該径方向速度成分
    （ｖr）により、該案内部材（８）を去る時、本質的に
    確定的な螺旋流（Ｓ）において、該案内された物質を案
    内する段階を具備し、この螺旋流（Ｓ）は、該案内部材
    （８）の角速度（Ω）によってあまり影響を及ぼされ
    ず、この螺旋流（Ｓ）に沿って、該物質は、該衝撃面
    （１５）と共に移動する観点から見た時、該衝撃面（１
    ５）の方向において相対項において加速され、この螺旋
    流（Ｓ）は、回転平面において、回転軸（Ｏ）から見た
    時、外側に向かい、回転方向において見た時、後方に向
    かう方向を有し、該テークオフ角度（ｖabs）は、該回
    転案内部材（８）によって描かれた周囲のすぐ外側の空
    間における該螺旋流（Ｓ）が、重力、空気抵抗、及び空
    気移動によってあまり影響を及ぼされないために少なく
    とも十分に大きく、該送出し端部（１１）と該回転衝撃
    部材（１４）の間の円筒空間（２０）における空気が、
    該螺旋流（Ｓ）において移動する該物質とほぼ同一の径
    方向速度で外側に移動するようにして、該案内部材
    （８）の補助で、推進され、該回転衝撃部材（１４）と
    おおよそ同一方向、同一角速度（Ω）で、同一回転軸
    （Ｏ）の周りを回転し、そして該物質流の移動における
    該円筒空気（２０）における空気移動の効果は、できる
    限り制限される前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  11. 【請求項１１】 続く案内部材（１２）の補助で、該衝
    撃面（１５）の方向に該螺旋流（Ｓ）において移動する
    該物質を続いて案内する段階を具備し、この続く案内面
    （１３）は、該螺旋流（Ｓ）の少なくとも一方の側の少
    なくとも区分に沿って、回転軸（Ｏ）から見た時、続く
    誘導始点（２２）から外側に、該回転計量面（３）の回
    転方向と本質的に反対の方向において、該続く誘導始点
    （２２）よりも該回転軸（Ｏ）から大きな径方向距離に
    あり、回転方向において見た時、該続く誘導始点（２
    ２）の位置がある放射線の背後にある続く誘導終点（２
    １）に向かって配され、該続く誘導始点（２２）は、該
    物質流が妨害されることなく、該送出し端部（１１）を
    去り、該続く案内部材（１２）によって取り上げられる
    ようにして、該送出し端部（１１）への対応する径方向
    距離よりも大きな該回転軸（Ｏ）から径方向距離におい
    て配設され、該続く誘導端部（２１）は、該続いて案内
    された物質流が妨害なしに、該続く誘導端部（２１）を
    去り、該衝撃面（１５）に達し、後者を去るようにし
    て、該衝撃面（１５）への対応する径方向距離よりも小
    さい該回転軸（Ｏ）から径方向距離において配設される
    前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  12. 【請求項１２】 回転方向において見た時、該まだ未衝
    突の物質流が該案内部材（８）を離れる位置がある放射
    線の全く背後にある該回転衝撃部材（１４）を用いて、
    該本質的に確定的な螺旋流（Ｓ）において移動する該ま
    だ未衝突の物質を打つ段階を具備し、この打撃は、回転
    方向において見た時、該まだ未衝突の物質流が該案内部
    材（８）を離れる位置（Ｗ）がある放射線の背後にある
    所定の打撃位置（Ｔ）において、所定の衝撃角度
    （β）、角速度（Ω）の補助で選択される衝撃速度（Ｖ
    impact）、及び、該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    （８）を離れる位置（Ｗ）よりも該回転軸（Ｏ）から大
    きな径方向距離で起こり、この打撃位置（Ｔ）のポジシ
    ョンは、該まだ未衝突の物質流が該案内部材（８）を離
    れる位置（Ｗ）がある放射線と、該まだ未衝突の物質流
    と該回転衝撃部材（１４）の該衝撃面（１５）のパス
    （Ｃ）が相交わる位置がある放射線の間の角度（θ）を
    選択することにより決定され、該物質流（Ｓ）と該パス
    （Ｃ）が相交わる位置における該まだ未衝突の物質流
    （Ｓ）の到着は、該衝撃面（１５）の同一位置における
    到着と同期化され、この角度（θ）は、該回転軸（Ｏ）
    から該打撃位置（Ｔ）への径方向距離（ｒ）に明白に関
    係される前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  13. 【請求項１３】 該物質流が、該回転衝撃部材（１４）
    の該衝撃面（１５）と初めて衝突し、該衝突面（１５）
    を去った後、固定観点から見た時、直線流（Ｒr）にお
    いて、一旦衝突した該物質を案内する段階を具備し、こ
    の直線流（Ｒr）は、回転平面において、該回転方向に
    おいて見た時、角度（β”）において前方に傾斜され、
    該回転軸（Ｏ）から見た時、外側に傾斜された方向を有
    する前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  14. 【請求項１４】 該物質流が、該回転衝撃部材（１４）
    の該衝撃面（１５）と初めて衝突し、該衝突面（１５）
    を去った後、固定観点から見た時、直線流（Ｒr）にお
    いて、一旦衝突した該物質を案内する段階を具備し、こ
    の直線流（Ｒr）は、回転平面において、該回転方向に
    おいて見た時、角度（β”）において前方に傾斜され、
    該回転軸（Ｏ）から見た時、外側に傾斜され，該回転平
    面から見た時、外側に傾斜された方向を有する前請求項
    のいずれか一つに記載の方法。
  15. 【請求項１５】 第１衝撃の直後に、一旦衝突し該直線
    流（Ｒr）において移動する該物質を、該回転衝撃部材
    （１４）によって規定され、該回転衝撃部材（１４）が
    回転する円筒空間（２０）の少なくとも一方の側の外側
    の位置において、固定観点から見た時、該物質が描く直
    線流（Ｒr）において配された固定衝撃部材（１６）の
    衝撃面（７）で２度目として打つ段階を具備する前請求
    項のいずれか一つに記載の方法。
  16. 【請求項１６】 前請求項に記載された見地を組み合わ
    せた方法。
  17. 【請求項１７】 回転衝撃部材（１４）と固定衝撃部材
    （１６）の補助により、部分的に回転する水平配置シス
    テムにおいて、矢継ぎばやに２度物質流を衝突させるた
    めの方法において、回転衝撃部材（１４）の補助で、水
    平に配設され、立て軸（１）の周りに回転する回転シス
    テムにおいて粒状物質流を衝突させるための方法におい
    て該回転軸（Ｏ）に近い領域において、該システムと同
    一方向、同一角速度（Ω）で、同一回転軸（Ｏ）の周り
    を回転する水平に配された計量面（３）へ該物質流を計
    量供給する段階と、案内部材（８）の中央送り（９）へ
    該自然の螺旋流（Ｓc）において移動する該物質を送る
    段階であり、この中央送り（９）は、該回転軸（Ｏ）か
    らある径方向距離において位置し、該案内面（３）と同
    一方向、同一角速度（Ω）で、同一回転軸（Ｏ）の周り
    を回転し、該中央送り（９）と共に移動する観点から見
    た時、該自然の螺旋流（Ｓr）において、該回転軸
    （Ｏ）から見た時、該中央送り（９）の位置において該
    自然の螺旋流（Ｓc）の外縁（１９）まで配設される段
    階と、該中央送り（９）から該案内面（１０）に沿って
    該案内部材（８）の送出し端部（１１）へ該送られた物
    質流（Ｓc）を案内する段階であり、この送出し端部
    （１１）は、回転方向において見た時、該中央送り
    （９）が位置する放射線の背後にあり、この案内部材
    （８）は、少なくとも十分に大きな角速度（Ω）で回転
    し、少なくとも十分に大きな長さ（ｌc）を有する案内
    面（１０）を設計され、その該送出し端部（１１）は、
    該送られた物質流が、少なくとも十分に大きなテークオ
    フ速度（ｖabs）を、該案内面（１０）に沿って発生さ
    せるために、該中央送り（９）の始点への径方向距離
    （ｒ0）よりも少なくとも十分に大きな該回転軸（Ｏ）
    からの径方向距離（ｒl）の位置にあり、該案内された
    物質流は、所定のテークオフ位置（Ｗ）から、固定観点
    から見た時、角速度（Ω）によってもはや影響を及ぼさ
    れない０°よりも大きな所定のテークオフ角度（α）に
    おいて、該案内部材（８）を去り、固定観点から見た
    時、本質的に確定的な直線流（Ｒ）において、該案内部
    材（８）と共に移動する観点から見た時、本質的に確定
    的な螺旋流（Ｓ）において案内されるために、横方向速
    度成分（ｖt）に関して少なくとも十分に大きな径方向
    速度成分（ｖr）を有する段階と、該案内された物質流
    が、該所定のテークオフ位置（Ｗ）から、角速度（Ω）
    の補助で選択される該テークオフ速度（ｖabs）の該径
    方向速度成分（ｖr）により、該案内部材（８）を去る
    時、本質的に確定的な螺旋流（Ｓ）において、該案内さ
    れた物質を案内する段階であり、この螺旋流（Ｓ）は、
    該案内部材（８）の角速度（Ω）によってあまり影響を
    及ぼされず、この螺旋流（Ｓ）に沿って、該物質は、該
    衝撃面（１５）と共に移動する観点から見た時、該衝撃
    面（１５）の方向において相対項において加速され、こ
    の螺旋流（Ｓ）は、回転平面において、回転軸（Ｏ）か
    ら見た時、外側に向かい、回転方向において見た時、後
    方に向かう方向を有し、該テークオフ角度（ｖabs）
    は、該回転案内部材（８）によって描かれた周囲のすぐ
    外側の空間における該螺旋流（Ｓ）が、重力、空気抵
    抗、及び空気移動によってあまり影響を及ぼされないた
    めに少なくとも十分に大きい段階と、回転方向において
    見た時、該まだ未衝突の物質流が該案内部材（８）を離
    れる位置がある放射線の全く背後にある該回転衝撃部材
    （１４）を用いて、該本質的に確定的な螺旋流（Ｓ）に
    おいて移動する該まだ未衝突の物質を打つ段階であり、
    この打撃は、回転方向において見た時、該まだ未衝突の
    物質流が該案内部材（８）を離れる位置（Ｗ）がある放
    射線の背後にある所定の打撃位置（Ｔ）において、所定
    の衝撃角度（β）、角速度（Ω）の補助で選択される衝
    撃速度（Ｖimpact）、及び、該まだ未衝突の物質流が該
    案内部材（８）を離れる位置（Ｗ）よりも該回転軸
    （Ｏ）から大きな径方向距離で起こり、この打撃位置
    （Ｔ）のポジションは、該まだ未衝突の物質流が該案内
    部材（８）を離れる位置（Ｗ）がある放射線と、該まだ
    未衝突の物質流と該回転衝撃部材（１４）の該衝撃面
    （１５）のパス（Ｃ）が相交わる位置がある放射線の間
    の角度（θ）を選択することにより決定され、該物質流
    （Ｓ）と該パス（Ｃ）が相交わる位置における該まだ未
    衝突の物質流（Ｓ）の到着は、該衝撃面（１５）の同一
    位置における到着と同期化され、この角度（θ）は、該
    回転軸（Ｏ）から該打撃位置（Ｔ）への径方向距離
    （ｒ）に明白に関係される段階と、該物質流が、該回転
    衝撃部材（１４）の該衝撃面（１５）と初めて衝突し、
    該衝突面（１５）を去った後、固定観点から見た時、直
    線流（Ｒr）において、一旦衝突した該物質を案内する
    段階であり、この直線流（Ｒr）は、回転平面におい
    て、該回転方向において見た時、角度（β”）において
    前方に傾斜され、該回転軸（Ｏ）から見た時、外側に傾
    斜され，該回転平面から見た時、外側に傾斜された方向
    を有する段階と、第１衝撃の直後に、一旦衝突し該直線
    流（Ｒr）において移動する該物質を、該回転衝撃部材
    （１４）によって規定され、該回転衝撃部材（１４）が
    回転する円筒空間（２０）の少なくとも一方の側の外側
    の位置において、固定観点から見た時、該物質が描く直
    線流（Ｒr）において配された固定衝撃部材（１６）の
    衝撃面（７）で２度目として打つ段階とを具備する前請
    求項のいずれか一つに記載の方法。
  18. 【請求項１８】 該ロータ（２）、該案内部材（８）、
    該回転衝撃部材（１４）、及び該固定衝撃部材（１６）
    が配設された空間（２３）において真空を生成する段階
    を具備する前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  19. 【請求項１９】 該ロータ（２）、該案内部材（８）、
    該回転衝撃部材（１４）、及び該固定衝撃部材（１６）
    が配設された空間（２３）において低温を生成する段階
    を具備する前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  20. 【請求項２０】 該ロータ（２８）が、該回転軸（Ｏ）
    から該それぞれの中央送り（３０）（３１）への径方向
    距離（ｒ’）（ｒ”）において、少なくとも２つの案内
    部材（２４）（２５）を保持する前請求項のいずれか一
    つに記載の方法。
  21. 【請求項２１】 該ロータ（２８）が、少なくとも２つ
    の案内部材（２４）（２５）を保持し、該回転軸（Ｏ）
    から該それぞれの中央入口（３２）（３３）への径方向
    距離が、すべて同一であるというわけではない前請求項
    のいずれか一つに記載の方法。
  22. 【請求項２２】 角速度（Ω）の補助で規定され、該物
    質流が該案内部材（８）を去る該テークオフ速度（ｖ
    abs）が、固定観点から見た時、少なくとも１０メート
    ル／秒である前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  23. 【請求項２３】 該物質流が該案内部材（８）を去る瞬
    間において、該物質が描く該直線流（Ｒ）、及び該送出
    し端部が描く周囲における正接（ｔw）によって形成さ
    れた該所定のテークオフ角度（α）が、固定観点から見
    た時、少なくとも３０°である前請求項のいずれか一つ
    に記載の方法。
  24. 【請求項２４】 該物質流が該案内部材（８）を去る瞬
    間におけるテークオフ角度（ｖabs）の該径方向速度成
    分（ｖr）が、該横方向速度成分（ｖt）の少なくとも５
    ０°である前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  25. 【請求項２５】 該回転軸（Ｏ）から該送出し端部（１
    １）の終点への該径方向距離（ｒl）と該中央送り
    （９）の終点への該対応する径方向距離（ｒc）の間の
    関係が、方程式 α＝ａｒｃｔａｎ（（ｃｏｓα0√（ｒl 2−ｒc 2））／
    （ｒl−ｓｉｎα0√（ｒl 2−ｒc 2））） を本質的に満足し、ここで、径方向に設計された案内部
    材（８）に対して、 ｒc／ｒl＝√（１−ｔａｎ2α） であり、この場合、 ｒl＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    を離れる位置への径方向距離、 ｒc＝回転軸から中央送りが案内面へ併合する位置への
    径方向距離、 α＝一方において、角速度（Ω）と該回転軸から該まだ
    未衝突の物質が該案内部材を離れる位置への径方向距離
    （ｒl）との積と等しい大きさの、該まだ未衝突の物質
    流が該案内部材を離れる位置の速度（先端速度）と、他
    方において、該案内部材を離れる際の該まだ未衝突の物
    質流の絶対速度（ｖabs）との間の開先角度、 α0＝物質流が案内部材を離れる位置がある放射線と、
    案内部材を離れる瞬間における物質流の移動との間の開
    先角度である前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  26. 【請求項２６】 該回転軸から該送出し端部（１１）の
    終点への該径方向距離（ｒl）が、該中央送り（９）の
    始点への該対応する径方向距離（ｒ0）よりも少なくと
    も３３カ１／３％大きい前請求項のいずれか一つに記載
    の方法。
  27. 【請求項２７】 該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    （８）を離れる位置（Ｗ）がある放射線（４８）と、該
    まだ未衝突の物質流（Ｓ）と該回転衝撃部材（１４）の
    該パス（Ｃ）が相交わる位置（Ｔ）がある放射線（４
    ９）の間の該角度（θ）が、方程式 θ＝ａｒｃｔａｎ（ｐｃｏｓα／（ｐｓｉｎα＋
    ｒl））−ｐｃｏｓα／ｆｒl を本質的に満足し、この場合、 θ＝この角度（θ）の負値が該案内部材の回転と反対方
    向における回転を指示するという理解により、移動する
    観点から見た時、該まだ未衝突の物質流（Ｓ）が該案内
    部材を離れる（ｒl）位置（Ｗ）がある放射線と、該ま
    だ未衝突の物質流（Ｓ）が回転衝撃部材を打つ（ｒ）位
    置（Ｔ）がある放射線との間の開先角度、 ｒ＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流と該回転衝撃部
    材のパスが相交わる位置への径方向距離、 ｒl＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    を離れる位置への径方向距離、 α＝一方において、角速度（Ω）と該回転軸から該まだ
    未衝突の物質が該案内部材を離れる位置への径方向距離
    （ｒl）との積と等しい大きさの、該まだ未衝突の物質
    流が該案内部材を離れる位置の速度（先端速度）と、他
    方において、該案内部材を離れる際の該まだ未衝突の物
    質流の絶対速度（ｖabs）との間の開先角度、 ｆ＝一方において、該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    を離れる案内部材における位置の速度の大きさ（先端速
    度）と、他方において、先端速度に平行な該まだ未衝突
    の物質流の絶対速度（ｖabs）の成分の大きさ、即ち、
    ｃｏｓ（α）と該案内部材を離れる際の絶対速度（ｖ
    abs）の大きさの積、の比率、 ｆ＝ｖabsｃｏｓα／ｖtip ｐ＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる該位置
    から、該まだ未衝突の物質流が該回転衝撃部材を打つ該
    位置までに、該まだ未衝突の物質流によって覆われたパ
    ス、 ｐ＝ｒl｛√（ｒ2／ｒl 2−ｃｏｓ2α）−ｓｉｎα｝ であり、該角度（θ）の負値は、該第１回転衝撃部材
    （１４）と該案内部材（８）の回転と反対方向の回転を
    指示するという理解による前請求項のいずれか一つに記
    載の方法。
  28. 【請求項２８】 該回転衝撃部材（１４）の補助によ
    り、該まだ未衝突の物質流（Ｓ）が打たれる衝撃速度
    （Ｖimpact）が、方程式、 【数１】 を本質的に満足し、 この場合、 【数２】 であり、 Ｖimpact＝該回転衝撃部材と共に移動する観点から見た
    時、該まだ未衝突の物質流が該衝撃面を打つ相対速度、 θ＝この角度（θ）の負値が該案内部材の回転と反対方
    向における回転を指示するという理解により、移動する
    観点から見た時、該まだ未衝突の物質流（Ｓ）が該案内
    部材を離れる（ｒl）位置（Ｗ）がある放射線と、該ま
    だ未衝突の物質流（Ｓ）が回転衝撃部材を打つ（ｒ）位
    置（Ｔ）がある放射線との間の開先角度、 ｒ＝該衝撃速度の径方向成分、 ｒθ＝該衝撃速度の横方向成分、 ｖabs＝固定見地から見た時、該案内部材を離れる際の
    該まだ未衝突の物質流の絶対速度、 ｖtip＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる該
    位置の周速度（先端速度）、 α＝一方において、角速度（Ω）と該回転軸から該まだ
    未衝突の物質が該案内部材を離れる位置への径方向距離
    （ｒl）との積と等しい大きさの、該まだ未衝突の物質
    流が該案内部材を離れる位置の速度（先端速度）と、他
    方において、該案内部材を離れる際の該まだ未衝突の物
    質流の絶対速度（ｖabs）との間の開先角度、 ｒ＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流と該回転衝撃部
    材のパスが相交わる位置への径方向距離、 ｒl＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    を離れる位置への径方向距離、 ｐ＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる該位置
    から、該まだ未衝突の物質流が該回転衝撃部材を打つ該
    位置までに、該まだ未衝突の物質流によって覆われたパ
    ス、 Ω＝該案内部材の角速度、 ψ＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる瞬間に
    おいて固定位置から見た時、該まだ未衝突の物質流が該
    案内部材を離れる位置（該案内部材の該先端）がある該
    放射線と、固定位置から見た時、該まだ未衝突の物質が
    初めて該回転衝撃部材を打つ位置への放射線との間の角
    度である前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  29. 【請求項２９】 該まだ未衝突の物質流（Ｓ）が該衝撃
    面（１５）を打つ位置において、該衝撃面が、回転平面
    において見た時と、該回転衝撃部材（１４）と共に移動
    する観点から見た時、該物質流が該案内部材（８）を離
    れる位置がある該放射線（３５）へ垂直に向けられた線
    （３４）に関して開先角度（β’）を形成し、この角度
    （β’）は、方程式 【数３】 この場合 【数４】 を本質的に満足し、 β’＝回転の平面において見た時と、該回転衝撃部材と
    共に移動する観点から見た時、該まだ未衝突の物質流が
    該衝撃面を打つ位置における該衝撃面が、該まだ未衝突
    の物質流が該案内部材を離れる位置がある該放射線へ垂
    直に向けられた線に関して形成する該開先角度、 ｖabs＝固定見地から見た時、該案内部材を離れる際の
    該まだ未衝突の物質流の絶対速度、 ｖtip＝該まだ未衝突の物質流が案内部材を離れる該位
    置の周速度（先端速度）、α＝一方において、角速度
    （Ω）と該回転軸から該まだ未衝突の物質が該案内部材
    を離れる位置への径方向距離（ｒl）との積と等しい大
    きさの、該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる位
    置の速度（先端速度）と、他方において、該案内部材を
    離れる際の該まだ未衝突の物質流の絶対速度（ｖabs）
    との間の開先角度、 ｒ＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流と該回転衝撃部
    材のパスが相交わる位置への径方向距離、 ｒl＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    を離れる位置への径方向距離、 θ＝この角度（θ）の負値が該案内部材の回転と反対方
    向における回転を指示するという理解により、移動する
    観点から見た時、該まだ未衝突の物質流（Ｓ）が該案内
    部材を離れる（ｒl）位置（Ｗ）がある放射線と、該ま
    だ未衝突の物質流（Ｓ）が回転衝撃部材を打つ（ｒ）位
    置（Ｔ）がある放射線との間の開先角度、 ｐ＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる該位置
    から、該まだ未衝突の物質流が該回転衝撃部材を打つ該
    位置までに、該まだ未衝突の物質流によって覆われたパ
    ス、 Ω＝該案内部材の角速度、 ψ＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる瞬間に
    おいて固定位置から見た時、該まだ未衝突の物質流が該
    案内部材を離れる位置（該案内部材の該先端）がある該
    放射線と、固定位置から見た時、該まだ未衝突の物質が
    初めて該回転衝撃部材を打つ位置への放射線との間の角
    度である前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  30. 【請求項３０】 該回転衝撃部材（１４）の衝撃面（１
    ５）が、該衝撃面（１５）が衝撃位置において該螺旋流
    （Ｓ）に関して形成する該角度（β”）が、該回転衝撃
    部材（１４）と共に移動する観点から見た時、９０°よ
    りも大きいように、回転平面において見た時、僅かに内
    側に向けられる前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  31. 【請求項３１】 該回転衝撃部材（１４）の衝撃面（１
    ５）が、該衝撃面（１５）が衝撃位置において該螺旋流
    （Ｓ）に関して形成する該角度（β”’）が、該回転衝
    撃部材（１４）と共に移動する観点から見た時、９０°
    よりも大きいように、回転平面に垂直な平面から見た
    時、僅かに下方に向けられる前請求項のいずれか一つに
    記載の方法。
  32. 【請求項３２】 該回転衝撃部材（１４）の該衝撃面
    （１５）に対する該まだ未衝突の物質流の衝撃が、該回
    転衝撃部材（１４）と共に移動する観点から見た時、７
    ５゜〜 ８５゜の角度（β）において起こる前請求項のい
    ずれか一つに記載の方法。
  33. 【請求項３３】 該案内部材（８）（１９４）と該回転
    衝撃部材（１４）（１９６）の設計及び幾何学的形状
    が、該回転衝撃部材（１４）（１９６）と共に移動する
    観点から見た時、該物質が該案内部材（８）（１９４）
    と該回転衝撃部材（１４）（１９６）の間を通過する該
    螺旋流（Ｓ）の、回転方向において見た時、後方への偏
    移（１９２）へ相互に適合され、この偏移（１９２）
    は、該案内面（１０）（１９３）における摩耗（１９
    ５）により、特に、該送出し端部（１１）（１９９）に
    おいて発生し、具体的に、該案内部材（８）（１９４）
    への摩耗（１９５）の場合に、該衝撃面（１５）（３
    ６）が常に、該物質の該螺旋流（Ｓ）にあるように適合
    される前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  34. 【請求項３４】 該ロータ（２）が、少なくとも２つの
    回転衝撃部材（３８）（３９）を保持し、該回転軸
    （Ｏ）から該それぞれの回転衝撃部材（３８）（３９）
    への径方向（ｒ’）（ｒ”）距離（４０）（４１）が、
    すべて同一であるというわけではない前請求項のいずれ
    か一つに記載の方法。
  35. 【請求項３５】 該固定衝撃部材（６）が、超硬合金で
    できた少なくとも一つの衝突面（４６）を装備し、この
    衝突面（４６）は、固定観点から見た時、該回転衝撃部
    材（１４）を去る時、一旦衝突した該物質が描く直線流
    （Ｒr）を事実上横断して指向される前請求項のいずれ
    か一つに記載の方法。
  36. 【請求項３６】 該固定衝撃部材（６）が、それ自身の
    物質の層によって形成された少なくとも一つの衝突面
    （４７）を装備し、この衝突面（４７）は、固定観点か
    ら見た時、該回転衝撃部材（１４）を去る時、一旦衝突
    した該物質が描く直線流（Ｒr）において指向される前
    請求項のいずれか一つに記載の方法。
  37. 【請求項３７】 該衝突面（４６）（４７）に対する該
    まだ未衝突の物質流の該衝撃が、回転平面から見た時
    と、固定観点から見た時、事実上垂直の角度において起
    こるようにして、該衝突面（４６）（４７）が、該回転
    衝撃部材（１４）を去る時、該物質が描く該直線流（Ｒ
    r）において配設される請求項３５と３６のいずれか一
    つに記載の方法。
  38. 【請求項３８】 該衝突面（４６）（４７）に対する該
    まだ未衝突の物質流の該衝撃が、固定観点から見た時、
    ７５°〜８５°の角度において起こるようにして、該衝
    突面（４６）（４７）が、該回転衝撃部材（１４）を去
    る時、該物質が描く該直線流（Ｒr）において配設され
    る請求項３５〜３７のいずれか一つに記載の方法。
  39. 【請求項３９】 粒状及び微粒子物質を粉砕する目的を
    有する前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  40. 【請求項４０】 粒状及び微粒子物質の形状を加工する
    目的を有する前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  41. 【請求項４１】 粒状及び微粒子物質の表面を処理する
    目的を有する前請求項のいずれか一つに記載の方法。
  42. 【請求項４２】 中央の垂直回転軸（Ｏ）の周りで回転
    し、シャフト（５１）を備えた少なくとも一つのロ―タ
    （５２）と、該回転軸（Ｏ）の近くの領域において、該
    ロ―タ（５２）へ計量供給される該物質流をそれぞれ送
    り、案内し、加速し、引き渡すために、該ロ―タ（５
    ２）（２０７）（２２９）によって支持され、中央送り
    （５９）、案内面（６０）と送出し端部（６１）を備
    え、該ロ―タ（５２）の外縁（２０１）の方向に配され
    た少なくとも一つの案内部材（５８）（２１７）と、該
    案内部材（５８）（２１７）と関連し、該回転軸（Ｏ）
    の周りで回転する少なくとも一つの回転衝撃部材（６
    ４）とを具備し、この回転衝撃部材（６４）（２２２）
    （２２７）（２３６）は、該まだ未衝突の物質流が該案
    内部材（５８）を離れる位置（Ｗ）よりも該回転軸
    （Ｏ）から大きな径方向距離において、回転方向におい
    て見た時、該まだ未衝突の物質流が該案内部材（５８）
    を離れる位置（Ｗ）がある放射線の完全に背後にある衝
    撃面（６５）を備え、この衝撃面（６５）のポジション
    は、該まだ未衝突の物質流が該案内部材（５８）を離れ
    る位置（Ｗ）がある放射線と、該まだ未衝突の物質流の
    該本質的に確定的な流れ（Ｓ）と該衝撃面（６５）のパ
    ス（Ｃ）が相交わる位置がある放射線との間の角度
    （θ）を選択することにより決定され、該流れ（Ｓ）と
    該パス（Ｃ）が相交わる位置における該まだ未衝突の物
    質の到着は、該衝撃面（６５）の同一位置における到着
    と同期化され、この衝撃面（６５）は、回転衝撃部材
    （６４）と共に移動する観点から見た時、該まだ未衝突
    の物質が描く螺旋流（Ｓ）に対して、回転平面において
    見た時、事実上横方向に指向される前請求項のいずれか
    一つに記載の方法を実施するための装置。
  43. 【請求項４３】 少なくとも一つの一形式の物質流
    （Ａ）を計量し、又は該物質流を部分的に計量するため
    の計量手段（２００）（２０８）（２０９）（２３０）
    （２４５）と、該ロータ（５２）（２１４）によって支
    持され、ロータ（５２）（２４）の回転軸（Ｏ）に接近
    した、該ロータ（５２）（２１４）の中央領域において
    配設された計量面（５３）（２１３）とを具備する請求
    項４２に記載の装置。
  44. 【請求項４４】 該案内部材（２１７）と関連し、案内
    部材（５３）の中央送り（２６０）への方向における該
    計量面（５３）からの該計量物質流の予備誘導のため
    に、該ロータ（２５５）によって支持された少なくとも
    一つの予備案内部材（２５７）を具備し、この中央入口
    （２１８）は、該ロータ（２５５）によって支持され、
    該回転軸（Ｏ）からある距離において位置し、この予備
    案内部材（２５７）は、中央入口（２５８）から、該回
    転計量面（２５５）の回転方向と本質的に反対の方向に
    おいて、中央入口（２５８）よりも回転軸（Ｏ）から大
    きな径方向距離にある送出し位置（２６３）の方へ配さ
    れた予備案内面（２６２）を備え、この予備案内面（２
    ６２）は、該回転計量面（５８）の位置において、回転
    軸（Ｏ）から見た時、該物質が描く自然の螺旋流
    （Ｓc）の外側にできる限り従い、該中央入口（２５
    ８）の位置は、該中央送り（２５９）の位置と一致し、
    該送出し位置（２６３）と該中央送り（２６０）の間の
    距離が、該物質流が該中央送り（２６０）へ妨害されず
    に送られることができるために少なくとも十分に大きい
    請求項４２と４３のいずれか一方に記載の装置。
  45. 【請求項４５】 該ロータ（５２）（２０７）（２２
    ９）（２４６）によって支持され、該回転軸（Ｏ）の近
    くの領域において、該ロ―タ（５２）へ計量供給される
    該物質流をそれぞれ送り、案内し、加速し、引き渡すた
    めに、中央送り（５９）、案内面（６０）と送出し端部
    （６１）を備えた少なくとも一つの案内部材（５８）
    （２１７）（２２４）を具備し、この送出し端部（６
    １）は、回転方向において見た時、該中央送り（５９）
    が位置する放射線の背後にあり、この中央送り（５９）
    は、該回転軸（Ｏ）からある径方向距離に位置し、該物
    質流が該中央送り（５５）によって取り上げられるため
    に少なくとも十分に大きな長さ（ｌc）を有し、該ロー
    タ（５２）の外縁の方向において該計量面（５３）の縁
    から配設された案内部材（５８）は、少なくとも十分に
    大きな角速度（Ω）において回転され、少なくとも十分
    に大きな長さ（ｌg）を有する案内面（６０）を有し、
    該回転軸（Ｏ）から該送出し端部（６１）の終点への径
    方向距離（ｒl）は、該中央送り（５９）の始点への対
    応する径方向距離（ｒ0）よりも少なくとも十分に大き
    く、該物質流は、該送出し端部（６１）における所定の
    テークオフ位置（Ｗ）から、固定観点から見た時、０°
    よりも大きな所定のテークオフ角度（α）において、固
    定観点から見た時、本質的に確定的な直線流（Ｒ）にお
    いて、該案内部材（５８）と共に移動する観点から見た
    時、本質的に確定的な螺旋流（Ｓ）において案内される
    請求項４２〜４４のいずれか一つに記載の装置。
  46. 【請求項４６】 該ロータ（５２）（２０７）（２２
    ９）（２４６）によって支持され、該回転軸（Ｏ）の近
    くの領域において、該ロ―タ（５２）へ計量供給される
    該物質流をそれぞれ送り、案内し、加速し、引き渡すた
    めに、中央送り（５９）、案内面（６０）と送出し端部
    （６１）を備えた少なくとも一つの案内部材（５８）
    （１７３）（２１７）（２２４）を具備し、この送出し
    端部（６１）は、回転方向において見た時、該中央送り
    （５９）が位置する放射線の背後にあり、この中央送り
    （５９）は、該回転軸（Ｏ）からある径方向距離に位置
    し、該物質流が該中央送り（５５）によって取り上げら
    れるために少なくとも十分に大きな長さ（ｌc）を有
    し、該ロータ（５２）の外縁の方向において該計量面
    （５３）の縁から配設された案内部材（５８）（１７
    ３）（２１７）（２２４）は、少なくとも十分に大きな
    角速度（Ω）において回転され、少なくとも十分に大き
    な長さ（ｌg）を有する案内面（６０）を有し、該回転
    軸（Ｏ）から該送出し端部（６１）の終点への径方向距
    離（ｒl）は、該中央送り（５９）の始点への対応する
    径方向距離（ｒ0）よりも少なくとも十分に大きく、該
    物質流は、該送出し端部（６１）における所定のテーク
    オフ位置（Ｗ）から、固定観点から見た時、０°よりも
    大きな所定のテークオフ角度（α）において、固定観点
    から見た時、本質的に確定的な直線流（Ｒ）において、
    該案内部材（５８）と共に移動する観点から見た時、本
    質的に確定的な螺旋流（Ｓ）において案内され、この案
    内部材（５８）（１７３）（２１７）（２２４）は、縦
    方向において、少なくとも５つの水平層（３１１）（３
    １２）が互いに重ね合わせて均等に分布された層状構造
    を有し、頂部層（３１０）と底部層（３１３）が高耐摩
    耗性を有し、交互に高（３１２）及び低（３１１）耐摩
    耗性を有する構造を構成する請求項４２〜４５のいずれ
    か一つに記載の装置。
  47. 【請求項４７】 該ロータ（２７９）によって支持さ
    れ、該回転軸（Ｏ）の近くの領域において、該ロ―タ
    （２７９）へ計量供給される該物質流をそれぞれ送り、
    案内し、加速し、引き渡すために、中央送り（２８
    ２）、案内面（２８３）と送出し端部（２８４）を備え
    た少なくとも一つの案内部材（２８０）を具備し、この
    案内部材（２８０）は、一形式のＳ形状を有し、該ロー
    タ（２７９）の縁の方向において配設され、該中央送り
    （２８２）は、該回転軸（Ｏ）からある径方向距離に位
    置し、該物質流（Ｓc）が該中央送り（２８２）によっ
    て取り上げられるために少なくとも十分に大きく、回転
    方向において見た時、次第に前方に曲がる径方向におい
    て、該物質が該計量面（５３）の位置において描く該自
    然の螺旋流（Ｓc）の継続の最遠までの長さ（ｌc）を有
    し、この前方に曲がる中央送り（２８２）は、回転方向
    において見た時、後方に傾斜され、回転方向から見た
    時、さらに外側におよぶまっすぐな案内面（２８３）へ
    漸次的に併合され、このまっすぐな後方に向けられた案
    内面（２８３）は、回転方向において見た時、後方に曲
    がる送出し端部（２８４）へ併合され、該案内面（２８
    ３）が該曲がり送出し端部（２８４）へ併合する位置
    は、回転方向において見た時、中央送り（２８２）が該
    案内面（２８３）へ併合する位置（９４）がある放射線
    の背後にあり、該送出し端部（２８４）の該曲がりは、
    該案内部材（２８０）と共に移動する観点から見た時、
    自然の方法で、該物質が該案内部材（２８０）を去る位
    置（９６）までおおよそ達し、この案内面（２８３）
    は、少なくとも十分に大きな長さ（ｌg）を有し、該回
    転軸（Ｏ）から該送出し端部（２８４）の終点への径方
    向距離（ｒl）が、該中央送り（２８２）の始点への対
    応する径方向距離（ｒ0）よりも少なくとも十分に大き
    く、該物質流は、回転方向において見た時、さらに後方
    に連続して曲がる該送出し端部（２８４）における本質
    的に所定のテークオフ位置（Ｗ）から、固定観点から見
    た時、０°よりも大きな本質的に所定のテークオフ角度
    （α）において、固定観点から見た時、本質的に確定的
    な直線流（Ｒ）において、該案内部材（２８０）と共に
    移動する観点から見た時、本質的に確定的な螺旋流
    （Ｓ）において案内される請求項４２〜４６のいずれか
    一つに記載の装置。
  48. 【請求項４８】 該ロータ（２７１）によって支持さ
    れ、該ロ―タ（２７１）へ計量供給される該物質流をそ
    れぞれ送り、案内し、加速し、引き渡すために、中央送
    り（３０３）、案内面（３０４）と送出し端部（３０
    ５）を備えた少なくとも一つの旋回案内部材（２７０）
    を具備し、この中央送り（３０３）は、該回転軸（Ｏ）
    からある径方向距離に位置し、該物質流（Ｓc）が該中
    央送り（３０３）によって取り上げられるような長さ
    （ｌg）を有し、該ロータ（２７１）の外縁の方向にお
    いて該計量面（５３）の外縁から配された旋回案内部材
    （２７０）は、少なくとも十分に大きい角速度（Ω）で
    回転され、少なくとも十分に大きな長さ（ｌg）を有す
    る案内面（３０４）を有し、該回転軸（Ｏ）から該送出
    し端部（３０５）の終点への径方向距離（ｒl）は、該
    中央送り（３０３）の始点への対応する径方向距離（ｒ
    0）よりも少なくとも十分に大きく、該物質流は、該送
    出し端部（３０５）における本質的に所定のテークオフ
    位置（Ｗ）から、固定観点から見た時、０°よりも大き
    な本質的に所定のテークオフ角度（α）において、該旋
    回案内部材（２７０）と共に移動する観点から見た時、
    本質的に確定的な螺旋流（Ｓ）において案内され、この
    旋回案内部材（２７０）は、該回転軸（Ｏ）からある距
    離において、該ロータ（２７１）への垂直ヒンジ（２７
    ２）を用いて、該旋回案内部材（２７０）の質量中心
    （２７４）への対応する径方向距離よりも小さな該回転
    軸（Ｏ）からの径方向距離（２７８）にある垂直旋回点
    （２７３）と連結される請求項４２〜４７のいずれか一
    つに記載の装置。
  49. 【請求項４９】 続く案内面（６３）を備えた続く案内
    部材（６２）を具備し、この続く案内部材（６２）は、
    該ロータ（２５５）によって支持され、該送出し端部
    （３０６）と該衝撃面（３０７）の間で配設され、該回
    転衝撃部材（３０９）と共に移動する観点から見た時、
    該送出し端部（３０６）と該衝撃面（３０７）の間で該
    物質が描く該螺旋流（Ｓ）の少なくとも一方の側の少な
    くとも区分に沿って該続く案内面（６３）を有する請求
    項４２〜４８のいずれか一つに記載の装置。
  50. 【請求項５０】 該案内部材（５８）（２１７）（２３
    ４）と関連し、該回転軸（Ｏ）の周りで回転し、該ロー
    タ（５２）（２０７）（２２９）（２４６）によって支
    持された少なくとも一つの回転衝撃部材（６４）（２２
    ７）（２３６）を具備し、この回転衝撃部材（６４）
    は、該まだ未衝突の物質流が該案内部材（５８）を離れ
    る位置（Ｗ）よりも該回転軸（Ｏ）から大きな径方向距
    離において、回転方向において見た時、該まだ未衝突の
    物質流が該案内部材（５８）を離れる位置（Ｗ）がある
    放射線の完全に背後にある衝撃面（６５）を備え、この
    衝撃面（６５）のポジションは、該まだ未衝突の物質流
    が該案内部材（５８）を離れる位置（Ｗ）がある放射線
    と、該まだ未衝突の物質流の該本質的に確定的な流れ
    （Ｓ）と該衝撃面（６５）のパス（Ｃ）が相交わる位置
    がある放射線との間の角度（θ）を選択することにより
    決定され、該流れ（Ｓ）と該パス（Ｃ）が相交わる位置
    における該まだ未衝突の物質の到着は、該衝撃面（６
    ５）の同一位置における到着と同期化され、この衝撃面
    （６５）は、回転衝撃部材（６４）と共に移動する観点
    から見た時、該まだ未衝突の物質が描く螺旋流（Ｓ）に
    対して、該回転軸（Ｏ）から見た時と、回転平面におい
    て見た時、事実上横方向に僅かに内側に指向され、角度
    （θ）は、回転軸（Ｏ）から該衝撃面（６５）への径方
    向距離と明白な関係を有する請求項４２〜４９のいずれ
    か一つに記載の装置。
  51. 【請求項５１】 該回転衝撃部材（６４）（２２７）
    （２３６）によって規定され、該回転衝撃部材（６４）
    （２２７）（２３６）が回転する円筒空間の少なくとも
    一方の側の外側の位置において、固定観点から見た時、
    該回転衝撃部材（６４）（２２７）（２３６）を去る
    時、該物質が描く直線流（Ｒr）において配設された少
    なくとも一つの固定衝撃部材（２０２）（２２４）（２
    ３９）を具備する請求項４２〜５０のいずれか一つに記
    載の装置。
  52. 【請求項５２】 回転衝撃部材の衝撃面の前部と頂部に
    沿って配置された少なくとも一つのスロット状開口であ
    り、このスロット状開口の上に、空気誘導部材（１４
    ５）が、開口を回転方向にして配置され、このスロット
    状開口とこの空気誘導部材は、該回転衝撃部材によって
    支持される少なくとも一つのスロット状開口を具備する
    請求項４２〜５１のいずれか一つに記載の装置。
  53. 【請求項５３】 該ロータ（５２）（２０７）（２２
    ９）（２４６）（２５５）（２６６）（２７１）（２７
    ９）（２８８）、該案内部材、該回転衝撃部材、及び該
    固定衝撃部材が配設され、真空が生成された空間を具備
    する請求項４２〜５２のいずれか一つに記載の装置。
  54. 【請求項５４】 該ロータ（５２）（２０７）（２２
    ９）（２４６）（２５５）（２６６）（２７１）（２７
    ９）（２８８）、該案内部材、該回転衝撃部材、及び該
    固定衝撃部材が配設され、低温が生成された空間を具備
    する請求項４２〜５３のいずれか一つに記載の装置。
  55. 【請求項５５】 前請求項に記載された見地を組み合わ
    せた装置。
  56. 【請求項５６】 中央垂直回転軸（Ｏ）の周りを回転す
    る少なくとも一つのシャフト（５１）であり、このシャ
    フト（５１）は、第１ロータブレード（２１１）と、後
    者のすぐ下に位置付けられた第２ロータブレード（２１
    ４）とを具備し、この第１ロータブレード（２１１）
    は、第２ロータブレード（２１４）よりも大きな直径を
    有し、該第２ロータブレード（２１４）上へ物質を計量
    供給するための開口（２１２）を中央部分に備える少な
    くとも一つのシャフト（５１）と、少なくとも一つの一
    形式の物質流（Ａ）を計量し、又は該物質流を部分的に
    計量するための計量手段（２００）（２０８）（２０
    ９）と、該ロータ（２０７）によって支持され、ロータ
    （２０７）の回転軸（Ｏ）に接近した、該ロータ（２０
    ７）の中央領域において配設された計量面（２１３）
    と、該第２ロータブレード（２１４）によって支持さ
    れ、該回転軸（Ｏ）の近くの領域において、該第２ロ―
    タブレード（２１４）へ計量供給される該物質流をそれ
    ぞれ送り、案内し、加速し、引き渡すために、中央送り
    （１２１）、案内面（１２２）と送出し端部（２１９）
    を備えた少なくとも一つの案内部材（２１７）であり、
    この送出し端部（２１９）は、回転方向において見た
    時、該中央送り（１２１）が位置する放射線の背後にあ
    り、この中央送り（１２１）は、該回転軸（Ｏ）からあ
    る径方向距離に位置し、該物質流が該中央送り（１２
    １）によって取り上げられるために少なくとも十分に大
    きな長さ（ｌc）を有し、該ロータ（２０７）の外縁の
    方向において該計量面（２１３）の縁から配設された案
    内部材（２１７）は、少なくとも十分に大きな角速度
    （Ω）において回転され、少なくとも十分に大きな長さ
    （ｌg）を有する案内面（１２２）を有し、該回転軸
    （Ｏ）から該送出し端部（２１９）の終点への径方向距
    離（ｒl）は、該中央送り（１２１）の始点への対応す
    る径方向距離（ｒ0）よりも少なくとも十分に大きく、
    該物質流は、該送出し端部（２１９）における所定のテ
    ークオフ位置（Ｗ）から、固定観点から見た時、０°よ
    りも大きな所定のテークオフ角度（α）において、固定
    観点から見た時、本質的に確定的な直線流（Ｒ）におい
    て、該案内部材（２１７）と共に移動する観点から見た
    時、本質的に確定的な螺旋流（Ｓ）において案内される
    少なくとも一つの案内部材（２１７）と、該案内部材
    （２１７）と関連し、該回転軸（Ｏ）の周りで回転し、
    第１ロータブレード（２１１）の縁（２２１）の底部に
    沿って、案内部材（２１７）よりも回転軸（Ｏ）から大
    きな径方向距離において自由に懸架された少なくとも一
    つの回転衝撃部材（２２７）であり、この回転衝撃部材
    （２１７）は、該まだ未衝突の物質流が該案内部材（２
    １７）を離れる位置（Ｗ）よりも該回転軸（Ｏ）から大
    きな径方向距離において、回転方向において見た時、該
    まだ未衝突の物質流が該案内部材（２１７）を離れる位
    置（Ｗ）がある放射線の完全に背後にある衝撃面（２２
    ２）を備え、この衝撃面（２２２）のポジションは、該
    まだ未衝突の物質流が該案内部材（２１７）を離れる位
    置（Ｗ）がある放射線と、該まだ未衝突の物質流の該本
    質的に確定的な流れ（Ｓ）と該衝撃面（２２２）のパス
    （Ｃ）が相交わる位置がある放射線との間の角度（θ）
    を選択することにより決定され、該流れ（Ｓ）と該パス
    （Ｃ）が相交わる位置における該まだ未衝突の物質の到
    着が、該衝撃面（２２２）の同一位置における到着と同
    期化され、この衝撃面（２２２）は、該回転衝撃部材
    （２２７）と共に移動する観点から見た時、該まだ未衝
    突の物質が描く螺旋流（Ｓ）に対して、該回転軸（Ｏ）
    から見た時と、回転平面において見た時、事実上横方向
    に僅かに内側に指向され、角度（θ）は、回転軸（Ｏ）
    から該衝撃面（２２２）への径方向距離と明白な関係を
    有する少なくとも一つの回転衝撃部材（２２７）と、該
    回転衝撃部材（２２７）によって規定され、該回転衝撃
    部材（２２７）が回転する円筒空間の少なくとも一方の
    側の外側の位置において、固定観点から見た時、該回転
    衝撃部材（２２７）を去る時、該物質が描く直線流（Ｒ
    r）において配設された少なくとも一つの固定衝撃部材
    （２２４）とを具備する粒状物質流を矢継ぎばやに２度
    衝突させるための請求項４２〜５５のいずれか一つに記
    載の装置。
  57. 【請求項５７】 該ロータ（２６５）が、該回転軸
    （Ｏ）から該それぞれの中央送り（１２５）（１２６）
    への径方向距離（２６８）（２６９）において、少なく
    とも２つの案内部材（２１７）（２６６）を保持する請
    求項４２〜５６のいずれか一つに記載の装置。
  58. 【請求項５８】 該ロータ（２６５）が、少なくとも２
    つの案内部材（２１７）（２６６）を保持し、該回転軸
    （Ｏ）から該それぞれの中央入口（１３３）（１３４）
    への径方向距離（２６８）（２６９）が、すべて同一で
    あるというわけではない請求項４２〜５７のいずれか一
    つに記載の装置。
  59. 【請求項５９】 該中央送り（５９）（１２１）の長さ
    （ｌc）、即ち、該回転軸（Ｏ）から該中央送り（５
    ９）（１２１）の始点までの径方向距離と、該中央送り
    （５９）（１２１）の終点までの対応する径方向距離の
    間の差が、方程式 ｌc＝χＶa／Ω を本質的に満足し、この場合、 ｌc＝回転軸（ｒ0）から中央送りが回転軸に最も接近し
    た位置への径方向距離と、回転軸（ｒc）から中央送り
    が案内面へ併合する位置への径方向距離の間の差として
    与えられた中央送りの最小長、 χ＝中央送りが回転軸に最も接近した位置がある放射線
    と、物質が回転方向において追従する案内部材を打つ位
    置がある放射線との間の角度、 Ｖa＝回転軸から中央送りが回転軸に最も接近した位置
    への径方向距離（ｒ0）でのロ―タにおける粒子の径方
    向速度成分、 Ω＝該案内部材の角速度である請求項４２〜５８のいず
    れか一つに記載の装置。
  60. 【請求項６０】 角速度（Ω）の補助で規定され、該物
    質流が該案内部材（５８）（２１７）を去る該テークオ
    フ速度（ｖabs）が、固定観点から見た時、少なくとも
    １０メートル／秒である請求項４２〜５９のいずれか一
    つに記載の装置。
  61. 【請求項６１】 該物質流が該案内部材（５８）（５１
    ７）を去る瞬間において、該物質が描く該直線流
    （Ｒ）、及び該送出し端部（６１）（２１９）が描く周
    囲（Ｃ）における正接（ｔw）によって形成された該所
    定のテークオフ角度（α）が、固定観点から見た時、少
    なくとも３０°である請求項４２〜６０のいずれか一つ
    に記載の装置。
  62. 【請求項６２】 該物質流が該案内部材（５８）（２１
    ７）を去る瞬間におけるテークオフ角度（ｖabs）の該
    径方向速度成分（ｖr）が、該横方向速度成分（ｖt）の
    少なくとも５０°である請求項４２〜６１のいずれか一
    つに記載の装置。
  63. 【請求項６３】 該回転軸（Ｏ）から該随意に移動する
    送出し端部（６１）の終点への該径方向距離（ｒl）と
    該中央送り（５９）の終点への該対応する径方向距離
    （ｒc）の間の関係が、方程式 α＝ａｒｃｔａｎ（（ｃｏｓα0√（ｒl 2−ｒc 2））／
    （ｒl−ｓｉｎα0√（ｒl 2−ｒc 2））） を本質的に満足し、ここで、径方向に設計された案内部
    材（８）に対して、 ｒc／ｒl＝√（１−ｔａｎ2α） であり、この場合、 ｒl＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    を離れる位置への径方向距離、 ｒc＝回転軸から中央送りが案内面へ併合する位置への
    径方向距離、 α＝一方において、角速度（Ω）と該回転軸から該まだ
    未衝突の物質が該案内部材を離れる位置への径方向距離
    （ｒl）との積と等しい大きさの、該まだ未衝突の物質
    流が該案内部材を離れる位置の速度（先端速度）と、他
    方において、該案内部材を離れる際の該まだ未衝突の物
    質流の絶対速度（ｖabs）との間の開先角度、 α0＝物質流が案内部材を離れる位置がある放射線と、
    案内部材を離れる瞬間における物質流の移動との間の開
    先角度である請求項４２〜６２のいずれか一つに記載の
    装置。
  64. 【請求項６４】 該回転軸（Ｏ）から該随意に移動する
    送出し端部（６１）（２１９）（３０５）の終点への該
    径方向距離（ｒl）が、該中央送り（５９）（１２１）
    （３０３）の始点への該対応する径方向距離（ｒ0）よ
    りも少なくとも３３カ１／３％大きい請求項４２〜６３
    のいずれか一つに記載の装置。
  65. 【請求項６５】 該ロータ（２６５）が、少なくとも２
    つの回転衝撃部材（１３８）（２２０）（２６７）を保
    持し、該回転軸（Ｏ）から該それぞれの回転衝撃部材
    （１３８）（２２０）（２６７）への径方向（ｒ’）
    （ｒ”）距離（１３９）（１４０）（１４１）が、すべ
    て同一であるというわけではない請求項４２〜６４のい
    ずれか一つに記載の装置。
  66. 【請求項６６】 該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    （８）（５８）（２１７）（２３４）を離れる位置
    （Ｗ）がある放射線（４８）と、該まだ未衝突の物質流
    （Ｓ）と該回転衝撃部材（１４）（６４）（２２７）
    （２３６）のパス（Ｃ）が相交わる位置（Ｔ）がある放
    射線（４９）の間の該角度（θ）が、方程式θ＝ａｒｃ
    ｔａｎ（ｐｃｏｓα／（ｐｓｉｎα＋ｒl））−ｐｃｏ
    ｓα／ｆｒlを本質的に満足し、この場合、 θ＝この角度（θ）の負値が該案内部材の回転と反対方
    向における回転を指示するという理解により、移動する
    観点から見た時、該まだ未衝突の物質流（Ｓ）が該案内
    部材を離れる（ｒl）位置（Ｗ）がある放射線と、該ま
    だ未衝突の物質流（Ｓ）が回転衝撃部材を打つ（ｒ）位
    置（Ｔ）がある放射線との間の開先角度、 ｒ＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流と該回転衝撃部
    材のパスが相交わる位置への径方向距離、 ｒl＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    を離れる位置への径方向距離、 α＝一方において、角速度（Ω）と該回転軸から該まだ
    未衝突の物質が該案内部材を離れる位置への径方向距離
    （ｒl）との積と等しい大きさの、該まだ未衝突の物質
    流が該案内部材を離れる位置の速度（先端速度）と、他
    方において、該案内部材を離れる際の該まだ未衝突の物
    質流の絶対速度（ｖabs）との間の開先角度、 ｆ＝一方において、該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    を離れる案内部材における位置の速度の大きさ（先端速
    度）と、他方において、先端速度に平行な該まだ未衝突
    の物質流の絶対速度（ｖabs）の成分の大きさ、即ち、
    ｃｏｓ（α）と該案内部材を離れる際の絶対速度（ｖ
    abs）の大きさの積、の比率、 ｆ＝ｖabsｃｏｓα／ｖtip ｐ＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる該位置
    から、該まだ未衝突の物質流が該回転衝撃部材を打つ該
    位置までに、該まだ未衝突の物質流によって覆われたパ
    ス、 ｐ＝ｒl｛√（ｒ2／ｒl 2−ｃｏｓ2α）−ｓｉｎα｝ であり、該角度（θ）の負値は、該第１回転衝撃部材
    （１４）（６４）（２２７）（２３６）と該案内部材
    （８）（５８）（２１７）（２３４）の回転と反対方向
    の回転を指示するという理解による請求項４２〜６５の
    いずれか一つに記載の装置。
  67. 【請求項６７】 該回転衝撃部材（１４）（６４）（２
    ２７）（２３６）の補助により、該まだ未衝突の物質流
    （Ｓ）が打たれる衝撃速度（Ｖimpact）が、方程式、 【数５】 を本質的に満足し、この場合、 【数６】 であり、 Ｖimpact＝該回転衝撃部材と共に移動する観点から見た
    時、該まだ未衝突の物質流が該衝撃面を打つ相対速度、 θ＝この角度（θ）の負値が該案内部材の回転と反対方
    向における回転を指示するという理解により、移動する
    観点から見た時、該まだ未衝突の物質流（Ｓ）が該案内
    部材を離れる（ｒl）位置（Ｗ）がある放射線と、該ま
    だ未衝突の物質流（Ｓ）が回転衝撃部材を打つ（ｒ）位
    置（Ｔ）がある放射線との間の開先角度、 ｒ＝該衝撃速度の径方向成分、 ｒθ＝該衝撃速度の横方向成分、 ｖabs＝固定見地から見た時、該案内部材を離れる際の
    該まだ未衝突の物質流の絶対速度、 ｖtip＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる該
    位置の周速度（先端速度）、 α＝一方において、角速度（Ω）と該回転軸から該まだ
    未衝突の物質が該案内部材を離れる位置への径方向距離
    （ｒl）との積と等しい大きさの、該まだ未衝突の物質
    流が該案内部材を離れる位置の速度（先端速度）と、他
    方において、該案内部材を離れる際の該まだ未衝突の物
    質流の絶対速度（ｖabs）との間の開先角度、 ｒ＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流と該回転衝撃部
    材のパスが相交わる位置への径方向距離、 ｒl＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    を離れる位置への径方向距離、 ｐ＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる該位置
    から、該まだ未衝突の物質流が該回転衝撃部材を打つ該
    位置までに、該まだ未衝突の物質流によって覆われたパ
    ス、 Ω＝該案内部材の角速度、 ψ＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる瞬間に
    おいて固定位置から見た時、該まだ未衝突の物質流が該
    案内部材を離れる位置（該案内部材の該先端）がある該
    放射線と、固定位置から見た時、該まだ未衝突の物質が
    初めて該回転衝撃部材を打つ位置への放射線との間の角
    度、である請求項４２〜６６のいずれか一つに記載の装
    置。
  68. 【請求項６８】 該まだ未衝突の物質流（Ｓ）が該衝撃
    面（１５）（６５）（２２２）（２３８）を打つ位置に
    おいて、該衝撃面（１５）（６５）（２２２）（２３
    ８）が、回転平面において見た時と、該回転衝撃部材
    （１４）（６４）（２２７）（２３６）と共に移動する
    観点から見た時、該物質流が該案内部材（８）（５８）
    （２１７）を離れる位置がある該放射線（３５）へ垂直
    に向けられた線（３４）に関して開先角度（β’）を形
    成し、この角度（β’）は、方程式 【数７】 この場合 【数８】 を本質的に満足し、 β’＝回転の平面において見た時と、該回転衝撃部材と
    共に移動する観点から見た時、該まだ未衝突の物質流が
    該衝撃面を打つ位置における該衝撃面が、該まだ未衝突
    の物質流が該案内部材を離れる位置がある該放射線へ垂
    直に向けられた線に関して形成する該開先角度、 ｖabs＝固定見地から見た時、該案内部材を離れる際の
    該まだ未衝突の物質流の絶対速度、 ｖtip＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる該
    位置の周速度（先端速度）、 α＝一方において、角速度（Ω）と該回転軸から該まだ
    未衝突の物質が該案内部材を離れる位置への径方向距離
    （ｒl）との積と等しい大きさの、該まだ未衝突の物質
    流が該案内部材を離れる位置の速度（先端速度）と、他
    方において、該案内部材を離れる際の該まだ未衝突の物
    質流の絶対速度（ｖabs）との間の開先角度、 ｒ＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流と該回転衝撃部
    材のパスが相交わる位置への径方向距離、 ｒl＝該回転軸から該まだ未衝突の物質流が該案内部材
    を離れる位置への径方向距離、 θ＝この角度（θ）の負値が該案内部材の回転と反対方
    向における回転を指示するという理解により、移動する
    観点から見た時、該まだ未衝突の物質流（Ｓ）が該案内
    部材を離れる（ｒl）位置（Ｗ）がある放射線と、該ま
    だ未衝突の物質流（Ｓ）が回転衝撃部材を打つ（ｒ）位
    置（Ｔ）がある放射線との間の開先角度、 ｐ＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる該位置
    から、該まだ未衝突の物質流が該回転衝撃部材を打つ該
    位置までに、該まだ未衝突の物質流によって覆われたパ
    ス、 Ω＝該案内部材の角速度、 ψ＝該まだ未衝突の物質流が該案内部材を離れる瞬間に
    おいて固定位置から見た時、該まだ未衝突の物質流が該
    案内部材を離れる位置（該案内部材の該先端）がある該
    放射線と、固定位置から見た時、該まだ未衝突の物質が
    初めて該回転衝撃部材を打つ位置への放射線との間の角
    度である請求項４２〜６７のいずれか一つに記載の装
    置。
  69. 【請求項６９】 該回転衝撃部材（１４）（６４）（２
    ２７）（２３６）の衝撃面（１５）（６５）（２２２）
    （２３８）が、該衝撃面（１５）（６５）（２２２）
    （２３８）が衝撃位置において該螺旋流（Ｓ）に関して
    形成する該角度（β”）が、該回転衝撃部材（１４）
    （６４）（２２７）（２３６）と共に移動する観点から
    見た時、９０°よりも大きいように、回転平面において
    見た時、僅かに内側に向けられる請求項４２〜６８のい
    ずれか一つに記載の装置。
  70. 【請求項７０】 該回転衝撃部材（１４）（６４）（２
    ２７）（２３６）の衝撃面（１５）（６５）（２２２）
    （２３８）が、該衝撃面（１５）（６５）（２２２）
    （２３８）が衝撃位置において該螺旋流（Ｓ）に関して
    形成する該角度（β”’）が、該回転衝撃部材（１４）
    （６４）（２２７）（２３６）と共に移動する観点から
    見た時、９０°よりも大きいように、回転平面に垂直な
    平面から見た時、僅かに下方に向けられる請求項４２〜
    ６９のいずれか一つに記載の装置。
  71. 【請求項７１】 該回転衝撃部材（１４）（６４）（２
    ２７）（２３６）の該衝撃面（１５）（６５）（２２
    ２）（２３８）に対する該まだ未衝突の物質流の衝撃
    が、該回転衝撃部材（１４）（６４）（２２７）（２３
    ６）と共に移動する観点から見た時、７５゜〜 ８５゜の
    角度（β）において起こる請求項４２〜７０のいずれか
    一つに記載の装置。
  72. 【請求項７２】 該案内部材（８）（５８）（２１７）
    と該回転衝撃部材（１４）（６４）（２２７）（２３
    ６）の設計及び幾何学的形状が、該回転衝撃部材（１
    ４）（６４）（２２７）（２３６）と共に移動する観点
    から見た時、該物質が該案内部材（８）（５８）（２１
    ７）と該回転衝撃部材（１４）（６４）（２２７）（２
    ３６）の間を通過する該螺旋流（Ｓ）の、回転方向にお
    いて見た時、後方への偏移（１９２）へ相互に適合さ
    れ、この偏移（１９２）は、該案内面（１０）（６０）
    （１２２）における摩耗（１９５）により、特に、該送
    出し端部（１１）（６１）（２１９）において発生し、
    具体的に、該案内部材（８）（５８）（２１７）への摩
    耗（１９５）の場合に、該衝撃面（１５）（６５）（２
    ２２）（２３６）が常に、該物質の該螺旋流（Ｓ）にあ
    るように適合される請求項４２〜７１のいずれか一つに
    記載の装置。
  73. 【請求項７３】 該固定衝撃部材（２０２）（２２４）
    が、超硬合金でできた少なくとも一つの衝突面（２０
    ６）（２２３）を装備し、この衝突面（２０６）（２２
    ３）は、固定観点から見た時、該回転衝撃部材（６４）
    （２２７）を去る時、一旦衝突した該物質が描く直線流
    （Ｒr）を事実上横断して指向される請求項４２〜７２
    のいずれか一つに記載の装置。
  74. 【請求項７４】 該固定衝撃部材（２４４）（３０９）
    が、それ自身の物質の層によって形成された少なくとも
    一つの衝突面（２４１）（２４８）を装備し、この衝突
    面（２４１）（２４８）は、固定観点から見た時、該回
    転衝撃部材（２２７）（２３８）を去る時、一旦衝突し
    た該物質が描く直線流（Ｒr）において指向される請求
    項４２〜７３のいずれか一つに記載の装置。
  75. 【請求項７５】 該衝突面（２０６）（２２３）（２４
    １）（２４８）が湾曲され、該衝突面（２０６）（２２
    ３）（２４１）（２４８）に対して一旦衝突した該物質
    流の該衝撃が、回転平面から見た時と、固定観点から見
    た時、できる限り、事実上垂直の角度において起こるよ
    うにして、該回転衝撃部材（６４）（２２７）（２３
    ８）を去る時、該物質が描く該直線流（Ｒr）において
    横向きに配設される請求項４２〜７４のいずれか一つに
    記載の装置。
  76. 【請求項７６】 該衝突面（２０６）（２２３）（２４
    １）（２４８）が、湾曲され、該衝突面（２０６）（２
    ２３）（２４１）（２４８）に対して一旦衝撃した該物
    質流の該衝撃が、固定観点から見た時、できる限り、７
    ５°〜８５°の角度において起こるようにして、該回転
    衝撃部材（６４）（２２７）（２３８）を去る時、該物
    質が描く該直線流（Ｒr）において横向きに配設される
    請求項４２〜７４のいずれか一つに記載の装置。
  77. 【請求項７７】 該衝突面（２０６）（２２３）（２４
    １）（２４８）が、回転衝撃部材が描く周囲（Ｃ）か
    ら、流れ（Ｒ）が描く伸開線（１７）に従い、凹状に湾
    曲される請求項７３と７６のいずれか一つに記載の装
    置。
  78. 【請求項７８】 固定衝撃部材（２５１）の該衝突面
    （２４８）が、衝突面（２４８）の前面の下に水平板
    （３０）を装備し、この水平板（３０９）は、随意的に
    除去可能である請求項７３〜７７のいずれか一つに記載
    の装置。
  79. 【請求項７９】 該衝突面（２４１）が、該回転軸
    （Ｏ）へ平行に高さ（３１５）を調整可能である請求項
    ７３〜７８のいずれか一つに記載の装置。
JP29489197A 1996-10-11 1997-10-13 物質衝突を同期的に行なう方法及び装置 Expired - Fee Related JP3855138B2 (ja)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1004251A NL1004251C2 (nl) 1996-10-11 1996-10-11 Meervoudige inslagbreker met dwarsopgestelde meedraaiende inslagoppervlakken.
NL1004251 1996-10-11
NL1006260A NL1006260C2 (nl) 1996-10-11 1997-06-09 Werkwijze en inrichting voor het synchroon doen botsen of breken van materiaal.
NL1006260 1997-06-09

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH10137605A true JPH10137605A (ja) 1998-05-26
JP3855138B2 JP3855138B2 (ja) 2006-12-06

Family

ID=26642452

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP29489197A Expired - Fee Related JP3855138B2 (ja) 1996-10-11 1997-10-13 物質衝突を同期的に行なう方法及び装置

Country Status (12)

Country Link
US (1) US5860605A (ja)
EP (2) EP0835690A1 (ja)
JP (1) JP3855138B2 (ja)
AT (1) ATE214636T1 (ja)
AU (1) AU731523B2 (ja)
CA (1) CA2268529A1 (ja)
DE (1) DE69711213T2 (ja)
DK (1) DK0939676T3 (ja)
ES (1) ES2175465T3 (ja)
NZ (1) NZ335069A (ja)
PT (1) PT939676E (ja)
WO (1) WO1998016319A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002159872A (ja) * 2000-11-28 2002-06-04 Nakayama Iron Works Ltd 竪型衝撃式破砕機のロータ

Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6855299B1 (en) * 1998-06-04 2005-02-15 Kenneth J. Southwick Collider chamber apparatus and method of use of same
US6110432A (en) * 1998-06-04 2000-08-29 Southwick; Kenneth J. Collider chamber apparatus and method of use of same
NL1012022C1 (nl) * 1999-05-11 2000-11-14 Johannes Petrus Andreas Joseph Werkwijze en inrichting voor het in ÚÚn in wezen vooraf bepaalde stroom leiden van materiaal.
EP1084751A1 (en) 1999-09-20 2001-03-21 Van der Zanden, Johannes Petrus Andreas Josephus Method and device for synchronously and symmetrically making material collide
NL1013895C1 (nl) 1999-12-20 2001-06-21 Johannes Petrus Andreas Joseph Rotor voor het versnellen van een stroom korrelvormig materiaal.
NL1016393C2 (nl) 2000-07-02 2002-01-03 Johannes Petrus Andreas Zanden Molen met gestroomlijnde ruimte.
US7036759B2 (en) * 2000-10-26 2006-05-02 Rosemarie Johanna Van Der Zanden Autogenous rotor
NL1017934C2 (nl) * 2000-10-26 2002-05-07 Johannes Petrus Andreas Zanden Autogene rotor.
DE10057433A1 (de) 2000-11-20 2002-05-23 Bhs Sonthofen Maschinen & Anlagenbau Gmbh Zweikammer-Schleudermühle
NL1019300C2 (nl) 2001-10-25 2003-04-28 Johannes Petrus Andreas Zanden Getrapte rotor.
NL1019301C2 (nl) 2001-11-05 2003-05-07 Johannes Petrus Andreas Zanden Rotor met uitneembaar draagorgaan.
US7497394B2 (en) * 2002-05-04 2009-03-03 Result Technology Ag Method and system for the treatment of waste
SE525181C2 (sv) * 2002-05-23 2004-12-21 Sandvik Ab För en kross avsedd slitdel samt sätt att framställa denna
US7096712B2 (en) 2003-04-21 2006-08-29 Conocophillips Company Material testing system for turbines
US20090252845A1 (en) * 2008-04-03 2009-10-08 Southwick Kenneth J Collider chamber apparatus and method of use
EP2328685A1 (en) 2008-07-08 2011-06-08 Van Der Zanden, Johannes, P. A. J. Rotor with closed centre space and cover member
US20100187320A1 (en) * 2009-01-29 2010-07-29 Southwick Kenneth J Methods and systems for recovering and redistributing heat
CA2775899C (en) 2009-09-30 2021-07-27 Evan V. Chrapko Determining connectivity within a community
WO2011044466A1 (en) * 2009-10-09 2011-04-14 Transkinetic Energy Corporation Methods of and systems for improving the operation of electric motor driven equipment
US20110099164A1 (en) 2009-10-23 2011-04-28 Haim Zvi Melman Apparatus and method for search and retrieval of documents and advertising targeting
US20170358027A1 (en) 2010-01-14 2017-12-14 Www.Trustscience.Com Inc. Scoring trustworthiness, competence, and/or compatibility of any entity for activities including recruiting or hiring decisions, composing a team, insurance underwriting, credit decisions, or shortening or improving sales cycles
US12574307B2 (en) 2010-09-16 2026-03-10 Www.Trustscience.Com Inc. Computing cluster for providing virtual markers based upon network connectivity
RU2511309C2 (ru) * 2012-07-16 2014-04-10 Государственное научное учреждение Зональный научно-исследовательский институт сельского хозяйства Северо-Востока имени Н.В. Рудницкого Российской академии сельскохозяйственных наук Молотковая дробилка
US9692282B2 (en) 2013-08-29 2017-06-27 Regal Beloit America, Inc. Method of fabricating electrical machine
US9578043B2 (en) 2015-03-20 2017-02-21 Ashif Mawji Calculating a trust score
US20170235792A1 (en) 2016-02-17 2017-08-17 Www.Trustscience.Com Inc. Searching for entities based on trust score and geography
US9679254B1 (en) 2016-02-29 2017-06-13 Www.Trustscience.Com Inc. Extrapolating trends in trust scores
US9721296B1 (en) 2016-03-24 2017-08-01 Www.Trustscience.Com Inc. Learning an entity's trust model and risk tolerance to calculate a risk score
US10180969B2 (en) 2017-03-22 2019-01-15 Www.Trustscience.Com Inc. Entity resolution and identity management in big, noisy, and/or unstructured data
CN109468917B (zh) * 2019-01-08 2023-10-03 江苏徐工工程机械研究院有限公司 螺旋分料系统以及摊铺机
CN110227583B (zh) * 2019-07-20 2021-01-15 枣庄鑫金山智能机械股份有限公司 一种抛射撞击式碎石制砂机
CN110530741B (zh) * 2019-09-25 2025-01-10 辽宁工业大学 一种可同时批量测试的全自动落锤冲击试验机
CN114930427B (zh) * 2020-01-20 2025-10-28 古野电气株式会社 驾船支援装置及驾船支援方法

Family Cites Families (89)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1331969A (en) 1915-12-23 1920-02-24 Allis Chalmers Mfg Co Rotary impact-pulverizer
US1405151A (en) 1918-11-26 1922-01-31 Gustave A Overstrom Centrifugal ore crusher
US1547385A (en) 1923-03-05 1925-07-28 Alvah D Hadsel Rock crusher
US1499455A (en) 1923-06-04 1924-07-01 Frederick N Woods Jr Impeller for rock crushers
US1911193A (en) 1927-10-07 1933-05-30 James D Canary Pulverizer
GB309854A (ja) * 1928-04-16 1929-10-16 Mines Domaniales De Potasse D'alsace
US1875817A (en) 1929-02-12 1932-09-06 Peabody Engineering Corp Apparatus for pulverizing materials
GB376760A (en) 1931-03-05 1932-07-05 Ernest Feuerheerd Improvements in or relating to apparatus for pulverising or grinding coal and other materials
US2844331A (en) * 1953-12-17 1958-07-22 Charles A Adams Impact crusher
US2898053A (en) 1958-01-03 1959-08-04 Harry J Rogers Impact crushing machine
US3032169A (en) 1960-04-27 1962-05-01 Adams Engineering Co Impeller structure
US3044720A (en) * 1960-09-30 1962-07-17 Thomas E Bridgewater Impact crushing apparatus
US3204882A (en) * 1962-06-15 1965-09-07 Pettiboute Mulliken Corp Rock crusher
US3174697A (en) * 1962-07-30 1965-03-23 Adams Engineering Impeller
US3162386A (en) * 1963-05-07 1964-12-22 Bath Iron Works Corp Impeller for centrifugal pulverizer
US3174698A (en) 1963-11-18 1965-03-23 Eagle Crusher Rotary rock crusher
US3160354A (en) 1964-02-05 1964-12-08 Burkett Albert Leroy Comminution device
US3346203A (en) * 1965-07-12 1967-10-10 Bath Iron Works Corp Impeller for centrifugal pulverizer
DE1253562B (de) 1965-12-08 1967-11-02 Miag Muehlenbau Prall- und Schaelmuehle mit mindestens zwei um eine lotrechte Achse umlaufenden Schleuderraedern
US3474974A (en) 1967-02-27 1969-10-28 Bruce V Wood Impact type crusher
DE1757161B1 (de) 1968-04-06 1971-10-21 Steinmueller Gmbh L & C Prallmuehle
DE1814751A1 (de) 1968-12-14 1970-06-25 Miag Muehlenbau & Ind Gmbh Prall- und Schaelmuehle
FR2194132A5 (ja) 1972-07-27 1974-02-22 Air Liquide
US3834631A (en) 1973-04-18 1974-09-10 T King Spin breaking process
US3955767A (en) 1975-03-05 1976-05-11 Hise Mason R Secondary impact crusher
FR2347102A1 (fr) * 1976-04-07 1977-11-04 Planiol Rene Perfectionnements aux broyeurs centrifuges sous vide
US4090673A (en) 1977-02-18 1978-05-23 Canica Crushers Ltd. Centrifugal impact rock crushers
US4145009A (en) 1977-03-14 1979-03-20 Kubota Kekko Kabushiki Kaisha Impact type crusher
JPS54104570A (en) 1978-02-03 1979-08-16 Shindo Denshi Kougiyou Kk Method of penetrating paste into through hole on flexible printed circuit
SU797761A1 (ru) 1979-03-12 1981-01-23 Таллинский Политехнический Институт Центробежна мельница
DE3027276C2 (de) * 1979-07-23 1985-12-19 Kobukuro Iron Works Co.Ltd., Iizuka, Fukuoka Schlagbrecher, insbesondere Hammer-Schlagbrecher
GB2092916B (en) 1981-02-09 1984-07-18 Garland Paul Ayrton Impact pulverizers
AT370641B (de) 1981-03-18 1983-04-25 Mannsberger E Masch App Verfahren zum prallzerkleinern und prallbrecher zur durchfuehrung des verfahrens
US4390136A (en) 1981-07-17 1983-06-28 Burk John H Replacement wear pins and replaceable impeller assembly for impact crusher
NZ198307A (en) 1981-09-08 1986-04-11 Barmac Ass Ltd Vertical impact pulveriser:secondary mineral feed stream surrounds thrown primary feed
NZ201190A (en) 1982-08-07 1986-07-11 Barmac Ass Ltd Additional wear tip for rotary mineral breaker
JPS5966360A (ja) 1982-10-07 1984-04-14 株式会社幸袋工作所 破砕整粒機
US4697743A (en) * 1982-12-13 1987-10-06 Sicomant Ab Juteskarsgatan 38 Method of finely crushing particles of material in an impact mill and apparatus for performing the method
AU3035184A (en) 1983-07-14 1985-01-17 Acrowood Corporation Impact crusher
SU1248655A1 (ru) 1984-04-24 1986-08-07 Государственный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Силикатного Бетона Автоклавного Твердения "Силикатобетон" Центробежно-ударна мельница
US4575014A (en) * 1984-06-27 1986-03-11 Rexnord Inc. Vertical shaft impact crusher rings
US4787564A (en) 1984-11-23 1988-11-29 Garry Tucker Rock-crusher shoe
YU185685A (en) 1984-12-04 1987-12-31 Wageneder Sbm Gmbh Hammer mill for crushing minerals and similar materials
US4645131A (en) 1984-12-24 1987-02-24 Hailey Robert W Powder milling method to produce fine powder sizes
FR2577445B1 (fr) 1985-02-15 1988-05-27 Framatome Sa Dispositif de projection de particules solides pour broyeur centrifuge sous vide
JPS61216744A (ja) 1985-03-19 1986-09-26 ラサ工業株式会社 破砕装置
FR2594048B1 (fr) 1986-02-10 1988-05-27 Framatome Sa Roue de broyeur a projection sous vide.
AT390568B (de) 1986-10-30 1990-05-25 Wageneder Sbm Gmbh Prallmuehle zum zerkleinern von gestein od. dgl.
US4834298A (en) 1987-09-15 1989-05-30 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Crushing method and apparatus
US4940188A (en) 1987-12-24 1990-07-10 John Rodriguez Tip holder for mineral breaker
DE3821360A1 (de) 1988-03-05 1989-09-14 Nakayama Iron Works Ltd Prallzerkleinerer
US4844364A (en) 1988-06-06 1989-07-04 Rossouw Pieter J Rotary impact crusher
JPH0214753A (ja) 1988-06-30 1990-01-18 Kurimoto Shoji Kk 粒形改善方法
DE3926203A1 (de) 1988-08-08 1990-02-15 Noricum Maschinenbau Handel Prallmuehle
JPH02122841A (ja) 1988-10-31 1990-05-10 Kurimoto Ltd 竪型衝撃式破砕機
JPH02122843A (ja) 1988-10-31 1990-05-10 Kurimoto Ltd 竪型衝撃式破砕機
JPH02122842A (ja) 1988-10-31 1990-05-10 Kurimoto Ltd 竪型衝撃式破砕機
DE3905365A1 (de) 1989-02-22 1989-11-23 Brauer Heinz Prof Dr H C Dr In Maschine zur determinierten prallzerkleinerung
JPH02227147A (ja) 1989-02-27 1990-09-10 Toru Tanaka ２個のローターによる、相互衝突遠心破砕装置
JPH02237653A (ja) 1989-03-10 1990-09-20 Kobe Steel Ltd 遠心式衝撃紛砕機
JPH04939U (ja) 1990-04-17 1992-01-07
US5184784A (en) 1990-08-15 1993-02-09 Canica Crushers, Inc. Anvil for use in a centrifugal impact crusher
JP2766058B2 (ja) 1990-08-31 1998-06-18 株式会社神戸製鋼所 竪型衝撃式破砕機
US5690284A (en) * 1991-01-09 1997-11-25 Qed International Limited Method and apparatus for grinding
JPH04300655A (ja) 1991-03-28 1992-10-23 Kotobuki Giken Kogyo Kk 遠心破砕機
US5248101A (en) * 1991-05-22 1993-09-28 Canica Crushers, Inc. Efficient centrifugal impact crusher with dust removal capability and method of using same
JP3100200B2 (ja) 1991-10-07 2000-10-16 株式会社中山鉄工所 堅型破砕機における破砕方法
EP0562163A2 (de) 1992-03-25 1993-09-29 Martin H. Gygi Brecher
DE69226623T2 (de) 1992-03-27 1999-04-22 Nakayama Iron Works, Ltd., Takeo, Saga Prallmühle mit vertikaler Drehachse
JP3092886B2 (ja) 1992-04-24 2000-09-25 株式会社中山鉄工所 竪型衝撃式破砕機
JP3250747B2 (ja) 1992-07-20 2002-01-28 株式会社中山鉄工所 竪型衝撃式破砕機における粒度調整方法
FI90633C (fi) 1992-07-31 1994-03-10 Evarest Boleslavovi Komarovsky Menetelmä kallio- ja malmilohkareiden murskaamiseksi iskemällä sekä laite menetelmän suorittamiseksi
JPH0663432A (ja) 1992-08-25 1994-03-08 Kobe Steel Ltd 竪型衝撃式破砕機
JPH0679189A (ja) 1992-08-31 1994-03-22 Nippon Cement Co Ltd 衝撃式竪型破砕機のロータ
DE4319702C2 (de) 1993-06-10 1995-06-14 Dichter Hans Joachim Prallbrecher
DE9308860U1 (de) * 1993-06-10 1994-10-20 Dichter, Hans-Joachim, 10829 Berlin Prallbrecher
EP0722365B1 (en) 1993-10-14 2000-03-29 Metso Minerals (New Zealand) Limited Mineral breakers
AU679125B2 (en) 1993-10-14 1997-06-19 Svedala New Zealand Limited Accessory for mineral breaker
NZ250027A (en) 1993-10-22 1996-10-28 Barmac Ass Ltd Mineral breaker; scalloped wear tip
JP3249009B2 (ja) 1994-04-12 2002-01-21 株式会社中山鉄工所 竪型衝撃式破砕機
DE4413532C2 (de) * 1994-04-15 1996-10-17 Der Zanden Hans Van Prallbrecher
JP2936382B2 (ja) 1994-11-28 1999-08-23 コトブキ技研工業株式会社 遠心破砕機及び破砕原料供給口の補強材
EP0796148A4 (en) 1995-01-06 1998-12-09 Svedala New Zealand Limited IMPROVED ROTOR DESIGN
JPH08192065A (ja) 1995-01-13 1996-07-30 Nakayama Tekkosho:Kk 遠心破砕整粒機及び遠心破砕整粒方法
NL1000111C2 (en) * 1995-04-11 1996-10-14 Johannes Petrus Andreas Joseph Two-stage autogenous impact-type crusher
NL1000114C2 (nl) 1995-04-11 1996-10-14 Johannes Petrus Andreas Joseph Meervoudige roterende inslagbreker.
NL1000117C2 (nl) 1995-04-11 1996-10-14 Johannes Petrus Andreas Joseph Rotorbladconstructie voor inslagbreker.
NL1000116C2 (nl) 1995-04-11 1996-10-14 Johannes Petrus Andreas Joseph Gecombineerde meervoudige inslagbreker.
US5597123A (en) 1995-06-30 1997-01-28 Praxair Technology, Inc. Ultra-high energy cryogenic impact system

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002159872A (ja) * 2000-11-28 2002-06-04 Nakayama Iron Works Ltd 竪型衝撃式破砕機のロータ

Also Published As

Publication number Publication date
DE69711213T2 (de) 2002-08-14
DE69711213D1 (de) 2002-04-25
NZ335069A (en) 2000-12-22
WO1998016319A1 (en) 1998-04-23
EP0939676A1 (en) 1999-09-08
DK0939676T3 (da) 2002-06-24
PT939676E (pt) 2002-09-30
AU4575697A (en) 1998-05-11
EP0835690A1 (en) 1998-04-15
CA2268529A1 (en) 1998-04-23
AU731523B2 (en) 2001-03-29
EP0939676B1 (en) 2002-03-20
US5860605A (en) 1999-01-19
ATE214636T1 (de) 2002-04-15
JP3855138B2 (ja) 2006-12-06
ES2175465T3 (es) 2002-11-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3855138B2 (ja) 物質衝突を同期的に行なう方法及び装置
US3970257A (en) Apparatus for reducing the size of discrete material
US2287799A (en) Hammer mill
US5597127A (en) Ultrafines coal pulverizer
JP2003509207A (ja) 材料の衝突を同期的かつ対称的にする装置
BG64119B1 (bg) Пулверизатор и метод за пулверизиране
JP2004524133A (ja) 反転可能および非反転性の二次ハンマミルおよび三次ハンマミルにおける改良
JP3907586B2 (ja) 流線状空間を有する粉砕機
CN87101899A (zh) 真空抛射粉碎机轮盘
RU2111055C1 (ru) Дробилка комбинированного ударного действия
JP2000005621A (ja) 流動層型ジェット粉砕機
JP2002505948A (ja) 砕岩機の改良
US2750123A (en) keiper
JPS6136463B2 (ja)
JP3074656B2 (ja) 粉砕設備
SU1076138A1 (ru) Центробежна мельница
JPH0596194A (ja) 堅型破砕機における破砕方法
RU2471561C2 (ru) Способ ударного действия и дробилка для его осуществления
NL1006260C2 (nl) Werkwijze en inrichting voor het synchroon doen botsen of breken van materiaal.
SU952321A1 (ru) Центробежна мельница
KR20000070365A (ko) 벌크제품의 입자크기 감소방법과 장치
RU2837402C1 (ru) Способ активного ударного дробления горных пород и дробилка активного удара
RU2771253C1 (ru) Центробежная мельница
RU2299765C2 (ru) Способ ударного дробления и дробилка для его осуществления
RU2701958C1 (ru) Дезинтегратор

Legal Events

Date Code Title Description
A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20050628

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20050928

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20051004

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20051228

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20060822

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20060830

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees