JPH10139549A - 立方晶窒化硼素質焼結体 - Google Patents
立方晶窒化硼素質焼結体Info
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- JPH10139549A JPH10139549A JP8290910A JP29091096A JPH10139549A JP H10139549 A JPH10139549 A JP H10139549A JP 8290910 A JP8290910 A JP 8290910A JP 29091096 A JP29091096 A JP 29091096A JP H10139549 A JPH10139549 A JP H10139549A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】ｃＢＮ焼結体の耐摩耗性を損なわずに靱性を向
上させる。 【解決手段】立方晶窒化硼素を３０〜９５体積％含有す
るとともに、残部が、Ｔｉと少なくとも周期律表第４
ａ，５ａ，６ａ族元素（Ｔｉを除く）の一種との炭化
物、窒化物、炭窒化物のいずれかからなる結合相と、／
ＴｉＢ2 、ＡｌＮ、〔Al2 O 3 、鉄族金属、及び周期律
表第４ａ，５ａ，６ａ族元素（Ｔｉを除く）の炭化物、
窒化物、炭窒化物、硼化物、の中から選ばれる少なくと
も一種を含む場合あり〕と、／不可避不純物とからな
り、且つ、前記結合相が、ＣｕのＫα１線を用いたＸ線
回析測定で同一回析面で０．１〜１．０度離れた二種類
のＢ１型結晶構造のピークをもち、低角度側のピーク強
度ＩL ：高角度側のピーク強度をＩH としたとき、０＜
ＩL ／ＩH ＜４となるようにした。
上させる。 【解決手段】立方晶窒化硼素を３０〜９５体積％含有す
るとともに、残部が、Ｔｉと少なくとも周期律表第４
ａ，５ａ，６ａ族元素（Ｔｉを除く）の一種との炭化
物、窒化物、炭窒化物のいずれかからなる結合相と、／
ＴｉＢ2 、ＡｌＮ、〔Al2 O 3 、鉄族金属、及び周期律
表第４ａ，５ａ，６ａ族元素（Ｔｉを除く）の炭化物、
窒化物、炭窒化物、硼化物、の中から選ばれる少なくと
も一種を含む場合あり〕と、／不可避不純物とからな
り、且つ、前記結合相が、ＣｕのＫα１線を用いたＸ線
回析測定で同一回析面で０．１〜１．０度離れた二種類
のＢ１型結晶構造のピークをもち、低角度側のピーク強
度ＩL ：高角度側のピーク強度をＩH としたとき、０＜
ＩL ／ＩH ＜４となるようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、切削工具
等に使用される高硬度、高靱性の立方晶窒化硼素質焼結
体に関するものである。
等に使用される高硬度、高靱性の立方晶窒化硼素質焼結
体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】立方晶窒化硼素（cubic Boron Nitride
以下cBN と略す) はダイヤモンドに次ぐ硬度を有し、し
かもダイヤモンドと異なり鉄系金属との親和性を持たな
いため、特に高硬度焼入れ鋼の研削工具、切削工具に用
いられている。
以下cBN と略す) はダイヤモンドに次ぐ硬度を有し、し
かもダイヤモンドと異なり鉄系金属との親和性を持たな
いため、特に高硬度焼入れ鋼の研削工具、切削工具に用
いられている。
【０００３】このようなｃＢＮを使用した切削工具とし
ては、ｃＢＮをコバルト（Ｃｏ）等の金属で結合したも
のや、炭化チタン（ＴｉＣ）などのセラミックスで結合
したｃＢＮ焼結体が用いられてきた（特公昭５２−４３
８４６号公報等参照）。
ては、ｃＢＮをコバルト（Ｃｏ）等の金属で結合したも
のや、炭化チタン（ＴｉＣ）などのセラミックスで結合
したｃＢＮ焼結体が用いられてきた（特公昭５２−４３
８４６号公報等参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】上記のような切削工
具のうち、金属を結合材に用いたｃＢＮ焼結体では、耐
熱性を損なわないようにするため金属量をできるだけ少
量に抑え、残部のｃＢＮが直接結合した組織を形成する
ようにしている。しかしながら、このような焼結体で、
例えば高硬度焼入れ鋼を実際に切削してみると、切削中
にｃＢＮ粒子が脱落することによって工具摩耗が大きく
進行するという問題があった。
具のうち、金属を結合材に用いたｃＢＮ焼結体では、耐
熱性を損なわないようにするため金属量をできるだけ少
量に抑え、残部のｃＢＮが直接結合した組織を形成する
ようにしている。しかしながら、このような焼結体で、
例えば高硬度焼入れ鋼を実際に切削してみると、切削中
にｃＢＮ粒子が脱落することによって工具摩耗が大きく
進行するという問題があった。
【０００５】一方、セラミックス中にｃＢＮが分散した
組織のｃＢＮ焼結体では、上記のようなｃＢＮ粒子の脱
落はほとんど見られず耐摩耗性は比較的良好である。特
に、ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮを結合材に用いた場合、
耐摩耗性は最も優れる。しかしながら、セラミック、例
えばＴｉＣをそのまま結合相としたｃＢＮ焼結体では靱
性が劣り、切削中に欠損しやすいという欠点があった。
組織のｃＢＮ焼結体では、上記のようなｃＢＮ粒子の脱
落はほとんど見られず耐摩耗性は比較的良好である。特
に、ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮを結合材に用いた場合、
耐摩耗性は最も優れる。しかしながら、セラミック、例
えばＴｉＣをそのまま結合相としたｃＢＮ焼結体では靱
性が劣り、切削中に欠損しやすいという欠点があった。
【０００６】
【問題点を解決するための手段】本発明者等は、ｃＢＮ
焼結体の耐摩耗性を損なわずに靱性を向上させるべく鋭
意研究した結果、結合相中のＴｉ化合物にＴｉ以外の周
期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属を焼結の過程で結合相中
に特定の化合物等を含有させることにより、耐摩耗性お
よび靱性に優れたｃＢＮ焼結体を得ることができること
を見出し、本発明に至った。
焼結体の耐摩耗性を損なわずに靱性を向上させるべく鋭
意研究した結果、結合相中のＴｉ化合物にＴｉ以外の周
期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属を焼結の過程で結合相中
に特定の化合物等を含有させることにより、耐摩耗性お
よび靱性に優れたｃＢＮ焼結体を得ることができること
を見出し、本発明に至った。
【０００７】即ち、本発明の立方晶窒化硼素質焼結体
は、立方晶窒化硼素を３０〜９５体積％含有するととも
に、残部が、Ｔｉと少なくとも周期律表第４ａ，５ａ，
６ａ族元素（Ｔｉを除く）の一種との炭化物、窒化物、
炭窒化物のいずれかからなる結合相と、／ＴｉＢ2 、Ａ
ｌＮ、〔Al2 O 3 、鉄族金属、及び周期律表第４ａ，５
ａ，６ａ族元素（Ｔｉを除く）の炭化物、窒化物、炭窒
化物、硼化物、の中から選ばれる少なくとも一種を含む
場合あり〕と、／不可避不純物とからなり、且つ、前記
結合相が、ＣｕのＫα１線を用いたＸ線回析測定で同一
回析面で０．１〜１．０度離れた二種類のＢ１型結晶構
造のピークをもち、低角度側のピーク強度ＩL ：高角度
側のピーク強度をＩH としたとき、０＜ＩL ／ＩH ＜４
であることを特徴とするものである。
は、立方晶窒化硼素を３０〜９５体積％含有するととも
に、残部が、Ｔｉと少なくとも周期律表第４ａ，５ａ，
６ａ族元素（Ｔｉを除く）の一種との炭化物、窒化物、
炭窒化物のいずれかからなる結合相と、／ＴｉＢ2 、Ａ
ｌＮ、〔Al2 O 3 、鉄族金属、及び周期律表第４ａ，５
ａ，６ａ族元素（Ｔｉを除く）の炭化物、窒化物、炭窒
化物、硼化物、の中から選ばれる少なくとも一種を含む
場合あり〕と、／不可避不純物とからなり、且つ、前記
結合相が、ＣｕのＫα１線を用いたＸ線回析測定で同一
回析面で０．１〜１．０度離れた二種類のＢ１型結晶構
造のピークをもち、低角度側のピーク強度ＩL ：高角度
側のピーク強度をＩH としたとき、０＜ＩL ／ＩH ＜４
であることを特徴とするものである。
【０００８】立方晶窒化硼素（ｃＢＮ）を３０〜９５体
積％含有させたのは、ｃＢＮが３０体積％より少ない
と、ｃＢＮ本来の特性、即ち、高硬度、高熱伝導性など
の優れた特性を生かすことができないからであり、ｃＢ
Ｎが９５体積％より多いと、切削中にｃＢＮ粒子が脱落
しやすくない、耐摩耗性が低下するからである。ｃＢＮ
は４０〜６０体積％含有することが望ましい。
積％含有させたのは、ｃＢＮが３０体積％より少ない
と、ｃＢＮ本来の特性、即ち、高硬度、高熱伝導性など
の優れた特性を生かすことができないからであり、ｃＢ
Ｎが９５体積％より多いと、切削中にｃＢＮ粒子が脱落
しやすくない、耐摩耗性が低下するからである。ｃＢＮ
は４０〜６０体積％含有することが望ましい。
【０００９】Ｔｉと少なくとも周期律表第４ａ，５ａ，
６ａ族元素（Ｔｉを除く）の一種との炭化物、窒化物、
炭窒化物のいずれかを含有させたのは、このような化合
物により結合相が強化され、耐摩耗性、靱性が向上する
からである。この際、鉄族金属、特に、Ｎｉ、Ｃｏがあ
ると、固溶はより促進される。周期律表第４ａ，５ａ，
６ａ族元素としては、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈ
ｆ，Ｔａ，Ｗがある。
６ａ族元素（Ｔｉを除く）の一種との炭化物、窒化物、
炭窒化物のいずれかを含有させたのは、このような化合
物により結合相が強化され、耐摩耗性、靱性が向上する
からである。この際、鉄族金属、特に、Ｎｉ、Ｃｏがあ
ると、固溶はより促進される。周期律表第４ａ，５ａ，
６ａ族元素としては、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈ
ｆ，Ｔａ，Ｗがある。
【００１０】特に、Ｍｏ，Ｈｆが望ましい。このような
化合物は焼結体中０．１〜８０体積％、特には３０〜５
０体積％含有することが望ましい。
化合物は焼結体中０．１〜８０体積％、特には３０〜５
０体積％含有することが望ましい。
【００１１】残部に、ＴｉＢ2 、ＡｌＮ、〔Al2 O 3 、
鉄族金属、及び周期律表第４ａ，５ａ，６ａ族元素（Ｔ
ｉを除く）の炭化物、窒化物、炭窒化物、硼化物、の中
から選ばれる少なくとも一種を含む場合あり〕を含有し
たのは、これらの化合物は、いずれもｃＢＮ粒子を強固
に保持する作用を有し、これら自身が耐熱性に優れる性
質を有しているからである。
鉄族金属、及び周期律表第４ａ，５ａ，６ａ族元素（Ｔ
ｉを除く）の炭化物、窒化物、炭窒化物、硼化物、の中
から選ばれる少なくとも一種を含む場合あり〕を含有し
たのは、これらの化合物は、いずれもｃＢＮ粒子を強固
に保持する作用を有し、これら自身が耐熱性に優れる性
質を有しているからである。
【００１２】また、残部に周期律表第４ａ，５ａ，６ａ
族元素（Ｔｉを除く）の炭化物、窒化物、炭窒化物、硼
化物のいずれかを含む場合、これが炭化物であれば耐摩
耗性が良好で、窒化物であれば高温での耐反応性、耐酸
化性を向上できる。また、炭窒化物の場合、これらの両
方の特性を有する。
族元素（Ｔｉを除く）の炭化物、窒化物、炭窒化物、硼
化物のいずれかを含む場合、これが炭化物であれば耐摩
耗性が良好で、窒化物であれば高温での耐反応性、耐酸
化性を向上できる。また、炭窒化物の場合、これらの両
方の特性を有する。
【００１３】ところで、前記の如く、結合相を、Ｃｕの
Ｋα１線を用いたＸ線回析測定で同一回析面で０．１〜
１．０度離れた二種類のＢ１型結晶構造のピークをも
ち、低角度側のピーク強度ＩL ：高角度側のピーク強度
をＩH としたとき、０＜ＩL ／ＩH ＜４としたのは、Ｉ
L ／ＩH ＝０（ＩL ＝０）では、結合層の強化が不充分
であり、ＩL ／ＩH ＜４としたのは、結合相中の著しく
進行した固溶相等により結合相が強度劣化するため、ｃ
ＢＮ粒子脱落による耐摩耗性の低下及び靱性の低下によ
る耐欠損性の低下が生じるためである。特にＩL ／ＩH
は、０．２＜ＩL／ＩH ＜２が望ましい。
Ｋα１線を用いたＸ線回析測定で同一回析面で０．１〜
１．０度離れた二種類のＢ１型結晶構造のピークをも
ち、低角度側のピーク強度ＩL ：高角度側のピーク強度
をＩH としたとき、０＜ＩL ／ＩH ＜４としたのは、Ｉ
L ／ＩH ＝０（ＩL ＝０）では、結合層の強化が不充分
であり、ＩL ／ＩH ＜４としたのは、結合相中の著しく
進行した固溶相等により結合相が強度劣化するため、ｃ
ＢＮ粒子脱落による耐摩耗性の低下及び靱性の低下によ
る耐欠損性の低下が生じるためである。特にＩL ／ＩH
は、０．２＜ＩL／ＩH ＜２が望ましい。
【００１４】このような本願発明の立方晶窒化硼素質焼
結体の具体的な製造方法は、例えば、まず、原料粉末と
してｃＢＮ粉末と、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣＮ
粉末とＡｌ粉末と、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈ
ｆ，Ｔａ，Ｗの金属、炭化物、窒化物のうち少なくとも
一種の粉末、あるいは、これらに加えＮｉ，Ｃｏ，Ｃｏ
Ｏ，Ｃｏ3 Ｏ4 のうち少なくとも一種の粉末を準備し、
これらを特定の組成に秤量し、例えば超硬合金製のボー
ルミルで混合する。その後、必要があれば所定形状に成
形する。
結体の具体的な製造方法は、例えば、まず、原料粉末と
してｃＢＮ粉末と、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣＮ
粉末とＡｌ粉末と、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈ
ｆ，Ｔａ，Ｗの金属、炭化物、窒化物のうち少なくとも
一種の粉末、あるいは、これらに加えＮｉ，Ｃｏ，Ｃｏ
Ｏ，Ｃｏ3 Ｏ4 のうち少なくとも一種の粉末を準備し、
これらを特定の組成に秤量し、例えば超硬合金製のボー
ルミルで混合する。その後、必要があれば所定形状に成
形する。
【００１５】成形にはプレス成形、射出成形、鋳込み成
形、押し出し成形等、周知の成形手段を用いることがで
きる。
形、押し出し成形等、周知の成形手段を用いることがで
きる。
【００１６】次に上記成形体を、例えば、特公昭３９−
８９４８号公報に開示されるように高温高圧で焼結す
る。即ち、圧力４ＧＰａ以上、温度１３００℃以上で１
５〜１６分間保持し、本発明の立方晶窒化硼素質焼結体
を得る。圧力は４〜６ＧＰａが好ましく、温度は１３０
０〜１８００℃が好ましい。
８９４８号公報に開示されるように高温高圧で焼結す
る。即ち、圧力４ＧＰａ以上、温度１３００℃以上で１
５〜１６分間保持し、本発明の立方晶窒化硼素質焼結体
を得る。圧力は４〜６ＧＰａが好ましく、温度は１３０
０〜１８００℃が好ましい。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例を詳細に説明する。原
料粉末として、ｃＢＮ粉末と、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉
末、ＴｉＣＮ粉末とＡｌ粉末と、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎ
ｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗの金属、炭化物、窒化物のう
ち少なくとも一種の粉末、あるいは、これらに加えＮ
ｉ，Ｃｏ，ＣｏＯ，Ｃｏ3 Ｏ4 のうち少なくとも一種の
粉末を準備し、焼結体組成が表１，２に示す組成となる
ように秤量し、この粉体を超硬合金製のボールミルで６
時間混合した。
料粉末として、ｃＢＮ粉末と、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉
末、ＴｉＣＮ粉末とＡｌ粉末と、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎ
ｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗの金属、炭化物、窒化物のう
ち少なくとも一種の粉末、あるいは、これらに加えＮ
ｉ，Ｃｏ，ＣｏＯ，Ｃｏ3 Ｏ4 のうち少なくとも一種の
粉末を準備し、焼結体組成が表１，２に示す組成となる
ように秤量し、この粉体を超硬合金製のボールミルで６
時間混合した。
【００１８】
【表１】
【００１９】次に、混合した粉体を圧力１ｔｏｎ／ｃｍ
2 で加圧成形し、この成形体を、超高温高圧発生装置を
用いて、表１，２に示す圧力、温度で所定時間保持し、
焼成し、本発明の立方晶窒化硼素質焼結体を得た。
2 で加圧成形し、この成形体を、超高温高圧発生装置を
用いて、表１，２に示す圧力、温度で所定時間保持し、
焼成し、本発明の立方晶窒化硼素質焼結体を得た。
【００２０】そして、立方晶窒化硼素焼結体を取り出し
て研削後、鏡面加工し、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）で
組織を観察した。そうしたところ、本発明品はいずれも
ポアのない緻密な組織を有していることが確かめられ
た。また、本発明品はいずれも、結合相が、ＣｕのＫα
１線を用いたＸ線回析測定で同一回析面で０．１〜１．
０度離れた二種類のＢ１型結晶構造のピークをもち、低
角度側のピーク強度ＩL：高角度側のピーク強度をＩH
としたとき、０＜ＩL ／ＩH ＜４であったのに対し、そ
れ以外のものは、この範囲外であった。
て研削後、鏡面加工し、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）で
組織を観察した。そうしたところ、本発明品はいずれも
ポアのない緻密な組織を有していることが確かめられ
た。また、本発明品はいずれも、結合相が、ＣｕのＫα
１線を用いたＸ線回析測定で同一回析面で０．１〜１．
０度離れた二種類のＢ１型結晶構造のピークをもち、低
角度側のピーク強度ＩL：高角度側のピーク強度をＩH
としたとき、０＜ＩL ／ＩH ＜４であったのに対し、そ
れ以外のものは、この範囲外であった。
【００２１】次に、得られた焼結体に対し、荷重１Ｋｇ
ｆのマイクロビッカース硬度及びビッカース硬度用ダイ
ヤモンド圧子を用いた荷重２０Ｋｇｆの圧痕法による破
壊靱性を測定した。
ｆのマイクロビッカース硬度及びビッカース硬度用ダイ
ヤモンド圧子を用いた荷重２０Ｋｇｆの圧痕法による破
壊靱性を測定した。
【００２２】さらに、これらの焼結体を用いて工具を作
製し、下記に示す条件で、連続切削試験と断続切削試験
を行った。これらの結果を表１に示す。
製し、下記に示す条件で、連続切削試験と断続切削試験
を行った。これらの結果を表１に示す。
【００２３】（連続切削試験） 被削材 ＳＫＤ１１（Ｈ Ｃ６０）、円筒材 切削速度 １００ｍ／ｍｉｎ 切込み ０．５ｍｍ 送り ０．１ｍｍ／ｒｅｖ 切削時間 ２０ｍｉｎ （断続切削時間） 被削材 ＳＫＤ１１（Ｈ Ｃ６０）、５ｍｍ幅溝４本
入り円筒材 切削速度 １００ｍ／ｍｉｎ 切込み ０．５ｍｍ 送り ０．１ｍｍ／ｒｅｖ 切削時間 ５ｍｉｎ 表１から明らかなように、本発明品のものはいずれも摩
耗量が０．１５０ｍｍ以下と小さく、また欠損も起こら
なかったことから、良好な耐摩耗性と耐欠損性を示して
いた。これに対して、本発明の範囲外のものは欠損する
か、あるいは欠損しなくとも摩耗量が０．２００ｍｍ以
上と大きかった。
入り円筒材 切削速度 １００ｍ／ｍｉｎ 切込み ０．５ｍｍ 送り ０．１ｍｍ／ｒｅｖ 切削時間 ５ｍｉｎ 表１から明らかなように、本発明品のものはいずれも摩
耗量が０．１５０ｍｍ以下と小さく、また欠損も起こら
なかったことから、良好な耐摩耗性と耐欠損性を示して
いた。これに対して、本発明の範囲外のものは欠損する
か、あるいは欠損しなくとも摩耗量が０．２００ｍｍ以
上と大きかった。
【００２４】
【発明の効果】叙上にように、本発明の立方晶窒化硼素
質焼結体によれば、立方晶窒化硼素を３０〜９５体積％
含有するとともに、残部が、Ｔｉと少なくとも周期律表
第４ａ，５ａ，６ａ族元素（Ｔｉを除く）の一種との炭
化物、窒化物、炭窒化物のいずれかからなる結合相と、
／ＴｉＢ2 、ＡｌＮ、〔Al2 O 3 、鉄族金属、及び周期
律表第４ａ，５ａ，６ａ族元素（Ｔｉを除く）の炭化
物、窒化物、炭窒化物、硼化物、の中から選ばれる少な
くとも一種を含む場合あり〕と、／不可避不純物とから
なり、且つ、前記結合相が、ＣｕのＫα１線を用いたＸ
線回析測定で同一回析面で０．１〜１．０度離れた二種
類のＢ１型結晶構造のピークをもち、低角度側のピーク
強度ＩL ：高角度側のピーク強度をＩH としたとき、０
＜ＩL ／ＩH＜４となるようにしたことにより、耐摩耗
性および靱性に優れたｃＢＮ焼結体を得ることによりｃ
ＢＮ焼結体の耐摩耗性を損なわずに靱性を向上させるこ
とができた。
質焼結体によれば、立方晶窒化硼素を３０〜９５体積％
含有するとともに、残部が、Ｔｉと少なくとも周期律表
第４ａ，５ａ，６ａ族元素（Ｔｉを除く）の一種との炭
化物、窒化物、炭窒化物のいずれかからなる結合相と、
／ＴｉＢ2 、ＡｌＮ、〔Al2 O 3 、鉄族金属、及び周期
律表第４ａ，５ａ，６ａ族元素（Ｔｉを除く）の炭化
物、窒化物、炭窒化物、硼化物、の中から選ばれる少な
くとも一種を含む場合あり〕と、／不可避不純物とから
なり、且つ、前記結合相が、ＣｕのＫα１線を用いたＸ
線回析測定で同一回析面で０．１〜１．０度離れた二種
類のＢ１型結晶構造のピークをもち、低角度側のピーク
強度ＩL ：高角度側のピーク強度をＩH としたとき、０
＜ＩL ／ＩH＜４となるようにしたことにより、耐摩耗
性および靱性に優れたｃＢＮ焼結体を得ることによりｃ
ＢＮ焼結体の耐摩耗性を損なわずに靱性を向上させるこ
とができた。
Claims (2)
- 【請求項１】 立方晶窒化硼素を３０〜９５体積％含有
するとともに、 残部が、Ｔｉと少なくとも周期律表第４ａ，５ａ，６ａ
族元素（Ｔｉを除く）の一種との炭化物、窒化物、炭窒
化物のいずれかからなる結合相と、 ＴｉＢ2 、ＡｌＮと、不可避不純物とからなる立方晶窒
化硼素質焼結体において、 前記結合相が、ＣｕのＫα１線を用いたＸ線回析測定で
同一回析面で０．１〜１．０度離れた二種類のＢ１型結
晶構造のピークをもち、低角度側のピーク強度ＩL ：高
角度側のピーク強度をＩH としたとき、０＜ＩL ／ＩH
＜４であることを特徴とする立方晶窒化硼素質焼結体。 - 【請求項２】 残部にAl2 O 3 、鉄族金属、及び周期律
表第４ａ，５ａ，６ａ族元素（Ｔｉを除く）の炭化物、
窒化物、炭窒化物、硼化物、の中から選ばれる少なくと
も一種を含むことを特徴とする請求項１の立方晶窒化硼
素質焼結体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8290910A JPH10139549A (ja) | 1996-10-31 | 1996-10-31 | 立方晶窒化硼素質焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8290910A JPH10139549A (ja) | 1996-10-31 | 1996-10-31 | 立方晶窒化硼素質焼結体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10139549A true JPH10139549A (ja) | 1998-05-26 |
Family
ID=17762098
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8290910A Pending JPH10139549A (ja) | 1996-10-31 | 1996-10-31 | 立方晶窒化硼素質焼結体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10139549A (ja) |
-
1996
- 1996-10-31 JP JP8290910A patent/JPH10139549A/ja active Pending
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Legal Events
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| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20051227 |