JPH10141445A - ベルト用抗張体及び伝動ベルト - Google Patents
ベルト用抗張体及び伝動ベルトInfo
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- JPH10141445A JPH10141445A JP8292740A JP29274096A JPH10141445A JP H10141445 A JPH10141445 A JP H10141445A JP 8292740 A JP8292740 A JP 8292740A JP 29274096 A JP29274096 A JP 29274096A JP H10141445 A JPH10141445 A JP H10141445A
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/02—Ropes built-up from fibrous or filamentary material, e.g. of vegetable origin, of animal origin, regenerated cellulose, plastics
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/04—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber
- F16G5/06—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
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- D—TEXTILES; PAPER
- D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
- D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
- D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
- D02G3/44—Yarns or threads characterised by the purpose for which they are designed
- D02G3/447—Yarns or threads for specific use in general industrial applications, e.g. as filters or reinforcement
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G1/00—Driving-belts
- F16G1/06—Driving-belts made of rubber
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G1/00—Driving-belts
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- D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B2101/00—Inorganic fibres
- D10B2101/02—Inorganic fibres based on oxides or oxide ceramics, e.g. silicates
- D10B2101/06—Glass
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- Ropes Or Cables (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】高強度ガラス繊維を用い下撚りと上撚りとを施
してなるベルト用抗張体に関して、その下撚り数と上撚
り数の適正化を図る。 【解決手段】フィラメント径が５〜８μｍの高強力ガラ
ス繊維７の繊維束を複数本集めて、ＲＦＬ液に浸漬した
後に熱処理を施してから下撚りを施すことによって子縄
（下撚り糸）６を形成する。該子縄６を１０〜１３本引
き揃えて上記下撚りとは逆方向に上撚りを施すことによ
って抗張体２を形成する。上記下撚りの撚り数は４．０
〜６．６回／１０ｃｍとし、上記上撚りの撚り数が８．
０〜９．４回／１０ｃｍとする。
してなるベルト用抗張体に関して、その下撚り数と上撚
り数の適正化を図る。 【解決手段】フィラメント径が５〜８μｍの高強力ガラ
ス繊維７の繊維束を複数本集めて、ＲＦＬ液に浸漬した
後に熱処理を施してから下撚りを施すことによって子縄
（下撚り糸）６を形成する。該子縄６を１０〜１３本引
き揃えて上記下撚りとは逆方向に上撚りを施すことによ
って抗張体２を形成する。上記下撚りの撚り数は４．０
〜６．６回／１０ｃｍとし、上記上撚りの撚り数が８．
０〜９．４回／１０ｃｍとする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、各種のベルトに
埋設されるベルト用抗張体及びそれを用いた伝動ベルト
の技術分野に属する。
埋設されるベルト用抗張体及びそれを用いた伝動ベルト
の技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】歯付ベルト等の伝動ベルトでは、強度、
強靭性或いは寸法安定性を向上させるために、ガラス繊
維からなるコードを抗張体として用いることが広く行な
われている。
強靭性或いは寸法安定性を向上させるために、ガラス繊
維からなるコードを抗張体として用いることが広く行な
われている。
【０００３】上記伝動ベルトの抗張体は、ベルトの走行
に伴って屈曲応力を繰り返し受け、それによって疲労を
生じて性能が低下する、という問題がある。この点を改
善する技術として、実開平１−１１１８４８号公報で提
案されているように、ガラス繊維として、従来のＥガラ
ス繊維に代えてこれよりもフィラメント径が小さい高強
力ガラス繊維を用い、コード自体を細径とすることによ
り、ベルトの耐久性の向上を図る、というものはある。
に伴って屈曲応力を繰り返し受け、それによって疲労を
生じて性能が低下する、という問題がある。この点を改
善する技術として、実開平１−１１１８４８号公報で提
案されているように、ガラス繊維として、従来のＥガラ
ス繊維に代えてこれよりもフィラメント径が小さい高強
力ガラス繊維を用い、コード自体を細径とすることによ
り、ベルトの耐久性の向上を図る、というものはある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述の高強力
ガラス繊維からなるコードの場合、確かにベルトの耐久
性の向上が図れるものの、その引張強度が従来のＥガラ
スに比べてかなり高いにも拘らず、その耐久性向上の度
合はそれほど高くない。
ガラス繊維からなるコードの場合、確かにベルトの耐久
性の向上が図れるものの、その引張強度が従来のＥガラ
スに比べてかなり高いにも拘らず、その耐久性向上の度
合はそれほど高くない。
【０００５】そこで、本発明では、高強力ガラスを用い
て従来よりも優れたベルト用抗張体を開発し、さらにこ
の抗張体を利用した伝動ベルトを提供しようとするもの
である。
て従来よりも優れたベルト用抗張体を開発し、さらにこ
の抗張体を利用した伝動ベルトを提供しようとするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、かかる課題
の下に、高強力ガラス繊維によるベルト用抗張体につい
て、試作・実験・検討を加え、以下の点を見出だして本
発明を完成したものである。
の下に、高強力ガラス繊維によるベルト用抗張体につい
て、試作・実験・検討を加え、以下の点を見出だして本
発明を完成したものである。
【０００７】従来は、高強力ガラス繊維を用いてベルト
用抗張体を製作する場合でも、その際の撚りに関しては
従前のＥガラス繊維と基本的には同じに態様にされてい
る。しかし、高強度ガラス繊維は、Ｅガラス繊維とは違
って、単に引張強度が高いだけではなく、そのフィラメ
ント径を細くすることができる一方、Ｅガラス繊維より
も脆性が高い、という特性を有している。そこで、本発
明ではかかる高強力ガラス繊維の特質に鑑みて撚りの適
正化を図ることによって、抗張体ひいては伝動ベルトの
性能を飛躍的に向上させたものである。
用抗張体を製作する場合でも、その際の撚りに関しては
従前のＥガラス繊維と基本的には同じに態様にされてい
る。しかし、高強度ガラス繊維は、Ｅガラス繊維とは違
って、単に引張強度が高いだけではなく、そのフィラメ
ント径を細くすることができる一方、Ｅガラス繊維より
も脆性が高い、という特性を有している。そこで、本発
明ではかかる高強力ガラス繊維の特質に鑑みて撚りの適
正化を図ることによって、抗張体ひいては伝動ベルトの
性能を飛躍的に向上させたものである。
【０００８】すなわち、この出願の発明は、高強力ガラ
ス繊維の繊維束を複数本集めて、レゾルシン及びホルマ
リンの初期縮合物とゴムラテックスとの混合物を主成分
とする処理液（以下、ＲＦＬ液という。）に浸漬した後
に熱処理（加熱処理）を施してから下撚りを施すことに
よって子縄が形成され、該子縄を所定本数引き揃えて上
記下撚りとは逆方向に上撚りを施すことによって形成さ
れているベルト用抗張体において、上記高強力ガラス繊
維のフィラメント径を５〜８μｍとし、上記下撚りの撚
り数を４．０〜６．６回／１０ｃｍとした点に特徴があ
る。
ス繊維の繊維束を複数本集めて、レゾルシン及びホルマ
リンの初期縮合物とゴムラテックスとの混合物を主成分
とする処理液（以下、ＲＦＬ液という。）に浸漬した後
に熱処理（加熱処理）を施してから下撚りを施すことに
よって子縄が形成され、該子縄を所定本数引き揃えて上
記下撚りとは逆方向に上撚りを施すことによって形成さ
れているベルト用抗張体において、上記高強力ガラス繊
維のフィラメント径を５〜８μｍとし、上記下撚りの撚
り数を４．０〜６．６回／１０ｃｍとした点に特徴があ
る。
【０００９】ここでいう高強力ガラス繊維とは、引張強
度３００Ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、より好ましくは３５０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 以上のものをいい、例えば、ＳｉＯ2 ；６
５％，Ａｌ2 Ｏ3 ；２５％，ＭｇＯ；９〜１０％を含有
し（その他の金属酸化物（Ｎａ2 Ｏ，Ｋ2 Ｏ，Ｆｅ2 Ｏ
3 ，Ｚｒ2 Ｏ3 等）は１％未満）、引張強度が４３７ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 の高強力ガラス、ＳｉＯ2 ；６５％，Ａｌ
2 Ｏ3 ；２４．２％，ＣａＯ＜０．１％，ＭｇＯ；１
０．１％を含有し、引張強度が４００ｋｇｆ／ｍｍ2 の
高強力ガラス繊維、ＳｉＯ2 ；５２〜５６％，Ａｌ2 Ｏ
3 ；２８〜３２％，ＣａＯ；９〜１２％，Ｎａ2 Ｏ＋Ｋ
2 Ｏ＜０．１％，Ｙ2 Ｏ3 その他を７％未満の割合で含
有し、引張強度が４３０ｋｇｆ／ｍｍ2 の高強力ガラス
繊維が好適である。
度３００Ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、より好ましくは３５０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 以上のものをいい、例えば、ＳｉＯ2 ；６
５％，Ａｌ2 Ｏ3 ；２５％，ＭｇＯ；９〜１０％を含有
し（その他の金属酸化物（Ｎａ2 Ｏ，Ｋ2 Ｏ，Ｆｅ2 Ｏ
3 ，Ｚｒ2 Ｏ3 等）は１％未満）、引張強度が４３７ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 の高強力ガラス、ＳｉＯ2 ；６５％，Ａｌ
2 Ｏ3 ；２４．２％，ＣａＯ＜０．１％，ＭｇＯ；１
０．１％を含有し、引張強度が４００ｋｇｆ／ｍｍ2 の
高強力ガラス繊維、ＳｉＯ2 ；５２〜５６％，Ａｌ2 Ｏ
3 ；２８〜３２％，ＣａＯ；９〜１２％，Ｎａ2 Ｏ＋Ｋ
2 Ｏ＜０．１％，Ｙ2 Ｏ3 その他を７％未満の割合で含
有し、引張強度が４３０ｋｇｆ／ｍｍ2 の高強力ガラス
繊維が好適である。
【００１０】上記高強力ガラス繊維のフィラメント径を
５〜８μｍとしたのは、該ガラス繊維は高強度であるか
ら、径を細くしても従来のＥガラスと同等若しくはそれ
以上の強力が得られ、かえって細径にすることによって
耐屈曲疲労性の向上が見込まれるためである。
５〜８μｍとしたのは、該ガラス繊維は高強度であるか
ら、径を細くしても従来のＥガラスと同等若しくはそれ
以上の強力が得られ、かえって細径にすることによって
耐屈曲疲労性の向上が見込まれるためである。
【００１１】また、上記抗張体は、上記下撚りの撚り数
が４．０〜６．６回／１０ｃｍであるから、該抗張体の
形状安定性を確保しながら、静的なダメージを小さくす
ることができる。すなわち、この下撚りの撚り数が４．
０回／１０ｃｍよりも少ないと、撚りの戻りのような現
象が起こり易くなって、その後の加工が難しくなり、形
状安定性が得られなくなる。一方、この下撚りの撚り数
が６．６回／１０ｃｍよりも多くなると、脆性材料であ
る高強力ガラス繊維に過大な歪みを与えることになり、
そのことによって静的に作用している応力が大きくなっ
てダメージを受け易くなるものである。
が４．０〜６．６回／１０ｃｍであるから、該抗張体の
形状安定性を確保しながら、静的なダメージを小さくす
ることができる。すなわち、この下撚りの撚り数が４．
０回／１０ｃｍよりも少ないと、撚りの戻りのような現
象が起こり易くなって、その後の加工が難しくなり、形
状安定性が得られなくなる。一方、この下撚りの撚り数
が６．６回／１０ｃｍよりも多くなると、脆性材料であ
る高強力ガラス繊維に過大な歪みを与えることになり、
そのことによって静的に作用している応力が大きくなっ
てダメージを受け易くなるものである。
【００１２】また、上記抗張体は、これを構成する下撚
り糸、つまり子縄の本数が１０〜１３本とすることが好
適である。これは、抗張体の線径が太くならないように
しながら、ベルト強力を確保する上で有利になるからで
ある。すなわち、子縄の本数が１０本未満になると、抗
張体の耐屈曲疲労性の向上の面では有利になるが、ベル
ト強力か低下する。一方、子縄の本数が１３本を越える
と、逆に耐屈曲疲労性の面で不利になる。
り糸、つまり子縄の本数が１０〜１３本とすることが好
適である。これは、抗張体の線径が太くならないように
しながら、ベルト強力を確保する上で有利になるからで
ある。すなわち、子縄の本数が１０本未満になると、抗
張体の耐屈曲疲労性の向上の面では有利になるが、ベル
ト強力か低下する。一方、子縄の本数が１３本を越える
と、逆に耐屈曲疲労性の面で不利になる。
【００１３】上撚り数については、これを８．０〜９．
４回／１０ｃｍとすることが好適である。これは、伝動
ベルトの強力の確保及び形状安定性の確保の面で有利に
なるからである。すなわち、８．０回／１０ｃｍ未満で
は糸の締まりが悪くなり、このような抗張体を用いたベ
ルトを走行させると、各下撚り糸の自由度が大きいため
に、抗張体の形状の安定性が悪く、寿命が短い。９．４
回／１０ｃｍよりも多くなると、抗張体の強力が大きく
低下し、ベルトに必要強力を与えることが難しくなる。
４回／１０ｃｍとすることが好適である。これは、伝動
ベルトの強力の確保及び形状安定性の確保の面で有利に
なるからである。すなわち、８．０回／１０ｃｍ未満で
は糸の締まりが悪くなり、このような抗張体を用いたベ
ルトを走行させると、各下撚り糸の自由度が大きいため
に、抗張体の形状の安定性が悪く、寿命が短い。９．４
回／１０ｃｍよりも多くなると、抗張体の強力が大きく
低下し、ベルトに必要強力を与えることが難しくなる。
【００１４】上記下撚り糸については、特に限定するわ
けではないが、これを４００〜６００本のフィラメント
によって構成するようにすることが、抗張体の剛性が高
くなることを避け、屈曲性を向上させる上で有利であ
る。
けではないが、これを４００〜６００本のフィラメント
によって構成するようにすることが、抗張体の剛性が高
くなることを避け、屈曲性を向上させる上で有利であ
る。
【００１５】抗張体の総フィラメント本数については、
特に限定するわけではないが、これを４０００〜８００
０本の範囲となるようにすることが好適である。つま
り、総フィラメント本数が４０００本未満であると十分
な強力を得ることが難しくなる。一方、その本数が８０
００本を超えると、ガラスコードの表面歪みが大きくな
って曲げ易さに対し不利となる。
特に限定するわけではないが、これを４０００〜８００
０本の範囲となるようにすることが好適である。つま
り、総フィラメント本数が４０００本未満であると十分
な強力を得ることが難しくなる。一方、その本数が８０
００本を超えると、ガラスコードの表面歪みが大きくな
って曲げ易さに対し不利となる。
【００１６】また、上記ＲＦＬ液に関し、そのラテック
スとしては、特に限定されるものではないが、スチレン
−ブタジエン−ビニルピリジン三元共重合体、クロロス
ルフォン化ポリエチレン、ニトリルゴム、水素化ニトリ
ルゴム、エピクロルヒドリン、ＳＢＲ、クロロプレンゴ
ム、塩素化ブタジエン、オレフィン−ビニルエステル共
重合体、天然ゴム等のラテックス又はそれらの混合体が
挙げられる。また、ＲＦＬ液には必要に応じて柔軟剤等
の添加剤を加えることができる。
スとしては、特に限定されるものではないが、スチレン
−ブタジエン−ビニルピリジン三元共重合体、クロロス
ルフォン化ポリエチレン、ニトリルゴム、水素化ニトリ
ルゴム、エピクロルヒドリン、ＳＢＲ、クロロプレンゴ
ム、塩素化ブタジエン、オレフィン−ビニルエステル共
重合体、天然ゴム等のラテックス又はそれらの混合体が
挙げられる。また、ＲＦＬ液には必要に応じて柔軟剤等
の添加剤を加えることができる。
【００１７】当該抗張体を配置する伝動ベルトの接着ゴ
ムがＨ−ＮＢＲのような難接着性のゴムである場合は、
上記上撚りが施されたガラスコードをゴム糊に浸漬し、
熱処理を施すことによって、このコードの表面にゴム皮
膜を形成することが好適である。
ムがＨ−ＮＢＲのような難接着性のゴムである場合は、
上記上撚りが施されたガラスコードをゴム糊に浸漬し、
熱処理を施すことによって、このコードの表面にゴム皮
膜を形成することが好適である。
【００１８】この場合のゴム糊の主成分たるゴム材料と
しては、塩化ゴム、ポリ塩化ビニル、クロロプレンゴ
ム、クロロスルホン化ポリエチレン等のハロゲン含有物
が好ましい。また、当該ゴム糊用の溶剤としては、特に
限定されるものではないが、通常、ベンゼン、トルエ
ン、キシレン等の芳香族炭化水素、エーテル類、トリク
ロロエチレン等のハロゲン化脂肪族炭化水素等が好適で
ある。
しては、塩化ゴム、ポリ塩化ビニル、クロロプレンゴ
ム、クロロスルホン化ポリエチレン等のハロゲン含有物
が好ましい。また、当該ゴム糊用の溶剤としては、特に
限定されるものではないが、通常、ベンゼン、トルエ
ン、キシレン等の芳香族炭化水素、エーテル類、トリク
ロロエチレン等のハロゲン化脂肪族炭化水素等が好適で
ある。
【００１９】上記抗張体を採用する伝動ベルトの種類に
ついては特に限定されない。すなわち、上記抗張体は、
ベルトの全長にわたってベルト長さ方向に延び、外周側
にアウタラバーが結合され内周側にインナラバーが結合
される、エンドレス伝動ベルトの抗張体として採用する
ことができる。そのようなベルトとしては、例えば、ベ
ルトの長さ方向に延び且つベルト幅方向に所定のピッチ
で並ぶようにスパイラル状に巻かれてなる抗張体と、該
抗張体の外周側に結合した背ゴムと、該抗張体の内周側
に一定ピッチで結合した多数の歯ゴムとを備えているエ
ンドレスの歯付伝動ベルトが挙げられる。
ついては特に限定されない。すなわち、上記抗張体は、
ベルトの全長にわたってベルト長さ方向に延び、外周側
にアウタラバーが結合され内周側にインナラバーが結合
される、エンドレス伝動ベルトの抗張体として採用する
ことができる。そのようなベルトとしては、例えば、ベ
ルトの長さ方向に延び且つベルト幅方向に所定のピッチ
で並ぶようにスパイラル状に巻かれてなる抗張体と、該
抗張体の外周側に結合した背ゴムと、該抗張体の内周側
に一定ピッチで結合した多数の歯ゴムとを備えているエ
ンドレスの歯付伝動ベルトが挙げられる。
【００２０】
【発明の効果】従って、この出願の発明によれば、高強
力ガラス繊維の繊維束を複数本集めてＲＦＬ液に浸漬し
た後に熱処理を施してから下撚りを施すことによって子
縄が形成され、該子縄を所定本数引き揃えて上記下撚り
とは逆方向に上撚りを施すことによって形成されている
ベルト用抗張体において、上記高強力ガラス繊維のフィ
ラメント径を５〜８μｍとし、上記下撚りの撚り数を
４．０〜６．６回／１０ｃｍとしたから、抗張体の形状
安定性ないしは加工性を損なうことなく、静的なダメー
ジを小さくして、ベルトの耐屈曲疲労性を高めることが
できる。
力ガラス繊維の繊維束を複数本集めてＲＦＬ液に浸漬し
た後に熱処理を施してから下撚りを施すことによって子
縄が形成され、該子縄を所定本数引き揃えて上記下撚り
とは逆方向に上撚りを施すことによって形成されている
ベルト用抗張体において、上記高強力ガラス繊維のフィ
ラメント径を５〜８μｍとし、上記下撚りの撚り数を
４．０〜６．６回／１０ｃｍとしたから、抗張体の形状
安定性ないしは加工性を損なうことなく、静的なダメー
ジを小さくして、ベルトの耐屈曲疲労性を高めることが
できる。
【００２１】また、上述の如き構成の抗張体において、
さらに、上記上撚りのための子縄の引き揃え本数を１０
〜１３本とし、上撚り数を８．０〜９．４回／１０ｃｍ
としたものによれば、ベルト強力を確保しながら、その
耐屈曲疲労性を向上させるうえで有利になる。
さらに、上記上撚りのための子縄の引き揃え本数を１０
〜１３本とし、上撚り数を８．０〜９．４回／１０ｃｍ
としたものによれば、ベルト強力を確保しながら、その
耐屈曲疲労性を向上させるうえで有利になる。
【００２２】
＜伝動ベルトについて＞図１は、この発明に係る伝動ベ
ルトの一例である歯付ベルト１を示す。この歯付ベルト
１は、ベルト長さ方向（同図の左右方向）に延びかつベ
ルト幅方向に所定ピッチで間隔をあけて並ぶようにスパ
イラル状に巻かれてなる抗張体２を備え、該抗張体２の
外周側にベルト長さ方向に延びる断面矩形状の背ゴム３
が設けられ、抗張体２の内周側には多数の歯ゴム４，
４，…がベルト長さ方向に所定ピッチで間隔をおいて配
設されている。歯ゴム４，４，…は、ベルト１の内周面
に設けられた歯布５によって覆われている。
ルトの一例である歯付ベルト１を示す。この歯付ベルト
１は、ベルト長さ方向（同図の左右方向）に延びかつベ
ルト幅方向に所定ピッチで間隔をあけて並ぶようにスパ
イラル状に巻かれてなる抗張体２を備え、該抗張体２の
外周側にベルト長さ方向に延びる断面矩形状の背ゴム３
が設けられ、抗張体２の内周側には多数の歯ゴム４，
４，…がベルト長さ方向に所定ピッチで間隔をおいて配
設されている。歯ゴム４，４，…は、ベルト１の内周面
に設けられた歯布５によって覆われている。
【００２３】上記伝動ベルト１のゴムには、水素化ニト
リルゴムを主原料とするゴム組成物が用いられている。
上記歯布５の、ベルト幅方向に延びるように配置される
糸には６，６ナイロン糸が、またベルト長さ方向に延び
るように配置される糸には工業用６，６ナイロンのウー
リー加工糸がそれぞれ使用されている。
リルゴムを主原料とするゴム組成物が用いられている。
上記歯布５の、ベルト幅方向に延びるように配置される
糸には６，６ナイロン糸が、またベルト長さ方向に延び
るように配置される糸には工業用６，６ナイロンのウー
リー加工糸がそれぞれ使用されている。
【００２４】上記抗張体２は、図２に拡大して示すよう
に、所要本数の子縄（下撚り糸）６，６，…を引き揃え
て、下撚りとは逆方向に所定撚り数で上撚りを施されて
なるものである。各子縄６は、複数本の繊維束を引き揃
えて所定撚り数で下撚りを施してなるものであり、各繊
維束は、多数のガラス繊維７，７，…を束ねてなりＲＦ
Ｌ処理液に浸漬された後に熱処理されている。各子縄６
のガラス繊維７，７，…間には、上記ＲＦＬ処理液のゴ
ム分が介在している。
に、所要本数の子縄（下撚り糸）６，６，…を引き揃え
て、下撚りとは逆方向に所定撚り数で上撚りを施されて
なるものである。各子縄６は、複数本の繊維束を引き揃
えて所定撚り数で下撚りを施してなるものであり、各繊
維束は、多数のガラス繊維７，７，…を束ねてなりＲＦ
Ｌ処理液に浸漬された後に熱処理されている。各子縄６
のガラス繊維７，７，…間には、上記ＲＦＬ処理液のゴ
ム分が介在している。
【００２５】上記歯付ベルトは一般的な圧入法によって
成形されており、その歯数は１１３、歯部４，４，…の
ピッチは８ｍｍ、ベルト幅は１９ｍｍになされている。
また、各歯部４は、ベルト長さ方向において互いに対向
する側面が円弧状に湾曲して膨らんでいる。
成形されており、その歯数は１１３、歯部４，４，…の
ピッチは８ｍｍ、ベルト幅は１９ｍｍになされている。
また、各歯部４は、ベルト長さ方向において互いに対向
する側面が円弧状に湾曲して膨らんでいる。
【００２６】そして、上記抗張体２における各子縄５の
下撚り数は４．０〜６．６回／１０ｃｍに設定されてい
る。また、上撚り数は８．０〜９．４回／１０ｃｍに設
定されている。
下撚り数は４．０〜６．６回／１０ｃｍに設定されてい
る。また、上撚り数は８．０〜９．４回／１０ｃｍに設
定されている。
【００２７】＜抗張体２についての実施例＞ （実施例１）ガラス繊維としては、直径７μｍの無アル
カリ高強力ガラス繊維（引張強度４３７ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ）を用いた。この高強力ガラス繊維２００本を集束
して繊維束としている。この例の抗張体は、３本の繊維
束を引き揃えて濃度２０重量％のＶｐ−ＳＢＲ（スチレ
ン−ブタジエン−ビニルピリジン三元共重合体）系ＲＦ
Ｌ処理液に浸漬し、次いで２４０℃で１分間の熱処理を
行った後、これに撚り数５．６回／１０ｃｍの下撚りを
施して子縄とし、さらにこの子縄を１１本集めて引き揃
え、撚り数８．０回／１０ｃｍの上撚りを施している。
この結果、総繊維本数は６６００本（＝２００本×３×
１１）となっている。
カリ高強力ガラス繊維（引張強度４３７ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ）を用いた。この高強力ガラス繊維２００本を集束
して繊維束としている。この例の抗張体は、３本の繊維
束を引き揃えて濃度２０重量％のＶｐ−ＳＢＲ（スチレ
ン−ブタジエン−ビニルピリジン三元共重合体）系ＲＦ
Ｌ処理液に浸漬し、次いで２４０℃で１分間の熱処理を
行った後、これに撚り数５．６回／１０ｃｍの下撚りを
施して子縄とし、さらにこの子縄を１１本集めて引き揃
え、撚り数８．０回／１０ｃｍの上撚りを施している。
この結果、総繊維本数は６６００本（＝２００本×３×
１１）となっている。
【００２８】さらに、この抗張体の表面には、ＣＳＭ
（クロロスルホン化ポリエチレン）とクルードＭＤＩ
（ジフェニルメタンジイソシアネート）とを混合した濃
度１５重量％の糊ゴムに浸漬した後、１２０℃で１分間
の熱処理を施すことによって形成されたゴム皮膜が形成
されている。このゴム皮膜の形成は、ベルト本体のゴム
が難接着性のＨ−ＮＢＲである点を考慮したものであ
る。
（クロロスルホン化ポリエチレン）とクルードＭＤＩ
（ジフェニルメタンジイソシアネート）とを混合した濃
度１５重量％の糊ゴムに浸漬した後、１２０℃で１分間
の熱処理を施すことによって形成されたゴム皮膜が形成
されている。このゴム皮膜の形成は、ベルト本体のゴム
が難接着性のＨ−ＮＢＲである点を考慮したものであ
る。
【００２９】そうして、このようにして得られた抗張体
を用いて上記歯付ベルト（図１）を作製した。
を用いて上記歯付ベルト（図１）を作製した。
【００３０】従って、上記抗張体によれば、下撚り数が
５．６回／１０ｃｍであるから、その形状安定性（保形
性）を確保されるとともに、ガラス繊維に過大な歪みを
与えることがないから、静的な応力が小さくダメージを
与えることが少なくなる。また、上撚り数が８．０回／
１０ｃｍであるので、抗張体の締まりが確保され、しか
も強度を損なうことがない。
５．６回／１０ｃｍであるから、その形状安定性（保形
性）を確保されるとともに、ガラス繊維に過大な歪みを
与えることがないから、静的な応力が小さくダメージを
与えることが少なくなる。また、上撚り数が８．０回／
１０ｃｍであるので、抗張体の締まりが確保され、しか
も強度を損なうことがない。
【００３１】（実施例２〜１２，比較例１〜７）上記撚
りの構成（子縄を構成する繊維束の数／抗張体を構成す
る子縄の本数）下撚り数又は上撚り数を表１に示すよう
に種々に変え、他は上記実施例１と同様にして抗張体を
調製し、同様の歯付ベルトを作製した。
りの構成（子縄を構成する繊維束の数／抗張体を構成す
る子縄の本数）下撚り数又は上撚り数を表１に示すよう
に種々に変え、他は上記実施例１と同様にして抗張体を
調製し、同様の歯付ベルトを作製した。
【００３２】＜比較試験＞上記実施例及び比較例の各歯
付ベルトについて、ベルト強力（初期強力）及び屈曲疲
労性の各評価を行なった。
付ベルトについて、ベルト強力（初期強力）及び屈曲疲
労性の各評価を行なった。
【００３３】−屈曲疲労試験の要領− 屈曲疲労性能の評価には、図３に示すベルト走行試験機
を用いた。この試験機では、４つの大プーリ３１，３
１，…が同図の上下左右に配置されており、相隣る大プ
ーリ３１，３１間には直径が２８ｍｍの小プーリ３２が
それぞれ配置されている。試験は、これらプーリ３１，
３２間に供試ベルトＡを巻き掛け、ウエイト３３にてベ
ルトＡに８０ｋｇｆの負荷をかけた状態で、大プーリ３
１を５５００ｒｐｍの回転速度で回転させ、ベルトＡが
破断するまで走行させて、この破断に至るまでに小プー
リ３２を通過した回数を屈曲疲労寿命として求める、と
いうものである。
を用いた。この試験機では、４つの大プーリ３１，３
１，…が同図の上下左右に配置されており、相隣る大プ
ーリ３１，３１間には直径が２８ｍｍの小プーリ３２が
それぞれ配置されている。試験は、これらプーリ３１，
３２間に供試ベルトＡを巻き掛け、ウエイト３３にてベ
ルトＡに８０ｋｇｆの負荷をかけた状態で、大プーリ３
１を５５００ｒｐｍの回転速度で回転させ、ベルトＡが
破断するまで走行させて、この破断に至るまでに小プー
リ３２を通過した回数を屈曲疲労寿命として求める、と
いうものである。
【００３４】−試験結果− 試験結果は、表１に併せて示されている。
【００３５】
【表１】
【００３６】−試験結果の考察− 表１によれば、実施例１〜１２の各々は比較例１〜３，
５，７よりもベルト強力が高く且つ屈曲疲労寿命の回数
も格段に多くなっている（比較例４，６については後述
する）。これは、実施例の場合、下撚り数が高強力ガラ
ス繊維に相応しい適正なものになってベルトの耐屈曲疲
労性が向上し、上撚り数が高強力ガラス繊維に相応しい
適正なものになってベルトの強力と耐屈曲疲労性とのバ
ランスが取れたためと認められる。この点を以下では具
体的に説明する。
５，７よりもベルト強力が高く且つ屈曲疲労寿命の回数
も格段に多くなっている（比較例４，６については後述
する）。これは、実施例の場合、下撚り数が高強力ガラ
ス繊維に相応しい適正なものになってベルトの耐屈曲疲
労性が向上し、上撚り数が高強力ガラス繊維に相応しい
適正なものになってベルトの強力と耐屈曲疲労性とのバ
ランスが取れたためと認められる。この点を以下では具
体的に説明する。
【００３７】（撚りの構成の影響について）実施例１〜
３は互いの撚りの構成のみが異なる。実施例１と実施例
３との比較から、子縄の本数が多くなると、ベルト強力
は高くなるものの、屈曲疲労寿命が低下することがわか
る。また、実施例２と実施例３との比較から、子縄を構
成する繊維束の数が多くなると、ベルト強力は高くなる
ものの、屈曲疲労寿命が低下することがわかる。比較例
１〜３も互いの撚りの構成のみが異なるが、この撚りの
構成がベルト強力及び屈曲疲労寿命に与える影響につい
ては、実施例１〜３の場合と同様の傾向にあり、この傾
向が一般的であることがわかる。
３は互いの撚りの構成のみが異なる。実施例１と実施例
３との比較から、子縄の本数が多くなると、ベルト強力
は高くなるものの、屈曲疲労寿命が低下することがわか
る。また、実施例２と実施例３との比較から、子縄を構
成する繊維束の数が多くなると、ベルト強力は高くなる
ものの、屈曲疲労寿命が低下することがわかる。比較例
１〜３も互いの撚りの構成のみが異なるが、この撚りの
構成がベルト強力及び屈曲疲労寿命に与える影響につい
ては、実施例１〜３の場合と同様の傾向にあり、この傾
向が一般的であることがわかる。
【００３８】実施例１〜３の各々と比較例１〜３の対応
する各々とは互いの下撚り数のみが異なる。これらを比
較すると、実施例１〜３はいずれも対応する比較例１〜
３よりもベルト強力が高くなっているとともに、屈曲疲
労寿命が長くなっている。従って、実施例のように下撚
り数を少なくすることは、撚りの構成のいかんを問わ
ず、期待する効果が得られることがわかる。特に屈曲疲
労寿命については、実施例１〜３は対応する比較例１〜
３の倍近く延びており、その向上効果が顕著である。
する各々とは互いの下撚り数のみが異なる。これらを比
較すると、実施例１〜３はいずれも対応する比較例１〜
３よりもベルト強力が高くなっているとともに、屈曲疲
労寿命が長くなっている。従って、実施例のように下撚
り数を少なくすることは、撚りの構成のいかんを問わ
ず、期待する効果が得られることがわかる。特に屈曲疲
労寿命については、実施例１〜３は対応する比較例１〜
３の倍近く延びており、その向上効果が顕著である。
【００３９】（下撚り数の影響について）実施例１，
４，５及び比較例１，４，５は、上撚り数はいずれも
８．０回／１０ｃｍであるが、互いの下撚り数が異な
る。これらの試験結果に基づいて下撚り数とベルト強力
との関係をグラフ化すると図４に示すＡ（上撚り数８．
０回）のようになり、下撚り数と屈曲疲労寿命との関係
をグラフ化すると図５に示すＡ（上撚り数８．０回）の
ようになる。これらのグラフによれば、下撚り数が少な
くなるほどベルト強力が高くなり、且つ屈曲疲労寿命も
延びている。
４，５及び比較例１，４，５は、上撚り数はいずれも
８．０回／１０ｃｍであるが、互いの下撚り数が異な
る。これらの試験結果に基づいて下撚り数とベルト強力
との関係をグラフ化すると図４に示すＡ（上撚り数８．
０回）のようになり、下撚り数と屈曲疲労寿命との関係
をグラフ化すると図５に示すＡ（上撚り数８．０回）の
ようになる。これらのグラフによれば、下撚り数が少な
くなるほどベルト強力が高くなり、且つ屈曲疲労寿命も
延びている。
【００４０】実施例７，９，１０及び比較例６，７も互
いの下撚り数が異なるが、先の各例とは違って、上撚り
数はいずれも９．４回／１０ｃｍである。これらの試験
結果をグラフ化すると図４及び図５の各々に示すＢ（上
撚り数９．４回）のようになる。このＢ（上撚り数９．
４回）の場合は、ベルト強力が全体に低くなり、屈曲疲
労寿命が全体的に長くなっているが、下撚り数の変化に
よる傾向は先のＡ（上撚り数８．０回）の場合と同じで
ある。
いの下撚り数が異なるが、先の各例とは違って、上撚り
数はいずれも９．４回／１０ｃｍである。これらの試験
結果をグラフ化すると図４及び図５の各々に示すＢ（上
撚り数９．４回）のようになる。このＢ（上撚り数９．
４回）の場合は、ベルト強力が全体に低くなり、屈曲疲
労寿命が全体的に長くなっているが、下撚り数の変化に
よる傾向は先のＡ（上撚り数８．０回）の場合と同じで
ある。
【００４１】従って、以上の試験結果から、下撚り数が
少なくなるほどベルト強力が高くなり、且つ屈曲疲労寿
命も延びることがわかる。また、下撚り数を６．６回以
上にすれば、図５のＡのグラフのように上撚り数が少な
い場合でも屈曲疲労寿命が長くなり、また、図４のＢの
グラフのように上撚り数が多い場合でも必要なベルト強
力を確保することができることがわかる。
少なくなるほどベルト強力が高くなり、且つ屈曲疲労寿
命も延びることがわかる。また、下撚り数を６．６回以
上にすれば、図５のＡのグラフのように上撚り数が少な
い場合でも屈曲疲労寿命が長くなり、また、図４のＢの
グラフのように上撚り数が多い場合でも必要なベルト強
力を確保することができることがわかる。
【００４２】但し、比較例４，６は、いずれも下撚り数
が３．２回／１０ｃｍであり、ベルト強力及び屈曲疲労
寿命の点では問題ないが、子縄（下撚り糸）の形状安定
性が悪くて加工性に難があり、ベルト用抗張体として適
さない。これに対して、実施例４，９は形状安定性の点
での問題は見られなかった。これから、下撚り数は４．
０回／１０ｃｍ以上にすればよいことが確認できた。
が３．２回／１０ｃｍであり、ベルト強力及び屈曲疲労
寿命の点では問題ないが、子縄（下撚り糸）の形状安定
性が悪くて加工性に難があり、ベルト用抗張体として適
さない。これに対して、実施例４，９は形状安定性の点
での問題は見られなかった。これから、下撚り数は４．
０回／１０ｃｍ以上にすればよいことが確認できた。
【００４３】（上撚り数の影響について）実施例１，
６，７，８は、下撚り数はいずれも５．６回／１０ｃｍ
であるが、互いの上撚り数が異なる。これらの試験結果
に基づいて上撚り数とベルト強力との関係をグラフ化す
ると図６に示すＣ（下撚り数５．６回）のようになり、
上撚り数と屈曲疲労寿命との関係をグラフ化すると図７
に示すＣ（下撚り数５．６回）のようになる。これらの
グラフによれば、上撚り数が少なくなるほどベルト強力
が高くなっているが、屈曲疲労寿命については特定の上
撚り数でピークが出ている。
６，７，８は、下撚り数はいずれも５．６回／１０ｃｍ
であるが、互いの上撚り数が異なる。これらの試験結果
に基づいて上撚り数とベルト強力との関係をグラフ化す
ると図６に示すＣ（下撚り数５．６回）のようになり、
上撚り数と屈曲疲労寿命との関係をグラフ化すると図７
に示すＣ（下撚り数５．６回）のようになる。これらの
グラフによれば、上撚り数が少なくなるほどベルト強力
が高くなっているが、屈曲疲労寿命については特定の上
撚り数でピークが出ている。
【００４４】実施例４，９，１１も互いの上撚り数が異
なるが、下撚り数はいずれも４．０回／１０ｃｍであ
る。これらの試験結果をグラフ化すると図６及び図７の
各々に示すＤ（下撚り数４．０回）のようになる。この
Ｄ（下撚り数４．０回）の場合は、ベルト強力が全体に
高くなり、屈曲疲労寿命が全体的に長くなっているが、
上撚り数の変化による傾向は先のＣ（下撚り数５．６
回）の場合と同じである。また、実施例５，１０，１２
は、いずれも下撚り数が６．６回／１０ｃｍで上撚り数
が互いに異なる。これらの試験結果を同様にグラフ化す
ると、図６及び図７の各々にＥ（下撚り数６．６回）で
示す特性になるが、傾向は先の各例と同じである。
なるが、下撚り数はいずれも４．０回／１０ｃｍであ
る。これらの試験結果をグラフ化すると図６及び図７の
各々に示すＤ（下撚り数４．０回）のようになる。この
Ｄ（下撚り数４．０回）の場合は、ベルト強力が全体に
高くなり、屈曲疲労寿命が全体的に長くなっているが、
上撚り数の変化による傾向は先のＣ（下撚り数５．６
回）の場合と同じである。また、実施例５，１０，１２
は、いずれも下撚り数が６．６回／１０ｃｍで上撚り数
が互いに異なる。これらの試験結果を同様にグラフ化す
ると、図６及び図７の各々にＥ（下撚り数６．６回）で
示す特性になるが、傾向は先の各例と同じである。
【００４５】従って、以上の試験結果から、上撚り数が
少なくなるほどベルト強力が高くなっているが、屈曲疲
労寿命については上撚り数９．４回／１０ｃｍ前後でピ
ークが出ることがわかる。上撚り数が多くなると、図６
に示すようにベルト強力が低下するから、その上限は屈
曲疲労寿命にピークが出る９．４回／１０ｃｍ程度がよ
いことがわかる。また、上撚り数の下限については、屈
曲疲労寿命が短くなることを避ける観点から、８．０回
／１０ｃｍ程度がよいことがわかる。
少なくなるほどベルト強力が高くなっているが、屈曲疲
労寿命については上撚り数９．４回／１０ｃｍ前後でピ
ークが出ることがわかる。上撚り数が多くなると、図６
に示すようにベルト強力が低下するから、その上限は屈
曲疲労寿命にピークが出る９．４回／１０ｃｍ程度がよ
いことがわかる。また、上撚り数の下限については、屈
曲疲労寿命が短くなることを避ける観点から、８．０回
／１０ｃｍ程度がよいことがわかる。
【図１】伝動ベルトの縦断面図。
【図２】ベルト用抗張体の斜視図。
【図３】ベルト走行試験機を示す概略構成図。
【図４】下撚り数とベルト強力との関係を示すグラフ
図。
図。
【図５】下撚り数とベルトの屈曲疲労寿命との関係示す
グラフ図。
グラフ図。
【図６】上撚り数とベルト強力との関係を示すグラフ
図。
図。
【図７】上撚り数とベルトの屈曲疲労寿命との関係示す
グラフ図。
グラフ図。
１ 歯付ベルト ２ 抗張体 ３ 背ゴム（アウタラバー） ４ 歯ゴム（インナラバー） ５ 歯布 ６ 子縄（下撚り糸） ７ ガラス繊維（フィラメント）
Claims (4)
- 【請求項１】 高強力ガラス繊維の繊維束を複数本集め
て、レゾルシン及びホルマリンの初期縮合物とゴムラテ
ックスとの混合物を主成分とする処理液に浸漬した後に
熱処理を施してから下撚りを施すことによって子縄が形
成され、該子縄を所定本数引き揃えて上記下撚りとは逆
方向に上撚りを施すことによって形成されていて、 上記高強力ガラス繊維のフィラメント径が５〜８μｍで
あり、上記下撚りの撚り数が４．０〜６．６回／１０ｃ
ｍとされていることを特徴とするベルト用抗張体。 - 【請求項２】 請求項１に記載されているベルト用抗張
体において、 上記上撚りが、上記子縄を１０〜１３本引き揃えて施さ
れ、且つ該上撚りの撚り数が８．０〜９．４回／１０ｃ
ｍとされていることを特徴とするベルト用抗張体。 - 【請求項３】 ベルトの全長にわたってベルト長さ方向
に延びる抗張体と、該抗張体の外周側に結合したアウタ
ラバーと、該抗張体の内周側に結合したインナラバーと
を備えているエンドレスの伝動ベルトであって、 上記抗張体として、請求項１又は請求項２に記載されて
いるベルト用抗張体が用いられていることを特徴とする
伝動ベルト。 - 【請求項４】 ベルトの長さ方向に延び且つベルト幅方
向に所定のピッチで並ぶようにスパイラル状に巻かれて
なる抗張体と、該抗張体の外周側に結合した背ゴムと、
該抗張体の内周側に一定ピッチで結合した多数の歯ゴム
とを備えているエンドレスの歯付伝動ベルトであって、 上記抗張体として、請求項１又は請求項２に記載されて
いるベルト用抗張体が用いられていることを特徴とする
歯付伝動ベルト。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8292740A JPH10141445A (ja) | 1996-11-05 | 1996-11-05 | ベルト用抗張体及び伝動ベルト |
| EP97118651A EP0840036A1 (en) | 1996-11-05 | 1997-10-27 | Tension member for belt and power transmission belt |
| KR1019970057652A KR19980042038A (ko) | 1996-11-05 | 1997-11-03 | 벨트용 항장체 및 전동벨트 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8292740A JPH10141445A (ja) | 1996-11-05 | 1996-11-05 | ベルト用抗張体及び伝動ベルト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10141445A true JPH10141445A (ja) | 1998-05-29 |
Family
ID=17785719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8292740A Pending JPH10141445A (ja) | 1996-11-05 | 1996-11-05 | ベルト用抗張体及び伝動ベルト |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0840036A1 (ja) |
| JP (1) | JPH10141445A (ja) |
| KR (1) | KR19980042038A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6899629B2 (en) | 2000-12-20 | 2005-05-31 | Nok-Vibracoustic Co., Ltd | Elastic coupler |
| JP2008150210A (ja) * | 2006-12-04 | 2008-07-03 | Inventio Ag | 合成繊維ロープ |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000009186A (ja) | 1998-04-20 | 2000-01-11 | Mitsuboshi Belting Ltd | 歯付ベルト |
| KR100624289B1 (ko) * | 2003-11-26 | 2006-09-18 | 한국타이어 주식회사 | 승용차용 공기입 타이어 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06184853A (ja) * | 1984-09-20 | 1994-07-05 | Nippon Glass Fiber Co Ltd | 歯付ベルト用ガラス繊維コード |
| JPS62159827A (ja) * | 1985-12-27 | 1987-07-15 | Yunitsuta Kk | 歯付きベルト |
| JPH0544607Y2 (ja) | 1988-01-13 | 1993-11-12 | ||
| JPH01213478A (ja) * | 1988-02-17 | 1989-08-28 | Mitsuboshi Belting Ltd | ガラス繊維コード及びこれを用いた歯付ベルト |
| US5378206A (en) * | 1990-04-27 | 1995-01-03 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Toothed belt having twisted core wire |
| JP3009427B2 (ja) * | 1990-06-13 | 2000-02-14 | ユニッタ株式会社 | 歯付きベルト |
| JP2869025B2 (ja) * | 1995-07-24 | 1999-03-10 | バンドー化学株式会社 | ベルト用抗張体及びベルト |
-
1996
- 1996-11-05 JP JP8292740A patent/JPH10141445A/ja active Pending
-
1997
- 1997-10-27 EP EP97118651A patent/EP0840036A1/en not_active Withdrawn
- 1997-11-03 KR KR1019970057652A patent/KR19980042038A/ko not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6899629B2 (en) | 2000-12-20 | 2005-05-31 | Nok-Vibracoustic Co., Ltd | Elastic coupler |
| JP2008150210A (ja) * | 2006-12-04 | 2008-07-03 | Inventio Ag | 合成繊維ロープ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR19980042038A (ko) | 1998-08-17 |
| EP0840036A1 (en) | 1998-05-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19990622 |