JPH10156926A - 断熱シート部材の貼着成形品およびその製造方法 - Google Patents
断熱シート部材の貼着成形品およびその製造方法Info
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- JPH10156926A JPH10156926A JP8330245A JP33024596A JPH10156926A JP H10156926 A JPH10156926 A JP H10156926A JP 8330245 A JP8330245 A JP 8330245A JP 33024596 A JP33024596 A JP 33024596A JP H10156926 A JPH10156926 A JP H10156926A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 断熱シート部材の貼着成形体であっても、冷
却効果が高く、しかも従来と同じ時間で成形品を離型し
たときに変形が抑制される断熱シート部材の貼着成形
品、およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 布貼り成形品１は、ブロー成形により得
られる中空成形体の外側表面に布３などの断熱シート部
材を貼着して構成する。中空成形体を構成する基材２
は、２３℃の曲げ剛性が１５００ＭＰａ以上であり６０
℃での曲げ剛性が７００ＭＰａ以上であるとともに、熱
可塑性合成樹脂９０〜５０重量％に対してタルク、マイ
カ、炭酸カルシウムあるいはガラス繊維などの無機材料
を１０〜５０重量％ブレンドしたブレンド材より構成さ
れる。
却効果が高く、しかも従来と同じ時間で成形品を離型し
たときに変形が抑制される断熱シート部材の貼着成形
品、およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 布貼り成形品１は、ブロー成形により得
られる中空成形体の外側表面に布３などの断熱シート部
材を貼着して構成する。中空成形体を構成する基材２
は、２３℃の曲げ剛性が１５００ＭＰａ以上であり６０
℃での曲げ剛性が７００ＭＰａ以上であるとともに、熱
可塑性合成樹脂９０〜５０重量％に対してタルク、マイ
カ、炭酸カルシウムあるいはガラス繊維などの無機材料
を１０〜５０重量％ブレンドしたブレンド材より構成さ
れる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱可塑性合成樹脂
からなる基材の外側表面に基材の溶融状態時に布などの
断熱シート部材を配置することにより基材の外側表面に
布などの断熱シート部材を貼着した断熱シート部材の貼
着成形品およびその製造方法に関するものである。
からなる基材の外側表面に基材の溶融状態時に布などの
断熱シート部材を配置することにより基材の外側表面に
布などの断熱シート部材を貼着した断熱シート部材の貼
着成形品およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】このように布などの断熱シート部材を成
形時に成形品の外側表面に貼着するものとしては、繊維
シートを金型の外側表面に配置しブロー成形するものが
ある（特開昭５７−１８５１２０号公報参照）。
形時に成形品の外側表面に貼着するものとしては、繊維
シートを金型の外側表面に配置しブロー成形するものが
ある（特開昭５７−１８５１２０号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記するような布など
の断熱シート部材を成形品の外側表面に貼着したもの
は、美麗な外観が得られるともに高級な風合いが得られ
るものであり、市場に有利な商品を提供することができ
るものである。これをブロー成形により成形時一体に製
造することを考えると、成形品の冷却の点で採用が懸念
されるものであった。
の断熱シート部材を成形品の外側表面に貼着したもの
は、美麗な外観が得られるともに高級な風合いが得られ
るものであり、市場に有利な商品を提供することができ
るものである。これをブロー成形により成形時一体に製
造することを考えると、成形品の冷却の点で採用が懸念
されるものであった。
【０００４】一般にブロー成形は金型により成形品の壁
の外側からパリソンの熱量を奪う方途とブローエアーに
より成形品の壁の内側からパリスンの熱量を奪う方途の
二つがある。そして最も成形品の冷却に効果を有するの
は、金型による成形品の壁の外側からの冷却である。し
かし、このように中空成形品の壁の外側の表面に布など
の断熱シート部材を貼着するものでは、成形品と金型と
の間に布などの断熱シート部材が介在するために、成形
品の熱がなかなか金型に伝わらず、成形品の冷却に時間
がかかり成形サイクルの低下となっていた。そこで、例
えば離型する時間を従来の時間と同じようにすると、十
分に冷却される前に金型を開くこととなるので、成形品
を離型した後の成形面を放置している間に冷却が進むこ
ととなり、その結果、成形品の成形収縮による成形品の
変形が発生する。特に断熱シートが成形品の片側のみに
形成されている場合や成形品の一部に形成されている場
合は、断熱シート部材を貼着した壁は断熱シート部材に
よる冷却不足が発生し、この部分には離型後の放置によ
り成形収縮が発生し、逆に断熱シート部材の貼着のない
成形品の壁には金型内で冷却が完了しているので離型後
の成形品の収縮は発生しないのである。したがって、こ
の両者の成形収縮の差が大きく発生して全体に歪んだ変
形を有する成形品となるのである。
の外側からパリソンの熱量を奪う方途とブローエアーに
より成形品の壁の内側からパリスンの熱量を奪う方途の
二つがある。そして最も成形品の冷却に効果を有するの
は、金型による成形品の壁の外側からの冷却である。し
かし、このように中空成形品の壁の外側の表面に布など
の断熱シート部材を貼着するものでは、成形品と金型と
の間に布などの断熱シート部材が介在するために、成形
品の熱がなかなか金型に伝わらず、成形品の冷却に時間
がかかり成形サイクルの低下となっていた。そこで、例
えば離型する時間を従来の時間と同じようにすると、十
分に冷却される前に金型を開くこととなるので、成形品
を離型した後の成形面を放置している間に冷却が進むこ
ととなり、その結果、成形品の成形収縮による成形品の
変形が発生する。特に断熱シートが成形品の片側のみに
形成されている場合や成形品の一部に形成されている場
合は、断熱シート部材を貼着した壁は断熱シート部材に
よる冷却不足が発生し、この部分には離型後の放置によ
り成形収縮が発生し、逆に断熱シート部材の貼着のない
成形品の壁には金型内で冷却が完了しているので離型後
の成形品の収縮は発生しないのである。したがって、こ
の両者の成形収縮の差が大きく発生して全体に歪んだ変
形を有する成形品となるのである。
【０００５】そこで、本発明の目的は、断熱シート部材
の貼着成形体であっても、冷却効果が高く、しかも従来
と同じ時間で成形品を離型したときに変形が抑制される
断熱シート部材の貼着成形品、およびその製造方法を提
供することにある。
の貼着成形体であっても、冷却効果が高く、しかも従来
と同じ時間で成形品を離型したときに変形が抑制される
断熱シート部材の貼着成形品、およびその製造方法を提
供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の断熱シート部材
の貼着成形品は、ブロー成形により得られる中空成形体
の基材の外側表面に基材の溶融状態時に布などの断熱シ
ート部材を配置し布などの断熱シート部材を基材の表面
にブロー圧力にて押圧することにより中空成形体の外側
表面に布などの断熱シート部材を貼着した断熱シート部
材の貼着成形品において、基材は２３℃の曲げ剛性が１
５００ＭＰａ以上であり６０℃での曲げ剛性が７００Ｍ
Ｐａ以上であるとともに熱可塑性合成樹脂９０〜５０重
量％に対してタルク、マイカ、炭酸カルシウムあるいは
ガラス繊維などの無機材料を１０〜５０重量％ブレンド
したブレンド材より構成したものである。
の貼着成形品は、ブロー成形により得られる中空成形体
の基材の外側表面に基材の溶融状態時に布などの断熱シ
ート部材を配置し布などの断熱シート部材を基材の表面
にブロー圧力にて押圧することにより中空成形体の外側
表面に布などの断熱シート部材を貼着した断熱シート部
材の貼着成形品において、基材は２３℃の曲げ剛性が１
５００ＭＰａ以上であり６０℃での曲げ剛性が７００Ｍ
Ｐａ以上であるとともに熱可塑性合成樹脂９０〜５０重
量％に対してタルク、マイカ、炭酸カルシウムあるいは
ガラス繊維などの無機材料を１０〜５０重量％ブレンド
したブレンド材より構成したものである。
【０００７】また、本発明の断熱シート部材の貼着成形
品の製造方法は、分割金型間の少なくとも一方の分割金
型のキャビティの表面に布などの断熱シート部材を配置
して分割金型間にパリソンを配置し分割金型を型締めの
後、パリソン内に圧力流体を入れパリソンをキャビティ
形状に形成するとともに布などの断熱シート部材をパリ
ソンに圧着することにより中空成形体の基材の外側表面
に布などの断熱シート部材を貼着した断熱シート部材の
貼着成形品を製造する断熱部材の貼着成形品の製造方法
において、パリソンを２３℃の曲げ剛性が１５００ＭＰ
ａ以上であり６０℃での曲げ剛性が７００ＭＰａ以上で
あるとともに熱可塑性合成樹脂９０〜５０重量％に対し
てタルク、マイカ、炭酸カルシウムあるいはガラス繊維
などの無機材料を１０〜５０重量％ブレンドしたブレン
ド部材より構成したものである。
品の製造方法は、分割金型間の少なくとも一方の分割金
型のキャビティの表面に布などの断熱シート部材を配置
して分割金型間にパリソンを配置し分割金型を型締めの
後、パリソン内に圧力流体を入れパリソンをキャビティ
形状に形成するとともに布などの断熱シート部材をパリ
ソンに圧着することにより中空成形体の基材の外側表面
に布などの断熱シート部材を貼着した断熱シート部材の
貼着成形品を製造する断熱部材の貼着成形品の製造方法
において、パリソンを２３℃の曲げ剛性が１５００ＭＰ
ａ以上であり６０℃での曲げ剛性が７００ＭＰａ以上で
あるとともに熱可塑性合成樹脂９０〜５０重量％に対し
てタルク、マイカ、炭酸カルシウムあるいはガラス繊維
などの無機材料を１０〜５０重量％ブレンドしたブレン
ド部材より構成したものである。
【０００８】本発明の基材を構成する熱可塑性樹脂と
は、ブロー成形が可能な熱可塑性合成樹脂であるが、特
に高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレ
ン、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレテレフタ
レート、ポリカーボネート、アクリロニトリル・ブタジ
エン・スチレン樹脂、アクリロニトリル・エチレンゴム
・スチレン樹脂、さらにはポリカーボネート樹脂、変性
ポリフェニレンエーテルなどのエンジニアリング・プラ
スチックなどが好適である。
は、ブロー成形が可能な熱可塑性合成樹脂であるが、特
に高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレ
ン、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレテレフタ
レート、ポリカーボネート、アクリロニトリル・ブタジ
エン・スチレン樹脂、アクリロニトリル・エチレンゴム
・スチレン樹脂、さらにはポリカーボネート樹脂、変性
ポリフェニレンエーテルなどのエンジニアリング・プラ
スチックなどが好適である。
【０００９】基材にブレンドする無機材料とは、アルミ
ニウム、銅、鉄、鉛、ニッケル、マグネシウム、カルシ
ウム、バリウム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケ
イ素、アンチモン、チタンなどの金属の酸化物、その水
和物（水酸化物）、硫酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩のごとき
化合物、これらの複塩ならびにこれらの混合物に大別さ
れる。この具体的な例としては、酸化アルミニウム（ア
ルミナ）、その水和物、水酸化カルシウム、酸化マグネ
シウム（マグネシア）、水酸化マグネシウム、酸化亜鉛
（亜鉛華）、鉛丹および鉛白のごとき鉛の酸化物、炭酸
マグネシウム、炭酸カルシウム、塩基性炭酸マグネシウ
ム、ホワイトカーボン、アスベスト、マイカ、タルク、
ガラス繊維、ガラス粉末、ガラスビーズ、クレー、ケイ
ソウ土、シリカ、ワラストナイト、酸化鉄、酸化アンチ
モン、酸化チタン（チタニア）、リトボン、軽石粉、硫
化アルミニウム（石膏など）、ケイサンジルコニウム、
酸化ジルコニウム、炭酸バリウム、ドロマイト、二硫化
モリブデンおよび砂鉄があげられるが、このなかでもタ
ルク、マイカ、炭酸カルシウムあるいはガラス繊維が特
に好ましい。
ニウム、銅、鉄、鉛、ニッケル、マグネシウム、カルシ
ウム、バリウム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケ
イ素、アンチモン、チタンなどの金属の酸化物、その水
和物（水酸化物）、硫酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩のごとき
化合物、これらの複塩ならびにこれらの混合物に大別さ
れる。この具体的な例としては、酸化アルミニウム（ア
ルミナ）、その水和物、水酸化カルシウム、酸化マグネ
シウム（マグネシア）、水酸化マグネシウム、酸化亜鉛
（亜鉛華）、鉛丹および鉛白のごとき鉛の酸化物、炭酸
マグネシウム、炭酸カルシウム、塩基性炭酸マグネシウ
ム、ホワイトカーボン、アスベスト、マイカ、タルク、
ガラス繊維、ガラス粉末、ガラスビーズ、クレー、ケイ
ソウ土、シリカ、ワラストナイト、酸化鉄、酸化アンチ
モン、酸化チタン（チタニア）、リトボン、軽石粉、硫
化アルミニウム（石膏など）、ケイサンジルコニウム、
酸化ジルコニウム、炭酸バリウム、ドロマイト、二硫化
モリブデンおよび砂鉄があげられるが、このなかでもタ
ルク、マイカ、炭酸カルシウムあるいはガラス繊維が特
に好ましい。
【００１０】布などの断熱シート部材とは、綿、麻、羊
毛、絹等の天然繊維、ビシコースレーヨン、銅アンモニ
アレーヨン等の再生繊維、アセテート、トリアセテート
等の半合成繊維、ナイロン、ポリエステル、アクリル、
ビニロン、ポリプロピレン、ポリウレタン等の合成繊維
及びこれらのブレンド繊維並びにこれらを加工して得ら
れる織物、編物、不織布などの布地であり、さらにはポ
リウレタン、ポリ塩化ビニル、ポリアミド、ポリスチレ
ンなどの合成樹脂やラテックスなどのゴムを発泡させ板
状に加工した発泡シートなどを指称するものであり、そ
の要素とするのは、その内部に気泡などの断熱部分を有
するものであり、断熱材として作用するものである。
毛、絹等の天然繊維、ビシコースレーヨン、銅アンモニ
アレーヨン等の再生繊維、アセテート、トリアセテート
等の半合成繊維、ナイロン、ポリエステル、アクリル、
ビニロン、ポリプロピレン、ポリウレタン等の合成繊維
及びこれらのブレンド繊維並びにこれらを加工して得ら
れる織物、編物、不織布などの布地であり、さらにはポ
リウレタン、ポリ塩化ビニル、ポリアミド、ポリスチレ
ンなどの合成樹脂やラテックスなどのゴムを発泡させ板
状に加工した発泡シートなどを指称するものであり、そ
の要素とするのは、その内部に気泡などの断熱部分を有
するものであり、断熱材として作用するものである。
【００１１】本発明は、ブロー成形により得られる中空
成形体の金型による冷却が、タルク、マイカ、炭酸カル
シウムあるいはガラス繊維などの無機材料を１０〜５０
重量％ブレンドすることにより早まるという驚くべき事
実に着目して創案したものであるが、このようにタル
ク、マイカ、炭酸カルシウムあるいはガラス繊維などの
無機材料を１０〜５０重量％ブレンドするとなぜ金型に
て冷却するような外部からの冷却に対して，冷却効果が
アップするかについての正確な理由ははっきりしない
が、発明者は以下のように思慮している。
成形体の金型による冷却が、タルク、マイカ、炭酸カル
シウムあるいはガラス繊維などの無機材料を１０〜５０
重量％ブレンドすることにより早まるという驚くべき事
実に着目して創案したものであるが、このようにタル
ク、マイカ、炭酸カルシウムあるいはガラス繊維などの
無機材料を１０〜５０重量％ブレンドするとなぜ金型に
て冷却するような外部からの冷却に対して，冷却効果が
アップするかについての正確な理由ははっきりしない
が、発明者は以下のように思慮している。
【００１２】ところで、一般に樹脂のブロー成形工程に
おいて冷却とは、溶融された熱可塑性樹脂基材を冷却さ
れた金型にて接触することにより、熱可塑性樹脂の熱量
を金型に伝導させ吸収させるものであるが、本発明のよ
うな断熱シート部材の貼貼成形体の冷却の場合は、金型
と熱可塑性樹脂基材との間に布などの断熱シート部材が
介在するので熱可塑性樹脂から金型へ伝わる熱量の伝導
の効率化が、その布などの断熱シート部材が一種の断熱
材となって阻害されることは上記する通りである。した
がって、断熱シート部材の貼着成形品の成形は、冷却が
悪く、成形サイクルが低下することが十分に予想され、
この冷却の悪さが、この種の成形品の採用および製造を
設計者をして躊躇せしめている原因となっていたのであ
る。
おいて冷却とは、溶融された熱可塑性樹脂基材を冷却さ
れた金型にて接触することにより、熱可塑性樹脂の熱量
を金型に伝導させ吸収させるものであるが、本発明のよ
うな断熱シート部材の貼貼成形体の冷却の場合は、金型
と熱可塑性樹脂基材との間に布などの断熱シート部材が
介在するので熱可塑性樹脂から金型へ伝わる熱量の伝導
の効率化が、その布などの断熱シート部材が一種の断熱
材となって阻害されることは上記する通りである。した
がって、断熱シート部材の貼着成形品の成形は、冷却が
悪く、成形サイクルが低下することが十分に予想され、
この冷却の悪さが、この種の成形品の採用および製造を
設計者をして躊躇せしめている原因となっていたのであ
る。
【００１３】ところが、この合成樹脂の熱量の伝達は、
合成樹脂の中を熱量が順次伝導するもので、溶融された
樹脂のなかでもまず金型が接触する金型の界面付近の樹
脂から冷却が始まりその冷却は合成樹脂の中をこの金型
付近から順に中央付近に移り、最後に壁の内側が冷却さ
れて全体の冷却が完成するものである。つまり冷却は合
成樹脂のなかを熱量の移動が行われることにより進行し
てゆくものであることがわかる。ここで合成樹脂の熱量
の伝達は、金型のそれに比べて極めて悪く金型の冷却が
たとえ効率よく進んだとしても、どうしても樹脂内での
熱量の伝達がネックとなり、それ以上の伝達が阻害され
るのである。つまり成形品の冷却は樹脂の中の熱量の移
動の速度に左右されることが大きいのである。
合成樹脂の中を熱量が順次伝導するもので、溶融された
樹脂のなかでもまず金型が接触する金型の界面付近の樹
脂から冷却が始まりその冷却は合成樹脂の中をこの金型
付近から順に中央付近に移り、最後に壁の内側が冷却さ
れて全体の冷却が完成するものである。つまり冷却は合
成樹脂のなかを熱量の移動が行われることにより進行し
てゆくものであることがわかる。ここで合成樹脂の熱量
の伝達は、金型のそれに比べて極めて悪く金型の冷却が
たとえ効率よく進んだとしても、どうしても樹脂内での
熱量の伝達がネックとなり、それ以上の伝達が阻害され
るのである。つまり成形品の冷却は樹脂の中の熱量の移
動の速度に左右されることが大きいのである。
【００１４】そこで、本発明においてブレンドする無機
材料はこの伝達が樹脂に比べて効率がよいためにたとえ
金型と樹脂との間に冷却を阻害する部材である布などの
断熱シート部材が介在したしても、実質的に冷却効率を
左右していたのは従来懸念されていた布などの断熱シー
ト部材ではなく、樹脂の熱量の伝達性の悪さによるとこ
ろが大であるので実質的に樹脂の熱量の伝達速度を上げ
ることにより布などの断熱シート部材により発生する欠
点を解消することが判明したのである。
材料はこの伝達が樹脂に比べて効率がよいためにたとえ
金型と樹脂との間に冷却を阻害する部材である布などの
断熱シート部材が介在したしても、実質的に冷却効率を
左右していたのは従来懸念されていた布などの断熱シー
ト部材ではなく、樹脂の熱量の伝達性の悪さによるとこ
ろが大であるので実質的に樹脂の熱量の伝達速度を上げ
ることにより布などの断熱シート部材により発生する欠
点を解消することが判明したのである。
【００１５】本発明のように熱可塑性樹脂の中に無機材
料を１０〜５０重量％ブレンドすると、この無機材料は
熱の伝導率が熱可塑性樹脂に比べてはるかに大きくしか
も１０〜５０％と比較的全体に占める割合も大きいの
で、熱可塑性樹脂と金型との間に布などの断熱シート部
材を介在させていたとしても熱可塑性合成樹脂内の効率
良い冷却により熱可塑性樹脂の熱量を金型を経由して外
部へに逃がすことができるものである。なお、冷却を考
慮すると無機材料のブレンド量は多ければ多いほどよい
が、無機材料の比率が上がると合成樹脂としての伸びが
悪くなるので、５０％を越えるとブロー成形性の点で好
ましくない。
料を１０〜５０重量％ブレンドすると、この無機材料は
熱の伝導率が熱可塑性樹脂に比べてはるかに大きくしか
も１０〜５０％と比較的全体に占める割合も大きいの
で、熱可塑性樹脂と金型との間に布などの断熱シート部
材を介在させていたとしても熱可塑性合成樹脂内の効率
良い冷却により熱可塑性樹脂の熱量を金型を経由して外
部へに逃がすことができるものである。なお、冷却を考
慮すると無機材料のブレンド量は多ければ多いほどよい
が、無機材料の比率が上がると合成樹脂としての伸びが
悪くなるので、５０％を越えるとブロー成形性の点で好
ましくない。
【００１６】さらにもう一つの要因として考えられるの
は、無機材料による樹脂の剛性のアップである。熱を含
んだ樹脂は材料としての剛性が低下するし内部の力によ
り変形を起こすこととなるが、本発明のように剛性のア
ップにつながる無機材料をブレンドすると、この加熱時
の剛性の低下を抑制するだけでなく、樹脂本来の剛性の
アップとなるので、従来よりも高い温度で金型を離型し
たとしても、成形品の自然放置の段階で変形の起きない
冷却をうることができるものであると解される。
は、無機材料による樹脂の剛性のアップである。熱を含
んだ樹脂は材料としての剛性が低下するし内部の力によ
り変形を起こすこととなるが、本発明のように剛性のア
ップにつながる無機材料をブレンドすると、この加熱時
の剛性の低下を抑制するだけでなく、樹脂本来の剛性の
アップとなるので、従来よりも高い温度で金型を離型し
たとしても、成形品の自然放置の段階で変形の起きない
冷却をうることができるものであると解される。
【００１７】
【発明の実施の形態】図１には本発明の実施例にかかる
断熱シートとして布を使用した布貼り成形品が示されて
いる。１は布貼り成形品であり、布貼り成形品１は基材
２と布３より構成されている。基材２はエチレンを１重
量％以下の割合で有するポリプロピレンのブロック共重
合体に、タルクをブレンドしたブレンド体より構成され
るものである。
断熱シートとして布を使用した布貼り成形品が示されて
いる。１は布貼り成形品であり、布貼り成形品１は基材
２と布３より構成されている。基材２はエチレンを１重
量％以下の割合で有するポリプロピレンのブロック共重
合体に、タルクをブレンドしたブレンド体より構成され
るものである。
【００１８】この基材２を構成するブレンド材は、２３
℃の曲げ剛性が１５００ＭＰａ以上であり６０℃での曲
げ剛性が７００ＭＰａ以上であることが必要である。こ
こで曲げ剛性とは、ＪＩＳＫ７２３１の規格に基いて測
定されたものである。
℃の曲げ剛性が１５００ＭＰａ以上であり６０℃での曲
げ剛性が７００ＭＰａ以上であることが必要である。こ
こで曲げ剛性とは、ＪＩＳＫ７２３１の規格に基いて測
定されたものである。
【００１９】次に上記する布貼り成形品１の製造方法を
図２により説明する。図２において、１０ａ，１０ｂは
分割金型であり、その分割金型１０ａ，１０ｂ間に押出
ダイ１１より押し出した管状パリソン１２を配置し、一
方の分割金型１０ａとパリソン１２との間には布などの
断熱シート部材１３を配置し、パリソン１２の下部には
吹き込みノズル１４を配置している。
図２により説明する。図２において、１０ａ，１０ｂは
分割金型であり、その分割金型１０ａ，１０ｂ間に押出
ダイ１１より押し出した管状パリソン１２を配置し、一
方の分割金型１０ａとパリソン１２との間には布などの
断熱シート部材１３を配置し、パリソン１２の下部には
吹き込みノズル１４を配置している。
【００２０】このとき、パリソン１２は、押出機にて混
練して製造するものを使用する。パリソン１２の製造
は、押出機のホッパーにポリプロピレンのブロック共重
合体の熱可塑性合成樹脂とタルクなどの無機材料を上記
する割合で予めブレンドしたブレンド材を投入し、押出
機内にてこのブレンド材を加熱し、押出機内のスクリュ
ウにてこのブレンド材を可塑化溶融する。押出機内での
混練は円柱状のシリンダー部とその中に挿入されている
スクリュウより行われ、このスクリュウはモーターにて
一定速度にて回転させる。シリンダー内のブレンド材
は、樹脂にもよるが一般的には２００℃〜３００℃の温
度に昇温されており、熱可塑性樹脂は溶融状態となって
いる。
練して製造するものを使用する。パリソン１２の製造
は、押出機のホッパーにポリプロピレンのブロック共重
合体の熱可塑性合成樹脂とタルクなどの無機材料を上記
する割合で予めブレンドしたブレンド材を投入し、押出
機内にてこのブレンド材を加熱し、押出機内のスクリュ
ウにてこのブレンド材を可塑化溶融する。押出機内での
混練は円柱状のシリンダー部とその中に挿入されている
スクリュウより行われ、このスクリュウはモーターにて
一定速度にて回転させる。シリンダー内のブレンド材
は、樹脂にもよるが一般的には２００℃〜３００℃の温
度に昇温されており、熱可塑性樹脂は溶融状態となって
いる。
【００２１】しかし、タルクなどの無機材料は、融点が
はるかに高いためにシリンダー内で溶融することなくそ
のままの形で存在する。そこで、溶融混練は十分に行う
ことが必要である。また、このような無機材料の混練に
は、スクリュウの表面の磨耗が大きく進むので、スクリ
ュウの表面の硬度が大ききものを使用する必要がある。
スクリュウの表面硬度の小さいものを使用すると磨耗が
大きく、使用できる期間が極端に短くなることに留意し
なければならない。
はるかに高いためにシリンダー内で溶融することなくそ
のままの形で存在する。そこで、溶融混練は十分に行う
ことが必要である。また、このような無機材料の混練に
は、スクリュウの表面の磨耗が大きく進むので、スクリ
ュウの表面の硬度が大ききものを使用する必要がある。
スクリュウの表面硬度の小さいものを使用すると磨耗が
大きく、使用できる期間が極端に短くなることに留意し
なければならない。
【００２２】押出機のホッパーに投入する熱可塑性樹脂
と無機材料の予めのブレンドは、熱可塑性樹脂の粒径と
無機材料の粒の状態とが大きく食い違うので、つまり両
者の嵩比重が異なるので、慎重なるブレンド作業が必要
である。具体的には、タンブラーなどの機械的な撹拌機
を使用することにより嵩比重の違いによるブレンドの困
難性を防止して均一に両者が混じった状態で押出機のホ
ッパーに投入するか、あるいは押出機内で混練するので
はなく予め無機材料を樹脂内に混ぜ込んでマスターバッ
チとしたバンバリーミキサーや２軸のスクリューを有す
る混練押出機で予め混練押出しすることが好適である。
と無機材料の予めのブレンドは、熱可塑性樹脂の粒径と
無機材料の粒の状態とが大きく食い違うので、つまり両
者の嵩比重が異なるので、慎重なるブレンド作業が必要
である。具体的には、タンブラーなどの機械的な撹拌機
を使用することにより嵩比重の違いによるブレンドの困
難性を防止して均一に両者が混じった状態で押出機のホ
ッパーに投入するか、あるいは押出機内で混練するので
はなく予め無機材料を樹脂内に混ぜ込んでマスターバッ
チとしたバンバリーミキサーや２軸のスクリューを有す
る混練押出機で予め混練押出しすることが好適である。
【００２３】
【実施例】表１に示す配合のブレンド材を予め２軸混練
押出機でペレット化したものをスクリュー径が７０ｍｍ
の押出機で加熱して溶融混練し、押出ヘッド内で環状の
パリソンを形成し分割金型間に押出した。分割金型に
は、図３に示すような横・縦・高さをそれぞれ７００ｍ
ｍ×３００ｍｍ×３０ｍｍの寸法の板状の中空部材を形
成するキャビティが賦形されており、型締力７０トンの
型締機には分割金型がセットされている。分割金型の一
方のキャビティには肉厚６ｍｍで目付重量が３５０ｇ／
ｍ2であるポリエステル系繊維を使用して環状起毛処理
を行ったニードル・パンチ不織布が上方を仮固定して配
置してある。パリソンの配置が完了後、型締めし、パリ
スン内に６Ｋｇ／ｃｍ2の圧力空気を噴出してブロー成
形をした。
押出機でペレット化したものをスクリュー径が７０ｍｍ
の押出機で加熱して溶融混練し、押出ヘッド内で環状の
パリソンを形成し分割金型間に押出した。分割金型に
は、図３に示すような横・縦・高さをそれぞれ７００ｍ
ｍ×３００ｍｍ×３０ｍｍの寸法の板状の中空部材を形
成するキャビティが賦形されており、型締力７０トンの
型締機には分割金型がセットされている。分割金型の一
方のキャビティには肉厚６ｍｍで目付重量が３５０ｇ／
ｍ2であるポリエステル系繊維を使用して環状起毛処理
を行ったニードル・パンチ不織布が上方を仮固定して配
置してある。パリソンの配置が完了後、型締めし、パリ
スン内に６Ｋｇ／ｃｍ2の圧力空気を噴出してブロー成
形をした。
【００２４】ここで、上記する基材のブレンド材を構成
する熱可塑性合成樹脂としては、以下に示すポリプロピ
レンのブロックコーポリマー（以下、ＰＰ）と高密度ポ
リエチレン（以下、ＰＥ１およびＰＥ２）とを使用し
た。 ＰＰ：日本ポリケム製『ＥＣ９』 曲げ剛性（２３℃） １２００ＭＰａ ＰＥ１：旭化成工業製『サンテック−ＨＤ，Ｂ４７０』 曲げ剛性（２３℃） １１００ＭＰａ ＰＥ２：日本ポリオレフィン製『ジェイレスクＨＤＳ４
００２』 曲げ剛性（２３℃） ７８０ＭＰａ また、基材のブレンド材を構成する無機材料として平均
粒径が１００ミクロン以下のタルク（以下、タルクとい
う）とを使用した。
する熱可塑性合成樹脂としては、以下に示すポリプロピ
レンのブロックコーポリマー（以下、ＰＰ）と高密度ポ
リエチレン（以下、ＰＥ１およびＰＥ２）とを使用し
た。 ＰＰ：日本ポリケム製『ＥＣ９』 曲げ剛性（２３℃） １２００ＭＰａ ＰＥ１：旭化成工業製『サンテック−ＨＤ，Ｂ４７０』 曲げ剛性（２３℃） １１００ＭＰａ ＰＥ２：日本ポリオレフィン製『ジェイレスクＨＤＳ４
００２』 曲げ剛性（２３℃） ７８０ＭＰａ また、基材のブレンド材を構成する無機材料として平均
粒径が１００ミクロン以下のタルク（以下、タルクとい
う）とを使用した。
【００２５】
【表１】
【００２６】表１において、冷却時間とは、吹き込みを
開始してから離型するまでの時間を測定しこれを冷却時
間とした。また、変形は、離型してから自由状態で常温
（２３℃）空間に１時間放置した後の変形を測定するも
のとし、変形は布などの断熱シート部材側の面が凹形状
となる断熱シート部材側に凹んだ形状となるので、測定
は成形品の断熱シート部材側を下にして定板の上に置
き、定板からの成形品の高さを測定し、略中央部の寸法
から端部の寸法を差し引いた寸法（ｍｍ）をその変形に
よる量とした。成形性は、成形品に穴が発生したり極端
に肉厚の薄い部分が発生したりすることを黙視により検
査した。
開始してから離型するまでの時間を測定しこれを冷却時
間とした。また、変形は、離型してから自由状態で常温
（２３℃）空間に１時間放置した後の変形を測定するも
のとし、変形は布などの断熱シート部材側の面が凹形状
となる断熱シート部材側に凹んだ形状となるので、測定
は成形品の断熱シート部材側を下にして定板の上に置
き、定板からの成形品の高さを測定し、略中央部の寸法
から端部の寸法を差し引いた寸法（ｍｍ）をその変形に
よる量とした。成形性は、成形品に穴が発生したり極端
に肉厚の薄い部分が発生したりすることを黙視により検
査した。
【００２７】
【表２】
【００２８】表２より、ＰＰに無機材料としてタルクを
１０〜５０重量％ブレンドしたものは、１分の冷却時間
で変形を１．５ｍｍ以内に抑えることができることがわ
かる。一般にこの種の大きさの成形品であれば、良品で
あるかどうかの変形の度合いは、変形が１．５ｍｍ以内
かどうかで判定される。冷却時間は、生産性を考慮する
と１分以内であることが一種の判定基準となっている。
ここでは、変形の良品の基準を、１．５ｍｍとし、冷却
時間を１分間とした。
１０〜５０重量％ブレンドしたものは、１分の冷却時間
で変形を１．５ｍｍ以内に抑えることができることがわ
かる。一般にこの種の大きさの成形品であれば、良品で
あるかどうかの変形の度合いは、変形が１．５ｍｍ以内
かどうかで判定される。冷却時間は、生産性を考慮する
と１分以内であることが一種の判定基準となっている。
ここでは、変形の良品の基準を、１．５ｍｍとし、冷却
時間を１分間とした。
【００２９】なお、表２から表４において、成形性の
『×』は、ブレンド材の伸びの不足により局部的にピン
ホールが発生し、ブロー成形の十分な圧力が得られない
まま金型を開いたものであり、製品の形状をなさなかっ
たものである。したがってこのように成形品にピンホー
ルの発生したものは、変形の評価もできなかったので、
表中では『−』としてある。
『×』は、ブレンド材の伸びの不足により局部的にピン
ホールが発生し、ブロー成形の十分な圧力が得られない
まま金型を開いたものであり、製品の形状をなさなかっ
たものである。したがってこのように成形品にピンホー
ルの発生したものは、変形の評価もできなかったので、
表中では『−』としてある。
【００３０】
【表３】
【００３１】表３は、表２において基材として使用した
ＰＰの代わりにＰＥ１を使用し、無機材料としてタルク
をブレンドしたものである。表３より、ＰＥ１はＰＰよ
り冷却性が若干落ちることがわかる。
ＰＰの代わりにＰＥ１を使用し、無機材料としてタルク
をブレンドしたものである。表３より、ＰＥ１はＰＰよ
り冷却性が若干落ちることがわかる。
【００３２】
【表４】
【００３３】表４は、基材としてＰＥ２を使用し、無機
材料としてタルクをブレンドしたものである。実験例１
３よりブレンド材は６０℃の曲げ剛性が７００ＭＰａを
超えることにより変形を抑えることができることがわか
る。逆に６０℃の曲げ剛性が７００ＭＰａをきると離型
後の放置により変形が進むことがわかる。
材料としてタルクをブレンドしたものである。実験例１
３よりブレンド材は６０℃の曲げ剛性が７００ＭＰａを
超えることにより変形を抑えることができることがわか
る。逆に６０℃の曲げ剛性が７００ＭＰａをきると離型
後の放置により変形が進むことがわかる。
【００３４】
【発明の効果】本発明は以上のように構成したので、布
などの断熱シート部材を外側表面に一体に形成したもの
であっても、冷却時間を短時間に抑えることができ、し
かも変形のない剛性の高い成形品が得られるものであ
る。
などの断熱シート部材を外側表面に一体に形成したもの
であっても、冷却時間を短時間に抑えることができ、し
かも変形のない剛性の高い成形品が得られるものであ
る。
【図１】本発明の実施例にかかる布貼り成形品の斜視図
である。
である。
【図２】本発明の製造方法を説明するための断面図であ
る。
る。
【図３】本発明の実験例の評価に使用した板状体の全体
斜視図である。
斜視図である。
１ 布貼り成形品 ２ 基材 ３ 布などの断熱シート部材 １０ａ，１０ｂ 分割金型 １１ 押出ダイ １２ パリソン １３ 布 １４ 吹き込みノズル
Claims (2)
- 【請求項１】 ブロー成形により得られる中空成形体の
基材の外側表面に基材の溶融状態時に布などの断熱シー
ト部材を配置し布などの断熱シート部材を基材の表面に
ブロー圧力にて押圧することにより中空成形体の外側表
面に布などの断熱シート部材を貼着した断熱シート部材
の貼着成形品において、基材は２３℃の曲げ剛性が１５
００ＭＰａ以上であり６０℃での曲げ剛性が７００ＭＰ
ａ以上であるとともに熱可塑性合成樹脂９０〜５０重量
％に対してタルク、マイカ、炭酸カルシウムあるいはガ
ラス繊維などの無機材料を１０〜５０重量％ブレンドし
たブレンド材より構成されることを特徴とする断熱シー
ト部材の貼着成形品。 - 【請求項２】 分割金型間の少なくとも一方の分割金型
のキャビティの表面に布などの断熱シート部材を配置し
て分割金型間にパリソンを配置し分割金型を型締めの
後、パリソン内に圧力流体を入れパリソンをキャビティ
形状に形成するとともに布などの断熱シート部材をパリ
ソンに圧着することにより中空成形体の基材の外側表面
に布などの断熱シート部材を貼着した断熱シート部材の
貼着成形品を製造する断熱シート部材の貼着成形品の製
造方法において、パリソンを２３℃の曲げ剛性が１５０
０ＭＰａ以上であり６０℃での曲げ剛性が７００ＭＰａ
以上であるとともに熱可塑性合成樹脂９０〜５０重量％
に対してタルク、マイカ、炭酸カルシウムあるいはガラ
ス繊維などの無機材料を１０〜５０重量％ブレンドした
ブレンド部材より構成したことを特徴とする断熱シート
部材の貼着成形品の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8330245A JPH10156926A (ja) | 1996-11-26 | 1996-11-26 | 断熱シート部材の貼着成形品およびその製造方法 |
| US09/296,478 US6099789A (en) | 1996-11-26 | 1999-04-22 | Molded article laminated with heat insulating sheet member and production process therefor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8330245A JPH10156926A (ja) | 1996-11-26 | 1996-11-26 | 断熱シート部材の貼着成形品およびその製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2008188434A Division JP2008279778A (ja) | 2008-07-22 | 2008-07-22 | 布の貼着成形品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10156926A true JPH10156926A (ja) | 1998-06-16 |
Family
ID=18230488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8330245A Pending JPH10156926A (ja) | 1996-11-26 | 1996-11-26 | 断熱シート部材の貼着成形品およびその製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6099789A (ja) |
| JP (1) | JPH10156926A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009006529A (ja) * | 2007-06-26 | 2009-01-15 | Toppan Printing Co Ltd | ブロー成形体およびその製造方法 |
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| US6500890B2 (en) * | 2000-12-15 | 2002-12-31 | Wellman, Inc. | Polyester bottle resins having reduced frictional properties and methods for making the same |
| US20030039783A1 (en) * | 2001-03-30 | 2003-02-27 | Stafford Steven Lee | Polyesters and polyester containers having a reduced coefficient of friction and improved clarity |
| USH2132H1 (en) | 2001-06-29 | 2005-11-01 | Eastman Chemical Company | Polyester containers having a reduced coefficient of friction |
| FR2896488B1 (fr) * | 2006-01-24 | 2008-03-28 | Faurecia Interieur Ind Snc | Cuve munie d'une isolation thermique et son procede de fabrication |
| US20070232739A1 (en) * | 2006-03-30 | 2007-10-04 | General Electric Company | Thermoplastic polycarbonate compositions with improved mechanical properties, articles made therefrom and method of manufacture |
| US20070232744A1 (en) * | 2006-03-30 | 2007-10-04 | General Electric Company | Thermoplastic polycarbonate compositions with improved mechanical properties, articles made therefrom and method of manufacture |
| US20090267271A1 (en) * | 2008-04-23 | 2009-10-29 | Duck Hoon Kim | method of producing the plastic bottle that emit FIR |
| US9676137B2 (en) * | 2014-10-27 | 2017-06-13 | International Automotive Components Group North America, Inc. | Blow molded airflow conduit with outer insulation |
| US9854870B2 (en) | 2015-04-08 | 2018-01-02 | Nike, Inc. | Method of manufacturing a bladder element with an impression of etched area of mold assembly and article having bladder element with impression |
| EP3280282B1 (en) | 2015-04-08 | 2020-12-16 | NIKE Innovate C.V. | Article including a bladder element with an image and method of manufacturing the article |
| CN113693330B (zh) | 2015-04-08 | 2023-10-10 | 耐克创新有限合伙公司 | 带有蚀刻特征的囊状元件的制法和具有该囊状元件的物品 |
| CN107404977B (zh) | 2015-04-08 | 2021-03-09 | 耐克创新有限合伙公司 | 具有在图像上固定到囊状元件的覆盖物的物品和制造该物品的方法 |
| CN110067083B (zh) * | 2019-04-19 | 2020-06-26 | 武汉纺织大学 | 一种外设环腔式通气合模系统 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57185120A (en) * | 1981-05-12 | 1982-11-15 | Kyoraku Co Ltd | Hollow structure and manufacture thereof |
| US4510105A (en) * | 1982-08-19 | 1985-04-09 | Kent Sherwood | Method of manufacturing a surface-reinforced foam article |
| US5114767A (en) * | 1990-02-09 | 1992-05-19 | General Electric Company | Process for twin-sheet forming high heat distortion temperature thermoplastic material and articles therefrom |
| US5529826A (en) * | 1994-02-15 | 1996-06-25 | Tailor; Dilip K. | Fabric-faced thermoplastic composite panel |
| US5594062A (en) * | 1994-03-16 | 1997-01-14 | Kawasaki Steel Corporation | Polycarbonate/polyolefin based resin compositions and their production processes and uses |
| US5635226A (en) * | 1994-09-26 | 1997-06-03 | A.K. Technical Laboratory Inc. | Composite molding device for stretch blow molding |
-
1996
- 1996-11-26 JP JP8330245A patent/JPH10156926A/ja active Pending
-
1999
- 1999-04-22 US US09/296,478 patent/US6099789A/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009006529A (ja) * | 2007-06-26 | 2009-01-15 | Toppan Printing Co Ltd | ブロー成形体およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6099789A (en) | 2000-08-08 |
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