JPH10159730A - 冷凍機用冷媒圧縮装置 - Google Patents
冷凍機用冷媒圧縮装置Info
- Publication number
- JPH10159730A JPH10159730A JP33483696A JP33483696A JPH10159730A JP H10159730 A JPH10159730 A JP H10159730A JP 33483696 A JP33483696 A JP 33483696A JP 33483696 A JP33483696 A JP 33483696A JP H10159730 A JPH10159730 A JP H10159730A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressor
- refrigerant
- synthetic resin
- insulating material
- resin film
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Compressor (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
- Insulation, Fastening Of Motor, Generator Windings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ケ−ス内に圧縮機及び圧縮機駆動用電動機が設
けられ、圧縮機による圧縮で加熱・加圧された潤滑油混
合冷媒に上記電動機が曝され、その潤滑油にポリアルキ
レングリコ−ル、ポリオ−ルエステルまたはポリカ−ボ
ネ−ト等の吸湿性潤滑油が用いられてなる冷媒圧縮装置
において、電動機の絶縁材の加水分解劣化の効果的な抑
制により長期信頼性の向上を図る。 【解決手段】多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−トａの
両面に独立気泡の発泡接着剤層ｃで無孔合成樹脂フィル
ムｂが積層され、例えば、多孔質合成樹脂フィルムまた
はシ−トがポリエチレンテレフタレ−ト、ポリエチレン
ナフタレ−ト、ポリフェニレンサルフアィド、溶融異方
向性芳香族ポリエステル、ポリイミドの何れかであり、
無孔合成樹脂フィルムがポリエチレンナフタレ−ト、ポ
リフェニレンサルフアィド、溶融異方向性芳香族ポリエ
ステルの何れかである複合体を絶縁材として使用する。
けられ、圧縮機による圧縮で加熱・加圧された潤滑油混
合冷媒に上記電動機が曝され、その潤滑油にポリアルキ
レングリコ−ル、ポリオ−ルエステルまたはポリカ−ボ
ネ−ト等の吸湿性潤滑油が用いられてなる冷媒圧縮装置
において、電動機の絶縁材の加水分解劣化の効果的な抑
制により長期信頼性の向上を図る。 【解決手段】多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−トａの
両面に独立気泡の発泡接着剤層ｃで無孔合成樹脂フィル
ムｂが積層され、例えば、多孔質合成樹脂フィルムまた
はシ−トがポリエチレンテレフタレ−ト、ポリエチレン
ナフタレ−ト、ポリフェニレンサルフアィド、溶融異方
向性芳香族ポリエステル、ポリイミドの何れかであり、
無孔合成樹脂フィルムがポリエチレンナフタレ−ト、ポ
リフェニレンサルフアィド、溶融異方向性芳香族ポリエ
ステルの何れかである複合体を絶縁材として使用する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、空調用や工業用等
に使用される蒸気圧縮式冷凍機の冷媒圧縮装置に関する
ものである。
に使用される蒸気圧縮式冷凍機の冷媒圧縮装置に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】空調用や工業用の蒸気圧縮式冷凍機にお
いては、冷媒を蒸発器において被冷却体からの吸熱によ
り蒸発させ、これを圧縮機で圧縮して昇温・昇圧させ、
更に、これを凝縮器で放熱により液化させ、これを膨張
弁で膨張させたうえで再び蒸発器に送る、冷媒循環系に
より冷凍サイクルを繰返している。この場合、循環系で
の機械部品の摩耗防止のために、潤滑油を冷媒に加えて
いる。この冷凍機の冷媒圧縮装置として、ケ−ス内に圧
縮機及び圧縮機駆動用電動機が設けられ、圧縮機による
圧縮で加熱・加圧された潤滑油混合冷媒に上記電動機が
曝されるタイプのものが知られている。
いては、冷媒を蒸発器において被冷却体からの吸熱によ
り蒸発させ、これを圧縮機で圧縮して昇温・昇圧させ、
更に、これを凝縮器で放熱により液化させ、これを膨張
弁で膨張させたうえで再び蒸発器に送る、冷媒循環系に
より冷凍サイクルを繰返している。この場合、循環系で
の機械部品の摩耗防止のために、潤滑油を冷媒に加えて
いる。この冷凍機の冷媒圧縮装置として、ケ−ス内に圧
縮機及び圧縮機駆動用電動機が設けられ、圧縮機による
圧縮で加熱・加圧された潤滑油混合冷媒に上記電動機が
曝されるタイプのものが知られている。
【０００３】従来、上記の冷媒には、ＣＦＣ（クロロフ
ルオロカ−ボン）−１２やＨＣＦＣ（ハイドロクロロフ
ルオロカ−ボン）−２２等が使用されてきたが、近来、
これらのフロン化合物のオゾン層破壊による地球環境破
壊が地球規模のもとで問題視され、その代替冷媒の開発
が進められている。この代替冷媒に要求される条件とし
ては、オゾン破壊係数及び地球温暖化係数が０乃至僅小
であることが要求され、冷媒としてはＨＦＣ−３２（Ｃ
Ｈ2Ｆ2）、ＨＦＣ−１２５（ＣＨＦ2ＣＦ3）、ＨＦＣ−
１３４ａ（ＣＨ2ＦＣＦ3）等の混合冷媒が、潤滑油とし
てはこの混合冷媒との相溶性に優れたポリアルキレング
リコ−ル、ポリオ−ルエステルまたはポリカ−ボネ−ト
等が注目されている。この混合冷媒に対する圧縮機によ
る圧縮吐出圧力及び温度は、従来の冷媒（ＣＦ−１２、
ＨＣＦＣ−２２等。圧力は１０ｋｇ／ｃｍ2、温度は１
２０℃）よりも高く、圧力は２５〜３５ｋｇ／ｃｍ2及
び温度はほぼ１３５℃である。
ルオロカ−ボン）−１２やＨＣＦＣ（ハイドロクロロフ
ルオロカ−ボン）−２２等が使用されてきたが、近来、
これらのフロン化合物のオゾン層破壊による地球環境破
壊が地球規模のもとで問題視され、その代替冷媒の開発
が進められている。この代替冷媒に要求される条件とし
ては、オゾン破壊係数及び地球温暖化係数が０乃至僅小
であることが要求され、冷媒としてはＨＦＣ−３２（Ｃ
Ｈ2Ｆ2）、ＨＦＣ−１２５（ＣＨＦ2ＣＦ3）、ＨＦＣ−
１３４ａ（ＣＨ2ＦＣＦ3）等の混合冷媒が、潤滑油とし
てはこの混合冷媒との相溶性に優れたポリアルキレング
リコ−ル、ポリオ−ルエステルまたはポリカ−ボネ−ト
等が注目されている。この混合冷媒に対する圧縮機によ
る圧縮吐出圧力及び温度は、従来の冷媒（ＣＦ−１２、
ＨＣＦＣ−２２等。圧力は１０ｋｇ／ｃｍ2、温度は１
２０℃）よりも高く、圧力は２５〜３５ｋｇ／ｃｍ2及
び温度はほぼ１３５℃である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記の潤滑油（ポリア
ルキレングリコ−ル、ポリオ−ルエステルまたはポリカ
−ボネ−ト等）は、従来の鉱油系のものに較べて吸湿性
が著しく高く（鉱油系の飽和水分量が５０ｐｐｍ以下で
あるのに対し、例えば、ポリオ−ルエステル系の飽和水
分量は２０００ｐｐｍ以上である）、電動機における絶
縁材の加水分解劣化が避けられない。例えば、上記ポリ
エチレンテレフタレ−トフィルムを、上記混合冷媒とポ
リオ−ルエステル油との１３５℃の混合液に、吸湿量１
０００ｐｐｍのもとで５００時間浸漬したときの当該ポ
リエチレンテレフタレ−トフィルムの引張り強度残率及
び伸び残率は共にほぼ５０％以下である。この加水分解
劣化は、温度が高くなるほど加速度的に進行し、温度上
昇を数℃抑制するだけでも、上記の引張り強度残率や伸
び残率の低下を大きく低減し得る。
ルキレングリコ−ル、ポリオ−ルエステルまたはポリカ
−ボネ−ト等）は、従来の鉱油系のものに較べて吸湿性
が著しく高く（鉱油系の飽和水分量が５０ｐｐｍ以下で
あるのに対し、例えば、ポリオ−ルエステル系の飽和水
分量は２０００ｐｐｍ以上である）、電動機における絶
縁材の加水分解劣化が避けられない。例えば、上記ポリ
エチレンテレフタレ−トフィルムを、上記混合冷媒とポ
リオ−ルエステル油との１３５℃の混合液に、吸湿量１
０００ｐｐｍのもとで５００時間浸漬したときの当該ポ
リエチレンテレフタレ−トフィルムの引張り強度残率及
び伸び残率は共にほぼ５０％以下である。この加水分解
劣化は、温度が高くなるほど加速度的に進行し、温度上
昇を数℃抑制するだけでも、上記の引張り強度残率や伸
び残率の低下を大きく低減し得る。
【０００５】周知の通り、誘電体においては、ダイポ−
ルが外部電場の変化に追従できずに時間的に遅れること
や電子伝導やイオン伝導による電気伝導や有極性分子の
配向緩和等のために電束密度が電場に対し位相遅れを生
じて損失（誘電損失）を発生する。しかし、通常、上記
の電動機においては、印加電圧が低く、絶縁材のダイポ
−ルが弱極性で電子伝導やイオン伝導も微弱であるため
に、誘電損失が問題とされることはなく、冷媒としてＣ
Ｆ−１２、ＨＣＦＣ−２２等を、潤滑油として鉱油を使
用している従来の冷凍機用冷媒圧縮装置においても同様
であった。
ルが外部電場の変化に追従できずに時間的に遅れること
や電子伝導やイオン伝導による電気伝導や有極性分子の
配向緩和等のために電束密度が電場に対し位相遅れを生
じて損失（誘電損失）を発生する。しかし、通常、上記
の電動機においては、印加電圧が低く、絶縁材のダイポ
−ルが弱極性で電子伝導やイオン伝導も微弱であるため
に、誘電損失が問題とされることはなく、冷媒としてＣ
Ｆ−１２、ＨＣＦＣ−２２等を、潤滑油として鉱油を使
用している従来の冷凍機用冷媒圧縮装置においても同様
であった。
【０００６】しかしながら、冷媒としてＨＦＣ−３２、
ＨＦＣ−１２５、ＨＦＣ−１３４ａ等を、潤滑油として
ポリアルキレングリコ−ル、ポリオ−ルエステルまたは
ポリカ−ボネ−ト等を使用する冷凍機用冷媒圧縮装置の
電動機においては、上記したように潤滑油の吸湿性と圧
縮冷媒の高温性のために絶縁材の加水分解劣化が不可避
的であり、数℃の温度上昇でも、絶縁材の引張り強度が
急激に低下することを勘案すれば、誘電損失に基づく温
度上昇が僅かであっても、加水分解が大きく進展する。
従って、上記電動機の絶縁材には、耐加水分解性、耐熱
性、低オリゴマ−性（冷媒に抽出されたオリゴマ−が圧
縮機のシリンダ−内壁や熱交換部に析出すると、冷凍性
能の低下や圧縮機のロッキングが発生するので、低オリ
ゴマ−性が要求される）、冷媒との適合性等の外、低誘
電損とすることが有効である。
ＨＦＣ−１２５、ＨＦＣ−１３４ａ等を、潤滑油として
ポリアルキレングリコ−ル、ポリオ−ルエステルまたは
ポリカ−ボネ−ト等を使用する冷凍機用冷媒圧縮装置の
電動機においては、上記したように潤滑油の吸湿性と圧
縮冷媒の高温性のために絶縁材の加水分解劣化が不可避
的であり、数℃の温度上昇でも、絶縁材の引張り強度が
急激に低下することを勘案すれば、誘電損失に基づく温
度上昇が僅かであっても、加水分解が大きく進展する。
従って、上記電動機の絶縁材には、耐加水分解性、耐熱
性、低オリゴマ−性（冷媒に抽出されたオリゴマ−が圧
縮機のシリンダ−内壁や熱交換部に析出すると、冷凍性
能の低下や圧縮機のロッキングが発生するので、低オリ
ゴマ−性が要求される）、冷媒との適合性等の外、低誘
電損とすることが有効である。
【０００７】更に、上記冷媒圧縮装置の電動機の漏洩電
流が、コイルと接地電位部位間の絶縁媒質の体積抵抗率
と比誘電率とに依存し、上記絶縁材の比誘電率もその漏
洩電流に関与するが、上記の新冷媒使用のもとでの漏洩
電流が旧冷媒使用のもとでの漏洩電流よりも大きく、新
冷媒使用の圧縮装置では漏洩電流対策も必要であるの
で、漏洩電流対策の面からも、上記絶縁材の低誘電率化
が要請され、特に、インバ−タ制御方式採用のもとで
は、より一層に要請される。
流が、コイルと接地電位部位間の絶縁媒質の体積抵抗率
と比誘電率とに依存し、上記絶縁材の比誘電率もその漏
洩電流に関与するが、上記の新冷媒使用のもとでの漏洩
電流が旧冷媒使用のもとでの漏洩電流よりも大きく、新
冷媒使用の圧縮装置では漏洩電流対策も必要であるの
で、漏洩電流対策の面からも、上記絶縁材の低誘電率化
が要請され、特に、インバ−タ制御方式採用のもとで
は、より一層に要請される。
【０００８】本発明の目的は、ケ−ス内に圧縮機及び圧
縮機駆動用電動機が設けられ、圧縮機による圧縮で加熱
・加圧された潤滑油混合冷媒に上記電動機が曝され、そ
の潤滑油にポリアルキレングリコ−ル、ポリオ−ルエス
テルまたはポリカ−ボネ−ト等の吸湿性潤滑油が用いら
れてなる冷媒圧縮装置において、電動機の絶縁材の加水
分解劣化の効果的な抑制により長期信頼性の向上を図る
ことにある。更に、本発明の目的は、同上冷媒圧縮装置
において、漏洩電流を抑制して安全性の向上、電力の節
減を図ることにある。
縮機駆動用電動機が設けられ、圧縮機による圧縮で加熱
・加圧された潤滑油混合冷媒に上記電動機が曝され、そ
の潤滑油にポリアルキレングリコ−ル、ポリオ−ルエス
テルまたはポリカ−ボネ−ト等の吸湿性潤滑油が用いら
れてなる冷媒圧縮装置において、電動機の絶縁材の加水
分解劣化の効果的な抑制により長期信頼性の向上を図る
ことにある。更に、本発明の目的は、同上冷媒圧縮装置
において、漏洩電流を抑制して安全性の向上、電力の節
減を図ることにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明に係る冷凍機用冷
媒圧縮装置は、ケ−ス内に圧縮機及び圧縮機駆動用電動
機が設けられ、圧縮機による圧縮で加熱・加圧された吸
湿性潤滑油混合冷媒に上記電動機が曝される冷媒圧縮装
置において、鉄心のスロット絶縁材、スロットのウェッ
ジ材、コイルの層間絶縁材、コイルエンド絶縁材または
リ−ド線包囲チュ−ブ等に次の何れかの複合体複合体が
用いられていることを特徴とする構成である。 多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−トの両面に独立気
泡の発泡接着剤層で無孔合成樹脂フィルムが積層され、
例えば、多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−トがポリエ
チレンテレフタレ−ト、ポリエチレンナフタレ−ト、ポ
リフェニレンサルフアィド、溶融異方向性芳香族ポリエ
ステル、ポリイミドの何れかであり、無孔合成樹脂フィ
ルムがポリエチレンナフタレ−ト、ポリフェニレンサル
フアィド、溶融異方向性芳香族ポリエステルの何れかで
ある複合体。 多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−トの両面に独立気
泡の発泡接着剤層で疎水性繊維質シ−トまたはフィルム
が積層され、例えば、多孔質合成樹脂フィルムまたはシ
−トがポリエチレンテレフタレ−ト、ポリエチレンナフ
タレ−ト、ポリフェニレンサルフアィド、溶融異方向性
芳香族ポリエステル、ポリイミドの何れかであり、疎水
性繊維質シ−トまたはフィルムが溶融異方向性芳香族ポ
リエステル繊維紙またはフィルムである複合体。
媒圧縮装置は、ケ−ス内に圧縮機及び圧縮機駆動用電動
機が設けられ、圧縮機による圧縮で加熱・加圧された吸
湿性潤滑油混合冷媒に上記電動機が曝される冷媒圧縮装
置において、鉄心のスロット絶縁材、スロットのウェッ
ジ材、コイルの層間絶縁材、コイルエンド絶縁材または
リ−ド線包囲チュ−ブ等に次の何れかの複合体複合体が
用いられていることを特徴とする構成である。 多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−トの両面に独立気
泡の発泡接着剤層で無孔合成樹脂フィルムが積層され、
例えば、多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−トがポリエ
チレンテレフタレ−ト、ポリエチレンナフタレ−ト、ポ
リフェニレンサルフアィド、溶融異方向性芳香族ポリエ
ステル、ポリイミドの何れかであり、無孔合成樹脂フィ
ルムがポリエチレンナフタレ−ト、ポリフェニレンサル
フアィド、溶融異方向性芳香族ポリエステルの何れかで
ある複合体。 多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−トの両面に独立気
泡の発泡接着剤層で疎水性繊維質シ−トまたはフィルム
が積層され、例えば、多孔質合成樹脂フィルムまたはシ
−トがポリエチレンテレフタレ−ト、ポリエチレンナフ
タレ−ト、ポリフェニレンサルフアィド、溶融異方向性
芳香族ポリエステル、ポリイミドの何れかであり、疎水
性繊維質シ−トまたはフィルムが溶融異方向性芳香族ポ
リエステル繊維紙またはフィルムである複合体。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照しつつ本発明の
実施の形態を説明する。図１の（イ）は本発明において
絶縁材に使用する複合体を示している。図１の（イ）に
おいて、ａは多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−ト、ｂ
は無孔合成樹脂フィルムであり、これらは独立気泡の発
泡接着剤層ｃで積層されており、合計厚みは、通常、１
２５μｍ〜３００μｍである。上記無孔合成樹脂フィル
ムｂは加圧・加熱冷媒に接触されるので、耐加水分解
性、耐熱性、低オリゴマ−性、冷媒との適合性等が要求
される。この無孔合成樹脂フィルムｂには、例えば、ポ
リエチレンナフタレ−ト、ポリフェニレンサルフアィ
ド、溶融異方向性芳香族ポリエステル等を使用でき、厚
みは、通常、１０μｍ〜５０μｍである。多孔質合成樹
脂フィルムまたはシ−トａにおいては、耐加水分解性、
低オリゴマ−性、冷媒との適合性等は無孔合成樹脂フィ
ルムほどは要求されず、上記ポリエチレンナフタレ−
ト、ポリフェニレンサルフアィド、溶融異方向性芳香族
ポリエステル等の外、ポリエチレンテレフタレ−トやポ
リイミドの使用も可能である。多孔質合成樹脂フィルム
またはシ−トの厚みは、通常、１００μｍ〜２００μｍ
である。上記多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−トａの
多孔質化は、独立気泡の発泡（端からの冷媒の浸透を防
止するために独立気泡とされる）、孔開き（貫通孔）、
不織布（紙）や織布等の繊維質構造（端からの冷媒の浸
透を防止するために疎水性とされる）により行うことが
できる。。
実施の形態を説明する。図１の（イ）は本発明において
絶縁材に使用する複合体を示している。図１の（イ）に
おいて、ａは多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−ト、ｂ
は無孔合成樹脂フィルムであり、これらは独立気泡の発
泡接着剤層ｃで積層されており、合計厚みは、通常、１
２５μｍ〜３００μｍである。上記無孔合成樹脂フィル
ムｂは加圧・加熱冷媒に接触されるので、耐加水分解
性、耐熱性、低オリゴマ−性、冷媒との適合性等が要求
される。この無孔合成樹脂フィルムｂには、例えば、ポ
リエチレンナフタレ−ト、ポリフェニレンサルフアィ
ド、溶融異方向性芳香族ポリエステル等を使用でき、厚
みは、通常、１０μｍ〜５０μｍである。多孔質合成樹
脂フィルムまたはシ−トａにおいては、耐加水分解性、
低オリゴマ−性、冷媒との適合性等は無孔合成樹脂フィ
ルムほどは要求されず、上記ポリエチレンナフタレ−
ト、ポリフェニレンサルフアィド、溶融異方向性芳香族
ポリエステル等の外、ポリエチレンテレフタレ−トやポ
リイミドの使用も可能である。多孔質合成樹脂フィルム
またはシ−トの厚みは、通常、１００μｍ〜２００μｍ
である。上記多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−トａの
多孔質化は、独立気泡の発泡（端からの冷媒の浸透を防
止するために独立気泡とされる）、孔開き（貫通孔）、
不織布（紙）や織布等の繊維質構造（端からの冷媒の浸
透を防止するために疎水性とされる）により行うことが
できる。。
【００１１】図１の（ロ）は本発明において絶縁材に使
用する上記とは別の複合体を示している。図１の（ロ）
において、ａは多孔合成樹脂フィルムまたはシ−ト、
ｂ’は疎水性繊維質シ−トであり、これらは独立気泡の
発泡接着剤層ｃで積層されており、合計厚みは、通常、
通常１２５〜３００μｍとされる。上記疎水性繊維質シ
−トｂ’は加圧・加熱冷媒に接触されるので、耐加水分
解性、耐熱性、低オリゴマ−性、冷媒との適合性等が要
求される。この疎水性繊維質シ−トｂ’には、例えば、
厚み２５μｍ〜５０μｍの溶融異方向性芳香族ポリエス
テル繊維紙を使用できる。多孔質合成樹脂フィルムまた
はシ−トにおいては、上記図１の（イ）の場合と同様、
耐加水分解性、低オリゴマ−性、冷媒との適合性等は疎
水性繊維質シ−トほどは要求されず、上記ポリエチレン
ナフタレ−ト、ポリフェニレンサルフアィド、溶融異方
向性芳香族ポリエステル等の外、ポリエチレンテレフタ
レ−トやポリイミドの使用も可能である。多孔質合成樹
脂フィルムの厚みは、通常、１００μｍ〜２００μｍで
ある。図１の（ロ）に示す複合体においては、疎水性繊
維質シ−トｂ’が多孔質であっても、その疎水性のため
に冷媒の接着剤層ｃへの浸透接触が排除され、接着層が
安定に保持される。この疎水性繊維質シ−トｂ’に代え
疎水性合成樹脂フィルムを使用することもできる。
用する上記とは別の複合体を示している。図１の（ロ）
において、ａは多孔合成樹脂フィルムまたはシ−ト、
ｂ’は疎水性繊維質シ−トであり、これらは独立気泡の
発泡接着剤層ｃで積層されており、合計厚みは、通常、
通常１２５〜３００μｍとされる。上記疎水性繊維質シ
−トｂ’は加圧・加熱冷媒に接触されるので、耐加水分
解性、耐熱性、低オリゴマ−性、冷媒との適合性等が要
求される。この疎水性繊維質シ−トｂ’には、例えば、
厚み２５μｍ〜５０μｍの溶融異方向性芳香族ポリエス
テル繊維紙を使用できる。多孔質合成樹脂フィルムまた
はシ−トにおいては、上記図１の（イ）の場合と同様、
耐加水分解性、低オリゴマ−性、冷媒との適合性等は疎
水性繊維質シ−トほどは要求されず、上記ポリエチレン
ナフタレ−ト、ポリフェニレンサルフアィド、溶融異方
向性芳香族ポリエステル等の外、ポリエチレンテレフタ
レ−トやポリイミドの使用も可能である。多孔質合成樹
脂フィルムの厚みは、通常、１００μｍ〜２００μｍで
ある。図１の（ロ）に示す複合体においては、疎水性繊
維質シ−トｂ’が多孔質であっても、その疎水性のため
に冷媒の接着剤層ｃへの浸透接触が排除され、接着層が
安定に保持される。この疎水性繊維質シ−トｂ’に代え
疎水性合成樹脂フィルムを使用することもできる。
【００１２】上記独立気泡の発泡接着剤層には、ＨＦＣ
−３２、ＨＦＣ−１２５、ＨＦＣ−１３４ａ等の混合冷
媒とポリアルキレングリコ−ル、ポリオ−ルエステルあ
るいはカ−ボネ−ト系等の潤滑油との混合液との接触
下、温度約１３０℃のもとでも長期間安定なもの、例え
ば、エポキシ樹脂、ポリエステル、ウレタン樹脂、アミ
ドイミド樹脂、ポリイミド等が使用され、接着剤の塗布
量は、通常７〜１０ｇ／ｍ2程度とされる。
−３２、ＨＦＣ−１２５、ＨＦＣ−１３４ａ等の混合冷
媒とポリアルキレングリコ−ル、ポリオ−ルエステルあ
るいはカ−ボネ−ト系等の潤滑油との混合液との接触
下、温度約１３０℃のもとでも長期間安定なもの、例え
ば、エポキシ樹脂、ポリエステル、ウレタン樹脂、アミ
ドイミド樹脂、ポリイミド等が使用され、接着剤の塗布
量は、通常７〜１０ｇ／ｍ2程度とされる。
【００１３】上記複合体の製造には、積層する少なくと
も一方のフィルムまたはシ−トの被積層面に発泡性接着
剤を塗布・乾燥させて発泡性接着剤層を形成し、この発
泡性接着剤層面に他方のフィルムまたはシ−トを重ね、
これらを加圧・加熱し発泡性接着剤層の溶融・凝固乃至
は硬化で接着すると共に接着剤層を発泡させる方法を使
用できる。この場合、発泡性接着剤としては、接着温度
でガスを発生して接着剤を発泡させる発泡剤配合のもの
を使用でき、発泡剤としては、例えば、アゾビスイソブ
チロニトリルを使用できる。その外、気体混入法、化学
反応法等により独立気泡の多孔質とされたフィルム状接
着剤の使用も可能である。上記の疎水性繊維質シ−トに
は溶融異方向性芳香族ポリエステル繊維紙〔（株）クラ
レ社製ベクルス〕を使用できる。
も一方のフィルムまたはシ−トの被積層面に発泡性接着
剤を塗布・乾燥させて発泡性接着剤層を形成し、この発
泡性接着剤層面に他方のフィルムまたはシ−トを重ね、
これらを加圧・加熱し発泡性接着剤層の溶融・凝固乃至
は硬化で接着すると共に接着剤層を発泡させる方法を使
用できる。この場合、発泡性接着剤としては、接着温度
でガスを発生して接着剤を発泡させる発泡剤配合のもの
を使用でき、発泡剤としては、例えば、アゾビスイソブ
チロニトリルを使用できる。その外、気体混入法、化学
反応法等により独立気泡の多孔質とされたフィルム状接
着剤の使用も可能である。上記の疎水性繊維質シ−トに
は溶融異方向性芳香族ポリエステル繊維紙〔（株）クラ
レ社製ベクルス〕を使用できる。
【００１４】上記溶融異方向性芳香族ポリエステルは、
例えば芳香族ジオ−ル、芳香族ジカルボン酸、芳香族ヒ
ドロキシルカルボン酸等より得られるポリマ−であり、
特に好ましくは、パラヒドロキシ安息香酸と２−ヒドロ
キシ６−ナフトエ酸の構成単位からなる部分が６０モル
％以上である溶融異方向性方向族ポリエステルであり、
特にパラヒドロキシ安息香酸と２−ヒドロキシ６−ナフ
トエ酸との合計量に対する２−ヒドロキシ６−ナフトエ
酸成分が５〜４５モル％である芳香族ポリエステルが好
ましい。前記成分中には適宜、テレフタル酸、ビスフェ
ノ−ル及びアミン誘導体等を含んでいてもよい。上記の
溶融異方向性とは溶融相において光学的異方性を示すも
のであり、このような特性は、例えば、ホットステ−ジ
に載せた試料を窒素雰囲気下で昇温加熱し、その透光性
を観察することにより設定できる。
例えば芳香族ジオ−ル、芳香族ジカルボン酸、芳香族ヒ
ドロキシルカルボン酸等より得られるポリマ−であり、
特に好ましくは、パラヒドロキシ安息香酸と２−ヒドロ
キシ６−ナフトエ酸の構成単位からなる部分が６０モル
％以上である溶融異方向性方向族ポリエステルであり、
特にパラヒドロキシ安息香酸と２−ヒドロキシ６−ナフ
トエ酸との合計量に対する２−ヒドロキシ６−ナフトエ
酸成分が５〜４５モル％である芳香族ポリエステルが好
ましい。前記成分中には適宜、テレフタル酸、ビスフェ
ノ−ル及びアミン誘導体等を含んでいてもよい。上記の
溶融異方向性とは溶融相において光学的異方性を示すも
のであり、このような特性は、例えば、ホットステ−ジ
に載せた試料を窒素雰囲気下で昇温加熱し、その透光性
を観察することにより設定できる。
【００１５】上記溶融異方向性芳香族ポリエステル繊維
紙は、溶融異方向性芳香族ポリエステルのパルプ４０〜
９０％と溶融異方向性芳香族ポリエステルの２０ｍｍ以
下好ましくは１０ｍｍ以下の短繊維６０〜１０％とを混
合したものを通常の抄紙機にて抄造したのち、更に熱カ
レンダ−することにより得ることができ、密度は１．０
０〜１．４５ｇ／ｃｍ3とされる。繊維は溶融紡糸によ
り得られ（強度を高めるために熱処理することもあ
る）、パルプは溶融紡糸した繊維をショ−トカットした
後、ミキサ−、レファイナ−で叩解することにより、ま
たは易アルカリ減量性ポリエステルを海成分とし、溶融
異方向性芳香族ポリエステルを島成分として複合紡糸し
て得られた海−島型複合繊維をショ−トカットし、易ア
ルカリ減量性ポリエステル成分を溶解除去して極細化す
ることにより得られる。本発明において使用する複合体
の常温、６０または５０サイクルでの誘電率は２．０以
下、誘電正接は１．０％以下である。
紙は、溶融異方向性芳香族ポリエステルのパルプ４０〜
９０％と溶融異方向性芳香族ポリエステルの２０ｍｍ以
下好ましくは１０ｍｍ以下の短繊維６０〜１０％とを混
合したものを通常の抄紙機にて抄造したのち、更に熱カ
レンダ−することにより得ることができ、密度は１．０
０〜１．４５ｇ／ｃｍ3とされる。繊維は溶融紡糸によ
り得られ（強度を高めるために熱処理することもあ
る）、パルプは溶融紡糸した繊維をショ−トカットした
後、ミキサ−、レファイナ−で叩解することにより、ま
たは易アルカリ減量性ポリエステルを海成分とし、溶融
異方向性芳香族ポリエステルを島成分として複合紡糸し
て得られた海−島型複合繊維をショ−トカットし、易ア
ルカリ減量性ポリエステル成分を溶解除去して極細化す
ることにより得られる。本発明において使用する複合体
の常温、６０または５０サイクルでの誘電率は２．０以
下、誘電正接は１．０％以下である。
【００１６】図２は本発明に係る冷凍機用冷媒圧縮装置
の一例を示している。図２において、１はケ−スであ
る。２は圧縮機、３は圧縮機２の冷媒吸入管、４は同じ
く冷媒吐出口であり、この冷媒吐出口４はケ−ス１内に
開放されている。５は電動機であり、ロ−タ５１の回転
軸が圧縮機２の駆動軸（往復動式圧縮機の場合は往復
軸、回転式圧縮機の場合は回転軸）に連結されている。
５２は電動機５のステ−タであり、図３に示すように、
スロット５２１と巻線５２２との間はスロット絶縁材５
２３により、主巻線５２２ａと補助巻線５２２ｂとの間
は段間絶縁材５２４により、巻線５２２のスロット開口
側はウェジ絶縁材５２５によりそれぞれ絶縁され、これ
らの絶縁材には、上記図１により説明した複合材が使用
されている。図２には示されていないが、コイルエンド
絶縁シ−トにも、上記図１により説明した複合材を使用
できる。また、図２には示されていないないが、各コイ
ルのリ−ド部が一括されてケ−スから液密に引出され、
その一括リ−ド部が絶縁チュ−ブで包囲されている。こ
の絶縁チュ−ブにも、上記図１により説明した複合材の
チュ−ブを使用できる。図２において、６は圧縮冷媒流
出管である。
の一例を示している。図２において、１はケ−スであ
る。２は圧縮機、３は圧縮機２の冷媒吸入管、４は同じ
く冷媒吐出口であり、この冷媒吐出口４はケ−ス１内に
開放されている。５は電動機であり、ロ−タ５１の回転
軸が圧縮機２の駆動軸（往復動式圧縮機の場合は往復
軸、回転式圧縮機の場合は回転軸）に連結されている。
５２は電動機５のステ−タであり、図３に示すように、
スロット５２１と巻線５２２との間はスロット絶縁材５
２３により、主巻線５２２ａと補助巻線５２２ｂとの間
は段間絶縁材５２４により、巻線５２２のスロット開口
側はウェジ絶縁材５２５によりそれぞれ絶縁され、これ
らの絶縁材には、上記図１により説明した複合材が使用
されている。図２には示されていないが、コイルエンド
絶縁シ−トにも、上記図１により説明した複合材を使用
できる。また、図２には示されていないないが、各コイ
ルのリ−ド部が一括されてケ−スから液密に引出され、
その一括リ−ド部が絶縁チュ−ブで包囲されている。こ
の絶縁チュ−ブにも、上記図１により説明した複合材の
チュ−ブを使用できる。図２において、６は圧縮冷媒流
出管である。
【００１７】本発明に係る冷凍機用冷媒圧縮装置は蒸気
圧縮式冷凍機に組み込んで使用され、冷媒にはＨＦＣ−
３２、ＨＦＣ−１２５、ＨＦＣ−１３４ａ等の混合冷媒
が使用され、潤滑油にはこの冷媒との相溶性に優れたポ
リアルキレングリコ−ル、ポリオ−ルエステルまたはポ
リカ−ボネ−ト等が用いられる。図４は蒸気圧縮式冷凍
機を示す回路図であり、Ａは本発明に係る冷媒圧縮装置
を、７は凝縮器を、８は受液器を、９は膨張弁を、１０
は蒸発器をそれぞれ示している。図４において、冷媒は
蒸発器１０を流れる間に被冷却流体の熱を吸熱して蒸発
していくと共に被冷却流体が冷却されていく。蒸発冷媒
は本発明に係る冷媒圧縮装置Ａの圧縮機２で圧縮（断熱
圧縮）されてケ−ス１内に吐出され、その圧力は２５〜
３５ｋｇ／ｃｍ2、温度はほぼ１３０℃〜１４０℃とな
る。このケ−ス１内の圧縮冷媒が凝縮器７に移送され、
放熱で液化され、この冷媒液が受液器８を経て膨張弁９
に移送され（カルノ−サイクルの断熱膨張に相当す
る）、次いで蒸発器１０に移送され、以後、上記を１サ
イクルとして繰り返されていく。
圧縮式冷凍機に組み込んで使用され、冷媒にはＨＦＣ−
３２、ＨＦＣ−１２５、ＨＦＣ−１３４ａ等の混合冷媒
が使用され、潤滑油にはこの冷媒との相溶性に優れたポ
リアルキレングリコ−ル、ポリオ−ルエステルまたはポ
リカ−ボネ−ト等が用いられる。図４は蒸気圧縮式冷凍
機を示す回路図であり、Ａは本発明に係る冷媒圧縮装置
を、７は凝縮器を、８は受液器を、９は膨張弁を、１０
は蒸発器をそれぞれ示している。図４において、冷媒は
蒸発器１０を流れる間に被冷却流体の熱を吸熱して蒸発
していくと共に被冷却流体が冷却されていく。蒸発冷媒
は本発明に係る冷媒圧縮装置Ａの圧縮機２で圧縮（断熱
圧縮）されてケ−ス１内に吐出され、その圧力は２５〜
３５ｋｇ／ｃｍ2、温度はほぼ１３０℃〜１４０℃とな
る。このケ−ス１内の圧縮冷媒が凝縮器７に移送され、
放熱で液化され、この冷媒液が受液器８を経て膨張弁９
に移送され（カルノ−サイクルの断熱膨張に相当す
る）、次いで蒸発器１０に移送され、以後、上記を１サ
イクルとして繰り返されていく。
【００１８】本発明に係る冷凍機用冷媒圧縮装置におい
ては、電動機５が温度ほぼ１３０℃〜１４０℃の加熱・
加圧冷媒に曝され、しかもこの冷媒に混合されている潤
滑油（ポリアルキレングリコ−ル、ポリオ−ルエステル
またはポリカ−ボネ−ト等）の吸湿性のためにその加熱
・加圧冷媒に多量の水分が含有されている（従来の鉱物
に較べ、ほぼ５０倍以上）ために、電動機の絶縁材の加
水分解が不可避的に発生する。この加水分解の確認のた
めに、ポリエチレンテレフタレ−トフィルムを上記混合
冷媒とポリオ−ルエステル油との温度１２２℃、１２５
℃、１２８℃の混合液に、吸湿量１０００ｐｐｍのもと
で５００時間浸漬したときの当該ポリエチレンテレフタ
レ−トフィルムの引張り強度及び伸びの残率を測定した
ところ、１２２℃の場合を１００として、１２５℃の場
合で４０％、１２５℃の場合で２０％であった。この測
定結果からも明らかなように、同じ温度差の温度上昇で
も、温度が高いほど引張り強度残率の低下が急峻であ
る。
ては、電動機５が温度ほぼ１３０℃〜１４０℃の加熱・
加圧冷媒に曝され、しかもこの冷媒に混合されている潤
滑油（ポリアルキレングリコ−ル、ポリオ−ルエステル
またはポリカ−ボネ−ト等）の吸湿性のためにその加熱
・加圧冷媒に多量の水分が含有されている（従来の鉱物
に較べ、ほぼ５０倍以上）ために、電動機の絶縁材の加
水分解が不可避的に発生する。この加水分解の確認のた
めに、ポリエチレンテレフタレ−トフィルムを上記混合
冷媒とポリオ−ルエステル油との温度１２２℃、１２５
℃、１２８℃の混合液に、吸湿量１０００ｐｐｍのもと
で５００時間浸漬したときの当該ポリエチレンテレフタ
レ−トフィルムの引張り強度及び伸びの残率を測定した
ところ、１２２℃の場合を１００として、１２５℃の場
合で４０％、１２５℃の場合で２０％であった。この測
定結果からも明らかなように、同じ温度差の温度上昇で
も、温度が高いほど引張り強度残率の低下が急峻であ
る。
【００１９】而るに、本発明に係る冷凍機用冷媒圧縮装
置においては、絶縁材の内側を多孔質の合成樹脂フィル
ムまたは繊維質シ−トで構成し、接着剤層に発泡接着剤
層を用いた複合体を電動機の絶縁材して使用しているか
ら、低誘電損であり、誘電損失に基づく温度上昇を抑制
でき、その抑制できる温度上昇巾が通常では優位差には
ならない数℃であっても、上記加水分解の進行を有効に
抑制できる。また、上記潤滑油混合冷媒の吸湿性に基づ
く低体積抵抗率のために漏洩電流対策が必要であり、特
に、インバ−タ制御方式採用のもとでは、その必要性が
より大であるが、上記絶縁材の比誘電率が低いので、低
誘電率の面から漏洩電流を低減を図ることができる。勿
論、発泡接着材層が独立気泡であるから、接着剤層を冷
媒の浸透を排除して安定に保持でき、上記加水分解の進
行抑制や漏洩電流対策を長期にわたって確保できる。更
に、絶縁材の両面に機械的強度に優れた無孔合成樹脂フ
ィルム、または不織布等を設けているから、ステ−タの
スロットへの挿入を容易に行い得、内側の多孔質合成樹
脂フィルムに対する機械的補強効果と相俟って良好な絶
縁処理作業性を保証できる。
置においては、絶縁材の内側を多孔質の合成樹脂フィル
ムまたは繊維質シ−トで構成し、接着剤層に発泡接着剤
層を用いた複合体を電動機の絶縁材して使用しているか
ら、低誘電損であり、誘電損失に基づく温度上昇を抑制
でき、その抑制できる温度上昇巾が通常では優位差には
ならない数℃であっても、上記加水分解の進行を有効に
抑制できる。また、上記潤滑油混合冷媒の吸湿性に基づ
く低体積抵抗率のために漏洩電流対策が必要であり、特
に、インバ−タ制御方式採用のもとでは、その必要性が
より大であるが、上記絶縁材の比誘電率が低いので、低
誘電率の面から漏洩電流を低減を図ることができる。勿
論、発泡接着材層が独立気泡であるから、接着剤層を冷
媒の浸透を排除して安定に保持でき、上記加水分解の進
行抑制や漏洩電流対策を長期にわたって確保できる。更
に、絶縁材の両面に機械的強度に優れた無孔合成樹脂フ
ィルム、または不織布等を設けているから、ステ−タの
スロットへの挿入を容易に行い得、内側の多孔質合成樹
脂フィルムに対する機械的補強効果と相俟って良好な絶
縁処理作業性を保証できる。
【００２０】本発明において使用する複合体において
は、合成樹脂フィルムの多孔質化のみならず接着剤層も
多孔質化しているので、低誘電損化及び低比誘電率化を
効果的に達成でき、このことは、次の試験結果からも確
認できる。 〔試験結果１〕主剤がポリエステル、硬化剤がイソシア
ネ−ト系の発泡剤配合接着剤を厚み５０μｍのポリエチ
レンナフタレ−トフィルム〔帝人社製テオネックスフィ
ルム〕の片面に塗布・乾燥し、厚み２５μｍ、独立気泡
の気泡含有率がほぼ３０％の発泡ポリエチテンテレフタ
レ−トフィルムの両面に前記の片面接着剤塗布ポリエチ
レンナフタレ−トフィルムを接着剤層面において重ね、
圧力１０ｋｇ／ｃｍ2、温度１５０℃、加圧時間１２０
分の条件で接着すると共に接着剤層を発泡させた。接着
剤層の厚みは５μｍ、発泡は独立気泡、気泡含有率は４
５％であった。この試料の誘電率及び誘電正接は、ポリ
エチテンテレフタレ−トフィルム及び接着剤層の気泡含
有率が０の場合（誘電率３．０、誘電正接０．３％）に
較べ、誘電率は２．０で約６７％、誘電正接は０．１５
％で約５０％であった。また、接着剤層の気泡含有率の
みが０の場合に較べ、誘電率が５０％減少し、、誘電正
接も５０％減少した。
は、合成樹脂フィルムの多孔質化のみならず接着剤層も
多孔質化しているので、低誘電損化及び低比誘電率化を
効果的に達成でき、このことは、次の試験結果からも確
認できる。 〔試験結果１〕主剤がポリエステル、硬化剤がイソシア
ネ−ト系の発泡剤配合接着剤を厚み５０μｍのポリエチ
レンナフタレ−トフィルム〔帝人社製テオネックスフィ
ルム〕の片面に塗布・乾燥し、厚み２５μｍ、独立気泡
の気泡含有率がほぼ３０％の発泡ポリエチテンテレフタ
レ−トフィルムの両面に前記の片面接着剤塗布ポリエチ
レンナフタレ−トフィルムを接着剤層面において重ね、
圧力１０ｋｇ／ｃｍ2、温度１５０℃、加圧時間１２０
分の条件で接着すると共に接着剤層を発泡させた。接着
剤層の厚みは５μｍ、発泡は独立気泡、気泡含有率は４
５％であった。この試料の誘電率及び誘電正接は、ポリ
エチテンテレフタレ−トフィルム及び接着剤層の気泡含
有率が０の場合（誘電率３．０、誘電正接０．３％）に
較べ、誘電率は２．０で約６７％、誘電正接は０．１５
％で約５０％であった。また、接着剤層の気泡含有率の
みが０の場合に較べ、誘電率が５０％減少し、、誘電正
接も５０％減少した。
【００２１】〔試験結果２〕主剤がポリエステル、硬化
剤がイソシアネ−ト系の発泡剤配合接着剤を厚み５０μ
ｍの溶融異方向性方向族ポリエステル繊維紙〔クラレ社
製ベルクス〕の片面に塗布・乾燥し、平均孔径２５μｍ
φの孔を１ｃｍ2当たりほぼ１５０箇穿孔した厚み１２
５μｍの低オリゴマ−ポリエチレンテレフタレ−トフィ
ルム〔東レ社製ルミラ−Ｘ１０タイプ〕の両面に前記の
片面接着剤塗布溶融異方向性方向族ポリエステル繊維紙
を接着剤層面において重ね、圧力１０ｋｇ／ｃｍ2、温
度１５０℃、加圧時間１２０分の条件で接着すると共に
接着剤層を発泡させた。接着剤層の厚みは５μｍ、発泡
は独立気泡、気泡含有率は４５％であった。この試料の
誘電率及び誘電正接は、ポリエチテンテレフタレ−トフ
ィルム及び接着剤層の気泡含有率が０の場合（誘電率
３．２、誘電正接０．４％）に較べ、誘電率は２．１、
誘電正接は０．２％であった。
剤がイソシアネ−ト系の発泡剤配合接着剤を厚み５０μ
ｍの溶融異方向性方向族ポリエステル繊維紙〔クラレ社
製ベルクス〕の片面に塗布・乾燥し、平均孔径２５μｍ
φの孔を１ｃｍ2当たりほぼ１５０箇穿孔した厚み１２
５μｍの低オリゴマ−ポリエチレンテレフタレ−トフィ
ルム〔東レ社製ルミラ−Ｘ１０タイプ〕の両面に前記の
片面接着剤塗布溶融異方向性方向族ポリエステル繊維紙
を接着剤層面において重ね、圧力１０ｋｇ／ｃｍ2、温
度１５０℃、加圧時間１２０分の条件で接着すると共に
接着剤層を発泡させた。接着剤層の厚みは５μｍ、発泡
は独立気泡、気泡含有率は４５％であった。この試料の
誘電率及び誘電正接は、ポリエチテンテレフタレ−トフ
ィルム及び接着剤層の気泡含有率が０の場合（誘電率
３．２、誘電正接０．４％）に較べ、誘電率は２．１、
誘電正接は０．２％であった。
【００２２】
【発明の効果】本発明に係る冷凍機用冷媒圧縮装置にお
いては、潤滑油混合冷媒の吸水性に起因する絶縁材の加
水分解が数度程度の僅かな温度上昇でも相当に促進さ
れ、また潤滑油混合冷媒の吸水性のために漏洩電流が大
で漏洩電流対策が必要なことを勘案し、絶縁材の多孔質
化のみならず、積層間の接着剤をも多孔化して絶縁材を
低誘電損化及び低誘電率化してあり、電動機の絶縁材の
加水分解劣化の効果的な抑制による長期信頼性の向上、
漏洩電流の抑制による安全性の向上、電力の節減等に寄
与するところが大である。また、多孔質合成樹脂フィル
ムまたはシ−トの両面を機械的強度に優れた無孔合成樹
脂フィルムや疎水性繊維質シ−トで補強してあるので、
鉄心スロットのライナ−絶縁等、絶縁処理作業も容易で
ある。
いては、潤滑油混合冷媒の吸水性に起因する絶縁材の加
水分解が数度程度の僅かな温度上昇でも相当に促進さ
れ、また潤滑油混合冷媒の吸水性のために漏洩電流が大
で漏洩電流対策が必要なことを勘案し、絶縁材の多孔質
化のみならず、積層間の接着剤をも多孔化して絶縁材を
低誘電損化及び低誘電率化してあり、電動機の絶縁材の
加水分解劣化の効果的な抑制による長期信頼性の向上、
漏洩電流の抑制による安全性の向上、電力の節減等に寄
与するところが大である。また、多孔質合成樹脂フィル
ムまたはシ−トの両面を機械的強度に優れた無孔合成樹
脂フィルムや疎水性繊維質シ−トで補強してあるので、
鉄心スロットのライナ−絶縁等、絶縁処理作業も容易で
ある。
【図１】本発明に係る冷凍機用冷媒圧縮装置の電動機の
絶縁材に使用される複合体の異なる例を示す説明図であ
る。
絶縁材に使用される複合体の異なる例を示す説明図であ
る。
【図２】本発明に係る冷凍機用冷媒圧縮装置を示す説明
図である。
図である。
【図３】本発明に係る冷凍機用冷媒圧縮装置における電
動機の絶縁構造を示す説明図である。
動機の絶縁構造を示す説明図である。
【図４】本発明に係る冷凍機用冷媒圧縮装置が使用され
る冷凍機の説明図である。
る冷凍機の説明図である。
１ ケ−ス ２ 圧縮機 ３ 冷媒吸入管 ４ 圧縮冷媒吐出口 ５ 電動機 ５２ ステ−タ ５２１ スロット ５２２ 巻線 ａ 多孔質合成樹脂フィルム ｂ 無孔合成樹脂フィルム ｂ’ 疎水性繊維質シ−ト ｃ 独立気泡の発泡接着剤層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 393024980 丸正株式会社 大阪市北区天満３丁目11番12号 (71)出願人 000169651 高松油脂株式会社 大阪府大阪市中央区久太郎町一丁目６番５ 号 (71)出願人 000003160 東洋紡績株式会社 大阪府大阪市北区堂島浜２丁目２番８号 (71)出願人 391041316 日東産業株式会社 大阪府大阪市西淀川区佃４丁目１番27号 (72)発明者 杉本 栄一 大阪市中央区淡路町１丁目４番10号 株式 会社テクノ大西内 (72)発明者 及川 盾夫 大阪市北区梅田１丁目12番39号 株式会社 クラレ内 (72)発明者 三木 輝久 愛媛県川之江市川之江町156番地 三木特 種製紙株式会社内 (72)発明者 林 新一 福井県福井市二の宮２丁目７番１号 新興 化学工業株式会社内 (72)発明者 吉岡 泰男 大阪府豊中市玉井町３丁目３番31号 (72)発明者 森田 達 石川県能美郡寺井町字粟生チ47番地 (72)発明者 谷口 主積 大阪市北区堂島浜二丁目２番８号 東洋紡 績株式会社内 (72)発明者 板谷 繁樹 大阪市西淀川区佃４丁目４番10号 日東産 業株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】ケ−ス内に圧縮機及び圧縮機駆動用電動機
が設けられ、圧縮機による圧縮で加熱・加圧された吸湿
性潤滑油混合冷媒に上記電動機が曝される冷媒圧縮装置
において、上記電動機の絶縁材に、多孔質合成樹脂フィ
ルムまたはシ−トの両面に無孔合成樹脂フィルムが独立
気泡の発泡接着剤層で積層されてなる複合体が用いられ
ていることを特徴とする冷凍機用冷媒圧縮装置。 - 【請求項２】ケ−ス内に圧縮機及び圧縮機駆動用電動機
が設けられ、圧縮機による圧縮で加熱・加圧された吸湿
性潤滑油混合冷媒に上記電動機が曝される冷媒圧縮装置
において、上記電動機の絶縁材に、多孔質合成樹脂フィ
ルムまたはシ−トの両面に疎水性繊維質シ−トまたはフ
ィルムが独立気泡の発泡接着剤層で積層されてなる複合
体が用いられていることを特徴とする冷凍機用冷媒圧縮
装置。 - 【請求項３】多孔質合成樹脂フィルムまたはシ−トがポ
リエチレンテレフタレ−ト、ポリエチレンナフタレ−
ト、ポリフェニレンサルフアィド、溶融異方向性芳香族
ポリエステル、ポリイミドの何れかであり請求項１また
は２記載の冷凍機用冷媒圧縮装置。 - 【請求項４】無孔合成樹脂フィルムがポリエチレンナフ
タレ−ト、ポリフェニレンサルフアィド、溶融異方向性
芳香族ポリエステルの何れかである請求項１または３記
載の冷凍機用冷媒圧縮装置。 - 【請求項５】疎水性繊維質シ−トまたはフィルムが溶融
異方向性芳香族ポリエステル繊維紙またはフィルムであ
る請求項２または３記載の冷凍機用冷媒圧縮装置。 - 【請求項６】絶縁材が鉄心のスロット絶縁材、スロット
のウェッジ材、コイルの層間絶縁材、コイルエンド絶縁
材またはリ−ド線包囲チュ−ブである請求項１〜６何れ
か記載の冷凍機用冷媒圧縮装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33483696A JP3895413B2 (ja) | 1996-11-30 | 1996-11-30 | 冷凍機用冷媒圧縮装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33483696A JP3895413B2 (ja) | 1996-11-30 | 1996-11-30 | 冷凍機用冷媒圧縮装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10159730A true JPH10159730A (ja) | 1998-06-16 |
| JP3895413B2 JP3895413B2 (ja) | 2007-03-22 |
Family
ID=18281772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33483696A Expired - Fee Related JP3895413B2 (ja) | 1996-11-30 | 1996-11-30 | 冷凍機用冷媒圧縮装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3895413B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001031199A1 (en) * | 1999-10-26 | 2001-05-03 | Matsushita Electric Industrial Co. Ltd. | Compressor and refrigeration system |
| WO2001061255A1 (fr) * | 2000-02-16 | 2001-08-23 | Daikin Industries, Ltd. | Congelateur |
| JP2010235950A (ja) * | 2002-10-25 | 2010-10-21 | Honeywell Internatl Inc | フッ素置換オレフィンを含有する組成物 |
| WO2012105650A1 (ja) * | 2011-02-03 | 2012-08-09 | 日東電工株式会社 | モーター用電気絶縁性樹脂シート及びその製造方法 |
| JP2015017730A (ja) * | 2013-07-10 | 2015-01-29 | 日立アプライアンス株式会社 | 空気調和機 |
| WO2015015881A1 (ja) * | 2013-07-29 | 2015-02-05 | 三菱電機株式会社 | ヒートポンプ装置 |
| WO2015156064A1 (ja) * | 2014-04-10 | 2015-10-15 | 三菱電機株式会社 | ヒートポンプ装置 |
| CN110061579A (zh) * | 2018-01-18 | 2019-07-26 | 本田技研工业株式会社 | 旋转电机用定子、旋转电机以及旋转电机单元 |
| WO2021140830A1 (ja) * | 2020-01-08 | 2021-07-15 | 日立Astemo株式会社 | 回転電機の固定子、回転電機用絶縁部材、及び回転電機 |
| WO2025191965A1 (ja) * | 2024-03-14 | 2025-09-18 | サンデン株式会社 | 電動圧縮機用モータ及びそれを備えた電動圧縮機 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6255227B2 (ja) * | 2013-12-04 | 2017-12-27 | 日東シンコー株式会社 | モーター用絶縁シート |
-
1996
- 1996-11-30 JP JP33483696A patent/JP3895413B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001031199A1 (en) * | 1999-10-26 | 2001-05-03 | Matsushita Electric Industrial Co. Ltd. | Compressor and refrigeration system |
| US6598421B1 (en) | 1999-10-26 | 2003-07-29 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Compressor and refrigeration system |
| US6799431B2 (en) | 1999-10-26 | 2004-10-05 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Compressor and refrigerant system device using the same |
| US6874325B2 (en) | 1999-10-26 | 2005-04-05 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Compressor and refrigerant system device using the same |
| WO2001061255A1 (fr) * | 2000-02-16 | 2001-08-23 | Daikin Industries, Ltd. | Congelateur |
| JP2001227827A (ja) * | 2000-02-16 | 2001-08-24 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| AU756502B2 (en) * | 2000-02-16 | 2003-01-16 | Daikin Industries, Ltd. | Freezer |
| US6666036B2 (en) | 2000-02-16 | 2003-12-23 | Daikin Industries, Ltd. | Freezer |
| JP2010235950A (ja) * | 2002-10-25 | 2010-10-21 | Honeywell Internatl Inc | フッ素置換オレフィンを含有する組成物 |
| WO2012105650A1 (ja) * | 2011-02-03 | 2012-08-09 | 日東電工株式会社 | モーター用電気絶縁性樹脂シート及びその製造方法 |
| JP2012182116A (ja) * | 2011-02-03 | 2012-09-20 | Nitto Denko Corp | モーター用電気絶縁性樹脂シート及びその製造方法 |
| JP2015017730A (ja) * | 2013-07-10 | 2015-01-29 | 日立アプライアンス株式会社 | 空気調和機 |
| WO2015015881A1 (ja) * | 2013-07-29 | 2015-02-05 | 三菱電機株式会社 | ヒートポンプ装置 |
| CN104344605A (zh) * | 2013-07-29 | 2015-02-11 | 三菱电机株式会社 | 热泵装置 |
| AU2014297674B2 (en) * | 2013-07-29 | 2016-06-16 | Mitsubishi Electric Corporation | Heat pump apparatus |
| JPWO2015015881A1 (ja) * | 2013-07-29 | 2017-03-02 | 三菱電機株式会社 | ヒートポンプ装置 |
| AU2016208392B2 (en) * | 2013-07-29 | 2017-12-21 | Mitsubishi Electric Corporation | Heat pump apparatus |
| WO2015156064A1 (ja) * | 2014-04-10 | 2015-10-15 | 三菱電機株式会社 | ヒートポンプ装置 |
| JP2015200480A (ja) * | 2014-04-10 | 2015-11-12 | 三菱電機株式会社 | ヒートポンプ装置 |
| US9915465B2 (en) | 2014-04-10 | 2018-03-13 | Mitsubishi Electric Corporation | Heat pump compressor including liquid crystal polymer insulating material |
| CN110061579A (zh) * | 2018-01-18 | 2019-07-26 | 本田技研工业株式会社 | 旋转电机用定子、旋转电机以及旋转电机单元 |
| WO2021140830A1 (ja) * | 2020-01-08 | 2021-07-15 | 日立Astemo株式会社 | 回転電機の固定子、回転電機用絶縁部材、及び回転電機 |
| JPWO2021140830A1 (ja) * | 2020-01-08 | 2021-07-15 | ||
| US12212203B2 (en) | 2020-01-08 | 2025-01-28 | Hitachi Astemo, Ltd. | Stator of rotating electrical machine, insulating member for rotating electrical machine, and rotating electrical machine |
| WO2025191965A1 (ja) * | 2024-03-14 | 2025-09-18 | サンデン株式会社 | 電動圧縮機用モータ及びそれを備えた電動圧縮機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3895413B2 (ja) | 2007-03-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6799431B2 (en) | Compressor and refrigerant system device using the same | |
| JPH10159730A (ja) | 冷凍機用冷媒圧縮装置 | |
| US10174971B2 (en) | Heat cycle system | |
| US20200041174A1 (en) | Heat cycle system | |
| JP2002266762A (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| CN102003840A (zh) | 使用2,3,3,3-四氟丙烯的冷冻空调装置 | |
| WO1999010417A1 (fr) | Film polyester pour isolation electrique | |
| KR100475990B1 (ko) | 냉동 장치 | |
| JPH09252556A (ja) | 冷凍機用冷媒圧縮装置における電動機のリ−ド線部 | |
| JPH09151851A (ja) | 冷凍機用冷媒圧縮装置 | |
| JP2945844B2 (ja) | 冷凍装置 | |
| JPWO2020031535A1 (ja) | 圧縮機及びこれを用いた空気調和機 | |
| JP3442631B2 (ja) | 絶縁シ−ト | |
| JPH09286867A (ja) | 電気絶縁用ポリエステルフィルム、電気絶縁用積層フィルム、絶縁システムおよび密閉型コンプレッサー | |
| JP3501058B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JPH087650A (ja) | 冷凍機における圧縮機用絶縁シ−ト | |
| JP2884688B2 (ja) | 電動機の冷却方法 | |
| JPH08284829A (ja) | 冷媒圧縮機用電動機 | |
| JP2002107011A (ja) | 冷凍サイクル装置の洗浄運転方法 | |
| JPH02196174A (ja) | 冷媒圧縮機 | |
| JP3889531B2 (ja) | 冷媒圧縮機及びこの冷媒圧縮機を用いた冷凍装置 | |
| JP2002213362A (ja) | 圧縮機及び冷凍サイクル装置 | |
| JP2550752B2 (ja) | 冷媒冷却機器用電動機のコイルリードと口出線との接続部の絶縁方法 | |
| JPH04198677A (ja) | 冷媒圧縮機 | |
| JPH08149729A (ja) | 冷媒圧縮機用電動機 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060418 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060419 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061031 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061106 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20061212 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20061214 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101222 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101222 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111222 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111222 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121222 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121222 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131222 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |