JPH1017338A - 合わせガラス用中間膜 - Google Patents
合わせガラス用中間膜Info
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- JPH1017338A JPH1017338A JP8169558A JP16955896A JPH1017338A JP H1017338 A JPH1017338 A JP H1017338A JP 8169558 A JP8169558 A JP 8169558A JP 16955896 A JP16955896 A JP 16955896A JP H1017338 A JPH1017338 A JP H1017338A
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- laminated glass
- interlayer
- interlayer film
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B17/00—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres
- B32B17/06—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material
- B32B17/10—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin
- B32B17/10005—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing
- B32B17/1055—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing characterized by the resin layer, i.e. interlayer
- B32B17/10559—Shape of the cross-section
- B32B17/10577—Surface roughness
- B32B17/10587—Surface roughness created by embossing
Landscapes
- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 保管中の耐ブロッキング性やガラス板の間に
中間膜を挟む際の取扱い作業性に優れるとともに、予備
圧着工程での脱気性に優れた合わせガラス用中間膜を得
る。 【解決手段】 熱可塑性樹脂シートの両面に微細な凹凸
からなるエンボスが形成された合わせガラス用中間膜に
おいて、少なくとも片面のエンボスの表面粗さを、０＜
Ｒvk／Ｒz ≦０．２５、Ｍr2≧９０％（Ｒz はＤＩＮ
４７６８に規定される値、Ｒvk及びＭr2はＤＩＮ ４７
６２及び４７７６に規定されるアボット負荷曲線から得
られる値）に設定する。特に、上記条件に加えて、アボ
ット負荷曲線において、切断レベル５％での負荷長さ比
を２％以下、切断レベル１０％での負荷長さ比を５％以
下に設定するのが好ましい。
中間膜を挟む際の取扱い作業性に優れるとともに、予備
圧着工程での脱気性に優れた合わせガラス用中間膜を得
る。 【解決手段】 熱可塑性樹脂シートの両面に微細な凹凸
からなるエンボスが形成された合わせガラス用中間膜に
おいて、少なくとも片面のエンボスの表面粗さを、０＜
Ｒvk／Ｒz ≦０．２５、Ｍr2≧９０％（Ｒz はＤＩＮ
４７６８に規定される値、Ｒvk及びＭr2はＤＩＮ ４７
６２及び４７７６に規定されるアボット負荷曲線から得
られる値）に設定する。特に、上記条件に加えて、アボ
ット負荷曲線において、切断レベル５％での負荷長さ比
を２％以下、切断レベル１０％での負荷長さ比を５％以
下に設定するのが好ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、微細な凹凸から
なるエンボスが形成された合わせガラス用中間膜に関す
る。
なるエンボスが形成された合わせガラス用中間膜に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ガラス板の間に、可塑化ポリビニルブチ
ラール等の熱可塑性樹脂シートからなる中間膜を挟み互
いに接着させて得られる合わせガラスは、自動車、航空
機、建築物などの窓ガラスに広く使用されている。
ラール等の熱可塑性樹脂シートからなる中間膜を挟み互
いに接着させて得られる合わせガラスは、自動車、航空
機、建築物などの窓ガラスに広く使用されている。
【０００３】この種の合わせガラスは、通常、ガラス板
の間に中間膜を挟み、これをニップロールに通して扱く
か或いはゴムバックに入れて減圧吸引し、ガラス板と中
間膜との間に残留する空気を脱気しながら予備圧着し、
次いでオートクレーブ内で加熱加圧して本圧着を行うこ
とにより製造される。
の間に中間膜を挟み、これをニップロールに通して扱く
か或いはゴムバックに入れて減圧吸引し、ガラス板と中
間膜との間に残留する空気を脱気しながら予備圧着し、
次いでオートクレーブ内で加熱加圧して本圧着を行うこ
とにより製造される。
【０００４】上記合わせガラスの中間膜には、接着性、
耐候性、耐貫通性、透明性等の基本性能が良好であるこ
とのほかに、保管中に中間膜同士がブロッキングしない
こと、ガラス板の間に中間膜を挟む際の取扱い作業性が
良好であること、さらに空気の巻き込みを無くすため
に、予備圧着工程での脱気性が良好であることが要求さ
れる。
耐候性、耐貫通性、透明性等の基本性能が良好であるこ
とのほかに、保管中に中間膜同士がブロッキングしない
こと、ガラス板の間に中間膜を挟む際の取扱い作業性が
良好であること、さらに空気の巻き込みを無くすため
に、予備圧着工程での脱気性が良好であることが要求さ
れる。
【０００５】このような要求を満たすために、通常、中
間膜には、その両面に微細な凹凸からなるエンボスが形
成されている。微細な凹凸の形態としては、多数の凸起
とこの凸起に対する凹部とからなる各種の凹凸模様、或
いは多数の凸条とこの凸条に対する凹溝からなる各種の
凹凸模様が開示されている（例えば、特公平１−３２７
７６号公報参照）。
間膜には、その両面に微細な凹凸からなるエンボスが形
成されている。微細な凹凸の形態としては、多数の凸起
とこの凸起に対する凹部とからなる各種の凹凸模様、或
いは多数の凸条とこの凸条に対する凹溝からなる各種の
凹凸模様が開示されている（例えば、特公平１−３２７
７６号公報参照）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記従来の
中間膜にあっては、保管中の耐ブロッキング性、取扱い
作業性及び予備圧着工程での脱気性が相当に改善される
が、例えば、面積が広い合わせガラスや曲率が大きい合
わせガラスを製造する場合、或いは合わせガラスの生産
性を上げる場合には、特に、脱気性の点で十分に満足の
いくものではなく、まだ改善の余地がある。
中間膜にあっては、保管中の耐ブロッキング性、取扱い
作業性及び予備圧着工程での脱気性が相当に改善される
が、例えば、面積が広い合わせガラスや曲率が大きい合
わせガラスを製造する場合、或いは合わせガラスの生産
性を上げる場合には、特に、脱気性の点で十分に満足の
いくものではなく、まだ改善の余地がある。
【０００７】すなわち、従来の中間膜において、凹凸の
形状や凹凸深さや高さを全体にわたって均一に形成する
ことは困難で、多かれ少なかれ不均一に形成されてお
り、脱気性が不十分となる。このように脱気性が不十分
であると、圧着後にガラス板と中間膜との間に気泡が残
り、接着性が不十分となって、完全に透明な合わせガラ
スを得ることができず、また過酷な条件で使用される場
合（高温での促進試験）で発泡が生じる。
形状や凹凸深さや高さを全体にわたって均一に形成する
ことは困難で、多かれ少なかれ不均一に形成されてお
り、脱気性が不十分となる。このように脱気性が不十分
であると、圧着後にガラス板と中間膜との間に気泡が残
り、接着性が不十分となって、完全に透明な合わせガラ
スを得ることができず、また過酷な条件で使用される場
合（高温での促進試験）で発泡が生じる。
【０００８】この発明は、上記の問題を解決するもの
で、その目的とするところは、保管中の耐ブロッキング
性やガラス板の間に中間膜を挟む際の取扱い作業性に優
れるとともに、予備圧着工程での脱気性に優れた合わせ
ガラス用中間膜を提供をすることにある。
で、その目的とするところは、保管中の耐ブロッキング
性やガラス板の間に中間膜を挟む際の取扱い作業性に優
れるとともに、予備圧着工程での脱気性に優れた合わせ
ガラス用中間膜を提供をすることにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の目的は、熱可塑性
樹脂シートの両面に微細な凹凸からなるエンボスが形成
された合わせガラス用中間膜において、少なくとも片面
のエンボスの表面粗さは、０＜Ｒvk／Ｒz ≦０．２５、
Ｍr2≧９０％を満たすことを特徴とする合わせガラス用
中間膜によって、達成することができる。
樹脂シートの両面に微細な凹凸からなるエンボスが形成
された合わせガラス用中間膜において、少なくとも片面
のエンボスの表面粗さは、０＜Ｒvk／Ｒz ≦０．２５、
Ｍr2≧９０％を満たすことを特徴とする合わせガラス用
中間膜によって、達成することができる。
【００１０】ここで、Ｒz （μm ）はＤＩＮ ４７６８
に規定される十点平均粗さを表し、ＲvkはＤＩＮ ４７
６２及び４７７６に規定されるアボット負荷曲線から得
られる換算谷深さ（μm ）を表し、Ｍr2は上記アボット
負荷曲線から得られる材料成分（％）を表す。
に規定される十点平均粗さを表し、ＲvkはＤＩＮ ４７
６２及び４７７６に規定されるアボット負荷曲線から得
られる換算谷深さ（μm ）を表し、Ｍr2は上記アボット
負荷曲線から得られる材料成分（％）を表す。
【００１１】この発明に用いる熱可塑性樹脂シートとし
ては、従来の合わせガラスの中間膜に用いられているシ
ートが使用される。例えば、可塑化ポリビニルアセター
ル樹脂シート、ポリウレタン系樹脂シート、エチレン−
酢酸ビニル系樹脂シート、エチレン−エチルアクリレー
ト系樹脂シート、可塑化塩化ビニル系樹脂シート等が挙
げられる。これ等のシートは、接着性、耐候性、耐貫通
性、透明性等の合わせガラスに要求される基本性能が優
れている。
ては、従来の合わせガラスの中間膜に用いられているシ
ートが使用される。例えば、可塑化ポリビニルアセター
ル樹脂シート、ポリウレタン系樹脂シート、エチレン−
酢酸ビニル系樹脂シート、エチレン−エチルアクリレー
ト系樹脂シート、可塑化塩化ビニル系樹脂シート等が挙
げられる。これ等のシートは、接着性、耐候性、耐貫通
性、透明性等の合わせガラスに要求される基本性能が優
れている。
【００１２】特に、可塑化ポリビニルブチラール樹脂シ
ートで代表される可塑化ポリビニルアセタール樹脂シー
トが好適である。これ等の熱可塑性樹脂シートの膜厚
は、合わせガラスとして必要な耐貫通性等を考慮して決
められ、従来の中間膜と同程度で、特に０．２〜２mmと
するのが好ましい。
ートで代表される可塑化ポリビニルアセタール樹脂シー
トが好適である。これ等の熱可塑性樹脂シートの膜厚
は、合わせガラスとして必要な耐貫通性等を考慮して決
められ、従来の中間膜と同程度で、特に０．２〜２mmと
するのが好ましい。
【００１３】そして、上記熱可塑性樹脂シートの両面
に、上記の０＜Ｒvk／Ｒz ≦０．２５、Ｍr2≧９０％の
条件を満たす微細な凹凸からなるエンボスが形成され
る。このようなエンボスを形成するには、エンボスロー
ル法、カレンダーロール法、異形押出法、メルトフラク
チャーを利用した押出リップエンボス法等が採用され
る。特に、定量的に一定の微細な凹凸からなるエンボス
を得るには、エンボスロール法が好適である。
に、上記の０＜Ｒvk／Ｒz ≦０．２５、Ｍr2≧９０％の
条件を満たす微細な凹凸からなるエンボスが形成され
る。このようなエンボスを形成するには、エンボスロー
ル法、カレンダーロール法、異形押出法、メルトフラク
チャーを利用した押出リップエンボス法等が採用され
る。特に、定量的に一定の微細な凹凸からなるエンボス
を得るには、エンボスロール法が好適である。
【００１４】エンボスの凹凸模様は、上記特定の条件を
満たすものであればよく、特に限定されない。一般に、
多数の凸起とこれ等の凸起に対する多数の凹部とからな
る各種の微細な凹凸模様が形成され、これ等の凹凸模様
は整然と規則的に分布していてもよく、雑然と不規則的
に分布していてもよい。また、各凸起の高さは、全て同
じ高さであっても異なる高さであってもよく、この凸起
に対する各凹部の深さも、全て同じ深さであっても異な
る深さであってもよい。
満たすものであればよく、特に限定されない。一般に、
多数の凸起とこれ等の凸起に対する多数の凹部とからな
る各種の微細な凹凸模様が形成され、これ等の凹凸模様
は整然と規則的に分布していてもよく、雑然と不規則的
に分布していてもよい。また、各凸起の高さは、全て同
じ高さであっても異なる高さであってもよく、この凸起
に対する各凹部の深さも、全て同じ深さであっても異な
る深さであってもよい。
【００１５】また、上記凸起と凹部の形状も、上記特定
の条件を満たすものであればよく、特に限定されない。
一般に、三角錐、四角錐、円錐等の錐体、截頭三角錐、
截頭四角錐、截頭円錐等の截頭錐体、頭部が山型や半球
状となった擬錐体からなる多数の凸起と、これ等の凸起
に対する多数の凹部とから構成された凹凸模様とされ、
特に錐体、山型や半球状の擬錐体からなる多数の凸起
と、これ等の凸起に対する多数の凹部とから構成された
凹凸模様が好ましい。
の条件を満たすものであればよく、特に限定されない。
一般に、三角錐、四角錐、円錐等の錐体、截頭三角錐、
截頭四角錐、截頭円錐等の截頭錐体、頭部が山型や半球
状となった擬錐体からなる多数の凸起と、これ等の凸起
に対する多数の凹部とから構成された凹凸模様とされ、
特に錐体、山型や半球状の擬錐体からなる多数の凸起
と、これ等の凸起に対する多数の凹部とから構成された
凹凸模様が好ましい。
【００１６】また、これ等のエンボスの凹凸模様の寸法
も、上記特定の条件を満たすものであればよく、特に限
定されない。一般に、凸起の間隔は、おおむね１０〜２
０００μm の範囲、特に２００〜１０００μm の範囲の
ものが好ましい。また、凸起の高さは、おおむね５〜５
００μm の範囲、特に２０〜１００μm の範囲のものが
好ましい。また、凸起の底辺長さは、おおむね３０〜９
００μm の範囲のものが好ましい。
も、上記特定の条件を満たすものであればよく、特に限
定されない。一般に、凸起の間隔は、おおむね１０〜２
０００μm の範囲、特に２００〜１０００μm の範囲の
ものが好ましい。また、凸起の高さは、おおむね５〜５
００μm の範囲、特に２０〜１００μm の範囲のものが
好ましい。また、凸起の底辺長さは、おおむね３０〜９
００μm の範囲のものが好ましい。
【００１７】この発明において、アボット負荷曲線は、
表面粗さ計を用いてエンボスシートの表面粗さを測定す
ることにより、例えば図１に示すような粗さ曲線を得
て、この粗さ曲線から負荷長さ比〔（ｂｅａｒｉｎｇ
ｒａｔｉｏ ｔp ＝ｍａｔｅｒｉａｌ ｃｏｍｐｏｎｅ
ｎｔ（ｍａｔｅｒｉａｌ ｒａｔｉｏ） Ｍr 〕を求
め、例えば図２に示すように、この負荷長さ比を横軸に
表し、切断レベルを縦軸に表すことにより得られる曲線
であって、内容的には表面粗さの累積確率分布である。
表面粗さ計を用いてエンボスシートの表面粗さを測定す
ることにより、例えば図１に示すような粗さ曲線を得
て、この粗さ曲線から負荷長さ比〔（ｂｅａｒｉｎｇ
ｒａｔｉｏ ｔp ＝ｍａｔｅｒｉａｌ ｃｏｍｐｏｎｅ
ｎｔ（ｍａｔｅｒｉａｌ ｒａｔｉｏ） Ｍr 〕を求
め、例えば図２に示すように、この負荷長さ比を横軸に
表し、切断レベルを縦軸に表すことにより得られる曲線
であって、内容的には表面粗さの累積確率分布である。
【００１８】ここで、負荷長さ比は、粗さ曲線からその
平均線の方向に評価長さ（ｌm)だけ抜取り、この抜取り
部分の粗さ曲線を山頂線に対して平行な切断レベル（ｐ
ｒｏｆｉｌｅ ｓｅｃｔｉｏｎ ｌｅｖｅｌ）で切断し
たときに得られる切断長さの和（負荷長さ）（ｂ1 ＋ｂ
2 ＋ｂi ・・・ｂn ）の評価長さ（ｌm)に対する比を百
分率で表したものである。なお、上記切断レベルは、粗
さ曲線の山頂線を切断レベル０％、粗さ曲線の谷底線を
切断レベル１００％とする（ＤＩＮ ４７６２及び４７
７６参照）。
平均線の方向に評価長さ（ｌm)だけ抜取り、この抜取り
部分の粗さ曲線を山頂線に対して平行な切断レベル（ｐ
ｒｏｆｉｌｅ ｓｅｃｔｉｏｎ ｌｅｖｅｌ）で切断し
たときに得られる切断長さの和（負荷長さ）（ｂ1 ＋ｂ
2 ＋ｂi ・・・ｂn ）の評価長さ（ｌm)に対する比を百
分率で表したものである。なお、上記切断レベルは、粗
さ曲線の山頂線を切断レベル０％、粗さ曲線の谷底線を
切断レベル１００％とする（ＤＩＮ ４７６２及び４７
７６参照）。
【００１９】また、アボット負荷曲線は、エンボスの平
均形状を二次元的に表すもので、図３に示すように、切
断線の位置（ｐｒｏｆｉｌｅ ｓｅｃｔｉｏｎ ｌｉｎ
ｅｐｏｓｉｔｉｏｎ）の関数として材料成分（ｍａｔｅ
ｒｉａｌ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ Ｍr ）で示され、三つ
の領域（Ｒk 、Ｒpk、Ｒvk）に分けられる。ここで、Ｒ
k （μm ）は粗さの中心領域、Ｒpk（μm ）は換算山高
さ（中心領域から突き出ている山部分の平均高さ）、Ｒ
vk（μm ）は換算谷深さ（中心領域から落ち込んでいる
谷部分の平均深さ）を表し、Ｍr1（％）は材料成分（山
部分の割合）、Ｍr2（％）は材料成分（谷部分を除く部
分の割合）を表すものである。
均形状を二次元的に表すもので、図３に示すように、切
断線の位置（ｐｒｏｆｉｌｅ ｓｅｃｔｉｏｎ ｌｉｎ
ｅｐｏｓｉｔｉｏｎ）の関数として材料成分（ｍａｔｅ
ｒｉａｌ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ Ｍr ）で示され、三つ
の領域（Ｒk 、Ｒpk、Ｒvk）に分けられる。ここで、Ｒ
k （μm ）は粗さの中心領域、Ｒpk（μm ）は換算山高
さ（中心領域から突き出ている山部分の平均高さ）、Ｒ
vk（μm ）は換算谷深さ（中心領域から落ち込んでいる
谷部分の平均深さ）を表し、Ｍr1（％）は材料成分（山
部分の割合）、Ｍr2（％）は材料成分（谷部分を除く部
分の割合）を表すものである。
【００２０】上記エンボスの表面粗さのパラメーター
（Ｒz 、Ｒvk、Ｍr2など）を測定するには、例えば、ド
イツ国のＦｅｉｎｐｕｆ Ｐｅｒｔｈｅｎ ＧｍｂＨ社
製の表面粗さ計（商品名：Ｐｅｒｔｈｏｍｅｔｅｒ Ｓ
３Ｐ）及びこのＰｅｒｔｈｏｍｅｔｅｒ Ｓ３Ｐ仕様の
表面形状解析装置（商品名：ＳＡＳ−２０１０、明伸工
機社製）を用いれば、簡単に測定することができる。
（Ｒz 、Ｒvk、Ｍr2など）を測定するには、例えば、ド
イツ国のＦｅｉｎｐｕｆ Ｐｅｒｔｈｅｎ ＧｍｂＨ社
製の表面粗さ計（商品名：Ｐｅｒｔｈｏｍｅｔｅｒ Ｓ
３Ｐ）及びこのＰｅｒｔｈｏｍｅｔｅｒ Ｓ３Ｐ仕様の
表面形状解析装置（商品名：ＳＡＳ−２０１０、明伸工
機社製）を用いれば、簡単に測定することができる。
【００２１】このようなアボット負荷曲線において、Ｒ
vk（換算谷深さ、すなわち中心領域から落ち込んでいる
谷部分の平均深さ）は、ガラス板と中間膜との予備圧着
工程で空気の通路となるもので、脱気の際の空気の抜け
易さと密接な関係がある。また、Ｍr2（材料成分、すな
わち谷部分を除く部分の割合）は、空気の移動に対する
抵抗となるとともに、合わせ加工時のエンボスの潰れ易
さと密接な関係がある。
vk（換算谷深さ、すなわち中心領域から落ち込んでいる
谷部分の平均深さ）は、ガラス板と中間膜との予備圧着
工程で空気の通路となるもので、脱気の際の空気の抜け
易さと密接な関係がある。また、Ｍr2（材料成分、すな
わち谷部分を除く部分の割合）は、空気の移動に対する
抵抗となるとともに、合わせ加工時のエンボスの潰れ易
さと密接な関係がある。
【００２２】そこで、種々検討の結果、０＜Ｒvk／Ｒz
≦０．２５、Ｍr2≧９０％とすれば、予備圧着の際の脱
気性に優れることを見出した。Ｒvk／Ｒz が０．２５を
上回ると、凹部の深さが非常に深いものとなり、脱気の
際にこの部分に空気が閉じ込められ易くなり、Ｒvk／Ｒ
z が０のエンボスは実際には形成するのが困難であり且
つ局部的に脱気されるので好ましくない。また、Ｍr2が
９０％を下回ると、凹部の広さが非常に広いものとな
り、この部分に多量の空気が残り易くなり、しかも凸部
が予備圧着条件に達する前に潰れ易くなり、いずれにし
ても予備圧着工程での脱気性が不十分となる。
≦０．２５、Ｍr2≧９０％とすれば、予備圧着の際の脱
気性に優れることを見出した。Ｒvk／Ｒz が０．２５を
上回ると、凹部の深さが非常に深いものとなり、脱気の
際にこの部分に空気が閉じ込められ易くなり、Ｒvk／Ｒ
z が０のエンボスは実際には形成するのが困難であり且
つ局部的に脱気されるので好ましくない。また、Ｍr2が
９０％を下回ると、凹部の広さが非常に広いものとな
り、この部分に多量の空気が残り易くなり、しかも凸部
が予備圧着条件に達する前に潰れ易くなり、いずれにし
ても予備圧着工程での脱気性が不十分となる。
【００２３】特に、上記の条件に加えて、アボットの負
荷曲線において、切断レベル５％での負荷長さ比が２％
以下、切断レベル１０％での負荷長さ比が５％以下であ
るものが好ましい。その理由は次の通りである。
荷曲線において、切断レベル５％での負荷長さ比が２％
以下、切断レベル１０％での負荷長さ比が５％以下であ
るものが好ましい。その理由は次の通りである。
【００２４】すなわち、ガラス板の間に中間膜を挟む際
には、ガラス板と中間膜との滑り性が問題となり、これ
はガラス板と中間膜との接触面積と密接な関係があり、
切断レベル５％での負荷長さ比が２％以下であれば、ガ
ラス板と中間膜との滑りが向上し、ガラス板の間に中間
膜を挟む際の位置合わせ等の作業が容易となることを見
出した。切断レベル５％での負荷長さ比が２％を上回る
とガラスと中間膜との接触面積が大きくなり、ガラス板
と中間膜との滑りが低下する。
には、ガラス板と中間膜との滑り性が問題となり、これ
はガラス板と中間膜との接触面積と密接な関係があり、
切断レベル５％での負荷長さ比が２％以下であれば、ガ
ラス板と中間膜との滑りが向上し、ガラス板の間に中間
膜を挟む際の位置合わせ等の作業が容易となることを見
出した。切断レベル５％での負荷長さ比が２％を上回る
とガラスと中間膜との接触面積が大きくなり、ガラス板
と中間膜との滑りが低下する。
【００２５】一方、中間膜同士のブロッキングは保管中
に重ねられる中間膜の枚数にもよるが、通常、中間膜は
５００〜１０００枚の自重を考慮すればよく、そのよう
な状態での荷重では、切断レベル１０％での負荷長さ比
が５％以下であれば、中間膜同士の耐ブロッキング性が
向上し、保管中やガラス板の間に中間膜を挟む際の取扱
い作業が容易となることを見出した。切断レベル１０％
での負荷長さ比が５％を上回ると、中間膜同士の接触面
積が大きくなり、中間膜の耐ブロッキング性が低下す
る。
に重ねられる中間膜の枚数にもよるが、通常、中間膜は
５００〜１０００枚の自重を考慮すればよく、そのよう
な状態での荷重では、切断レベル１０％での負荷長さ比
が５％以下であれば、中間膜同士の耐ブロッキング性が
向上し、保管中やガラス板の間に中間膜を挟む際の取扱
い作業が容易となることを見出した。切断レベル１０％
での負荷長さ比が５％を上回ると、中間膜同士の接触面
積が大きくなり、中間膜の耐ブロッキング性が低下す
る。
【００２６】この発明の中間膜においては、その両面が
上記特定の表面粗さになっているものが好ましいが、一
方の面のみが上記特定の表面粗さになっていて、他方の
面は従来の微細な凹凸からなるエンボスが形成されたも
のであってもよい。こうして、この発明の合わせガラス
用中間膜が得られる。
上記特定の表面粗さになっているものが好ましいが、一
方の面のみが上記特定の表面粗さになっていて、他方の
面は従来の微細な凹凸からなるエンボスが形成されたも
のであってもよい。こうして、この発明の合わせガラス
用中間膜が得られる。
【００２７】この発明の中間膜を用いて合わせガラスを
製造するには、通常の合わせガラスの製法と同様に、予
備圧着と本圧着とを行う。例えば、可塑化ポリビニルブ
チラール樹脂シートからなる中間膜を用いる場合は、具
体的には、次のように予備圧着と本圧着とが行われる。
製造するには、通常の合わせガラスの製法と同様に、予
備圧着と本圧着とを行う。例えば、可塑化ポリビニルブ
チラール樹脂シートからなる中間膜を用いる場合は、具
体的には、次のように予備圧着と本圧着とが行われる。
【００２８】すなわち、予備圧着は、二枚の透明な無機
ガラス板の間に中間膜を挟み、この積層体をニップロー
ルに通し、例えば、圧力約２〜１０ kｇ／cm2 、温度約
５０〜８０℃の条件で扱いて脱気しながら予備圧着する
方法（扱き脱気法）、或いは上記積層体をゴムバックに
入れ、ゴムバッグを排気系に接続して約−４００〜−７
５０mmＨｇの真空（絶対圧力３６０〜１０mmＨｇ）に吸
引減圧しながら温度を上げ、約５０〜１００℃で予備圧
着する方法（減圧脱気法）が採用される。
ガラス板の間に中間膜を挟み、この積層体をニップロー
ルに通し、例えば、圧力約２〜１０ kｇ／cm2 、温度約
５０〜８０℃の条件で扱いて脱気しながら予備圧着する
方法（扱き脱気法）、或いは上記積層体をゴムバックに
入れ、ゴムバッグを排気系に接続して約−４００〜−７
５０mmＨｇの真空（絶対圧力３６０〜１０mmＨｇ）に吸
引減圧しながら温度を上げ、約５０〜１００℃で予備圧
着する方法（減圧脱気法）が採用される。
【００２９】次いで、予備圧着された積層体は、常法に
よりオートクレーブを用いるか或いはプレスを用いて、
約１２０〜１５０℃の温度、約１０〜１５ kｇ/cm2の圧
力で本圧着される。こうして、合わせガラスが製造され
る。
よりオートクレーブを用いるか或いはプレスを用いて、
約１２０〜１５０℃の温度、約１０〜１５ kｇ/cm2の圧
力で本圧着される。こうして、合わせガラスが製造され
る。
【００３０】なお、上記ガラス板としては、無機ガラス
板のみならず、ポリカーボネート板、ポリメチルメタク
リレート板などの有機ガラス板も使用することができ
る。また、合わせガラスの積層構成は、ガラス板／中間
膜／ガラス板の三層構成のみならず、例えば、ガラス板
／中間膜／ガラス板／中間膜／ガラス板のような多層構
成とすることができる。
板のみならず、ポリカーボネート板、ポリメチルメタク
リレート板などの有機ガラス板も使用することができ
る。また、合わせガラスの積層構成は、ガラス板／中間
膜／ガラス板の三層構成のみならず、例えば、ガラス板
／中間膜／ガラス板／中間膜／ガラス板のような多層構
成とすることができる。
【００３１】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施例及び比較
例を示す。実施例１ 金属ロールの表面にアルミナ質研削材を用いてブラスト
処理を行って行い、次いでバーチカル研削によりラッピ
ングを行って、山型の凹凸が不規則に形成されたエンボ
スロールを作製した。
例を示す。実施例１ 金属ロールの表面にアルミナ質研削材を用いてブラスト
処理を行って行い、次いでバーチカル研削によりラッピ
ングを行って、山型の凹凸が不規則に形成されたエンボ
スロールを作製した。
【００３２】一方、ポリビニルブチラール樹脂（平均重
合度１７００、残存アセチル基１モル％、ブチラール化
度６５モル％）１００重量部に、可塑剤としてトリエチ
レングリコール−ジ−２−エチルブチレート４０重量部
と、接着力調整剤として酢酸マグネシウム０．２重量部
を混合し、この混合物を押出機により溶融混練し押出金
型よりシート状に押出して、厚さ０．７６mmのポリビニ
ルブチラールシートを成形した。
合度１７００、残存アセチル基１モル％、ブチラール化
度６５モル％）１００重量部に、可塑剤としてトリエチ
レングリコール−ジ−２−エチルブチレート４０重量部
と、接着力調整剤として酢酸マグネシウム０．２重量部
を混合し、この混合物を押出機により溶融混練し押出金
型よりシート状に押出して、厚さ０．７６mmのポリビニ
ルブチラールシートを成形した。
【００３３】上記エンボスロール及びポリビニルブチラ
ールシートを用いて、ポリビニルブチラールシートの両
面に山型の凹凸が不規則に形成され、請求項２の発明の
要件を満たす微細な凹凸からなるエンボスが形成された
合わせガラス用中間膜を製造した。
ールシートを用いて、ポリビニルブチラールシートの両
面に山型の凹凸が不規則に形成され、請求項２の発明の
要件を満たす微細な凹凸からなるエンボスが形成された
合わせガラス用中間膜を製造した。
【００３４】実施例２ 金属ロールの表面にエンボス形成用の彫刻ミル（マザー
ミル）を押し付け、金属ロールと彫刻ミルを回転させる
ことにより、彫刻ミルの凹凸模様を金属ロールに転写
し、その後彫刻ミルをその凹凸模様の配列単位で金属ロ
ールの軸方向に順にずらし、上記と同様な操作で、彫刻
ミルの凹凸模様を金属ロールに転写して、半球状の凹凸
が不規則に形成されたエンボスロールを作製した。
ミル）を押し付け、金属ロールと彫刻ミルを回転させる
ことにより、彫刻ミルの凹凸模様を金属ロールに転写
し、その後彫刻ミルをその凹凸模様の配列単位で金属ロ
ールの軸方向に順にずらし、上記と同様な操作で、彫刻
ミルの凹凸模様を金属ロールに転写して、半球状の凹凸
が不規則に形成されたエンボスロールを作製した。
【００３５】このエンボスロールを用いること以外は、
実施例１と同様にして、ポリビニルブチラールシートの
両面に半球状の凹凸が不規則に形成され、請求項２の発
明の要件を満たす微細な凹凸からなるエンボスが形成さ
れた合わせガラス用中間膜を製造した。
実施例１と同様にして、ポリビニルブチラールシートの
両面に半球状の凹凸が不規則に形成され、請求項２の発
明の要件を満たす微細な凹凸からなるエンボスが形成さ
れた合わせガラス用中間膜を製造した。
【００３６】実施例３ 金属ロールの表面にエンボス形成用の彫刻ミル（マザー
ミル）を押し付け、金属ロールと彫刻ミルを回転させる
ことにより、彫刻ミルの凹凸模様を金属ロールに転写
し、その後彫刻ミルをその凹凸模様の配列単位で金属ロ
ールの軸方向に順にずらし、上記と同様な操作で、彫刻
ミルの凹凸模様を金属ロールに転写して、半球状の凹凸
が規則的に形成されたエンボスロールを作製した。
ミル）を押し付け、金属ロールと彫刻ミルを回転させる
ことにより、彫刻ミルの凹凸模様を金属ロールに転写
し、その後彫刻ミルをその凹凸模様の配列単位で金属ロ
ールの軸方向に順にずらし、上記と同様な操作で、彫刻
ミルの凹凸模様を金属ロールに転写して、半球状の凹凸
が規則的に形成されたエンボスロールを作製した。
【００３７】このエンボスロールを用いること以外は、
実施例１と同様にして、ポリビニルブチラールシートの
両面に半球状の凹凸が規則的に形成され、請求項１の発
明の要件を満たす微細な凹凸からなるエンボスが形成さ
れた合わせガラス用中間膜を製造した。
実施例１と同様にして、ポリビニルブチラールシートの
両面に半球状の凹凸が規則的に形成され、請求項１の発
明の要件を満たす微細な凹凸からなるエンボスが形成さ
れた合わせガラス用中間膜を製造した。
【００３８】比較例１ 金属ロールの表面にエンボス形成用の彫刻ミル（マザー
ミル）を押し付け、金属ロールと彫刻ミルを回転させる
ことにより、彫刻ミルの凹凸模様を金属ロールに転写
し、その後彫刻ミルをその凹凸模様の配列単位で金属ロ
ールの軸方向に順にずらし、上記と同様な操作で、彫刻
ミルの凹凸模様を金属ロールに転写して、半球状の凹凸
が規則に形成されたエンボスロールを作製した。
ミル）を押し付け、金属ロールと彫刻ミルを回転させる
ことにより、彫刻ミルの凹凸模様を金属ロールに転写
し、その後彫刻ミルをその凹凸模様の配列単位で金属ロ
ールの軸方向に順にずらし、上記と同様な操作で、彫刻
ミルの凹凸模様を金属ロールに転写して、半球状の凹凸
が規則に形成されたエンボスロールを作製した。
【００３９】このエンボスロールを用いること以外は、
実施例１と同様にして、ポリビニルブチラールシートの
両面に半球状の凹凸が不規則に形成され、請求項１及び
２の発明の要件を満たさない微細な凹凸からなるエンボ
スが形成された合わせガラス用中間膜を製造した。
実施例１と同様にして、ポリビニルブチラールシートの
両面に半球状の凹凸が不規則に形成され、請求項１及び
２の発明の要件を満たさない微細な凹凸からなるエンボ
スが形成された合わせガラス用中間膜を製造した。
【００４０】比較例２ 金属ロールの表面にアルミナ質研削材を用いてブラスト
処理を行って行い、次いでバーチカル研削によりラッピ
ングを行って、山型の凹凸が不規則に形成されたエンボ
スロールを作製した。
処理を行って行い、次いでバーチカル研削によりラッピ
ングを行って、山型の凹凸が不規則に形成されたエンボ
スロールを作製した。
【００４１】このエンボスロールを用いること以外は、
実施例１と同様にして、ポリビニルブチラールシートの
両面に半球状の凹凸が不規則に形成され、請求項１及び
２の発明の要件を満たさない微細な凹凸からなるエンボ
スが形成された合わせガラス用中間膜を製造した。
実施例１と同様にして、ポリビニルブチラールシートの
両面に半球状の凹凸が不規則に形成され、請求項１及び
２の発明の要件を満たさない微細な凹凸からなるエンボ
スが形成された合わせガラス用中間膜を製造した。
【００４２】比較例３ 二枚の金属プレス板を用い、各金属プレス板の内面に四
角錐状の凹凸が規則的に形成されたエンボスプレス板を
作製した。
角錐状の凹凸が規則的に形成されたエンボスプレス板を
作製した。
【００４３】このエンボスプレス板及び実施例１に記載
のポリビニルブチラールシートを用い、プレス加工によ
り、ポリビニルブチラールシートの両面に四角錐状の凹
凸が規則的に形成され、請求項１及び２の発明の要件を
満たさない微細な凹凸からなるエンボスが形成された合
わせガラス用中間膜を製造した。
のポリビニルブチラールシートを用い、プレス加工によ
り、ポリビニルブチラールシートの両面に四角錐状の凹
凸が規則的に形成され、請求項１及び２の発明の要件を
満たさない微細な凹凸からなるエンボスが形成された合
わせガラス用中間膜を製造した。
【００４４】上記各実施例及各び比較例で得られた合わ
せガラス用中間膜について、下記の方法で、エンボスの
表面粗さのパラメーター（Ｒz 、Ｒvk、Ｍr2及び負荷長
さ比）、膜滑りテスト及び耐ブロッキングテストを行
い、中間膜の取扱い作業性及び自着性を評価した。さら
に、これ等の中間膜を用いた各合わせガラスについて、
下記の方法で、ベークテストを行い、予備圧着工程での
脱気性を評価した。その結果をまとめて表１及び表２に
示す。
せガラス用中間膜について、下記の方法で、エンボスの
表面粗さのパラメーター（Ｒz 、Ｒvk、Ｍr2及び負荷長
さ比）、膜滑りテスト及び耐ブロッキングテストを行
い、中間膜の取扱い作業性及び自着性を評価した。さら
に、これ等の中間膜を用いた各合わせガラスについて、
下記の方法で、ベークテストを行い、予備圧着工程での
脱気性を評価した。その結果をまとめて表１及び表２に
示す。
【００４５】（１）エンボスの表面粗さのパラメーター
の測定 ドイツ国のＦｅｉｎｐｕｆ Ｐｅｒｔｈｅｎ ＧｍｂＨ
社製の表面粗さ計（商品名：Ｐｅｒｔｈｏｍｅｔｅｒ
Ｓ３Ｐ）及びこのＰｅｒｔｈｏｍｅｔｅｒ Ｓ３Ｐ仕様
の表面形状解析装置（商品名：ＳＡＳ−２０１０、明伸
工機社製）を用い、中間膜のＲz （μm ）、Ｒvk（μm
）、Ｍr2（％））及び切断レベル５％での負荷長さ比
（％）、切断レベル１０％での負荷長さ比（％）を測定
した。
の測定 ドイツ国のＦｅｉｎｐｕｆ Ｐｅｒｔｈｅｎ ＧｍｂＨ
社製の表面粗さ計（商品名：Ｐｅｒｔｈｏｍｅｔｅｒ
Ｓ３Ｐ）及びこのＰｅｒｔｈｏｍｅｔｅｒ Ｓ３Ｐ仕様
の表面形状解析装置（商品名：ＳＡＳ−２０１０、明伸
工機社製）を用い、中間膜のＲz （μm ）、Ｒvk（μm
）、Ｍr2（％））及び切断レベル５％での負荷長さ比
（％）、切断レベル１０％での負荷長さ比（％）を測定
した。
【００４６】（２）膜滑りテスト 中間膜を５０cm×５０cmに裁断し、これを表面平滑なガ
ラス板（縦５０cm×横５０cm）の上に水平に置き、その
上に滑り用ガラス板（縦１０cm×横１０cm×厚さ２．５
mm）を載せ、３０秒後に滑り用ガラス板をばね秤を介し
て水平に引っ張り、その最大摩擦抵抗（ｇ）をばね秤の
読みから測定した（繰り返し数５）。なお、測定は温度
２０℃、湿度４０％ＲＨの条件で行った。この最大摩擦
抵抗が小さいほど、ガラス板と中間膜とが滑りがよくな
り、ガラス板と中間膜との位置合わせ等が容易となり、
取扱い作業性が優れている。
ラス板（縦５０cm×横５０cm）の上に水平に置き、その
上に滑り用ガラス板（縦１０cm×横１０cm×厚さ２．５
mm）を載せ、３０秒後に滑り用ガラス板をばね秤を介し
て水平に引っ張り、その最大摩擦抵抗（ｇ）をばね秤の
読みから測定した（繰り返し数５）。なお、測定は温度
２０℃、湿度４０％ＲＨの条件で行った。この最大摩擦
抵抗が小さいほど、ガラス板と中間膜とが滑りがよくな
り、ガラス板と中間膜との位置合わせ等が容易となり、
取扱い作業性が優れている。
【００４７】（３）耐ブロッキングテスト 中間膜を１５cm×１５cmに裁断し、これを２枚重ね合わ
せ、その上に１３ kｇの重りを載せ、室温で２４時間放
置したあと、引張試験機で５００mm／分の速度で１８０
度剥離試験を行い、剥離力（ｇ）を測定した（繰り返し
数５）。この剥離力が小さいほど、中間膜同士が密着し
にくくなり、保管中やガラス板の間に中間膜を挟む際の
取扱い作業性が優れている。
せ、その上に１３ kｇの重りを載せ、室温で２４時間放
置したあと、引張試験機で５００mm／分の速度で１８０
度剥離試験を行い、剥離力（ｇ）を測定した（繰り返し
数５）。この剥離力が小さいほど、中間膜同士が密着し
にくくなり、保管中やガラス板の間に中間膜を挟む際の
取扱い作業性が優れている。
【００４８】（４）ベークテスト 次の方法（扱き脱気法及び減圧脱気法）により予備圧着
を行い、その後本圧着を行って、合わせガラスを作製し
た。
を行い、その後本圧着を行って、合わせガラスを作製し
た。
【００４９】（ａ）扱き脱気法 中間膜を二枚の透明なフロートガラス板（縦３０cm×横
３０cm×厚さ３mm）の間に挟み、はみ出た部分を切り取
り、こうして得られた積層体を加熱オーブン内で、積層
体の温度（予備圧着温度）がそれぞれ６０℃、７０℃、
８０℃になるように加熱し、その後ニップロール（エア
ーシリンダー圧力３．５ kｇ／cm2 、線速度１０ｍ／
分）に通すことにより予備圧着を行った。
３０cm×厚さ３mm）の間に挟み、はみ出た部分を切り取
り、こうして得られた積層体を加熱オーブン内で、積層
体の温度（予備圧着温度）がそれぞれ６０℃、７０℃、
８０℃になるように加熱し、その後ニップロール（エア
ーシリンダー圧力３．５ kｇ／cm2 、線速度１０ｍ／
分）に通すことにより予備圧着を行った。
【００５０】（ｂ）減圧脱気法 中間膜を二枚の透明なフロートガラス板（縦３０cm×横
３０cm×厚さ３mm）の間に挟み、はみ出た部分を切り取
り、こうして得られた積層体をゴムバッグ内に移し、ゴ
ムバッグを吸引減圧系に接続し、外気加熱温度で加熱す
ると同時に−６００mmＨｇ（絶対圧力１６０mmＨｇ）の
減圧下で１０分間保持し、積層体の温度（予備圧着温
度）がそれぞれ６０℃、８０℃、１００℃になるように
加熱し、その後、大気圧に戻して予備圧着を終了した。
３０cm×厚さ３mm）の間に挟み、はみ出た部分を切り取
り、こうして得られた積層体をゴムバッグ内に移し、ゴ
ムバッグを吸引減圧系に接続し、外気加熱温度で加熱す
ると同時に−６００mmＨｇ（絶対圧力１６０mmＨｇ）の
減圧下で１０分間保持し、積層体の温度（予備圧着温
度）がそれぞれ６０℃、８０℃、１００℃になるように
加熱し、その後、大気圧に戻して予備圧着を終了した。
【００５１】こうして得られた積層体を、オートクレー
ブ内で、温度１４０℃、圧力１３ kｇ／cm2 の条件下に
１０分間保持した後、５０℃まで温度を下げ大気圧に戻
すことにより本圧着を終了して、合わせガラスを作製し
た。
ブ内で、温度１４０℃、圧力１３ kｇ／cm2 の条件下に
１０分間保持した後、５０℃まで温度を下げ大気圧に戻
すことにより本圧着を終了して、合わせガラスを作製し
た。
【００５２】この合わせガラスを１４０℃のオーブンで
２時間加熱し、オーブンから取り３時間冷却し、合わせ
ガラスに発泡（気泡）が生じた枚数を調べて、脱気性を
評価した。試験枚数は１００枚とした。発泡が生じた枚
数が少ないほど脱気性が優れている。
２時間加熱し、オーブンから取り３時間冷却し、合わせ
ガラスに発泡（気泡）が生じた枚数を調べて、脱気性を
評価した。試験枚数は１００枚とした。発泡が生じた枚
数が少ないほど脱気性が優れている。
【００５３】
【表１】
【００５４】
【表２】
【００５５】
【発明の効果】上述の通り、熱可塑性樹脂シートの両面
に微細な凹凸からなるエンボスが形成された合わせガラ
ス用中間膜において、少なくとも片面のエンボスの表面
粗さを、０＜Ｒvk／Ｒz ≦０．２５、Ｍr2≧９０％（Ｒ
z はＤＩＮ ４７６８に規定される値、Ｒvk及びＭr2は
ＤＩＮ ４７６２及び４７７６に規定されるアボット負
荷曲線から得られる値）に設定することにより、保管中
のブロッキング性やガラス板の間に中間膜を挟む際の取
扱い作業性に優れるとともに、予備圧着工程でガラス板
と中間膜との間に介在する空気がスムーズに排出され、
十分に脱気することができる。そのため、ガラス板と中
間膜との接着性が良好で、透明性に優れた合わせガラス
を得ることができる（請求項１の発明）。
に微細な凹凸からなるエンボスが形成された合わせガラ
ス用中間膜において、少なくとも片面のエンボスの表面
粗さを、０＜Ｒvk／Ｒz ≦０．２５、Ｍr2≧９０％（Ｒ
z はＤＩＮ ４７６８に規定される値、Ｒvk及びＭr2は
ＤＩＮ ４７６２及び４７７６に規定されるアボット負
荷曲線から得られる値）に設定することにより、保管中
のブロッキング性やガラス板の間に中間膜を挟む際の取
扱い作業性に優れるとともに、予備圧着工程でガラス板
と中間膜との間に介在する空気がスムーズに排出され、
十分に脱気することができる。そのため、ガラス板と中
間膜との接着性が良好で、透明性に優れた合わせガラス
を得ることができる（請求項１の発明）。
【００５６】このような合わせガラス用中間膜におい
て、特に、アボット負荷曲線において、切断レベル５％
での負荷長さ比を２％以下、切断レベル１０％での負荷
長さ比を５％以下に設定することにより、保管中のブロ
ッキング性やガラス板の間に中間膜を挟む際の取扱い作
業性が一層優れるとともに、予備圧着工程での脱気性に
優れた合わせガラス用中間膜を得ることができる（請求
項２の発明）。
て、特に、アボット負荷曲線において、切断レベル５％
での負荷長さ比を２％以下、切断レベル１０％での負荷
長さ比を５％以下に設定することにより、保管中のブロ
ッキング性やガラス板の間に中間膜を挟む際の取扱い作
業性が一層優れるとともに、予備圧着工程での脱気性に
優れた合わせガラス用中間膜を得ることができる（請求
項２の発明）。
【００５７】したがって、この発明の中間膜を用いて合
わせガラスを製造すると、特に面積が広い合わせガラス
や曲率が大きい合わせガラスを製造する場合や合わせガ
ラスの生産性を上げる場合であっても、脱気が十分に行
われ、中間膜の層がガラス板の面に沿って良好に平滑化
され、特に透明性が優れ、過酷な条件で使用される場合
で発泡が生じることがなく、品質の良好な合わせガラス
を作業性よく製造することができる。
わせガラスを製造すると、特に面積が広い合わせガラス
や曲率が大きい合わせガラスを製造する場合や合わせガ
ラスの生産性を上げる場合であっても、脱気が十分に行
われ、中間膜の層がガラス板の面に沿って良好に平滑化
され、特に透明性が優れ、過酷な条件で使用される場合
で発泡が生じることがなく、品質の良好な合わせガラス
を作業性よく製造することができる。
【図１】エンボスシートからなる中間膜の粗さ曲線の一
例を示す。
例を示す。
【図２】エンボスシートからなる中間膜のアボット負荷
曲線の一例を示し、切断レベルと負荷長さ比との関係を
表す。
曲線の一例を示し、切断レベルと負荷長さ比との関係を
表す。
【図３】エンボスシートからなる中間膜のアボット負荷
曲線の一例を示し、切断線の位置と材料成分との関係を
表す。
曲線の一例を示し、切断線の位置と材料成分との関係を
表す。
Claims (2)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂シートの両面に微細な凹凸
からなるエンボスが形成された合わせガラス用中間膜に
おいて、少なくとも片面のエンボスの表面粗さは、０＜
Ｒvk／Ｒz ≦０．２５、Ｍr2≧９０％を満たすことを特
徴とする合わせガラス用中間膜。ここで、Ｒz （μm ）
はＤＩＮ ４７６８に規定される十点平均粗さを表し、
ＲvkはＤＩＮ ４７６２及び４７７６に規定されるアボ
ット負荷曲線から得られる換算谷深さ（μm ）を表し、
Ｍr2は上記アボット負荷曲線から得られる材料成分
（％）を表す。 - 【請求項２】 アボット負荷曲線において、切断レベル
５％での負荷長さ比が２％以下、切断レベル１０％での
負荷長さ比が５％以下であることを特徴とする請求項１
記載の合わせガラス用中間膜。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8169558A JPH1017338A (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | 合わせガラス用中間膜 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8169558A JPH1017338A (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | 合わせガラス用中間膜 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1017338A true JPH1017338A (ja) | 1998-01-20 |
Family
ID=15888697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8169558A Pending JPH1017338A (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | 合わせガラス用中間膜 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1017338A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016163512A1 (ja) * | 2015-04-10 | 2016-10-13 | 積水化学工業株式会社 | 合わせガラス用中間膜、合わせガラス、エンボスロールの製造方法及び合わせガラス用中間膜の製造方法 |
| WO2018097146A1 (ja) | 2016-11-24 | 2018-05-31 | 日本ゼオン株式会社 | 接着剤シート及び合わせガラス |
| CN114206610A (zh) * | 2019-08-09 | 2022-03-18 | Skc株式会社 | 接合用膜及包括其的透光层叠体 |
| JP2023060801A (ja) * | 2021-10-18 | 2023-04-28 | チャン チュン ペトロケミカル カンパニー リミテッド | ポリマーフィルム及びその使用 |
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-
1996
- 1996-06-28 JP JP8169558A patent/JPH1017338A/ja active Pending
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