JPH10174330A - 三相電機子巻線 - Google Patents
三相電機子巻線Info
- Publication number
- JPH10174330A JPH10174330A JP33652296A JP33652296A JPH10174330A JP H10174330 A JPH10174330 A JP H10174330A JP 33652296 A JP33652296 A JP 33652296A JP 33652296 A JP33652296 A JP 33652296A JP H10174330 A JPH10174330 A JP H10174330A
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- JP
- Japan
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- winding
- auxiliary
- main
- main winding
- magnet wire
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 固定子スロット内での巻線の占積率が低く、
巻線間の隙間や巻線とスロット壁との隙間が電動機のト
ルクや温度などの運転特性に寄与せず、１次銅損の増加
や効率低下の要因になっている。又、巻線間に隙間が存
在してワニスを介しての熱伝達が悪くなり、巻線の温度
上昇が高くなる要因にもなっている。 【解決手段】 固定子スロット内にマグネット・ワイヤ
ーを乱巻きに巻回し収納した三相電機子巻線において、
前記マグネット・ワイヤーを主巻線とし、この主巻線に
対し直径が１／１０〜１５４／１０００の補助マグネッ
ト・ワイヤーから成る補助巻線を主巻線と並列に接続し
ながら主巻線間の隙間に配設する。
巻線間の隙間や巻線とスロット壁との隙間が電動機のト
ルクや温度などの運転特性に寄与せず、１次銅損の増加
や効率低下の要因になっている。又、巻線間に隙間が存
在してワニスを介しての熱伝達が悪くなり、巻線の温度
上昇が高くなる要因にもなっている。 【解決手段】 固定子スロット内にマグネット・ワイヤ
ーを乱巻きに巻回し収納した三相電機子巻線において、
前記マグネット・ワイヤーを主巻線とし、この主巻線に
対し直径が１／１０〜１５４／１０００の補助マグネッ
ト・ワイヤーから成る補助巻線を主巻線と並列に接続し
ながら主巻線間の隙間に配設する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、固定子スロット内
にマグネット・ワイヤーを乱巻きに巻回し収納した三相
電機子巻線に関する。
にマグネット・ワイヤーを乱巻きに巻回し収納した三相
電機子巻線に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のマグネット・ワイヤーを乱巻きに
巻回した巻線を、固定子スロット内に収納した状態断面
図を図４に示す。図において、固定子鉄心（図示しな
い）の固定子スロット１内には絶縁物２が敷かれ、この
絶縁物２の内側にマグネット・ワイヤーを乱巻きに巻回
した巻線３が収納されている。そして、固定子スロット
１のオープニング部に絶縁楔４を打ち込み、巻線３を固
定子スロット１内に位置決めし巻線３端を糸縛り後に図
示しないワニス処理装置により固定子鉄心全体をワニス
含浸して、固定子スロット１内に巻線３を固定する。こ
の巻線３を構成するマグネット・ワイヤーは同一線径で
本数は例えば３４本である。そして、ワニス処理後の固
定子スロット１内ではマグネット・ワイヤーとスロット
壁との隙間にワニス５が充填されている。
巻回した巻線を、固定子スロット内に収納した状態断面
図を図４に示す。図において、固定子鉄心（図示しな
い）の固定子スロット１内には絶縁物２が敷かれ、この
絶縁物２の内側にマグネット・ワイヤーを乱巻きに巻回
した巻線３が収納されている。そして、固定子スロット
１のオープニング部に絶縁楔４を打ち込み、巻線３を固
定子スロット１内に位置決めし巻線３端を糸縛り後に図
示しないワニス処理装置により固定子鉄心全体をワニス
含浸して、固定子スロット１内に巻線３を固定する。こ
の巻線３を構成するマグネット・ワイヤーは同一線径で
本数は例えば３４本である。そして、ワニス処理後の固
定子スロット１内ではマグネット・ワイヤーとスロット
壁との隙間にワニス５が充填されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな構成では、固定子スロット１内での巻線３を構成す
るマグネット・ワイヤーの占める導体占積率が低く、マ
グネット・ワイヤー間の隙間やマグネット・ワイヤーと
スロット壁との隙間が、電動機のトルクや温度などの運
転特性に寄与せず、１次銅損の増加や効率低下の要因に
なっている。また、これらの隙間は一般的に小さいため
にワニス処理されたワニスが充分に浸透せず、マグネッ
ト・ワイヤー間には隙間が存在してワニス５を介しての
熱伝達が悪くなり、巻線３の温度上昇が高くなる要因に
もなっている。
うな構成では、固定子スロット１内での巻線３を構成す
るマグネット・ワイヤーの占める導体占積率が低く、マ
グネット・ワイヤー間の隙間やマグネット・ワイヤーと
スロット壁との隙間が、電動機のトルクや温度などの運
転特性に寄与せず、１次銅損の増加や効率低下の要因に
なっている。また、これらの隙間は一般的に小さいため
にワニス処理されたワニスが充分に浸透せず、マグネッ
ト・ワイヤー間には隙間が存在してワニス５を介しての
熱伝達が悪くなり、巻線３の温度上昇が高くなる要因に
もなっている。
【０００４】本発明はこれらの課題を解決するもので、
固定子スロット内での導体占積率を高くすもと共に巻線
の温度上昇を低くする。また電動機停止中の巻線の水滴
付着防止をする等を目的とする三相電機子巻線を提供す
る。
固定子スロット内での導体占積率を高くすもと共に巻線
の温度上昇を低くする。また電動機停止中の巻線の水滴
付着防止をする等を目的とする三相電機子巻線を提供す
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明における三相電機
子巻線は、請求項１では固定子スロット内にマグネット
・ワイヤーを乱巻きに巻回し収納した三相電機子巻線に
おいて、前記マグネット・ワイヤーを主巻線とし、この
主巻線に対し直径が１／１０〜１５４／１０００の補助
マグネット・ワイヤーから成る補助巻線を主巻線と並列
に接続しながら主巻線間の隙間に配設することを特徴と
する。
子巻線は、請求項１では固定子スロット内にマグネット
・ワイヤーを乱巻きに巻回し収納した三相電機子巻線に
おいて、前記マグネット・ワイヤーを主巻線とし、この
主巻線に対し直径が１／１０〜１５４／１０００の補助
マグネット・ワイヤーから成る補助巻線を主巻線と並列
に接続しながら主巻線間の隙間に配設することを特徴と
する。
【０００６】このように構成すると、固定子スロット内
における巻線の占める占積率が向上し、１次巻線の発生
する１次銅損が低下し電動機効率が向上する。また主巻
線相互間に補助巻線を収めるので熱伝達率が向上し１次
銅損低下の相乗作用で電動機温度上昇が低下する。
における巻線の占める占積率が向上し、１次巻線の発生
する１次銅損が低下し電動機効率が向上する。また主巻
線相互間に補助巻線を収めるので熱伝達率が向上し１次
銅損低下の相乗作用で電動機温度上昇が低下する。
【０００７】次に請求項２では、前記主巻線と補助巻線
の夫々の回路の接続端子をモータ外部に出したので、主
巻線と補助巻線を並列接続した場合と、主巻線のみに電
源を接続する場合の２種類の特性が得られる。
の夫々の回路の接続端子をモータ外部に出したので、主
巻線と補助巻線を並列接続した場合と、主巻線のみに電
源を接続する場合の２種類の特性が得られる。
【０００８】また請求項３では、前記補助巻線を電動機
停止時にスペース・ヒーターとして単相電流加熱で使用
するので、主巻線を使用する場合に比べ小電流で結露防
止ができる。更に請求項４及び５では、前記補助巻線を
主巻線とは異なる抵抗の材質とする或いは抵抗を主巻線
より低抵抗としたので、更に１次銅損の低下が可能とな
る。
停止時にスペース・ヒーターとして単相電流加熱で使用
するので、主巻線を使用する場合に比べ小電流で結露防
止ができる。更に請求項４及び５では、前記補助巻線を
主巻線とは異なる抵抗の材質とする或いは抵抗を主巻線
より低抵抗としたので、更に１次銅損の低下が可能とな
る。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下本発明の第１実施例について
図１及び図２を参照し、従来構成と同じものは同じ符号
を使用して説明する。図１は、従来と同じマグネット・
ワイヤーを乱巻きに巻回して主巻線とし、この主巻線よ
り線径が小で成る補助巻線を固定子スロット内に収納し
た状態断面図である。図において、固定子鉄心（図示し
ない）の固定子スロット１内には絶縁物２が敷かれ、こ
の絶縁物２の内側に主マグネット・ワイヤーを乱巻きに
巻回して成る主巻線１３が収納されている（マグネット
・ワイヤーの本数は例えば３４本である）。そして、隣
接する主巻線１３相互間で形成される空間に、主巻線１
３を形成する主マグネット・ワイヤーより線径が１５４
／１０００の補助マグネット・ワイヤーを主巻線１３と
同数巻回して形成される補助巻線１５を収める。
図１及び図２を参照し、従来構成と同じものは同じ符号
を使用して説明する。図１は、従来と同じマグネット・
ワイヤーを乱巻きに巻回して主巻線とし、この主巻線よ
り線径が小で成る補助巻線を固定子スロット内に収納し
た状態断面図である。図において、固定子鉄心（図示し
ない）の固定子スロット１内には絶縁物２が敷かれ、こ
の絶縁物２の内側に主マグネット・ワイヤーを乱巻きに
巻回して成る主巻線１３が収納されている（マグネット
・ワイヤーの本数は例えば３４本である）。そして、隣
接する主巻線１３相互間で形成される空間に、主巻線１
３を形成する主マグネット・ワイヤーより線径が１５４
／１０００の補助マグネット・ワイヤーを主巻線１３と
同数巻回して形成される補助巻線１５を収める。
【００１０】この後、固定子スロット１のオープニング
部に絶縁楔４を打ち込み、主巻線１３と補助巻線１５を
固定子スロット１内に位置決めし、夫々の巻線端を糸縛
りした後に図示しないワニス処理装置により固定子鉄心
全体をワニス含浸して、固定子スロット１内に主巻線１
３と補助巻線１５を固定する。そして、ワニス処理後の
固定子スロット１内では主，補助マグネット・ワイヤー
と固定子スロット１壁との隙間にワニス５が充填されて
いる。
部に絶縁楔４を打ち込み、主巻線１３と補助巻線１５を
固定子スロット１内に位置決めし、夫々の巻線端を糸縛
りした後に図示しないワニス処理装置により固定子鉄心
全体をワニス含浸して、固定子スロット１内に主巻線１
３と補助巻線１５を固定する。そして、ワニス処理後の
固定子スロット１内では主，補助マグネット・ワイヤー
と固定子スロット１壁との隙間にワニス５が充填されて
いる。
【００１１】尚、補助巻線１５の収納は、主巻線１３相
互間または主巻線１３と固定子スロット１壁との空間
（この場合は補助マグネット・ワイヤーが複数本の塊り
となる）と、更には主巻線１３と固定子スロット１壁と
の空間だけでもよい。
互間または主巻線１３と固定子スロット１壁との空間
（この場合は補助マグネット・ワイヤーが複数本の塊り
となる）と、更には主巻線１３と固定子スロット１壁と
の空間だけでもよい。
【００１２】このように固定子スロット１内に収納され
た主巻線１３と補助巻線１５は、例えば図２に示すよう
に並列回路のＹ結線に接続される。図２は２極の場合の
接続図で、Ｒ１は主巻線１３の１極１相分の抵抗で、Ｒ
２は補助巻線１５の１極１相分の抵抗である。そして、
主巻線１３と補助巻線１５は各相とも並列接続されてい
るので、１相分の抵抗値Ｒａは２×（Ｒ１×Ｒ２）／
（Ｒ１＋Ｒ２）となる。これに対し従来の１相分の抵抗
値Ｒｂは２×Ｒ１である。
た主巻線１３と補助巻線１５は、例えば図２に示すよう
に並列回路のＹ結線に接続される。図２は２極の場合の
接続図で、Ｒ１は主巻線１３の１極１相分の抵抗で、Ｒ
２は補助巻線１５の１極１相分の抵抗である。そして、
主巻線１３と補助巻線１５は各相とも並列接続されてい
るので、１相分の抵抗値Ｒａは２×（Ｒ１×Ｒ２）／
（Ｒ１＋Ｒ２）となる。これに対し従来の１相分の抵抗
値Ｒｂは２×Ｒ１である。
【００１３】ここで、主巻線１３の抵抗（１極１相分）
Ｒ１＝１Ωとすると、補助巻線１５の抵抗（１極１相
分）Ｒ２はマグネット・ワイヤーの直径比の２乗に逆比
例するので、 Ｒ２＝１×［（１０００／１５４）／１］2 ＝４２．４
Ω となる。このＲ１＝１ΩとＲ２＝４２．２Ωを用いて従
来の１相分の抵抗値Ｒｂを求めると、Ｒｂ＝２×１＝２
Ωとなる。
Ｒ１＝１Ωとすると、補助巻線１５の抵抗（１極１相
分）Ｒ２はマグネット・ワイヤーの直径比の２乗に逆比
例するので、 Ｒ２＝１×［（１０００／１５４）／１］2 ＝４２．４
Ω となる。このＲ１＝１ΩとＲ２＝４２．２Ωを用いて従
来の１相分の抵抗値Ｒｂを求めると、Ｒｂ＝２×１＝２
Ωとなる。
【００１４】これに対し本実施例の１相分の抵抗値Ｒａ
を求めると、 Ｒａ＝２×（１×４２．２）／（１＋４２．２）＝１．
９５Ω となり、従来に対し１次銅損を約（１．９５／２）×１
００＝９７．６％に低減できる。
を求めると、 Ｒａ＝２×（１×４２．２）／（１＋４２．２）＝１．
９５Ω となり、従来に対し１次銅損を約（１．９５／２）×１
００＝９７．６％に低減できる。
【００１５】このように、補助巻線１５を主巻線１３の
相互間に収めることにより、従来空隙であった部分に導
体（補助マグネット・ワイヤー）が入るので、固定子巻
線の１次銅損による発生熱が補助巻線１５を介して伝達
され固定子鉄心への熱伝達が良くなる。そして、１次銅
損の減少によりモータ効率も向上する相乗作用でモータ
温度上昇が低下する。
相互間に収めることにより、従来空隙であった部分に導
体（補助マグネット・ワイヤー）が入るので、固定子巻
線の１次銅損による発生熱が補助巻線１５を介して伝達
され固定子鉄心への熱伝達が良くなる。そして、１次銅
損の減少によりモータ効率も向上する相乗作用でモータ
温度上昇が低下する。
【００１６】次に第２実施例について図３を参照して説
明する。図３は２極の場合の接続図で、第１実施例と異
なるところは補助巻線２５に夫々の口出端子があって、
主巻線２３の口出端子と接続することにより第１実施例
と同様の効果が得られる。即ち、図において、Ｍｕ，Ｍ
ｖ，Ｍｗは主巻線２３の口出端子であり、Ａｕ，Ａｖ，
Ａｗは補助巻線２５の口出端子である。これらの各口出
端子であるＭｕとＡｕ，ＭｖとＡｖ，ＭｗとＡｗを夫々
接続すると、図２と同様の２極の接続図が形成されるの
で、第１実施例と同様の作用効果が得られる。又、主巻
線２３の口出端子Ｍｕ，Ｍｖ，Ｍｗだけを電源端子に接
続すると第１実施例とは異なるモータ特性が得られ、接
続変更するだけで２種類のモータ特性が得られる電動機
を提供することができる。
明する。図３は２極の場合の接続図で、第１実施例と異
なるところは補助巻線２５に夫々の口出端子があって、
主巻線２３の口出端子と接続することにより第１実施例
と同様の効果が得られる。即ち、図において、Ｍｕ，Ｍ
ｖ，Ｍｗは主巻線２３の口出端子であり、Ａｕ，Ａｖ，
Ａｗは補助巻線２５の口出端子である。これらの各口出
端子であるＭｕとＡｕ，ＭｖとＡｖ，ＭｗとＡｗを夫々
接続すると、図２と同様の２極の接続図が形成されるの
で、第１実施例と同様の作用効果が得られる。又、主巻
線２３の口出端子Ｍｕ，Ｍｖ，Ｍｗだけを電源端子に接
続すると第１実施例とは異なるモータ特性が得られ、接
続変更するだけで２種類のモータ特性が得られる電動機
を提供することができる。
【００１７】続いて第３実施例を図３を参照して説明す
る。第３実施例は補助巻線２５回路を電動機内部の結露
防止のスペース・ヒータとして使用する事例である。図
において、補助巻線２５の補助マグネット・ワイヤーを
主巻線２３マグネット・ワイヤーの線径の１５４／１０
００とし、Ｒ１＝１Ωとした場合はＲ２＝４２．２Ωと
なる。ここで補助巻線２５に単相電流加熱をする。単相
電流加熱の計算式は、Ｗ＝２×Ｉ2 Ｒ（Ｒは１相分）で
電動機の大きさよってＷは一般的に決められる為、Ｒの
大きさにより単相電流が変わることになる。よって、補
助巻線２５回路を単相電流加熱する場合は、主巻線２３
回路に比べて電流がＲ１／Ｒ２の平方根の比で小さくな
り、低電流で単相電流加熱が可能となる。このように単
相電流加熱することにより電動機内部は暖かくなり、電
動機の停止中に電動機内部で内気と外気との差で発生す
る結露を防止することができ、補助巻線２５回路が結露
防止用のスペース・ヒータ作用を小電流でする効果があ
る。
る。第３実施例は補助巻線２５回路を電動機内部の結露
防止のスペース・ヒータとして使用する事例である。図
において、補助巻線２５の補助マグネット・ワイヤーを
主巻線２３マグネット・ワイヤーの線径の１５４／１０
００とし、Ｒ１＝１Ωとした場合はＲ２＝４２．２Ωと
なる。ここで補助巻線２５に単相電流加熱をする。単相
電流加熱の計算式は、Ｗ＝２×Ｉ2 Ｒ（Ｒは１相分）で
電動機の大きさよってＷは一般的に決められる為、Ｒの
大きさにより単相電流が変わることになる。よって、補
助巻線２５回路を単相電流加熱する場合は、主巻線２３
回路に比べて電流がＲ１／Ｒ２の平方根の比で小さくな
り、低電流で単相電流加熱が可能となる。このように単
相電流加熱することにより電動機内部は暖かくなり、電
動機の停止中に電動機内部で内気と外気との差で発生す
る結露を防止することができ、補助巻線２５回路が結露
防止用のスペース・ヒータ作用を小電流でする効果があ
る。
【００１８】更に第４実施例を説明する。第１実施例の
補助巻線１５を形成する補助マグネット・ワイヤーの材
質を主巻線１３のマグネット・ワイヤー材質より低抵抗
のものを使用する。即ち、補助巻線１５を形成する補助
マグネット・ワイヤーにアルミニウム（導電率γ＝３６
ｍ／Ωｍｍ2 ）を使用し、主巻線１３のマグネット・ワ
イヤーに銅（導電率γ＝５８ｍ／Ωｍｍ2 ）を使用す
る。そして、第１実施例と同一条件（Ｒ１＝１Ω）でＲ
２を計算すると、 Ｒ２＝１×［（１０００／１５４）／１］2 ×（３６／
５８）＝２６．２Ω となり、図２の１相分の抵抗値Ｒｃを求めると、 Ｒｃ＝２×［（１×２６．２）／（１＋２６．２）］＝
１．９２Ω となる。これは、従来の２Ωに対して１次銅損を約
（１．９３／２）×１００＝９６．３％に低減できる。
その他の作用効果は第１実施例と同様である。
補助巻線１５を形成する補助マグネット・ワイヤーの材
質を主巻線１３のマグネット・ワイヤー材質より低抵抗
のものを使用する。即ち、補助巻線１５を形成する補助
マグネット・ワイヤーにアルミニウム（導電率γ＝３６
ｍ／Ωｍｍ2 ）を使用し、主巻線１３のマグネット・ワ
イヤーに銅（導電率γ＝５８ｍ／Ωｍｍ2 ）を使用す
る。そして、第１実施例と同一条件（Ｒ１＝１Ω）でＲ
２を計算すると、 Ｒ２＝１×［（１０００／１５４）／１］2 ×（３６／
５８）＝２６．２Ω となり、図２の１相分の抵抗値Ｒｃを求めると、 Ｒｃ＝２×［（１×２６．２）／（１＋２６．２）］＝
１．９２Ω となる。これは、従来の２Ωに対して１次銅損を約
（１．９３／２）×１００＝９６．３％に低減できる。
その他の作用効果は第１実施例と同様である。
【００１９】以上の実施例に対し、主巻線のマグネット
・ワイヤー本数に対する補助巻線の補助マグネット・ワ
イヤー本数を、２倍，３倍と複数本とする場合も可能
で、この場合は更に効果が良くなる。
・ワイヤー本数に対する補助巻線の補助マグネット・ワ
イヤー本数を、２倍，３倍と複数本とする場合も可能
で、この場合は更に効果が良くなる。
【００２０】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、固定子ス
ロット内にマグネット・ワイヤーを乱巻きに巻回し収納
した三相電機子巻線を有する電動機で、１次銅損が小さ
くて高効率の温度上昇が低い良好な特性の電動機が提供
できると共に、低電流単相加熱が可能で且つ２種類の特
性が得られる三相電動機を提供できる。
ロット内にマグネット・ワイヤーを乱巻きに巻回し収納
した三相電機子巻線を有する電動機で、１次銅損が小さ
くて高効率の温度上昇が低い良好な特性の電動機が提供
できると共に、低電流単相加熱が可能で且つ２種類の特
性が得られる三相電動機を提供できる。
【図１】本発明の一実施例を示す固定子スロット内に巻
線を収納した断面図、
線を収納した断面図、
【図２】本発明の一実施例を示す主巻線と補助巻線の接
続図、
続図、
【図３】本発明の他の実施例を示す図２相当図、
【図４】従来の図１相当図、
【図５】従来の図２相当図。
１…固定子スロット、 １３，２３…主巻線、 １５，２５…補助巻線。
Claims (5)
- 【請求項１】 固定子スロット内にマグネット・ワイヤ
ーを乱巻きに巻回し収納した三相電機子巻線において、
前記マグネット・ワイヤーを主巻線とし、この主巻線に
対し直径が１／１０〜１５４／１０００の補助マグネッ
ト・ワイヤーから成る補助巻線を主巻線と並列に接続し
ながら主巻線間の隙間に配設することを特徴とする三相
電機子巻線。 - 【請求項２】 前記主巻線と補助巻線の夫々の回路の接
続端子をモータ外部に出す請求項１記載の三相電機子巻
線。 - 【請求項３】 前記補助巻線を電動機停止時にスペース
・ヒーターとして単相電流加熱で使用する請求項１記載
の三相電機子巻線。 - 【請求項４】 前記補助巻線を主巻線とは異なる抵抗の
材質とする請求項１乃至３記載の三相電機子巻線。 - 【請求項５】 前記補助巻線の抵抗は主巻線より低抵抗
である請求項１乃至４記載の三相電機子巻線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33652296A JPH10174330A (ja) | 1996-12-17 | 1996-12-17 | 三相電機子巻線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33652296A JPH10174330A (ja) | 1996-12-17 | 1996-12-17 | 三相電機子巻線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10174330A true JPH10174330A (ja) | 1998-06-26 |
Family
ID=18300007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33652296A Pending JPH10174330A (ja) | 1996-12-17 | 1996-12-17 | 三相電機子巻線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10174330A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100342573B1 (ko) * | 2000-05-20 | 2002-07-02 | 에릭 발리베 | 시동전동기의 아마츄어어셈블리용 절연지 겹침구조 |
| KR20040031886A (ko) * | 2002-10-07 | 2004-04-14 | 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 | 차량용 교류발전기 |
| WO2014188466A1 (ja) * | 2013-05-20 | 2014-11-27 | 三菱電機株式会社 | 固定子及びこの固定子を使用する電動機 |
| WO2018087889A1 (ja) * | 2016-11-11 | 2018-05-17 | 三菱電機株式会社 | 回転電機の回転子 |
| WO2019163021A1 (ja) * | 2018-02-21 | 2019-08-29 | 三菱電機株式会社 | 固定子、電動機、圧縮機および空気調和装置 |
| US10411540B2 (en) | 2014-04-22 | 2019-09-10 | Secop Austria Gmbh | Stator of an electric motor |
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