JPH10180841A - 粉体のサイドフィード用押出機及びそれを用いた押出方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 粉体状強化剤をサイドフィードするとき、粉
体状強化剤を樹脂に均一分散させ、かつこの押し出しを
経て行われるペレット状樹脂等の生産性を向上させる。 【解決手段】 サイドフィーダーを設置した２軸押出機
であって、サイドフィーダーから最初の混練ゾーンのス
クリュ構成を、下記（Ａ）と（Ｂ）の組み合わせで、か
つ（Ａ）が最上流と最下流に位置させたものとする。 （Ａ）１枚当りの羽根の厚みＬａ／Ｄが０．０５〜２．
０で、ねじれ角度βが２５〜７５度のニィーディングデ
ィスク。 （Ｂ）スクリュフライト部が１リード中に５〜１５箇所
切り欠がれたミキシングスクリュ又は１枚当りの羽根の
厚みＬａ／Ｄが０．０５〜２．０で、ねじれ角度βが８
０〜１１０度のニィーディングディスク。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明が属する技術分野】本発明は、特に粉体状強化剤
をサイドフィードし、粉体状強化剤を高分散させるのに
適した押出機及びこれを用いて粉体状強化剤を高分散さ
せる押出方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、樹脂の複合材料は、押出機で樹
脂に粉体状強化剤を混入し、造粒した後、成形加工機に
よる製品の生産に供されている。この複合材料を製造す
る押出機は、メインホッパーから樹脂を投入し、樹脂を
第一混練ゾーンで溶融させ、サイドフィーダーから粉体
状強化剤を投入し、該強化剤は第二混練ゾーンで溶融し
た樹脂と混合される。

【０００３】ところで、粉体状強化剤はサイドフィード
するとき、ペレット状樹脂あるいは、ガラスファイバー
に比して押出機のスクリュへの食い込みが悪い特性を有
する。粉体状強化剤は、平均粒径が小さいほど、押出機
のスクリュへの食い込みが悪くなり、造粒物の生産性が
低下する。このような粉体状強化剤の押出技術は成形加
工上重要な技術ではあるが、これまでに公表された技術
は少ない。

【０００４】ところで、粉体状強化剤の押出技術とは若
干相違するが、パウダー状樹脂の押出技術については、
次のようなものが知られている。

【０００５】（１）ドイツのワーナー・アンド・フライ
ドラー社の技術資料には、パウダー状樹脂を押し出す時
には、押出機の第１混練ゾーンのスクリュ構成を、本発
明におけるニーディングディスク（Ａ）の範疇に入るも
のだけとすることが開示されている。

【０００６】（２）「成形加工シンポジア、９４・Ｃ２
１１」には、逆送りスクリュに、本発明におけるニーデ
ィングディスク（Ｂ）の範疇に入るものや、本発明にお
けるニーディングディスク（Ａ）の範疇に入るものを種
々組み合わせることで、第１混練ゾーンのスクリュ構成
を変えて、ポリプロピレンパウダーの可塑化ゾーンにお
ける可塑化挙動を検討した結果が開示されている。

【０００７】（３）「成形加工、９６・Ｂ２１２」に
は、ポリプロピレンの粉体１００％を使い、本発明にお
ける（Ａ）と（Ｂ）の範疇に入るニィーディングディス
クを用いて押し出すことが開示されている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記
（１）のスクリュ構成の場合、該混練ゾーンにおいて樹
脂圧力が上がらないので、生産性は向上するが、混練力
が不足しがちで、粉体状強化剤を均一に分散させにくい
問題がある。

【０００９】上記（２）の技術は、可塑化ゾーンにおけ
る可塑化状態の挙動を検討したものであり、生産性を向
上させること等については開示がない。また、検討され
たいずれのスクリュ構成も逆送りスクリュを配置するこ
とが前提となっているが、本発明者の知見によると、こ
のようなスクリュ構成では良好な生産性は得られないも
のである。

【００１０】上記（３）の技術では、５個の（Ａ）と１
個の（Ｂ）を上流側から組み合わせている。この技術を
使って、粉体状強化剤をサイドフィードして混練する
と、粉体状強化剤の分散が低下したり、粉体状強化剤と
溶融樹脂が接触することによる樹脂温度低下によりベン
トアップしたりする。

【００１１】本発明は、特に粉体状強化剤をサイドフィ
ードするとき、粉体状強化剤を樹脂に均一分散させ、か
つこの押し出しを経て行われるペレット状樹脂等の生産
性を向上させることを目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】このために本発明では、
サイドフィーダーを設置した２軸押出機であって、サイ
ドフィーダーと２軸押出機の結合部中央から下流側に向
かって、サイドフィーダーと直結する部分から最初の混
練ゾーンまでのスクリュエレメントのスクリュリード長
さＬ／Ｄが０．８〜２．０で、サイドフィーダーから最
初の混練ゾーンのスクリュ構成が、上流側から下記
（Ａ）と（Ｂ）を１組以上繰り返す組み合せで構成さ
れ、かつ（Ａ）が最上流と最下流に位置することを特徴
とする粉体のサイドフィード用押出機としているもので
ある。

【００１３】（Ａ）１枚当りの羽根の厚みＬａ／Ｄが
０．０５〜２．０で、ねじれ角度βが２５〜７５度のニ
ィーディングディスク。

【００１４】（Ｂ）スクリュフライト部が１リード中に
５〜１５箇所切り欠がれたミキシングスクリュ又は１枚
当りの羽根の厚みＬａ／Ｄが０．０５〜２．０で、ねじ
れ角度βが８０〜１１０度のニィーディングディスク。

【００１５】また、本発明は、上記粉体のサイドフィー
ド用押出機を用いて粉体状強化剤を添加した樹脂の押し
出し処理をするに適した押出方法を提供するものであ
る。

【００１６】

【発明の実施の形態】本粉体のサイドフィード用押出機
１は、図１に概略が示されているようなもので、図１
中、２はメインホッパー、４はベント口、５は液添ノズ
ル、６はサイドフィーダー、７は液添用タンク、８は液
添用ノズル、９及び１０はフィーダーである。

【００１７】本粉体のサイドフィード用押出機１は、粉
体のサイドフィードに対する十分な搬送力が得られるよ
う、２軸回転押出機であり、同方向回転式でも異方向回
転式でもよいが、一般的には同方向回転式である。

【００１８】本粉体のサイドフィード用押出機１は、一
般的にはペレット状樹脂を得るのに用いられるが、本発
明はこれに限定されるものではなく、シート若しくはフ
ィルム成形ができるものであってもよい。例えば、ワー
ナー・アンド・フライドラー社のＺＳＫシリーズ、東芝
機械社製のＴＥＭシリーズ、日本製鋼社製のＴＥＸシリ
ーズ等の第１混練ゾーンにおけるスクリュ構成を改良す
ることによって本発明の粉体のサイドフィード用押出機
を得ることができる。

【００１９】本粉体のサイドフィード用押出機１の長さ
は、そのＬ／Ｄ（Ｌ＝長さ、Ｄ＝スクリュ直径）が１０
〜６０となる長さであることが好ましい。Ｌ／Ｄが１０
未満では脱気やサイドフィードがしにくく、本粉体のサ
イドフィード用押出機１のＬ／Ｄが６０を超えると、樹
脂の滞留時間が長くなって樹脂の劣化を生じやすくな
る。尚、本明細書においてＬとＤは総称的に長さと直径
を表わし、例えばディスク長さＬ／Ｄは、Ｌがニィーデ
ィングディスクのディスク長さ、Ｄがニィーディングデ
ィスクのスクリュ直径である時のＬ／Ｄを意味する。

【００２０】本発明においては、特にサイドフィーダー
６から下流側に最初の混練ゾーン（図２における第２混
練ゾーン）のスクリュ構成に大きな特徴を有するもので
ある。図１に示されるメインホッパー２から供給される
樹脂は、第１混練ゾーンで最初に加熱・混練され、溶融
する。第２混練ゾーンでは、サイドフィーダー６より供
給される粉体状強化剤を溶融樹脂に分散混合する。第２
混練ゾーンの位置は、本粉体のサイドフィード用押出機
１の長さにもよるが、メインホッパー２が設けられてい
るバレルの中心位置から、本粉体のサイドフィード用押
出機の長さＬ／Ｄが１４〜５０となる範囲であることが
好ましい。

【００２１】本発明で最も特徴的部分となる上記混練ゾ
ーンは、必ずしも図２に示されるような第２混練ゾーン
とは限らない。粉体をサイドフィードしたすぐ下流側に
設置するので、サイドフィーダー６から最初の下流側に
位置する混練ゾーンであれば良い。また、粉体を２カ所
からサイドフィード場合には、本発明で最も特徴的部分
となる混練ゾーンの数は２箇所である。更に、本発明に
おいては、粉体をメインホッパーとサイドフィーダーか
ら分割供給することもできる。

【００２２】以下、サイドフィーダー６から下流側に最
初に位置する混練ゾーンのことを、図２に合わせて第２
混練ゾーンとして説明する。

【００２３】本発明における第２混練ゾーンのスクリュ
構成は、上流側から、後述するニーディングディスク
（Ａ）とミキシングスクリュ又はニィーディングディス
ク（Ｂ）とを１組以上繰り返す組み合せで構成され、か
つ（Ａ）が最上流と最下流に位置する。この条件を満た
せば、組み合わせの順序は特に問わない。

【００２４】本発明で用いるニーディングディスク
（Ａ）は、図３に示されるようなものの一つで、１枚当
りの羽根３の厚みＬａとスクリュ直径の比（Ｌａ／Ｄ）
が０．０５〜２．０の範囲にあるものである。１枚当た
りの羽根３の幅Ｌａ／Ｄの好ましい範囲は０．０７〜
１．５である。また、羽根３のねじれ角度βが２５〜７
５度の範囲であることが必要である。好ましいβは３０
度、４５度又は６０度である。

【００２５】本発明で用いる（Ｂ）は、ミキシングスク
リュ又はニィーディングディスクで、（Ｂ）に含まれる
ニィーディングディスクは、やはり図３に示されるよう
なものの一つで、１枚当りの羽根３の幅Ｌａ／Ｄが０．
０５〜２．０の範囲にあることが必要である。１枚当り
の羽根の幅Ｌａ／Ｄの好ましい範囲は０．０７〜１．５
である。また、羽根３のねじれ角度βが８０〜１１０度
の範囲であることが必要である。好ましいβは９０度で
ある。

【００２６】（Ｂ）に含まれるミキシングスクリュは、
図４に示されるように、スクリュフライト部が１リード
長さ当り５〜１５箇所切り欠かれたミキシングスクリュ
である。ここでいう１リードとは、スクリュを１回転し
たときのスクリュ長さである。切り欠き数が５未満では
混合力が不足し、１５を超えると十分な機械的強度が得
にくくなる。スクリュリード長さＬとスクリュ直径Ｄの
比Ｌ／Ｄは０．２０〜１の範囲であることが好ましい。
Ｌ／Ｄが短過ぎる粉体の食い込みが低下しやすくなり、
これが大き過ぎると混合力が低下して粉体の分散が低下
しやすくなる。

【００２７】上記以外の（Ｂ）のスクリュパーツとして
は、逆ねじミキシングスクリュ、タービンミキシングス
クリュ、０度のニィーディングディスク等が挙げられ
る。

【００２８】第二混練ゾーンにおける上記（Ａ）と
（Ｂ）の組み合わせのスクリュ構成部分の長さは、この
スクリュ構成部の全体の長さＬ／Ｄが１．５〜１２とな
る範囲であることが好ましい。これが小さ過ぎると、粉
体状強化剤の混合が不十分となりやすく、またベントア
ップしやすくなる。逆に大き過ぎると、粉体の食い込み
性が低下する。

【００２９】第２混練ゾーンの下流側に、第３，第４，
……の混練ゾーンを設けることができるのも、通常の押
出機と同様である。特に、次に述べる液添ノズル５やサ
イドフィーダー６を設ける場合、従来と同様にその下流
側に混練ゾーンを設けるのが通常である。この第３以降
の混練ゾーンにおいては、逆送りスクリュ、ニーディン
グライト、羽根３のねじれ角度が１００〜１７０度のニ
ーディングディスク（ニーディングレフト）、ワイド、
（Ａ）のニーディングディスク、（Ｂ）のスクリュパー
ツ、シールリング等を任意に１種又は２種以上選択して
用いることができる。但し、更に設けられるサイドフィ
ーダー６が粉体状強化剤を供給するものである場合に
は、そのすぐ下流側の混練ゾーンのスクリュ構成は、前
記と同様の（Ａ）と（Ｂ）の組み合わせに係るスクリュ
構成となる。

【００３０】図２の場合、サイドフィーダー６は、第１
混練ゾーンと第２混練ゾーンの間に位置している。この
サイドフィーダー６から第２混練ゾーンまでの間の順送
りスクリュは、スクリュリード長さＬ／Ｄが０．８〜
２．０であることが必要である。これが０．８未満では
粉体の食い込みが低下し、２．０を超えると充満率が低
下し、セルフクリーニング性が低下する。好ましいＬ／
Ｄは０．９〜１．５である。

【００３１】更に、本粉体のサイドフィード用押出機１
は、一般の押出機と同様に、第２混練ゾーンの下流側
に、ベント口４、液添ノズル５及び／又は更なるサイド
フィーダー６を設置することができる。

【００３２】ベント口４は、前記（Ａ）と（Ｂ）の組み
合わせスクリュ領域の前後に設けておくことが好まし
い。このベント口４がないと、サイドフィードされる粉
体状強化剤がサイドフィーダー６等から吹き出しやすく
なる。ベント口４は前記（Ａ）と（Ｂ）の組み合わせス
クリュ領域の前後に夫々２個以上設けることもでき、そ
の向きは上向き、横向きのいずれでもよく、また大気ベ
ント、真空ベントのいずれでもよい。液添に際しては、
添加する液の粘度に応じて加熱することができ、液添用
タンク７から液を供給する液添用ポンプ８としては、プ
ランジャーポンプ、ギアポンプのいずれを用いてもよ
い。また、フィーダー９，１０としては、容量式、重量
式のいずれでもよいが、一般的には重量式の方が好まし
い。

【００３３】本粉体のサイドフィード用押出機１は、特
に平均粒径０．０１〜５００μｍの粉体状強化剤をサイ
ドフィードするのに有効である。また、平均粒径は、大
粒径の場合（５０μｍ以上の場合）にはＪＩＳ・Ｚ８８
０１により、微小粒径の場合（５０μｍ未満の場合）に
はコールカウンター測定器で測定される値である。

【００３４】粉体状強化剤とは、重質炭酸カルシウム
（平均粒径０．７〜８μｍ）、膠質炭酸カルシウム（平
均粒径０．０３〜０．１５μｍ）、軟質炭酸カルシウム
（平均粒径１．５〜２μｍ）、シリカ、カオリン（平均
粒径０．８〜２．３μｍ）クレー（平均粒径１．４〜１
２μｍ）、酸化チタン（平均粒径０．１５〜０．３μ
ｍ）、硫酸バリウム、酸化亜鉛、アルミナ、水酸化マグ
ネシウム、タルク、マイカ（平均粒径１０μｍ）、ガラ
スフレーク、ハイドロタルサイト、針状フィラー（ウオ
ラストナイト、チタン酸カリウム、塩基性硫酸マグネシ
ウム、セプライト、ゾノトライト、ホウ酸アルミニウ
ム）、ガラスビーズ、シリカビーズ、アルミナビーズ、
カーボンビーズ、ガラスバルーン、金属系導電性フィラ
ー、非金属製導電性フィラー、カーボン、磁性フィラ
ー、圧電・焦電フィラー、摺動性フィラー、封止材用フ
ィラー、紫外線吸収フィラー、制振用フィラー等であ
る。但し、針状フィラーについては平均繊維径をもって
平均粒径とする。

【００３５】上記のような粉体状強化剤を含有した樹脂
を本粉体のサイドフィード用押出機１で溶融・混練して
押し出すに際し、他の付加的成分を加えることもでき
る。例えば酸化防止剤、耐候性改良剤、ポリオレフィン
用造核剤、スリップ剤、各種着色剤、帯電防止剤、離型
剤、モノマー成分（無水マレイン酸、スチレン、アクリ
ル酸等）、過酸化物（パーヘキシン２５Ｂ、パーブチル
Ｄ、パーヘキシン２５Ｂ等）を１種又は２種以上添加す
ることができる。これらは、粉体状強化剤と共にサイド
フィーダー６から投入してもよいし、メインホッパー１
から投入しても良い。また、ガラス繊維、炭素繊維、ケ
プラー繊維、ステンレス繊維、銅繊維等のファイバーの
１種又は２種以上をサイドフィードしても良い。

【００３６】液添ノズル５を有する本粉体のサイドフィ
ード用押出機において、液添ノズル５から供給する液体
としては、例えばミネラルオイル、リン酸エステル、シ
リコンオイル等を挙げることができる。ミネラルオイル
とは、例えばパラフィン系、ナフテン系、芳香族系等の
オイル、リン酸エステルとは、例えばトリフェニルホス
フェート、２，２−ビス−｛４−（ビス（メチルフェノ
キシン）ホスホリルオキシ）フェニル｝プロパン、リン
酸−（３−ヒドロキシフェニル）ジフェニル等、シリコ
ンオイルとは、例えばジメチルシリコンオイル、メチル
フェニルシリコンオイル、メチルハイドロジェンシリコ
ンオイル等で、同時に１種又は２種以上を用いることが
できる。フィードするフィダーは、容量式、重量式のど
ちらでもよいが、重量式の方が好ましい。

【００３７】サイドフィード物の組み合わせは、樹脂、
フィラー、ファイバーの中から選ばれた１種または、２
種以上である。また、サイドフィード物とメインフィー
ド樹脂を混ぜるため、混練ゾーンが必要であり、ニィー
ディングディスクの組み合わせは、ニィディングライ
ト、ニュートラル、ニィーディングレフト、逆ねじ等の
中から任意に選択して良い。

【００３８】液添用ポンプは、プランジャーポンプ、ギ
アポンプのどちらを使っても良い。液の粘度に応じて液
を加熱しても良い。

【００３９】本発明で用いるガス抜きバレルとは、バレ
ルにガス抜きの穴が付いたバレルで、穴の位置は、上方
向、横方向のどちらでも良い。ガスを抜くベント口は、
大気ベント、真空ベントのどちらでも良い。ベント口の
数は２つ以上であることが好ましい。

【００４０】

【実施例】先ず、実施例及び比較例における評価基準、
押出条件及び使用したスクリュパーツについて説明す
る。

【００４１】（１）粉体状強化剤の分散状態の評価基準 押出後のペレットをプレス成形機を用い、温度２８０
℃、圧力５０ｋｇ／ｃｍ² で１０分間プレスして厚み１
ｍｍのシートを成形し、更に温度２８０℃に調整した真
空成形機で１０μｍの厚さに調整し、得られたシートに
おけるの粉体状強化剤の分散状態を光学顕微鏡で目視判
定した。評価基準は次の通りである。

【００４２】 ◎…最大粒子径が１０μｍ以下 ○…最大粒子径が５０μｍ以下 △…最大粒子径が１００μｍ以下 ×…最大粒子径が１００μｍ以上

【００４３】（２）押出機 押出機としては、図８に示されるような２軸同方向押出
機（ワーナー・アンド・フライドラー社製「ＺＳＫ−４
０」，Ｌ／Ｄ＝４６，１１バレル）をベースとして、主
として第２混練ゾーンのスクリュ構成を種々変えて実験
を行った。トルクの変動を極力抑えるため、フィーダー
は全て重量式フィーダー（Ｋ−トロンフィーダー）を使
用した。また、実施例、比較例でいう押出量とは、フィ
ード量が最大になった時の押出量である。

【００４４】バレル温度は、注釈のない限り、Ｎｏ．１
のバレルを５０℃、Ｎｏ．２〜１１のバレルを２８０℃
とした。スクリュ回転数は、注釈のない限り２９５ｒｐ
ｍとした。第１混練ゾーンのスクリュ構成は、下流に沿
って、ＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ２０×１、Ｋ
Ｎ４０×１、ＫＬ２０×１である。

【００４５】（３）スクリュパーツ 実施例及び比較例で用いたニィーディングディスク、順
送りスクリュの種類は以下の表１及び表２に示す通りで
ある。尚、表１はニィーディングディスクを示し、表２
はミキシングスクリュを含む順送りスクリュを示す。

【００４６】

【表１】

【００４７】

【表２】

【００４８】実施例１ ナイロン６６（Ｎｙ６６：旭化成工業社製「レオナ１２
００Ｓ」、Ｔｍ＝２６５℃）を６０ｋｇ／ｈでメインフ
ィードし、粉体状強化剤を４０ｋｇ／ｈでサイドフィー
ドして混合し、押し出した。粉体状強化剤としては、平
均粒径１．８μｍの重質炭酸カルシウムを用いた。

【００４９】第２混練ゾーンのスクリュ構成は、ＫＲ２
０、ＫＮ４０、ＫＲ２０とした。Ｎｏ．５及び１０のバ
レルのオープンベントを開放し、大気ベントとした。

【００５０】全押出量１００ｋｇ／ｈで３時間安定運転
できた。粉体状強化剤はいずれのバレルのオープンベン
トよりも吹き出すことがなく、安定的に混合押し出しを
行うことができた。粉体状強化剤の分散性の評価は、◎
〜○であった。

【００５１】実施例２ 第２混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ２０、ＫＮ４０、
ＫＲ２０、ＫＮ４０、ＫＲ２０とした。Ｎｏ．５及び１
０のバレルのオープンベントを開放し、大気ベントとし
た。

【００５２】全押出量１００ｋｇ／ｈで３時間安定運転
できた。粉体状強化剤はいずれのバレルのオープンベン
トよりも吹き出すことがなく、安定的に混合押し出しを
行うことができた。粉体状強化剤の分散性の評価は、◎
であった。

【００５３】比較例１ 実施例１と同一条件で、第２混練ゾ−ンのスクリュ構成
をＫＲ４０、ＫＲ４０、ＫＬ２０、ＫＬ２０とした。

【００５４】粉体状強化剤がＮｏ．５のバレルのオープ
ンベントから吹き出し、所定の押出量では運転不可であ
った。

【００５５】比較例２ 実施例１と同一条件で、第２混練ゾ−ンのスクリュ構成
をＫＲ４０、ＫＲ４０、ＫＲ４０、ＫＲ２０とした。

【００５６】粉体状強化剤はいずれのバレルのオープン
ベントよりも吹き出すことがなく、全押出量は１００ｋ
ｇ／ｈであったが、粉体状強化剤の分散性の評価は、×
であった。

【００５７】比較例３ 実施例１と同一条件下で、第２混練ゾ−ンのスクリュ構
成をＫＲ４０、ＫＲ２０、ＫＮ４０、ＫＬ２０とした。

【００５８】粉体状強化剤がＮｏ．５のバレルのオープ
ンベントから吹き出し、所定の押出量では運転不可であ
った。

【００５９】比較例４ 実施例１と同一条件下で、第２混練ゾ−ンのスクリュ構
成をＫＲ４０、ＫＲ４０、ＫＲ２０、ＫＮ４０とした。

【００６０】粉体状強化剤はいずれのバレルのオープン
ベントよりも吹き出すことがなく、全押出量は１００ｋ
ｇ／ｈであったが、粉体状強化剤の分散性の評価は、△
であった。

【００６１】比較例５ 実施例１と同一条件下で、第２混練ゾ−ンの上流側のス
クリュエレメントを全てＳＣ２５に変えた。

【００６２】粉体状強化剤がＮｏ．５のバレルのオープ
ンベントから吹き出し、所定の押出量では運転不可であ
った。

【００６３】実施例３ 実施例１と同一条件下で、第２混練ゾーンのスクリュ構
成をＫＲ４０、ＫＮ４０、ＫＲ４０、ＫＮ４０、ＫＲ４
０とした。

【００６４】全押出量１００ｋｇ／ｈで３時間安定運転
できた。粉体状強化剤はいずれのバレルのオープンベン
トよりも吹き出すことがなく、安定的に混合押し出しを
行うことができた。粉体状強化剤の分散性の評価は、◎
であった。

【００６５】実施例４ 実施例１と同一条件下で、第２混練ゾーンのスクリュ構
成をＫＲ４０、ＫＲ２０、ＫＮ４０、ＫＲ２０、ＫＮ４
０、ＫＲ２０とした。

【００６６】全押出量１００ｋｇ／ｈで３時間安定運転
できた。粉体状強化剤はいずれのバレルのオープンベン
トよりも吹き出すことがなく、安定的に混合押し出しを
行うことができた。粉体状強化剤の分散性の評価は、◎
であった。

【００６７】実施例５ 実施例１と同一条件下で、第２混練ゾーンのスクリュ構
成をＫＲ２０、ＭＣ、ＫＲ２０、ＭＣ、ＫＲ２０とし
た。

【００６８】全押出量１００ｋｇ／ｈで３時間安定運転
できた。粉体状強化剤はいずれのバレルのオープンベン
トよりも吹き出すことがなく、安定的に混合押し出しを
行うことができた。粉体状強化剤の分散性の評価は、◎
であった。

【００６９】実施例６ 実施例１と同一条件下で、メインフィードする樹脂をポ
リスチレン（ＰＳ：旭化成工業社製「ポリスチレン４７
３」）とした。バレル温度は、２３０℃としたバレル温
度は、２３０℃とした。

【００７０】全押出量１００ｋｇ／ｈで３時間安定運転
できた。粉体状強化剤はいずれのバレルのオープンベン
トよりも吹き出すことがなく、安定的に混合押し出しを
行うことができた。粉体状強化剤の分散性の評価は、◎
であった。

【００７１】実施例７ 実施例１と同一条件下で、メインフィードする樹脂をポ
リカーボネイト（ＰＣ：帝人化成社製「パンライト・Ｌ
１２２５」）とした。

【００７２】全押出量１００ｋｇ／ｈで３時間安定運転
できた。粉体状強化剤はいずれのバレルのオープンベン
トよりも吹き出すことがなく、安定的に混合押し出しを
行うことができた。粉体状強化剤の分散性の評価は、◎
であった。

【００７３】実施例８ 実施例１と同一条件下で、メインフィードする樹脂をポ
リプロピレン（ＰＰ：旭化成工業社製「ポリプロピレン
Ｍ−１６００」）とした。バレル温度は、Ｎｏ．２〜１
１のバレルを２３０℃とした。

【００７４】全押出量１００ｋｇ／ｈで３時間安定運転
できた。粉体状強化剤はいずれのバレルのオープンベン
トよりも吹き出すことがなく、安定的に混合押し出しを
行うことができた。粉体状強化剤の分散性の評価は、◎
であった。

【００７５】実施例９ 実施例１と同一条件下で、メインフィードする樹脂をポ
リフェニレンエーテルとポリスチレンのポリマーアロイ
（旭化成工業社製「ザイロン３００Ｈ」）とした。バレ
ル温度は、Ｎｏ．２〜１１のバレルを２６０℃とした。

【００７６】全押出量１００ｋｇ／ｈで３時間安定運転
できた。粉体状強化剤はいずれのバレルのオープンベン
トよりも吹き出すことがなく、安定的に混合押し出しを
行うことができた。粉体状強化剤の分散性の評価は、◎
であった。

【００７７】

【表３】

【００７８】

【発明の効果】本発明は、以上説明した通りのものであ
り、粉体状強化剤の押し出し処理について、ベントアッ
プ等のトラブルを発生させることなく押出効率を向上さ
せ、この押し出しを経て行われるペレット状樹脂等の生
産性を向上させることができるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る粉体のサイドフィード用押出機の
概略を示す説明図である。

【図２】実施例及び比較例で用いた押出機の説明図であ
る。

【図３】ニィーディングディスクの説明図である。

【図４】ミキシングスクリュの説明図である。

【符号の説明】

１ 粉体のサイドフィード用押出機 ２ メインホッパー ３ 羽根 ４ ベント口 ５ 液添ノズル ６ サイドフィーダー ７ 液添用タンク ８ 液添用ポンプ ９，１０ フィーダー

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 サイドフィーダーを設置した２軸押出機
   であって、サイドフィーダーと２軸押出機の結合部中央
   から下流側に向かって、サイドフィーダーと直結する部
   分から最初の混練ゾーンまでのスクリュエレメントのス
   クリュリード長さＬ／Ｄが０．８〜２．０で、サイドフ
   ィーダーから最初の混練ゾーンのスクリュ構成が、上流
   側から下記（Ａ）と（Ｂ）を１組以上繰り返す組み合せ
   で構成され、かつ（Ａ）が最上流と最下流に位置するこ
   とを特徴とする粉体のサイドフィード用押出機。 （Ａ）１枚当りの羽根の厚みＬａ／Ｄが０．０５〜２．
   ０で、ねじれ角度βが２５〜７５度のニィーディングデ
   ィスク。 （Ｂ）スクリュフライト部が１リード中に５〜１５箇所
   切り欠がれたミキシングスクリュ又は１枚当りの羽根の
   厚みＬａ／Ｄが０．０５〜２．０で、ねじれ角度βが８
   ０〜１１０度のニィーディングディスク。
2. 【請求項２】 請求項１において、（Ａ）と（Ｂ）のス
   クリュ構成全体のスクリュ長さＬ／Ｄが１．５〜１２で
   あることを特徴とする粉体のサイドフィード用押出機。
3. 【請求項３】 請求項１又は２において、（Ａ）と
   （Ｂ）のスクリュ構成の前後両方にガス抜き用バレルが
   各１つ以上設けられていることを特徴とする粉体のサイ
   ドフィード用押出機。
4. 【請求項４】 請求項１〜３のいずれかの粉体のサイド
   フィード用押出機のサイドフィード供給口から、平均粒
   径０．０１〜５００μｍの粉体状強化剤を、メインホッ
   パーから供給する樹脂１００重量部に対して２０〜１０
   ０重量部供給し、バレル温度をメインホッパーから供給
   する樹脂の融点〜３５０℃の範囲又はガラス転移温度＋
   ３０℃〜３５０℃の範囲に設定して押し出すことを特徴
   とする押出方法。