JPH10183254A - 耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH10183254A JPH10183254A JP34693696A JP34693696A JPH10183254A JP H10183254 A JPH10183254 A JP H10183254A JP 34693696 A JP34693696 A JP 34693696A JP 34693696 A JP34693696 A JP 34693696A JP H10183254 A JPH10183254 A JP H10183254A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- cold
- less
- hot
- rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱間圧延の生産性向上、表面欠陥の低減を図
り、耐リジング性に優れた冷延鋼板の製造方法を提供す
る。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：0.003 ％以下、Ｎ：0.00
5 ％以下、あるいはさらにＢ：0.0003〜0.003 ％を含
み、かつTi：0.003 〜0.08％およびNb：0.002 〜0.05％
のうちの１種または２種を、次式Ti/48 ＋Nb/93 ≧Ｃ/1
2 ＋Ｎ/14 を満足するように含有した鋼鋳片を900 〜11
00℃で加熱・均熱処理を施し、最終粗スタンド圧下率が
30％以上とする粗圧延と、圧延温度がＡｒ3 点以下800
℃以上とする仕上圧延とを施し、熱延板とした後、冷
延、連続焼鈍を施す。
り、耐リジング性に優れた冷延鋼板の製造方法を提供す
る。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：0.003 ％以下、Ｎ：0.00
5 ％以下、あるいはさらにＢ：0.0003〜0.003 ％を含
み、かつTi：0.003 〜0.08％およびNb：0.002 〜0.05％
のうちの１種または２種を、次式Ti/48 ＋Nb/93 ≧Ｃ/1
2 ＋Ｎ/14 を満足するように含有した鋼鋳片を900 〜11
00℃で加熱・均熱処理を施し、最終粗スタンド圧下率が
30％以上とする粗圧延と、圧延温度がＡｒ3 点以下800
℃以上とする仕上圧延とを施し、熱延板とした後、冷
延、連続焼鈍を施す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車等に使用さ
れる深絞り用冷延鋼板の製造方法に関し、とくに耐リジ
ング性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法に関する。
れる深絞り用冷延鋼板の製造方法に関し、とくに耐リジ
ング性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】冷延鋼板の素材である熱延鋼板は、従
来、所定の組成を有する鋼スラブを1200℃以上の高温に
加熱・均熱したのち、粗圧延およびＡｒ3 点以上の温度
範囲で圧延する仕上圧延を施して製造されていた。この
ようなスラブの高温加熱は、鋼の変形抵抗が高温のほう
が低いことを利用し、圧延動力の減少を図るほか、仕上
圧延終了時の鋼板温度をＡｒ3 点以上の温度とするた
め、加熱後の粗圧延、仕上圧延段階での温度降下を補償
することにある。熱延鋼板の仕上温度がＡｒ3 点以下と
なると、熱延鋼板の材質およびこれを素材とした冷延鋼
板の材質が悪くなる。一般的には、スラブ加熱温度を高
くとり、熱延仕上温度がＡｒ3 点以上とすれば熱延鋼板
の結晶方位もランダム化し、これを素材とする冷延鋼板
も良好な材質が得られる。
来、所定の組成を有する鋼スラブを1200℃以上の高温に
加熱・均熱したのち、粗圧延およびＡｒ3 点以上の温度
範囲で圧延する仕上圧延を施して製造されていた。この
ようなスラブの高温加熱は、鋼の変形抵抗が高温のほう
が低いことを利用し、圧延動力の減少を図るほか、仕上
圧延終了時の鋼板温度をＡｒ3 点以上の温度とするた
め、加熱後の粗圧延、仕上圧延段階での温度降下を補償
することにある。熱延鋼板の仕上温度がＡｒ3 点以下と
なると、熱延鋼板の材質およびこれを素材とした冷延鋼
板の材質が悪くなる。一般的には、スラブ加熱温度を高
くとり、熱延仕上温度がＡｒ3 点以上とすれば熱延鋼板
の結晶方位もランダム化し、これを素材とする冷延鋼板
も良好な材質が得られる。
【０００３】しかしながら、スラブの高温加熱は、加熱
炉の炉寿命を短くし、そのため炉の補修費用等のコスト
増をもたらすうえ、スラブや鋼片表面に形成される酸化
膜が厚くなり、スケールの噛み込み等の表面欠陥の増加
や歩留り低下の一因ともなっていた。さらに、オーステ
ナイト（γ）域での圧延とするため、圧延ロールへの負
荷が大きくなり、ロール寿命が短くなるという問題もあ
った。
炉の炉寿命を短くし、そのため炉の補修費用等のコスト
増をもたらすうえ、スラブや鋼片表面に形成される酸化
膜が厚くなり、スケールの噛み込み等の表面欠陥の増加
や歩留り低下の一因ともなっていた。さらに、オーステ
ナイト（γ）域での圧延とするため、圧延ロールへの負
荷が大きくなり、ロール寿命が短くなるという問題もあ
った。
【０００４】このような問題に対し、例えば、特公昭57
-32696号公報には、熱間圧延をＡｒ 3 点以下の低温で熱
間圧延する低炭素冷延鋼板の製造方法が開示されてい
る。この方法は、Ａｒ3 点以下600 ℃以上のオーステナ
イト＋フェライトの（γ＋α）２相域で仕上圧下率を20
〜60％とする熱間圧延を行うことにより、Ａｒ3 点以上
で仕上圧延された鋼板材質と比較して遜色のない低炭素
冷延鋼板を得ることを目的としている。しかし、Ａｒ3
点以下で圧延を行うと、機械的性質、とくに延性、絞り
性に著しい劣化が生じること、さらにはリジングが発生
しやすいという問題が残されていた。
-32696号公報には、熱間圧延をＡｒ 3 点以下の低温で熱
間圧延する低炭素冷延鋼板の製造方法が開示されてい
る。この方法は、Ａｒ3 点以下600 ℃以上のオーステナ
イト＋フェライトの（γ＋α）２相域で仕上圧下率を20
〜60％とする熱間圧延を行うことにより、Ａｒ3 点以上
で仕上圧延された鋼板材質と比較して遜色のない低炭素
冷延鋼板を得ることを目的としている。しかし、Ａｒ3
点以下で圧延を行うと、機械的性質、とくに延性、絞り
性に著しい劣化が生じること、さらにはリジングが発生
しやすいという問題が残されていた。
【０００５】ここでいうリジングとは、製品の加工時に
生じる表面の凹凸欠陥であり、加工製品の最外側に使用
されることの多い深絞り用冷延鋼板では致命的な欠陥と
なる。また、特開平5-132718号公報には、Ｃ、Ｎ、Ｓ量
を限定し、さらにTiおよびNbのいずれか一方または双方
をＣ、Ｎ、Ｓ量との関連で制限した鋼にＡｒ3 〜Ａｒ 3
＋100 ℃の温度域で合計圧下量が35％以上の圧延を行
い、その後γ→α変態時の平均冷却を10℃/sec以上で急
冷し、Ａｒ3 点以下の温度域での合計圧下率が70％以上
とする圧延を行い、600 〜750 ℃で巻き取り、酸洗、冷
延、焼鈍を行うリジング発生のない深絞り用冷延鋼板の
製造方法が開示されている。しかし、この方法では、粗
圧延後に急冷処理を必要とし、工程上の複雑さ、冷却装
置の設置等コスト的にも能率的にも問題を残していた。
生じる表面の凹凸欠陥であり、加工製品の最外側に使用
されることの多い深絞り用冷延鋼板では致命的な欠陥と
なる。また、特開平5-132718号公報には、Ｃ、Ｎ、Ｓ量
を限定し、さらにTiおよびNbのいずれか一方または双方
をＣ、Ｎ、Ｓ量との関連で制限した鋼にＡｒ3 〜Ａｒ 3
＋100 ℃の温度域で合計圧下量が35％以上の圧延を行
い、その後γ→α変態時の平均冷却を10℃/sec以上で急
冷し、Ａｒ3 点以下の温度域での合計圧下率が70％以上
とする圧延を行い、600 〜750 ℃で巻き取り、酸洗、冷
延、焼鈍を行うリジング発生のない深絞り用冷延鋼板の
製造方法が開示されている。しかし、この方法では、粗
圧延後に急冷処理を必要とし、工程上の複雑さ、冷却装
置の設置等コスト的にも能率的にも問題を残していた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記した問
題を解決し、熱間圧延の生産性向上、表面欠陥の低減を
図り、耐リジング性に優れた冷延鋼板の製造方法を提供
することを目的とする。
題を解決し、熱間圧延の生産性向上、表面欠陥の低減を
図り、耐リジング性に優れた冷延鋼板の製造方法を提供
することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％で、
Ｃ：0.003 ％以下、Ｎ：0.005 ％以下、を含み、かつT
i：0.003 〜0.08％およびNb：0.002 〜0.05％のうちの
１種または２種を、次（１）式 Ti/48＋Nb/93 ≧Ｃ/12 ＋Ｎ/14 …………（１） （ここで、Ti、Nb、Ｃ、Ｎ：重量％） を満足するように含有した鋼を連続鋳造鋳片としたの
ち、該鋳片を900 〜1100℃で加熱・均熱処理を施し、最
終粗スタンド圧下率が30％以上とする粗圧延と、圧延温
度がＡｒ3 点以下800 ℃以上とする仕上圧延とを施して
熱延板とした後、該熱延板に冷間圧延、連続焼鈍を施す
ことを特徴とする耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼
板の製造方法である。
Ｃ：0.003 ％以下、Ｎ：0.005 ％以下、を含み、かつT
i：0.003 〜0.08％およびNb：0.002 〜0.05％のうちの
１種または２種を、次（１）式 Ti/48＋Nb/93 ≧Ｃ/12 ＋Ｎ/14 …………（１） （ここで、Ti、Nb、Ｃ、Ｎ：重量％） を満足するように含有した鋼を連続鋳造鋳片としたの
ち、該鋳片を900 〜1100℃で加熱・均熱処理を施し、最
終粗スタンド圧下率が30％以上とする粗圧延と、圧延温
度がＡｒ3 点以下800 ℃以上とする仕上圧延とを施して
熱延板とした後、該熱延板に冷間圧延、連続焼鈍を施す
ことを特徴とする耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼
板の製造方法である。
【０００８】また、本発明は、重量％で、Ｃ：0.003 ％
以下、Ｎ：0.005 ％以下、Ｂ：0.0003〜0.003 ％を含
み、かつTi：0.003 〜0.08％およびNb：0.002 〜0.05％
のうちの１種または２種を、次（１）式 Ti/48＋Nb/93 ≧Ｃ/12 ＋Ｎ/14 …………（１） （ここで、Ti、Nb、Ｃ、Ｎ：重量％） を満足するように含有した鋼を連続鋳造鋳片としたの
ち、該鋳片を900 〜1100℃で加熱・均熱処理を施し、最
終粗スタンド圧下率が30％以上とする粗圧延と、圧延温
度がＡｒ3 点以下800 ℃以上とする仕上圧延とを施して
熱延板とした後、該熱延板に冷間圧延、連続焼鈍を行う
ことを特徴とする耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼
板の製造方法である。
以下、Ｎ：0.005 ％以下、Ｂ：0.0003〜0.003 ％を含
み、かつTi：0.003 〜0.08％およびNb：0.002 〜0.05％
のうちの１種または２種を、次（１）式 Ti/48＋Nb/93 ≧Ｃ/12 ＋Ｎ/14 …………（１） （ここで、Ti、Nb、Ｃ、Ｎ：重量％） を満足するように含有した鋼を連続鋳造鋳片としたの
ち、該鋳片を900 〜1100℃で加熱・均熱処理を施し、最
終粗スタンド圧下率が30％以上とする粗圧延と、圧延温
度がＡｒ3 点以下800 ℃以上とする仕上圧延とを施して
熱延板とした後、該熱延板に冷間圧延、連続焼鈍を行う
ことを特徴とする耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼
板の製造方法である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下に、本発明における限定理由
について説明する。本発明では、連続鋳造鋳片のＣは0.
003 ％以下、Ｎは0.005 ％以下とする。連続焼鈍を実施
する本発明では、Ｃ、Ｎ量が上記値を超えると、非時効
性、深絞り性が劣化する。
について説明する。本発明では、連続鋳造鋳片のＣは0.
003 ％以下、Ｎは0.005 ％以下とする。連続焼鈍を実施
する本発明では、Ｃ、Ｎ量が上記値を超えると、非時効
性、深絞り性が劣化する。
【００１０】また、本発明では、上記組成に加えて、T
i、Nbのうちの１種または２種を添加する。Ti、Nbは固
溶Ｃ、固溶Ｎを固定し、安定な炭化物あるいは窒化物と
して析出させ、深絞り性に有利な集合組織を形成させる
ために添加する。添加するTi、Nb量は、それぞれ0.003
〜0.08％、0.003 〜0.05％の範囲とする。0.003 ％未満
では、上記した効果が期待できない。一方Tiが0.08％、
Nbが0.05％を超えて添加しても、添加量に比例した機械
的性質の向上は望めない。
i、Nbのうちの１種または２種を添加する。Ti、Nbは固
溶Ｃ、固溶Ｎを固定し、安定な炭化物あるいは窒化物と
して析出させ、深絞り性に有利な集合組織を形成させる
ために添加する。添加するTi、Nb量は、それぞれ0.003
〜0.08％、0.003 〜0.05％の範囲とする。0.003 ％未満
では、上記した効果が期待できない。一方Tiが0.08％、
Nbが0.05％を超えて添加しても、添加量に比例した機械
的性質の向上は望めない。
【００１１】さらに、Ti、Nbは、上記範囲内でかつＣ、
Ｎ量と関連して（１）式を満足するように調整する。
（１）式、 Ti/48＋Nb/93 ≧Ｃ/12 ＋Ｎ/14 （ここで、
Ti、Nb、Ｃ、Ｎ：重量％）が満足されない場合には、固
溶Ｃ、固溶Ｎを固定するためのTi、Nb量が不足し、非時
効性、深絞り性が劣化する。上記した成分以外に、Mnは
0.20％以下、Siは 0.1％以下、Ｐは0.03％以下、Ｓは
0.015％以下とするのが好ましい。その他残部は実質的
にFeである。
Ｎ量と関連して（１）式を満足するように調整する。
（１）式、 Ti/48＋Nb/93 ≧Ｃ/12 ＋Ｎ/14 （ここで、
Ti、Nb、Ｃ、Ｎ：重量％）が満足されない場合には、固
溶Ｃ、固溶Ｎを固定するためのTi、Nb量が不足し、非時
効性、深絞り性が劣化する。上記した成分以外に、Mnは
0.20％以下、Siは 0.1％以下、Ｐは0.03％以下、Ｓは
0.015％以下とするのが好ましい。その他残部は実質的
にFeである。
【００１２】上記した組成の鋳片は900 〜1100℃で加熱
・均熱処理を施される。本発明では、鋳片の加熱均熱処
理は、加熱・均熱中に生じる析出物を粗大化して延性、
絞り性を向上させるために行う。加熱温度が1100℃を超
えると析出物が微細化して延性、絞り性の向上が得られ
ない。一方、900 ℃未満では、熱量の節減効果は著しい
が、鋼の変形抵抗が急激に増加するため、圧延が困難と
なる。
・均熱処理を施される。本発明では、鋳片の加熱均熱処
理は、加熱・均熱中に生じる析出物を粗大化して延性、
絞り性を向上させるために行う。加熱温度が1100℃を超
えると析出物が微細化して延性、絞り性の向上が得られ
ない。一方、900 ℃未満では、熱量の節減効果は著しい
が、鋼の変形抵抗が急激に増加するため、圧延が困難と
なる。
【００１３】加熱均熱された鋳片は、熱間圧延により熱
延板とされる。熱間圧延は、粗圧延、仕上圧延の２段階
で構成される。リジングは、金属学的には、熱間圧延後
に、加工−再結晶過程を経ても容易に分割されない結晶
方位群、例えば、｛100 ｝方位粒群が圧延方向に伸ばさ
れて残留することに起因するものである。本発明者ら
は、リジングは粗圧延後の再結晶に続く粒成長により顕
著となり、粗圧延後の再結晶に続く粒成長を抑えればリ
ジングの発生を防止できることを新たに知見した。そこ
で、本発明では、粗圧延の最終スタンド圧下率をを30％
以上とする。これにより、再結晶後の粒成長が抑制さ
れ、リジングの発生を防止できる。30％未満では、上記
した効果が期待できない。
延板とされる。熱間圧延は、粗圧延、仕上圧延の２段階
で構成される。リジングは、金属学的には、熱間圧延後
に、加工−再結晶過程を経ても容易に分割されない結晶
方位群、例えば、｛100 ｝方位粒群が圧延方向に伸ばさ
れて残留することに起因するものである。本発明者ら
は、リジングは粗圧延後の再結晶に続く粒成長により顕
著となり、粗圧延後の再結晶に続く粒成長を抑えればリ
ジングの発生を防止できることを新たに知見した。そこ
で、本発明では、粗圧延の最終スタンド圧下率をを30％
以上とする。これにより、再結晶後の粒成長が抑制さ
れ、リジングの発生を防止できる。30％未満では、上記
した効果が期待できない。
【００１４】なお、Ｂを含有する場合は35％以上とする
のが好ましい。また、粗圧延最終スタンド圧下率の上限
は、主に、鋼種と圧延機の能力との関係により決定され
るがこの鋼種では40％程度である。また、粗圧延は、Ａ
ｒ3 点以上で終了するのがリジング発生防止の点から好
ましい。
のが好ましい。また、粗圧延最終スタンド圧下率の上限
は、主に、鋼種と圧延機の能力との関係により決定され
るがこの鋼種では40％程度である。また、粗圧延は、Ａ
ｒ3 点以上で終了するのがリジング発生防止の点から好
ましい。
【００１５】仕上圧延は、Ａｒ3 点以下800 ℃以上のα
域圧延とする。α域圧延とすることにより、同一温度で
γ域で圧延する場合にくらべ、変形抵抗が低く圧延動力
が少なくてよく、経済的となる。しかし、圧延温度が低
くなり800 ℃未満となると、仕上圧延後の再結晶が困難
となり、目標とする機械的性質が確保できない。なお、
Ｂを含有する場合は、熱延後の再結晶性確保の点から82
0 ℃以上とするのが好ましい。
域圧延とする。α域圧延とすることにより、同一温度で
γ域で圧延する場合にくらべ、変形抵抗が低く圧延動力
が少なくてよく、経済的となる。しかし、圧延温度が低
くなり800 ℃未満となると、仕上圧延後の再結晶が困難
となり、目標とする機械的性質が確保できない。なお、
Ｂを含有する場合は、熱延後の再結晶性確保の点から82
0 ℃以上とするのが好ましい。
【００１６】熱延板は、コイルに巻き取られたのち、酸
洗を施される。酸洗は、熱延板の表面スケールを除去す
るために行われるが、酸洗液、処理条件は通常公知の方
法でよい。本発明の方法で処理された熱延板は酸化層の
厚みは薄く、酸洗性は良好で、酸洗によるロスは少な
い。熱延板は、酸洗後、所定の板厚とする冷間圧延を施
され、ついで連続焼鈍を施され製品とされる。
洗を施される。酸洗は、熱延板の表面スケールを除去す
るために行われるが、酸洗液、処理条件は通常公知の方
法でよい。本発明の方法で処理された熱延板は酸化層の
厚みは薄く、酸洗性は良好で、酸洗によるロスは少な
い。熱延板は、酸洗後、所定の板厚とする冷間圧延を施
され、ついで連続焼鈍を施され製品とされる。
【００１７】冷間圧延は、所定の製品厚となればよく、
本発明ではとくに冷延条件を規定しないが、焼鈍後の特
性をよくするためには冷延圧下率は60％以上とするのが
望ましい。冷延後の連続焼鈍は、600 ℃〜900 ℃の温度
範囲で行うのが望ましい。本発明の冷延鋼板は、深絞り
用を主目的としているが、亜鉛めっき性、錫めっき性、
ほうろう性等の表面処理性にも優れ、亜鉛めっき、錫め
っき、ほうろう等の表面処理を施す各種表面処理原板と
して適用できることは言うまでもない。
本発明ではとくに冷延条件を規定しないが、焼鈍後の特
性をよくするためには冷延圧下率は60％以上とするのが
望ましい。冷延後の連続焼鈍は、600 ℃〜900 ℃の温度
範囲で行うのが望ましい。本発明の冷延鋼板は、深絞り
用を主目的としているが、亜鉛めっき性、錫めっき性、
ほうろう性等の表面処理性にも優れ、亜鉛めっき、錫め
っき、ほうろう等の表面処理を施す各種表面処理原板と
して適用できることは言うまでもない。
【００１８】
【実施例】表１に示す組成の鋼を、転炉により溶製し、
連続鋳造によりスラブとしたのち、表２、表３に示す圧
延条件で熱間圧延を施し熱延板とした。これら熱延板を
塩酸液で酸洗し、表２、表３に示す圧延条件で冷間圧延
を行い、 0.7〜 1.2mm厚の冷延板とした。ついで、これ
ら冷延板を、表２、表３に示す連続焼鈍条件で焼鈍し
た。
連続鋳造によりスラブとしたのち、表２、表３に示す圧
延条件で熱間圧延を施し熱延板とした。これら熱延板を
塩酸液で酸洗し、表２、表３に示す圧延条件で冷間圧延
を行い、 0.7〜 1.2mm厚の冷延板とした。ついで、これ
ら冷延板を、表２、表３に示す連続焼鈍条件で焼鈍し
た。
【００１９】
【表１】
【００２０】これら焼鈍板について、JIS ５号試験片を
用いて引張特性を調査した。また、リジング性は、これ
ら焼鈍板の圧延方向から切り出したJIS ５号試験片に、
15％の引張予歪を付加したのち、表面の凹凸を目視で評
価した。評価は、１を良、５を劣とし１〜５の５段階評
価とした。これらの結果を表２、表３に示す。評価１、
２におけるジリング発生は、実用上問題のない程度であ
る。
用いて引張特性を調査した。また、リジング性は、これ
ら焼鈍板の圧延方向から切り出したJIS ５号試験片に、
15％の引張予歪を付加したのち、表面の凹凸を目視で評
価した。評価は、１を良、５を劣とし１〜５の５段階評
価とした。これらの結果を表２、表３に示す。評価１、
２におけるジリング発生は、実用上問題のない程度であ
る。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】表２、表３から、本発明の範囲で製造され
た本発明例の鋼板は、伸び値は48％以上、ｒ値は1.9 以
上と引張特性、絞り性はすぐれ、またリジング性の評価
は１または２であり、リジング発生は実用上問題のない
程度となっている。これに対し、本発明の範囲を外れる
比較例の鋼板では、伸び値、ｒ値が低いか、リジングが
発生している。
た本発明例の鋼板は、伸び値は48％以上、ｒ値は1.9 以
上と引張特性、絞り性はすぐれ、またリジング性の評価
は１または２であり、リジング発生は実用上問題のない
程度となっている。これに対し、本発明の範囲を外れる
比較例の鋼板では、伸び値、ｒ値が低いか、リジングが
発生している。
【００２４】仕上圧延温度が低い試験No.5、試験No.16
では、ｒ値が低い。加熱温度が高い試験No.7、試験No.1
8 では、リジングが発生している。粗圧延最終スタンド
圧下率が低い試験No.9、試験No.20 では、r 値が低くま
たリジングが発生している。鋼組成が本発明の範囲を外
れた試験No.10 、No.11 、No.21 、No.22 では、ｒ値が
低い。
では、ｒ値が低い。加熱温度が高い試験No.7、試験No.1
8 では、リジングが発生している。粗圧延最終スタンド
圧下率が低い試験No.9、試験No.20 では、r 値が低くま
たリジングが発生している。鋼組成が本発明の範囲を外
れた試験No.10 、No.11 、No.21 、No.22 では、ｒ値が
低い。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、複雑な工程や特別な装
置を必要としないため、熱間圧延の生産性が向上し耐リ
ジング性に優れた冷延鋼板が安価に製造でき、しかも従
来より低温で加熱するため、表面スケールの噛み込み等
の表面欠陥が低減するという産業上格段の効果が期待で
きる。
置を必要としないため、熱間圧延の生産性が向上し耐リ
ジング性に優れた冷延鋼板が安価に製造でき、しかも従
来より低温で加熱するため、表面スケールの噛み込み等
の表面欠陥が低減するという産業上格段の効果が期待で
きる。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：0.003 ％以下、 Ｎ：0.005 ％以下、を含み、かつTi：0.003 〜0.08％お
よびNb：0.002 〜0.05％のうちの１種または２種を、下
記（１）式を満足するように含有した鋼を連続鋳造鋳片
としたのち、該鋳片を900 〜1100℃で加熱・均熱処理を
施し、最終粗スタンド圧下率が30％以上とする粗圧延
と、圧延温度がＡｒ3 点以下800 ℃以上とする仕上圧延
とを施して熱延板とした後、該熱延板に冷間圧延、連続
焼鈍を施すことを特徴とする耐リジング性に優れた深絞
り用冷延鋼板の製造方法。 記 Ti/48＋Nb/93 ≧Ｃ/12 ＋Ｎ/14 …………（１） ここで、Ti、Nb、Ｃ、Ｎ：重量％ - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：0.003 ％以下、 Ｎ：0.005 ％以下、 Ｂ：0.0003〜0.003 ％、を含み、かつTi：0.003 〜0.08
％およびNb：0.002 〜0.05％のうちの１種または２種
を、下記（１）式を満足するように含有した鋼を連続鋳
造鋳片としたのち、該鋳片を900 〜1100℃で加熱・均熱
処理を施し、最終粗スタンド圧下率が30％以上とする粗
圧延と、圧延温度がＡｒ3 点以下800 ℃以上とする仕上
圧延とを施して熱延板とした後、該熱延板に冷間圧延、
連続焼鈍を行うことを特徴とする耐リジング性に優れた
深絞り用冷延鋼板の製造方法。 記 Ti/48＋Nb/93 ≧Ｃ/12 ＋Ｎ/14 …………（１） ここで、Ti、Nb、Ｃ、Ｎ：重量％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34693696A JPH10183254A (ja) | 1996-12-26 | 1996-12-26 | 耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34693696A JPH10183254A (ja) | 1996-12-26 | 1996-12-26 | 耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10183254A true JPH10183254A (ja) | 1998-07-14 |
Family
ID=18386828
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34693696A Pending JPH10183254A (ja) | 1996-12-26 | 1996-12-26 | 耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10183254A (ja) |
-
1996
- 1996-12-26 JP JP34693696A patent/JPH10183254A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS631374B2 (ja) | ||
| JPH08176735A (ja) | 缶用鋼板とその製造方法 | |
| JP2000256749A (ja) | 耐リジング性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3046145B2 (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3043901B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH10183254A (ja) | 耐リジング性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH058257B2 (ja) | ||
| JPH0257128B2 (ja) | ||
| JPH10330882A (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0681045A (ja) | 加工性および焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JP4332960B2 (ja) | 高加工性軟質冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2821035B2 (ja) | 低密度薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP3142975B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH05331553A (ja) | 遅時効性に優れた深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 | |
| JP3309396B2 (ja) | 耐２次加工脆性に優れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0369967B2 (ja) | ||
| JP3108264B2 (ja) | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 | |
| JPH062069A (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JPS6314817A (ja) | 曲げ特性の優れた高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0257131B2 (ja) | ||
| JPH07166292A (ja) | 絞り性の良好な熱延高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP3301633B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0742514B2 (ja) | 深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法 | |
| JPH0776410B2 (ja) | 焼付硬化性に優れた非時効性深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH045733B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20050623 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20060627 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20061024 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |