JPH045733B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH045733B2 JPH045733B2 JP62110706A JP11070687A JPH045733B2 JP H045733 B2 JPH045733 B2 JP H045733B2 JP 62110706 A JP62110706 A JP 62110706A JP 11070687 A JP11070687 A JP 11070687A JP H045733 B2 JPH045733 B2 JP H045733B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- cold
- slab
- rolled
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明はAlキルド冷延鋼板の製造方法に関す
るものであり、連続鋳造スラブを特定の温度範囲
に特定の時間以上滞在させた後直接圧延、連続焼
鈍を行うことによつて冷延鋼板の深絞り性を優れ
たものとする方法を提供するものである。 （従来の技術） 従来、連続焼鈍で深絞り用Alキルド鋼板を製
造する場合、冷片スラブを1050〜1300℃に加熱し
た後熱延、冷延を行うことにより製造されるのが
普通であつたが、このように冷片スラブを高温に
加熱するには多大なエネルギーを要する。 これに対し、省エネルギーの観点より連続鋳造
スラブを冷片にせずそのまま熱延を行う直接熱延
プロセスが開発されつつある。 本発明のように直接圧延プロセスで製造された
冷延鋼板の加工性を向上させた先行技術としては
特開昭60−43432号公報および特開昭60−228617
号公報記載のものがある。 しかし前者は箱焼鈍用素材の製造方法に関する
ものであり、連続焼鈍により冷延板を製造する本
発明とは異なつている。 また、後者は連続焼鈍により冷延板を製造する
方法に関するものであるが時効特性の向上を狙つ
たものであり深絞り性は十分でない。深絞り用鋼
板としては値、延性が大きいことおよび降伏強
度が低いことが必要である。しかし、この方法に
より製造された冷延板は冷片スラブを再加熱して
製造されたものに比べて析出物が微細になり低温
の焼鈍ではこれらの特性が劣るため高温の焼鈍が
必須である。ところが、高温焼鈍は通板時にハー
スロールのビルドアツプ、形状不良等が起こりや
すくなるため、通板性が劣り表面欠陥、コストア
ツプを招くという問題がある。 現在、この問題を避けるために深絞り用鋼板に
はTiあるいはNbを添加した極低炭素鋼を使用
し、低温焼鈍を施すという方法も行われている
が、低炭素Alキルド鋼を使用するのに比べて素
材費の大幅なコストアツプとなる。 以上このように直接圧延プロセスによる省エネ
ルギーは素材費あるいは高温焼鈍のため、十分に
活かされていないのが現状である。 （発明が解決しようとする問題点） そこで、本発明では低炭素Alキルド鋼を使用
し、直接圧延プロセスおよび低温の連続焼鈍にて
深絞り用冷延鋼板を製造することを目的としてい
る。 （問題点を解決するための手段） 本発明者らは、連続鋳造直後のスラブに特定の
温度履歴を与えた後に熱延を行うことによつて上
記目的が達成できることを見出した。 即ち、本発明の要旨とするところは、重量比に
てＣ：0.010〜0.04％、Mn：0.10〜0.25％、Ｓ：
0.020％以下、Al：0.010〜0.080％およびＮ：
0.0030％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的
不純物よりなる鋼を連続鋳造してスラブとするに
際し、凝固後のスラブを上記Ｓ量に対して T1（℃）＝｛12800／（6.9−log（％Ｓ））｝−303 で与えられる温度以下1050℃以上の温度範囲に20
分間以上滞在させた後直接熱延を行い、650℃以
上の温度で巻取り、続いて冷延および連続焼鈍す
ることを特徴とする深絞り性の優れた冷延鋼板の
製造方法にある。 まず、本発明の方法を適用する鋼の化学成分の
限定理由について説明する。 Ｃは0.010％未満では連続焼鈍後の時効劣化が
大きいので望ましくない。また0.040％を越える
と深絞り性が劣化する。従つてＣ量を0.010〜
0.040％に限定した。 Mnは熱間脆性を防止するのに必要な成分であ
るが0.10％未満ではFeSが生成しその効果がな
い。また、0.25％を越えると深絞り性が劣化す
る。従つてMn量を0.10〜0.25％に限定した。 Ｓは0.020％を越えると熱間脆性の原因となる
ためこれ以下でなければならない。なお、連続焼
鈍の過時効時にMnSをFe3Ｃの析出核として利用
するためにはＳは0.004％以上を含有するのがが
好ましい。 Alは脱酸および巻取り後にＮをAlNとして析
出させるために最低0.010％は必要である。しか
し、0.080％を越えると加工性を劣化させる。 また、AlNも加工性を劣化させるため少ない
ほうが良く、Ｎ量は0.0030％以下とした。 本発明者らは、上記成分範囲内の鋼を溶解し、
その後鋳込みを行い、種々の温度での等温保定お
よび種々の温度範囲での連続冷却を行つた後、熱
延、冷延および800℃で再結晶温度とする連続焼
鈍を施し、材質を調査した。この結果の代表的な
ものを第１図および第２図に示す。 第１図は重量比にて0.010％および0.020％のＳ
量を含有する凝固直後の連続鋳造スラブを 〔｛12800／（6.9〜log（％Ｓ））｝−303〕℃〜
1050℃の温度範囲で滞在させた後熱延、冷延およ
び連続焼鈍を行つたときスラブ滞在時間の値に
およぼす影響を示したものである。第２図は
0.010％および0.020％のＳを含有する鋼を各温度
で20分間以上等温保定した後熱延、冷延および連
続焼鈍を行つたとき、保定温度の値におよぼす
影響を示したものである。 これらの結果より深絞り性の良い鋼板を得るた
めにはスラブ温度履歴が次の条件を満たしてなけ
ればならないことがわかつた。 即ち、前記Ｓ量に対して 〔｛12800／（6.9−log（％Ｓ））｝−303〕℃以下
1050℃以上の温度範囲にスラブを20分間以上滞在
させることである。また、この温度範囲であれば
等温保定、連続冷却、1050℃付近に温度が低下し
たものの再加熱のいずれでも良く、あるいはこれ
らを組み合わせても良い。 なお、滞在時間の上限は特に無いが120分間以
上の滞在は冷片スラブの再加熱に比べてむしろエ
ネルギーコストが大となるため通常は20〜120分
間で行うのが好ましい。 冷延板の析出物を透過型電子顕微鏡により調査
したところ、本発明のスラブ温度履歴に従つたも
のは微細なMnS数は少ないがこれから外れた温
度履歴を経たものは微細なMnSが多い。従つて
深絞り性はこれら微細なMnSに大きく影響され
るものと考えられる。 さらに、本発明の製造方法に使用するスラブは
Si，Ｐおよび他の元素を含有することができる。 巻取り温度はAlNの析出を十分に行わせるた
めに650℃以上が必要であるが、AlNの粗大化、
Fe3Ｃの凝集を図るためには680〜780℃の範囲が
好ましい。 冷延圧下率は通常行われている通りでよいが、
連続焼鈍後の１１１集合組織を発達させ深絞り性
を良好にするためには70％以上の高圧下冷延率が
好ましい。 次に連続焼鈍条件について述べる。加熱温度は
再結晶温度以上が必要である。本発明に従つて熱
延、冷延等が行われたものであれば冷温焼鈍でも
十分な深絞り性を持たせることができる。そこで
現在主に700〜830℃に加熱しているがこの温度よ
りも高温で焼鈍を行つても深絞り性を損なうもの
ではない。なお、時効特性を向上させるためには
一次冷却速度を50℃／sec以上とし、その後250〜
350℃の温度域で過時効を行うのが良い。これは、
前記スラブ温度履歴条件により鋼中のMnSが過
時効中のFe3Ｃの析出核として作用するにのに丁
度良い分布状態になつており、この過時効条件に
よりその作用が特に有効に発揮されるからであ
る。 以上の条件により製造された冷延板は、従来の
直接熱延を行つ材料に比べて、優れた深絞り性を
持つ。 実施例 第１表で示されるような組成を有する鋼を連続
鋳造してスラブとした。 これを第２表に示されるような条件で熱延板と
した。試料Ａ，Ｂ，Ｃ，ＤおよびＥは本発明の範
囲内であり、Ｆ，Ｇ，ＨおよびＩは下線をつけた
条件が本発明の範囲外である。 熱延仕上げ温度は900℃とし4.0mmに圧延した。
この熱延板を酸洗後、圧下率80％にて0.8mm厚に
冷間圧延し、さらにこの冷延板に温度800℃に１
分間保持の条件で連続焼鈍を施した。このときの
１次冷却速度は100℃／sec、過時効は320℃で５
分間行つた。 この結果得られた冷延鋼板について、JIS5号引
張試験片を用いて引張試験を行い値、降伏強
度、伸びおよび時効指数を測定した。これらの測
定結果を第２表に示した。 この結果からスラブ保定温度、滞在時間および
巻取り温度のいずれかがこの発明の範囲から外れ
た場合には値、降伏強度および延性のいずれか
または全部が深絞りを行うに十分な材質が得られ
ないのに対してこれらの条件がこの発明の範囲内
にある場合には、値、降伏強度および延性のい
ずれも深絞りを行うに十分な材質が得られてお
り、時効特性も十分なものとなつている。 冷延鋼板中のMnS分布を透過型電子顕微鏡に
より調査したところ以下のような事がわかつた。 スラブ保定温度範囲および滞在時間が本発明の
範囲内にある場合（試料Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）に
は第３表−Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅに示すように
0.05μ未満の微細なMnSは少ない。ところがスラ
ブ保定温度範囲および滞在時間のいずれかが本発
明の範囲から外れている場合（試料Ｆ，Ｇ，Ｈ）
は第３表−Ｆ，Ｇ，Ｈに示すように微細なMnS
が主体となる。この場合、微細なMnSの少ない
発明範囲内の試料に比べて、鋼中のMnS総個数
も非常に多い。すなわち連続鋳造後のスラブに本
発明の温度履歴を与えることにより微細なMnS
数が減少し、これがMnSの総個数の減少につな
がり深絞り性が向上している。 なお、１はスラブ温度履歴は発明の範囲内であ
るが、巻取り温度が本発明範囲に対して低いため
にAlNの析出が十分でなく深絞り性が劣化して
いる。
るものであり、連続鋳造スラブを特定の温度範囲
に特定の時間以上滞在させた後直接圧延、連続焼
鈍を行うことによつて冷延鋼板の深絞り性を優れ
たものとする方法を提供するものである。 （従来の技術） 従来、連続焼鈍で深絞り用Alキルド鋼板を製
造する場合、冷片スラブを1050〜1300℃に加熱し
た後熱延、冷延を行うことにより製造されるのが
普通であつたが、このように冷片スラブを高温に
加熱するには多大なエネルギーを要する。 これに対し、省エネルギーの観点より連続鋳造
スラブを冷片にせずそのまま熱延を行う直接熱延
プロセスが開発されつつある。 本発明のように直接圧延プロセスで製造された
冷延鋼板の加工性を向上させた先行技術としては
特開昭60−43432号公報および特開昭60−228617
号公報記載のものがある。 しかし前者は箱焼鈍用素材の製造方法に関する
ものであり、連続焼鈍により冷延板を製造する本
発明とは異なつている。 また、後者は連続焼鈍により冷延板を製造する
方法に関するものであるが時効特性の向上を狙つ
たものであり深絞り性は十分でない。深絞り用鋼
板としては値、延性が大きいことおよび降伏強
度が低いことが必要である。しかし、この方法に
より製造された冷延板は冷片スラブを再加熱して
製造されたものに比べて析出物が微細になり低温
の焼鈍ではこれらの特性が劣るため高温の焼鈍が
必須である。ところが、高温焼鈍は通板時にハー
スロールのビルドアツプ、形状不良等が起こりや
すくなるため、通板性が劣り表面欠陥、コストア
ツプを招くという問題がある。 現在、この問題を避けるために深絞り用鋼板に
はTiあるいはNbを添加した極低炭素鋼を使用
し、低温焼鈍を施すという方法も行われている
が、低炭素Alキルド鋼を使用するのに比べて素
材費の大幅なコストアツプとなる。 以上このように直接圧延プロセスによる省エネ
ルギーは素材費あるいは高温焼鈍のため、十分に
活かされていないのが現状である。 （発明が解決しようとする問題点） そこで、本発明では低炭素Alキルド鋼を使用
し、直接圧延プロセスおよび低温の連続焼鈍にて
深絞り用冷延鋼板を製造することを目的としてい
る。 （問題点を解決するための手段） 本発明者らは、連続鋳造直後のスラブに特定の
温度履歴を与えた後に熱延を行うことによつて上
記目的が達成できることを見出した。 即ち、本発明の要旨とするところは、重量比に
てＣ：0.010〜0.04％、Mn：0.10〜0.25％、Ｓ：
0.020％以下、Al：0.010〜0.080％およびＮ：
0.0030％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的
不純物よりなる鋼を連続鋳造してスラブとするに
際し、凝固後のスラブを上記Ｓ量に対して T1（℃）＝｛12800／（6.9−log（％Ｓ））｝−303 で与えられる温度以下1050℃以上の温度範囲に20
分間以上滞在させた後直接熱延を行い、650℃以
上の温度で巻取り、続いて冷延および連続焼鈍す
ることを特徴とする深絞り性の優れた冷延鋼板の
製造方法にある。 まず、本発明の方法を適用する鋼の化学成分の
限定理由について説明する。 Ｃは0.010％未満では連続焼鈍後の時効劣化が
大きいので望ましくない。また0.040％を越える
と深絞り性が劣化する。従つてＣ量を0.010〜
0.040％に限定した。 Mnは熱間脆性を防止するのに必要な成分であ
るが0.10％未満ではFeSが生成しその効果がな
い。また、0.25％を越えると深絞り性が劣化す
る。従つてMn量を0.10〜0.25％に限定した。 Ｓは0.020％を越えると熱間脆性の原因となる
ためこれ以下でなければならない。なお、連続焼
鈍の過時効時にMnSをFe3Ｃの析出核として利用
するためにはＳは0.004％以上を含有するのがが
好ましい。 Alは脱酸および巻取り後にＮをAlNとして析
出させるために最低0.010％は必要である。しか
し、0.080％を越えると加工性を劣化させる。 また、AlNも加工性を劣化させるため少ない
ほうが良く、Ｎ量は0.0030％以下とした。 本発明者らは、上記成分範囲内の鋼を溶解し、
その後鋳込みを行い、種々の温度での等温保定お
よび種々の温度範囲での連続冷却を行つた後、熱
延、冷延および800℃で再結晶温度とする連続焼
鈍を施し、材質を調査した。この結果の代表的な
ものを第１図および第２図に示す。 第１図は重量比にて0.010％および0.020％のＳ
量を含有する凝固直後の連続鋳造スラブを 〔｛12800／（6.9〜log（％Ｓ））｝−303〕℃〜
1050℃の温度範囲で滞在させた後熱延、冷延およ
び連続焼鈍を行つたときスラブ滞在時間の値に
およぼす影響を示したものである。第２図は
0.010％および0.020％のＳを含有する鋼を各温度
で20分間以上等温保定した後熱延、冷延および連
続焼鈍を行つたとき、保定温度の値におよぼす
影響を示したものである。 これらの結果より深絞り性の良い鋼板を得るた
めにはスラブ温度履歴が次の条件を満たしてなけ
ればならないことがわかつた。 即ち、前記Ｓ量に対して 〔｛12800／（6.9−log（％Ｓ））｝−303〕℃以下
1050℃以上の温度範囲にスラブを20分間以上滞在
させることである。また、この温度範囲であれば
等温保定、連続冷却、1050℃付近に温度が低下し
たものの再加熱のいずれでも良く、あるいはこれ
らを組み合わせても良い。 なお、滞在時間の上限は特に無いが120分間以
上の滞在は冷片スラブの再加熱に比べてむしろエ
ネルギーコストが大となるため通常は20〜120分
間で行うのが好ましい。 冷延板の析出物を透過型電子顕微鏡により調査
したところ、本発明のスラブ温度履歴に従つたも
のは微細なMnS数は少ないがこれから外れた温
度履歴を経たものは微細なMnSが多い。従つて
深絞り性はこれら微細なMnSに大きく影響され
るものと考えられる。 さらに、本発明の製造方法に使用するスラブは
Si，Ｐおよび他の元素を含有することができる。 巻取り温度はAlNの析出を十分に行わせるた
めに650℃以上が必要であるが、AlNの粗大化、
Fe3Ｃの凝集を図るためには680〜780℃の範囲が
好ましい。 冷延圧下率は通常行われている通りでよいが、
連続焼鈍後の１１１集合組織を発達させ深絞り性
を良好にするためには70％以上の高圧下冷延率が
好ましい。 次に連続焼鈍条件について述べる。加熱温度は
再結晶温度以上が必要である。本発明に従つて熱
延、冷延等が行われたものであれば冷温焼鈍でも
十分な深絞り性を持たせることができる。そこで
現在主に700〜830℃に加熱しているがこの温度よ
りも高温で焼鈍を行つても深絞り性を損なうもの
ではない。なお、時効特性を向上させるためには
一次冷却速度を50℃／sec以上とし、その後250〜
350℃の温度域で過時効を行うのが良い。これは、
前記スラブ温度履歴条件により鋼中のMnSが過
時効中のFe3Ｃの析出核として作用するにのに丁
度良い分布状態になつており、この過時効条件に
よりその作用が特に有効に発揮されるからであ
る。 以上の条件により製造された冷延板は、従来の
直接熱延を行つ材料に比べて、優れた深絞り性を
持つ。 実施例 第１表で示されるような組成を有する鋼を連続
鋳造してスラブとした。 これを第２表に示されるような条件で熱延板と
した。試料Ａ，Ｂ，Ｃ，ＤおよびＥは本発明の範
囲内であり、Ｆ，Ｇ，ＨおよびＩは下線をつけた
条件が本発明の範囲外である。 熱延仕上げ温度は900℃とし4.0mmに圧延した。
この熱延板を酸洗後、圧下率80％にて0.8mm厚に
冷間圧延し、さらにこの冷延板に温度800℃に１
分間保持の条件で連続焼鈍を施した。このときの
１次冷却速度は100℃／sec、過時効は320℃で５
分間行つた。 この結果得られた冷延鋼板について、JIS5号引
張試験片を用いて引張試験を行い値、降伏強
度、伸びおよび時効指数を測定した。これらの測
定結果を第２表に示した。 この結果からスラブ保定温度、滞在時間および
巻取り温度のいずれかがこの発明の範囲から外れ
た場合には値、降伏強度および延性のいずれか
または全部が深絞りを行うに十分な材質が得られ
ないのに対してこれらの条件がこの発明の範囲内
にある場合には、値、降伏強度および延性のい
ずれも深絞りを行うに十分な材質が得られてお
り、時効特性も十分なものとなつている。 冷延鋼板中のMnS分布を透過型電子顕微鏡に
より調査したところ以下のような事がわかつた。 スラブ保定温度範囲および滞在時間が本発明の
範囲内にある場合（試料Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）に
は第３表−Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅに示すように
0.05μ未満の微細なMnSは少ない。ところがスラ
ブ保定温度範囲および滞在時間のいずれかが本発
明の範囲から外れている場合（試料Ｆ，Ｇ，Ｈ）
は第３表−Ｆ，Ｇ，Ｈに示すように微細なMnS
が主体となる。この場合、微細なMnSの少ない
発明範囲内の試料に比べて、鋼中のMnS総個数
も非常に多い。すなわち連続鋳造後のスラブに本
発明の温度履歴を与えることにより微細なMnS
数が減少し、これがMnSの総個数の減少につな
がり深絞り性が向上している。 なお、１はスラブ温度履歴は発明の範囲内であ
るが、巻取り温度が本発明範囲に対して低いため
にAlNの析出が十分でなく深絞り性が劣化して
いる。
【表】
【表】
【表】
（発明の効果）
本発明により、冷延鋼板の製造にAlキルド鋼
を使用し、これに直接熱延プロセスおよび低温の
連続焼鈍を施しても深絞り性、時効特性共に良い
製品とすることができる。 この技術は素材、熱延および連続焼鈍の全てに
ついて低コスト化でき経済的にも非常に価値が大
きいものである。
を使用し、これに直接熱延プロセスおよび低温の
連続焼鈍を施しても深絞り性、時効特性共に良い
製品とすることができる。 この技術は素材、熱延および連続焼鈍の全てに
ついて低コスト化でき経済的にも非常に価値が大
きいものである。
第１図はＳ量の異なる試料についてスラブ滞在
時間の値におよぼす影響を示したものである。 第２図はスラブ保定温度の値におよぼす影響
を示したものである。
時間の値におよぼす影響を示したものである。 第２図はスラブ保定温度の値におよぼす影響
を示したものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比にてＣ：0.010〜0.04％、Mn：0.10〜
0.25％、Ｓ：0.020％以下、Al：0.010〜0.080％お
よびＮ：0.0030％以下を含有し、残部がFeおよび
不可避的不純物よりなる鋼を連続鋳造してスラブ
とするに際し、凝固後のスラブを上記Ｓ量に対し
て T1（℃）＝｛12800／（6.9−log（％Ｓ））｝−303 で与えられる温度以下1050℃以上の温度範囲に20
分間以上滞在させた後直接熱延を行い、650℃以
上の温度で巻取り、続いて冷延および連続焼鈍す
ることを特徴とする深絞り性の優れた冷延鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11070687A JPS63277724A (ja) | 1987-05-08 | 1987-05-08 | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11070687A JPS63277724A (ja) | 1987-05-08 | 1987-05-08 | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63277724A JPS63277724A (ja) | 1988-11-15 |
| JPH045733B2 true JPH045733B2 (ja) | 1992-02-03 |
Family
ID=14542394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11070687A Granted JPS63277724A (ja) | 1987-05-08 | 1987-05-08 | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63277724A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2678641B1 (fr) * | 1991-07-04 | 1998-11-20 | Lorraine Laminage | Acier a emboutissabilite amelioree et procede de fabrication de toles destinees a l'emboutissage. |
| JP2689810B2 (ja) * | 1992-04-01 | 1997-12-10 | 住友金属工業株式会社 | 表面性状に優れる高強度熱延鋼板の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6043432A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | アルミキルド冷延鋼板の製造法 |
| JPS60258430A (ja) * | 1984-06-04 | 1985-12-20 | Nippon Steel Corp | 非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 |
-
1987
- 1987-05-08 JP JP11070687A patent/JPS63277724A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63277724A (ja) | 1988-11-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4576657A (en) | Process of manufacturing a cold rolled steel sheet having excellent press formability | |
| JPS6116323B2 (ja) | ||
| US4116729A (en) | Method for treating continuously cast steel slabs | |
| JPS6114213B2 (ja) | ||
| JPH0144771B2 (ja) | ||
| JPH0756050B2 (ja) | 連続焼鈍による非時効・高焼付硬化・プレス加工用高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH045733B2 (ja) | ||
| JPH06179922A (ja) | 深絞り用高張力薄鋼板の製造法 | |
| JPH01275736A (ja) | 加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板およびその製造法 | |
| JPH01191748A (ja) | コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS59123720A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS5858413B2 (ja) | 成形性のすぐれた高張力めつき鋼板の製造法 | |
| JPS6046165B2 (ja) | 高い焼付硬化性を有し、耐時効性及びプレス加工性の優れた高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 | |
| JPH01188630A (ja) | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0830210B2 (ja) | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS5980727A (ja) | 連続焼鈍による絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0826402B2 (ja) | 連続焼鈍による表面性状の優れたＡｌキルド冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6235462B2 (ja) | ||
| JPH02240220A (ja) | 深紋り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH02267231A (ja) | 深絞り性と表面性状に優れた面内異方性の少ない冷延鋼板の製造法 | |
| JPH01263220A (ja) | 連続焼鈍による加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS5989723A (ja) | 連続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方法 | |
| JPH04327A (ja) | 連続焼鈍による深紋り性および時効特性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH01177321A (ja) | 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS5910976B2 (ja) | 深絞り性のすぐれた高張力冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080203 Year of fee payment: 16 |