JPH10231851A - トリポード型等速ジョイント - Google Patents
トリポード型等速ジョイントInfo
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- JPH10231851A JPH10231851A JP9038008A JP3800897A JPH10231851A JP H10231851 A JPH10231851 A JP H10231851A JP 9038008 A JP9038008 A JP 9038008A JP 3800897 A JP3800897 A JP 3800897A JP H10231851 A JPH10231851 A JP H10231851A
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- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 37
- 230000006698 induction Effects 0.000 abstract description 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
- F16D3/16—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts
- F16D3/20—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members
- F16D3/202—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members one coupling part having radially projecting pins, e.g. tripod joints
- F16D3/205—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members one coupling part having radially projecting pins, e.g. tripod joints the pins extending radially outwardly from the coupling part
- F16D3/2055—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members one coupling part having radially projecting pins, e.g. tripod joints the pins extending radially outwardly from the coupling part having three pins, i.e. true tripod joints
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Friction Gearing (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】各トラニオンに複数のローラを設けてなるトリ
ポード型等速ジョイントにおいて、内側ローラに対する
外側ローラの回動に伴う摩擦抵抗により、スラスト力が
誘起され、振動が発生するという問題があった。 【解決手段】トラニオン４の軸に垂直な断面における内
側ローラ５の外周面５ａと外側ローラ６の内周面６ａと
の間に所定の隙間を設けることにより、接触楕円の面積
を小さくした。
ポード型等速ジョイントにおいて、内側ローラに対する
外側ローラの回動に伴う摩擦抵抗により、スラスト力が
誘起され、振動が発生するという問題があった。 【解決手段】トラニオン４の軸に垂直な断面における内
側ローラ５の外周面５ａと外側ローラ６の内周面６ａと
の間に所定の隙間を設けることにより、接触楕円の面積
を小さくした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車等の駆動力
伝達軸部に用いられるトリポード型等速ジョイントに関
するものである。
伝達軸部に用いられるトリポード型等速ジョイントに関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般にトリポード型等速ジョイントにお
いては、ジョイント部が交差角を有する状態で使用され
る場合、アウタ部材の案内溝とインナ部材の各トラニオ
ンに設けられた球面ローラとの間に相対滑り現象が生
じ、これが軸方向のスラスト力を誘起し、ひいては駆動
軸に振動を発生させるという問題がある。
いては、ジョイント部が交差角を有する状態で使用され
る場合、アウタ部材の案内溝とインナ部材の各トラニオ
ンに設けられた球面ローラとの間に相対滑り現象が生
じ、これが軸方向のスラスト力を誘起し、ひいては駆動
軸に振動を発生させるという問題がある。
【０００３】このような問題を解決するために、例えば
図７に示す特開平６−１３７３３９号公報に記載のもの
が案出されている。このものは、各トラニオン１０４
に、内側ローラ１０５と、この内側ローラ１０５に対し
て首振り自在に嵌合されるホルダ１０６と、このホルダ
１０６にニードル１０８を介して嵌合される外側ローラ
１０７とを設けてなる。この構成により、アウタ部材１
０１に設けられた案内溝１０２に対する外側ローラ１０
７の傾きをなくして外側ローラ１０７と案内溝１０２と
の間に正しい転がり運動を生ずるようにし、スラスト力
の誘起、ひいては振動の発生を抑えるようにしている。
図７に示す特開平６−１３７３３９号公報に記載のもの
が案出されている。このものは、各トラニオン１０４
に、内側ローラ１０５と、この内側ローラ１０５に対し
て首振り自在に嵌合されるホルダ１０６と、このホルダ
１０６にニードル１０８を介して嵌合される外側ローラ
１０７とを設けてなる。この構成により、アウタ部材１
０１に設けられた案内溝１０２に対する外側ローラ１０
７の傾きをなくして外側ローラ１０７と案内溝１０２と
の間に正しい転がり運動を生ずるようにし、スラスト力
の誘起、ひいては振動の発生を抑えるようにしている。
【０００４】またこのものは、内側ローラ１０５の外周
面１０５ａの曲率半径をホルダ１０６の内周面１０６ａ
の曲率半径よりも小さく形成し、且つこれらの曲率中心
をオフセットさせている。これにより、内側ローラ１０
５とホルダ１０６との間の接触面積を小さくし、これら
の間に生じる摩擦抵抗を低減させることができるため、
スラスト力の誘起、ひいては振動の発生を更に小さく抑
えることができるようになっている。
面１０５ａの曲率半径をホルダ１０６の内周面１０６ａ
の曲率半径よりも小さく形成し、且つこれらの曲率中心
をオフセットさせている。これにより、内側ローラ１０
５とホルダ１０６との間の接触面積を小さくし、これら
の間に生じる摩擦抵抗を低減させることができるため、
スラスト力の誘起、ひいては振動の発生を更に小さく抑
えることができるようになっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで上記の等速ジ
ョイントにおいては、内側ローラ１０５とホルダ１０６
とが接触する部分１０９、即ちトルク伝達する部分は、
トラニオン１０４の軸回りに長軸及び軸方向に短軸を持
つ楕円（以下、接触楕円という）となることが一般的に
知られている。
ョイントにおいては、内側ローラ１０５とホルダ１０６
とが接触する部分１０９、即ちトルク伝達する部分は、
トラニオン１０４の軸回りに長軸及び軸方向に短軸を持
つ楕円（以下、接触楕円という）となることが一般的に
知られている。
【０００６】またこの種の等速ジョイントでは、内側ロ
ーラ１０５とホルダ１０６との回動を滑らかに行わせる
ために、若干の隙間を設けることが一般的である。従っ
て、上記従来の等速ジョイントでは内側ローラ１０５と
ホルダ１０６との間に通常設けられる隙間を考慮して
も、接触する部分１０９を通り且つトラニオン１０４の
軸に垂直な断面（図７のＢ−Ｂ断面）において、内側ロ
ーラ１０５の外周面１０５ａとホルダ１０６の内周面１
０６ａとが略同一の半径を持つ円となっているため、接
触楕円の長軸を短くすることができず、接触楕円の面積
をそれほど小さくすることができない。そのため、内側
ローラ１０５とホルダ１０６との間に生じる摩擦抵抗を
十分に小さくすることができず、スラスト力の誘起、ひ
いては振動の発生を抑えるには不十分であった。
ーラ１０５とホルダ１０６との回動を滑らかに行わせる
ために、若干の隙間を設けることが一般的である。従っ
て、上記従来の等速ジョイントでは内側ローラ１０５と
ホルダ１０６との間に通常設けられる隙間を考慮して
も、接触する部分１０９を通り且つトラニオン１０４の
軸に垂直な断面（図７のＢ−Ｂ断面）において、内側ロ
ーラ１０５の外周面１０５ａとホルダ１０６の内周面１
０６ａとが略同一の半径を持つ円となっているため、接
触楕円の長軸を短くすることができず、接触楕円の面積
をそれほど小さくすることができない。そのため、内側
ローラ１０５とホルダ１０６との間に生じる摩擦抵抗を
十分に小さくすることができず、スラスト力の誘起、ひ
いては振動の発生を抑えるには不十分であった。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の課題に鑑
みなされたもので、内周に軸方向に３本の案内溝を有す
るアウタ部材と、前記アウタ部材の内側に同軸的に配置
され且つ前記案内溝内に突出するように設けられた３本
のトラニオンを有するインナ部材と、前記各トラニオン
に回転自在に設けられた内側ローラと、前記内側ローラ
に外嵌され且つ前記案内溝内を転動する外側ローラとか
ら構成されるトリポード型等速ジョイントにおいて、前
記トラニオンの軸に垂直な断面における前記内側ローラ
と前記外側ローラとの間に所定の隙間を設けたことを特
徴とする。
みなされたもので、内周に軸方向に３本の案内溝を有す
るアウタ部材と、前記アウタ部材の内側に同軸的に配置
され且つ前記案内溝内に突出するように設けられた３本
のトラニオンを有するインナ部材と、前記各トラニオン
に回転自在に設けられた内側ローラと、前記内側ローラ
に外嵌され且つ前記案内溝内を転動する外側ローラとか
ら構成されるトリポード型等速ジョイントにおいて、前
記トラニオンの軸に垂直な断面における前記内側ローラ
と前記外側ローラとの間に所定の隙間を設けたことを特
徴とする。
【０００８】また、前記断面における前記内側ローラの
外周面の直径をＤｉ、前記隙間をＣとすると、Ｃ／Ｄｉ
≧２．５×１０-3が成立することを特徴とする。更に、
前記内側ローラの外周面及び前記外側ローラの内周面は
真球面の一部で構成することができる。また、前記トラ
ニオンの軸方向断面における前記内側ローラの外周面及
び前記外側ローラの内周面は、前記トラニオンの軸心か
ら等距離オフセットした曲率中心を持つように構成する
ことも可能である。
外周面の直径をＤｉ、前記隙間をＣとすると、Ｃ／Ｄｉ
≧２．５×１０-3が成立することを特徴とする。更に、
前記内側ローラの外周面及び前記外側ローラの内周面は
真球面の一部で構成することができる。また、前記トラ
ニオンの軸方向断面における前記内側ローラの外周面及
び前記外側ローラの内周面は、前記トラニオンの軸心か
ら等距離オフセットした曲率中心を持つように構成する
ことも可能である。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図１乃至図
５に基づいて説明する。図１及び図２は第１の実施の形
態を示す。図１及び図２において、１はアウタ部材、２
はアウタ部材１の内周面に軸方向に設けられた円周上複
数の案内溝、３はアウタ部材１の内側に同軸的に配置さ
れたインナ部材、４はインナ部材３に設けられ案内溝２
内に放射状に突出するトラニオン、５はニードル８を介
してトラニオン４に回転自在に支承される内側ローラ、
６は内側ローラ５に案内溝２内を転動可能に外嵌されて
いる外側ローラである。
５に基づいて説明する。図１及び図２は第１の実施の形
態を示す。図１及び図２において、１はアウタ部材、２
はアウタ部材１の内周面に軸方向に設けられた円周上複
数の案内溝、３はアウタ部材１の内側に同軸的に配置さ
れたインナ部材、４はインナ部材３に設けられ案内溝２
内に放射状に突出するトラニオン、５はニードル８を介
してトラニオン４に回転自在に支承される内側ローラ、
６は内側ローラ５に案内溝２内を転動可能に外嵌されて
いる外側ローラである。
【００１０】そして、インナ部材３はそのボス部３ａに
接合された駆動軸７を介して車輪等につながり、アウタ
部材１はエンジン等の動力装置側につながっている。ま
たニードル８は、断面コ字状に形成された内側ローラ５
の内周面にて保持されている。図２に示すように、内側
ローラ５の外周面５ａは半径Ｒｉ（直径Ｄｉ）の真球面
の一部、外側ローラ６の内周面６ａは前記Ｒｉよりも大
きな半径Ｒｏ（直径Ｄｏ）の真球面の一部でそれぞれ構
成され（Ｒｏ＞Ｒｉ）、これらの中心はトラニオン４の
軸心上の同位置に位置する。そして、これら内側ローラ
５及び外側ローラ６の間に設けられる隙間Ｃ＝Ｄｏ−Ｄ
ｉ＝２（Ｒｏ−Ｒｉ）は上述した通常設けられる隙間よ
りもかなり大きいものとなっている。
接合された駆動軸７を介して車輪等につながり、アウタ
部材１はエンジン等の動力装置側につながっている。ま
たニードル８は、断面コ字状に形成された内側ローラ５
の内周面にて保持されている。図２に示すように、内側
ローラ５の外周面５ａは半径Ｒｉ（直径Ｄｉ）の真球面
の一部、外側ローラ６の内周面６ａは前記Ｒｉよりも大
きな半径Ｒｏ（直径Ｄｏ）の真球面の一部でそれぞれ構
成され（Ｒｏ＞Ｒｉ）、これらの中心はトラニオン４の
軸心上の同位置に位置する。そして、これら内側ローラ
５及び外側ローラ６の間に設けられる隙間Ｃ＝Ｄｏ−Ｄ
ｉ＝２（Ｒｏ−Ｒｉ）は上述した通常設けられる隙間よ
りもかなり大きいものとなっている。
【００１１】ここで第１の実施の形態における作用を説
明する。第１の実施の形態に係る等速ジョイントが回転
する場合、図２におけるＡ−Ａ断面の一部を拡大した図
３に示すように、内側ローラ５の外周面５ａと外側ロー
ラ６の内周面６ａとが接触しトルクを伝達する。（図３
では内側ローラ５と外側ローラ６とが接触する部分を拡
大している。なお、この反対側に隙間Ｃ＝Ｄｏ−Ｄｉが
形成されることはいうまでもない。） また図１に示すようにジョイント部が屈曲しながら回転
した場合、駆動軸７の回転に伴い、図４に示すように外
側ローラ６は内側ローラ５に対して回動する。この回動
により内側ローラ５と外側ローラ６との間に摩擦抵抗が
生じ、この摩擦抵抗がスラスト力を誘起することとな
る。
明する。第１の実施の形態に係る等速ジョイントが回転
する場合、図２におけるＡ−Ａ断面の一部を拡大した図
３に示すように、内側ローラ５の外周面５ａと外側ロー
ラ６の内周面６ａとが接触しトルクを伝達する。（図３
では内側ローラ５と外側ローラ６とが接触する部分を拡
大している。なお、この反対側に隙間Ｃ＝Ｄｏ−Ｄｉが
形成されることはいうまでもない。） また図１に示すようにジョイント部が屈曲しながら回転
した場合、駆動軸７の回転に伴い、図４に示すように外
側ローラ６は内側ローラ５に対して回動する。この回動
により内側ローラ５と外側ローラ６との間に摩擦抵抗が
生じ、この摩擦抵抗がスラスト力を誘起することとな
る。
【００１２】ところが第１の実施の形態によれば、図２
及び図３に示すように、真球面の一部で形成された内側
ローラ５の外周面５ａの半径Ｒｉは、同じく真球面の一
部で形成された外側ローラ６の内周面６ａの半径Ｒｏよ
りも小さく形成されている。つまり、内側ローラ５と外
側ローラ６とが接触する部分、即ち接触楕円は、トラニ
オン４の軸回りの長軸、トラニオン４の軸方向の短軸と
もに従来のものに比べかなり小さくなっている。従っ
て、内側ローラ５と外側ローラ６との接触楕円の面積が
小さくなる、即ち、外側ローラ６が内側ローラ５に対し
て回動する時に発生する摩擦抵抗が低減されるため、ス
ラスト力の誘起、ひいては振動の発生を抑制することが
できる。
及び図３に示すように、真球面の一部で形成された内側
ローラ５の外周面５ａの半径Ｒｉは、同じく真球面の一
部で形成された外側ローラ６の内周面６ａの半径Ｒｏよ
りも小さく形成されている。つまり、内側ローラ５と外
側ローラ６とが接触する部分、即ち接触楕円は、トラニ
オン４の軸回りの長軸、トラニオン４の軸方向の短軸と
もに従来のものに比べかなり小さくなっている。従っ
て、内側ローラ５と外側ローラ６との接触楕円の面積が
小さくなる、即ち、外側ローラ６が内側ローラ５に対し
て回動する時に発生する摩擦抵抗が低減されるため、ス
ラスト力の誘起、ひいては振動の発生を抑制することが
できる。
【００１３】図５は、伝達トルクＴ＝４００（Ｎｍ）に
おけるジョイント角と強制力（スラスト力の振幅）との
関係を示すもので、Ｃ／Ｄｉが大きくなるほど強制力が
小さくなることがわかる。ここで、隙間Ｃと内側ローラ
５の外周面５ａの直径Ｄｉの比を Ｃ／Ｄｉ＝（Ｄｏ−Ｄｉ）≧２．５×１０-3 とすれば、図５の実線（Ｃ／Ｄｉ＝２．５×１０-3）に
示すように顕著な効果が得られる。（破線は従来のもの
を示し、Ｃ／Ｄｉ＝１．３×１０-3である。） しかしながら、Ｃ／Ｄｉを大きくしていくと、接触楕円
の面積が小さくなり過ぎ、この部分における面圧が過度
に上昇してしまう恐れがあるため、Ｃ／Ｄｉは３．０×
１０-3程度を上限値とすることが望ましい。
おけるジョイント角と強制力（スラスト力の振幅）との
関係を示すもので、Ｃ／Ｄｉが大きくなるほど強制力が
小さくなることがわかる。ここで、隙間Ｃと内側ローラ
５の外周面５ａの直径Ｄｉの比を Ｃ／Ｄｉ＝（Ｄｏ−Ｄｉ）≧２．５×１０-3 とすれば、図５の実線（Ｃ／Ｄｉ＝２．５×１０-3）に
示すように顕著な効果が得られる。（破線は従来のもの
を示し、Ｃ／Ｄｉ＝１．３×１０-3である。） しかしながら、Ｃ／Ｄｉを大きくしていくと、接触楕円
の面積が小さくなり過ぎ、この部分における面圧が過度
に上昇してしまう恐れがあるため、Ｃ／Ｄｉは３．０×
１０-3程度を上限値とすることが望ましい。
【００１４】次に第２の実施の形態を図６に基づいて説
明する。なお、第１の実施の形態と同一の構成要素は同
一の符号を付すのみで、その詳細な説明は省略する。第
２の実施の形態では図６に示すように、トラニオン４の
軸方向断面における内側ローラ５の外周面５ａ及び外側
ローラ６の内周面６ａの曲率中心は、トラニオン４の軸
心から等距離オフセットした同位置にある。そして、内
側ローラ５の外周面５ａは曲率半径Ｒｉ、外側ローラ６
の内周面６ａは前記Ｒｉよりも大きな曲率半径Ｒｏで構
成されている。
明する。なお、第１の実施の形態と同一の構成要素は同
一の符号を付すのみで、その詳細な説明は省略する。第
２の実施の形態では図６に示すように、トラニオン４の
軸方向断面における内側ローラ５の外周面５ａ及び外側
ローラ６の内周面６ａの曲率中心は、トラニオン４の軸
心から等距離オフセットした同位置にある。そして、内
側ローラ５の外周面５ａは曲率半径Ｒｉ、外側ローラ６
の内周面６ａは前記Ｒｉよりも大きな曲率半径Ｒｏで構
成されている。
【００１５】また図６のＡ’−Ａ’断面において、内側
ローラ５の外周面５ａは直径Ｄｉの円、外側ローラ６の
内周面６ａはＤｉよりも大きな直径Ｄｏの円となる。こ
こで、内側ローラ５の外周面５ａと外側ローラ６の内周
面６ａとの間に設けられる隙間Ｃ＝Ｄｏ−Ｄｉ＝２（Ｒ
ｏ−Ｒｉ）は、第１の実施の形態と同程度である。
ローラ５の外周面５ａは直径Ｄｉの円、外側ローラ６の
内周面６ａはＤｉよりも大きな直径Ｄｏの円となる。こ
こで、内側ローラ５の外周面５ａと外側ローラ６の内周
面６ａとの間に設けられる隙間Ｃ＝Ｄｏ−Ｄｉ＝２（Ｒ
ｏ−Ｒｉ）は、第１の実施の形態と同程度である。
【００１６】以上、本発明を実施の形態に則して説明し
たが、本発明は実施の形態に限定されるものではない。
例えば、図７に示す等速ジョイントに適用することも可
能である。また、トラニオンの軸方向断面における内側
ローラの外周面及び外側ローラの内周面の曲率半径を略
同一とし且つこれらの曲率中心を所定量オフセットさせ
ることにより、これらの間に上述した実施の形態と同等
の隙間を設け、接触楕円の長軸を小さくするようにして
もよい。
たが、本発明は実施の形態に限定されるものではない。
例えば、図７に示す等速ジョイントに適用することも可
能である。また、トラニオンの軸方向断面における内側
ローラの外周面及び外側ローラの内周面の曲率半径を略
同一とし且つこれらの曲率中心を所定量オフセットさせ
ることにより、これらの間に上述した実施の形態と同等
の隙間を設け、接触楕円の長軸を小さくするようにして
もよい。
【００１７】
【発明の効果】本発明に係るトリポード型等速ジョイン
トによれば、トラニオンの軸に垂直な断面における内側
ローラの外周面と外側ローラの内周面との間に所定の隙
間を設けたので、これらの間の接触楕円の面積を小さく
することができる。従って、ジョイント部が屈曲した状
態で回転した場合には、内側ローラと外側ローラとの間
に生じる摩擦抵抗を小さくすることができるため、スラ
スト力の誘起、ひいては振動の発生を低減することがで
きる。
トによれば、トラニオンの軸に垂直な断面における内側
ローラの外周面と外側ローラの内周面との間に所定の隙
間を設けたので、これらの間の接触楕円の面積を小さく
することができる。従って、ジョイント部が屈曲した状
態で回転した場合には、内側ローラと外側ローラとの間
に生じる摩擦抵抗を小さくすることができるため、スラ
スト力の誘起、ひいては振動の発生を低減することがで
きる。
【図１】本発明の第１の実施の形態の全体構成を示す縦
断面図である。
断面図である。
【図２】本発明の第１の実施の形態の横断面図である。
【図３】図２のＡ−Ａ断面を示す図である。
【図４】本発明の第１の実施の形態の内側ローラに対す
る外側ローラの動きを示す図である。
る外側ローラの動きを示す図である。
【図５】本発明の第１の実施の形態のジョイント角−強
制力を示すグラフである。
制力を示すグラフである。
【図６】本発明の第２の実施の形態の横断面図である。
【図７】従来の技術に係る横断面図である。
１ アウタ部材 ２ 案内溝 ３ インナ部材 ４ トラニオン ５ 内側ローラ ５ａ 内側ローラ５の外周面 ６ 外側ローラ ６ａ 外側ローラ６の内周面 ７ 駆動軸 ８ ニードル
Claims (4)
- 【請求項１】 内周に軸方向に３本の案内溝を有するア
ウタ部材と、前記アウタ部材の内側に同軸的に配置され
且つ前記案内溝内に突出するように設けられた３本のト
ラニオンを有するインナ部材と、前記各トラニオンに回
転自在に設けられた内側ローラと、前記内側ローラに外
嵌され且つ前記案内溝内を転動する外側ローラとから構
成されるトリポード型等速ジョイントにおいて、前記ト
ラニオンの軸に垂直な断面における前記内側ローラと前
記外側ローラとの間に所定の隙間を設けたことを特徴と
するトリポード型等速ジョイント。 - 【請求項２】 前記断面における前記内側ローラの外周
面の直径をＤｉ、前記隙間をＣとすると、Ｃ／Ｄｉ≧
２．５×１０-3が成立することを特徴とする請求項１に
記載のトリポード型等速ジョイント。 - 【請求項３】 前記内側ローラの外周面及び前記外側ロ
ーラの内周面は真球面の一部であることを特徴とする請
求項１または２に記載のトリポード型等速ジョイント。 - 【請求項４】 前記トラニオンの軸方向断面における前
記内側ローラの外周面及び前記外側ローラの内周面は、
前記トラニオンの軸心から等距離オフセットした曲率中
心を持つことを特徴とする請求項１または２に記載のト
リポード型等速ジョイント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03800897A JP3555373B2 (ja) | 1997-02-21 | 1997-02-21 | トリポード型等速ジョイント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03800897A JP3555373B2 (ja) | 1997-02-21 | 1997-02-21 | トリポード型等速ジョイント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10231851A true JPH10231851A (ja) | 1998-09-02 |
| JP3555373B2 JP3555373B2 (ja) | 2004-08-18 |
Family
ID=12513558
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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-
1997
- 1997-02-21 JP JP03800897A patent/JP3555373B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2807125A1 (fr) * | 2000-03-31 | 2001-10-05 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Joint universel homocinetique |
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| CN108700127A (zh) * | 2016-02-26 | 2018-10-23 | 怡来汽车电子底盘系统有限公司 | 三脚等速接头 |
| EP3406926A4 (en) * | 2016-02-26 | 2019-07-10 | erae AMS Co., Ltd. | EQUALS FOR TRIPOD |
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