JPH10231908A - トロイダル式無段変速機用転動体およびその製造方法 - Google Patents
トロイダル式無段変速機用転動体およびその製造方法Info
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- JPH10231908A JPH10231908A JP3525397A JP3525397A JPH10231908A JP H10231908 A JPH10231908 A JP H10231908A JP 3525397 A JP3525397 A JP 3525397A JP 3525397 A JP3525397 A JP 3525397A JP H10231908 A JPH10231908 A JP H10231908A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 転動部の温度上昇による硬さ低下を防止し、
転動面の陥没深さを大幅に低減して、転動寿命がより一
層向上した長寿命のトロイダル式無段変速機用転動体を
提供する。 【解決手段】 潤滑油を介して接触する複数個の金属製
転動体（入力ディスク５，出力ディスク９，パワーロー
ラ１０）を用いたトロイダル式無段変速機１において転
動体を製造するに際し、素材として機械構造用鋼を用い
て転動体形状に成形したあと浸炭焼入れ焼もどしまたは
浸炭窒化焼入れ焼もどしを施し、あるいは、浸炭焼入れ
または浸炭窒化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを
施し、転動面の研削加工を行った後に前記転動面にショ
ットピーニングを施し、その後仕上げ加工を行って、転
動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲａ０．
１μｍ以下とした転動体を得る。
転動面の陥没深さを大幅に低減して、転動寿命がより一
層向上した長寿命のトロイダル式無段変速機用転動体を
提供する。 【解決手段】 潤滑油を介して接触する複数個の金属製
転動体（入力ディスク５，出力ディスク９，パワーロー
ラ１０）を用いたトロイダル式無段変速機１において転
動体を製造するに際し、素材として機械構造用鋼を用い
て転動体形状に成形したあと浸炭焼入れ焼もどしまたは
浸炭窒化焼入れ焼もどしを施し、あるいは、浸炭焼入れ
または浸炭窒化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを
施し、転動面の研削加工を行った後に前記転動面にショ
ットピーニングを施し、その後仕上げ加工を行って、転
動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲａ０．
１μｍ以下とした転動体を得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車などの車両
やその他の回転動力源等において、無段変速機として使
用することが可能であるトロイダル式（転がり式）無段
変速機を構成する転動体およびその製造方法に関するも
のである。
やその他の回転動力源等において、無段変速機として使
用することが可能であるトロイダル式（転がり式）無段
変速機を構成する転動体およびその製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【課題が解決しようとする課題】自動車などの車両にお
いて使用される変速機としては、従来の４段や５段など
の有段変速機に代えて、無段変速機を採用する試みもな
されており、数年前より一部実用化されて市販されてい
るものもある（“新型車解説書 ＮＩＳＳＡＮマーチ”
平成４年１月 日産自動車株式会社 編集発行Ｃ−９頁
〜Ｃ−４８頁）。
いて使用される変速機としては、従来の４段や５段など
の有段変速機に代えて、無段変速機を採用する試みもな
されており、数年前より一部実用化されて市販されてい
るものもある（“新型車解説書 ＮＩＳＳＡＮマーチ”
平成４年１月 日産自動車株式会社 編集発行Ｃ−９頁
〜Ｃ−４８頁）。
【０００３】この無段変速機は、連続的に変速するた
め、燃費，動力性能が向上すること、変速ショックがな
いこと、等の特長を持っており、その構造によって、ベ
ルト式とトロイダル式の２つに大別される。
め、燃費，動力性能が向上すること、変速ショックがな
いこと、等の特長を持っており、その構造によって、ベ
ルト式とトロイダル式の２つに大別される。
【０００４】その中で、トロイダル式の無段変速機は、
図１に示すように、潤滑油を介して接触する金属製転動
体を用いた構造を有するものであって、このトロイダル
式無段変速機１は、入力軸２に接続したローディングカ
ム３および連結軸４を介して一体で回転する入力ディス
ク５，５を備えていると共に、歯車６，７を介して出力
軸８を回転させる出力ディスク９，９を備え、入力ディ
スク５，５と出力ディスク９，９との間にパワーローラ
１０，１０，１０，１０を設け、各パワーローラ１０は
ボールベアリング１１を介して各々支持体１２により支
持された構造を有するものである。
図１に示すように、潤滑油を介して接触する金属製転動
体を用いた構造を有するものであって、このトロイダル
式無段変速機１は、入力軸２に接続したローディングカ
ム３および連結軸４を介して一体で回転する入力ディス
ク５，５を備えていると共に、歯車６，７を介して出力
軸８を回転させる出力ディスク９，９を備え、入力ディ
スク５，５と出力ディスク９，９との間にパワーローラ
１０，１０，１０，１０を設け、各パワーローラ１０は
ボールベアリング１１を介して各々支持体１２により支
持された構造を有するものである。
【０００５】そして、このトロイダル式無段変速機１で
は、入力ディスク５と出力ディスク９との間で挟まれた
パワーローラ１０の傾きを変化させ、入力ディスク５と
出力ディスク９の相対回転速度を変えて変速しつつ、入
力軸２から出力軸８へと動力を伝達する仕組みになって
いる（特開平１−２２９１５８号など）。
は、入力ディスク５と出力ディスク９との間で挟まれた
パワーローラ１０の傾きを変化させ、入力ディスク５と
出力ディスク９の相対回転速度を変えて変速しつつ、入
力軸２から出力軸８へと動力を伝達する仕組みになって
いる（特開平１−２２９１５８号など）。
【０００６】このようなトロイダル式無段変速機１の金
属製転動体（５，９，１０）においては、トルクを伝達
するために入力ディスク５に対しローディングカム３に
よって荷重を加えるようにしているので、駆動した際に
入力ディスク５とパワーローラ１０との間、およびパワ
ーローラ１０と出力ディスク９との間に、最大４ＧＰａ
程度にまで達する高い接触圧力が生じると共に、転動体
内部の深い位置に高いせん断応力が発生する。
属製転動体（５，９，１０）においては、トルクを伝達
するために入力ディスク５に対しローディングカム３に
よって荷重を加えるようにしているので、駆動した際に
入力ディスク５とパワーローラ１０との間、およびパワ
ーローラ１０と出力ディスク９との間に、最大４ＧＰａ
程度にまで達する高い接触圧力が生じると共に、転動体
内部の深い位置に高いせん断応力が発生する。
【０００７】そのため、従来の場合においては、機械構
造用鋼に浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼も
どし等の表面硬化処理を施すことによって表面硬さを確
保し、深い硬化層を得るようにすることもあった（特開
平７−７１５５５号など）。しかしながら、入力ディス
ク５、出力ディスク９、パワーローラ１０等の転動体の
接触面では高い接触圧力が生じ、スピンすべりによって
生じる発熱により転動体接触部の温度が上昇し、硬さが
低下することによって早期剥離、破損を起こし易く、転
動疲労寿命を低下させるという問題点があった。
造用鋼に浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼も
どし等の表面硬化処理を施すことによって表面硬さを確
保し、深い硬化層を得るようにすることもあった（特開
平７−７１５５５号など）。しかしながら、入力ディス
ク５、出力ディスク９、パワーローラ１０等の転動体の
接触面では高い接触圧力が生じ、スピンすべりによって
生じる発熱により転動体接触部の温度が上昇し、硬さが
低下することによって早期剥離、破損を起こし易く、転
動疲労寿命を低下させるという問題点があった。
【０００８】
【発明の目的】本発明は、上記した課題にかんがみてな
されたものであって、機械構造用鋼を素材とし、浸炭焼
入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もどしを施し、あ
るいは、浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周
波焼入れ焼もどしを施し、転動面の研削加工を行った後
に前記転動面にショットピーニングを施し、その後仕上
げ加工を行うことにより、転動面の面粗度を低下させる
ことなく表面硬さを向上させることで、転動部の温度上
昇による硬さの低下を防止し、転動寿命がより一層向上
した長寿命のトロイダル式無段変速機用転動体を提供す
ることを目的としている。
されたものであって、機械構造用鋼を素材とし、浸炭焼
入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もどしを施し、あ
るいは、浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周
波焼入れ焼もどしを施し、転動面の研削加工を行った後
に前記転動面にショットピーニングを施し、その後仕上
げ加工を行うことにより、転動面の面粗度を低下させる
ことなく表面硬さを向上させることで、転動部の温度上
昇による硬さの低下を防止し、転動寿命がより一層向上
した長寿命のトロイダル式無段変速機用転動体を提供す
ることを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明に係わるトロイダ
ル式無段変速機用転動体は、請求項１に記載しているよ
うに、潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を
用いたトロイダル式無段変速機において、機械構造用鋼
を素材とし且つ浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入
れ焼もどし後に転動面にショットピーニングが施されて
いて転動面の表面硬さがＨＶ８００以上、表面粗さがＲ
ａ０．１μｍ以下となっている構成としたことを特徴と
している。
ル式無段変速機用転動体は、請求項１に記載しているよ
うに、潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を
用いたトロイダル式無段変速機において、機械構造用鋼
を素材とし且つ浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入
れ焼もどし後に転動面にショットピーニングが施されて
いて転動面の表面硬さがＨＶ８００以上、表面粗さがＲ
ａ０．１μｍ以下となっている構成としたことを特徴と
している。
【００１０】同じく、本発明に係わるトロイダル式無段
変速機用転動体は、請求項２に記載しているように、潤
滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を用いたト
ロイダル式無段変速機において、機械構造用鋼を素材と
し且つ浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周波
焼入れ焼もどしした後に転動面にショットピーニングが
施されていて転動面の表面硬さがＨＶ８００以上、表面
粗さがＲａ０．１μｍ以下となっている構成としたこと
を特徴としている。
変速機用転動体は、請求項２に記載しているように、潤
滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を用いたト
ロイダル式無段変速機において、機械構造用鋼を素材と
し且つ浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周波
焼入れ焼もどしした後に転動面にショットピーニングが
施されていて転動面の表面硬さがＨＶ８００以上、表面
粗さがＲａ０．１μｍ以下となっている構成としたこと
を特徴としている。
【００１１】また、本発明に係わるトロイダル式無段変
速機用転動体の製造方法は、請求項３に記載しているよ
うに、潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を
用いたトロイダル式無段変速機において前記転動体を製
造するに際し、素材として機械構造用鋼を用いて成形し
たあと浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もど
しを施し、転動面の研削加工を行った後に前記転動面に
ショットピーニングを施し、その後仕上げ加工を行っ
て、転動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲ
ａ０．１μｍ以下とする構成としたことを特徴としてい
る。
速機用転動体の製造方法は、請求項３に記載しているよ
うに、潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を
用いたトロイダル式無段変速機において前記転動体を製
造するに際し、素材として機械構造用鋼を用いて成形し
たあと浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もど
しを施し、転動面の研削加工を行った後に前記転動面に
ショットピーニングを施し、その後仕上げ加工を行っ
て、転動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲ
ａ０．１μｍ以下とする構成としたことを特徴としてい
る。
【００１２】同じく、本発明に係わるトロイダル式無段
変速機用転動体の製造方法は、請求項４に記載している
ように、潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体
を用いたトロイダル式無段変速機において前記転動体を
製造するに際し、素材として機械構造用鋼を用いて浸炭
焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼も
どしを施し、転動面の研削加工を行った後に前記転動面
にショットピーニングを施し、その後仕上げ加工を行っ
て、転動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲ
ａ０．１μｍ以下とする構成としたことを特徴としてい
る。
変速機用転動体の製造方法は、請求項４に記載している
ように、潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体
を用いたトロイダル式無段変速機において前記転動体を
製造するに際し、素材として機械構造用鋼を用いて浸炭
焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼も
どしを施し、転動面の研削加工を行った後に前記転動面
にショットピーニングを施し、その後仕上げ加工を行っ
て、転動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲ
ａ０．１μｍ以下とする構成としたことを特徴としてい
る。
【００１３】そして、本発明に係わるトロイダル式無段
変速機用転動体の製造方法の実施態様においては、請求
項５に記載しているように、ショットピーニングに際し
て、平均硬さがＨＶ７００〜８００で且つ平均粒径が
０．６ｍｍ以下のショットを用い、転動中の硬度低下を
抑制しなおかつ転動面の面粗度を低下させることなく転
動疲労寿命を向上させるようになすことができる。
変速機用転動体の製造方法の実施態様においては、請求
項５に記載しているように、ショットピーニングに際し
て、平均硬さがＨＶ７００〜８００で且つ平均粒径が
０．６ｍｍ以下のショットを用い、転動中の硬度低下を
抑制しなおかつ転動面の面粗度を低下させることなく転
動疲労寿命を向上させるようになすことができる。
【００１４】本発明に係わるトロイダル式無段変速機用
転動体およびその製造方法において、機械構造用鋼とし
ては、ＪＩＳに制定された機械構造用炭素鋼であるＳＣ
や、機械構造用合金鋼であるＳＮＣ，ＳＮＣＭ，ＳＣ
ｒ，ＳＣＭ，ＳＭｎ，ＳＭｎＣ等を用いることができ、
必要に応じて適宜の添加元素を適量含有させたものを用
いることができる。
転動体およびその製造方法において、機械構造用鋼とし
ては、ＪＩＳに制定された機械構造用炭素鋼であるＳＣ
や、機械構造用合金鋼であるＳＮＣ，ＳＮＣＭ，ＳＣ
ｒ，ＳＣＭ，ＳＭｎ，ＳＭｎＣ等を用いることができ、
必要に応じて適宜の添加元素を適量含有させたものを用
いることができる。
【００１５】また、場合によっては、表面硬化処理後に
バニシング加工を行うこともできる。このバニシング加
工は、ボールまたはローラを押しつけて転がすことによ
り材料を加工硬化させて強化し、予め、実働時と同等の
最大せん断応力τ０を実働時と同等の最大せん断応力深
さＺｏ位置付近に発生させる条件（工具形状，押しつけ
荷重等）で行うことにより、最大せん断応力深さＺｏ位
置近傍に微小な塑性変形および残留オーステナイトの加
工誘起変態を実働前に生じさせて最大せん断応力深さＺ
ｏ位置近傍を強化させて転動面の陥没による寸法精度の
低下を抑制して転動疲労寿命を向上させるようになすこ
とができる。
バニシング加工を行うこともできる。このバニシング加
工は、ボールまたはローラを押しつけて転がすことによ
り材料を加工硬化させて強化し、予め、実働時と同等の
最大せん断応力τ０を実働時と同等の最大せん断応力深
さＺｏ位置付近に発生させる条件（工具形状，押しつけ
荷重等）で行うことにより、最大せん断応力深さＺｏ位
置近傍に微小な塑性変形および残留オーステナイトの加
工誘起変態を実働前に生じさせて最大せん断応力深さＺ
ｏ位置近傍を強化させて転動面の陥没による寸法精度の
低下を抑制して転動疲労寿命を向上させるようになすこ
とができる。
【００１６】
【発明の作用】本発明に係わるトロイダル式無段変速機
用転動体は、潤滑油を介して接触する複数個の金属製転
動体を用いたトロイダル式無段変速機において、請求項
１に記載の発明では機械構造用鋼を素材とし且つ浸炭焼
入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もどし後に転動面
にショットピーニングが施されていて、また、請求項２
に記載の発明では機械構造用鋼を素材とし且つ浸炭焼入
れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどし
した後に転動面にショットピーニングが施されていて、
それぞれ、転動面の表面硬さがＨＶ８００以上、表面粗
さがＲａ０．１μｍ以下となっていることを特徴とする
ものであり、また、本発明に係わるトロイダル式無段変
速機用転動体の製造方法は、潤滑油を介して接触する複
数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変速機に
おいて前記転動体を製造するに際し、請求項３に記載の
発明では素材として機械構造用鋼を用いて成形したあと
浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もどしを施
し、また、請求項４に記載の発明では素材として機械構
造用鋼を用いて成形したあと浸炭焼入れまたは浸炭窒化
焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを施し、それぞ
れ、転動面の研削加工を行った後に前記転動面にショッ
トピーニングを施し、その後仕上げ加工を行って、転動
面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲａ０．１
μｍ以下とするようにしたことを特徴とするものである
が、このような構成とした理由について作用と共に説明
する。
用転動体は、潤滑油を介して接触する複数個の金属製転
動体を用いたトロイダル式無段変速機において、請求項
１に記載の発明では機械構造用鋼を素材とし且つ浸炭焼
入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もどし後に転動面
にショットピーニングが施されていて、また、請求項２
に記載の発明では機械構造用鋼を素材とし且つ浸炭焼入
れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどし
した後に転動面にショットピーニングが施されていて、
それぞれ、転動面の表面硬さがＨＶ８００以上、表面粗
さがＲａ０．１μｍ以下となっていることを特徴とする
ものであり、また、本発明に係わるトロイダル式無段変
速機用転動体の製造方法は、潤滑油を介して接触する複
数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変速機に
おいて前記転動体を製造するに際し、請求項３に記載の
発明では素材として機械構造用鋼を用いて成形したあと
浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もどしを施
し、また、請求項４に記載の発明では素材として機械構
造用鋼を用いて成形したあと浸炭焼入れまたは浸炭窒化
焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを施し、それぞ
れ、転動面の研削加工を行った後に前記転動面にショッ
トピーニングを施し、その後仕上げ加工を行って、転動
面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲａ０．１
μｍ以下とするようにしたことを特徴とするものである
が、このような構成とした理由について作用と共に説明
する。
【００１７】図１に例示したようなトロイダル式無段変
速機１の入力ディスク５、出力ディスク９、パワーロー
ラ１０などの転動体は、高荷重を受けながら高速で回転
する。そして、高荷重を受けながら高速で回転する場
合、転動部ではスピン滑りによって発熱を生じて温度が
上昇するため、転動部の硬さは熱によって低下（軟化）
し、接触面が陥没することによって、早期剥離や破損を
起こし易く、転動疲労寿命を低下させてしまうことにな
る。
速機１の入力ディスク５、出力ディスク９、パワーロー
ラ１０などの転動体は、高荷重を受けながら高速で回転
する。そして、高荷重を受けながら高速で回転する場
合、転動部ではスピン滑りによって発熱を生じて温度が
上昇するため、転動部の硬さは熱によって低下（軟化）
し、接触面が陥没することによって、早期剥離や破損を
起こし易く、転動疲労寿命を低下させてしまうことにな
る。
【００１８】例えば、図１のトロイダル式無段変速機１
に適用した場合、転動部を通過した潤滑油の温度は、流
入前に比較して３０℃程度上昇していることから、潤滑
油の温度が１００℃では、転動体の接触部は最低でも１
３０℃程度まで上昇しているという記述がある（特開平
７−２０８５６８号公報等）。
に適用した場合、転動部を通過した潤滑油の温度は、流
入前に比較して３０℃程度上昇していることから、潤滑
油の温度が１００℃では、転動体の接触部は最低でも１
３０℃程度まで上昇しているという記述がある（特開平
７−２０８５６８号公報等）。
【００１９】一方、ショットピーニングは、一般に、浸
炭最表面の異常層（軟化層）をつぶすことによって疲労
強度の低下を改善し、圧縮残留応力の増大による疲労強
度の向上が期待できることから、トロイダル式無段変速
機への適用例がある（特開平７−０７１５５号公報、特
開平７−２０８５６８号公報等）。
炭最表面の異常層（軟化層）をつぶすことによって疲労
強度の低下を改善し、圧縮残留応力の増大による疲労強
度の向上が期待できることから、トロイダル式無段変速
機への適用例がある（特開平７−０７１５５号公報、特
開平７−２０８５６８号公報等）。
【００２０】さらに、ショットピーニングによって、残
留オーステナイトがマルテンサイトへ加工誘起変態する
ことで、加工前の硬さに対して表面硬さが１５〜１３０
％程度向上することが知られており（「鉄鋼材料便覧」
日本金属学会、日本鉄鋼協会編、第２２６頁）、機械
構造用鋼に浸炭または浸炭窒化処理した後、場合によっ
てはさらに高周波焼入れした後、ショットピーニングを
実施すると、表面硬さはＨＶ８００以上が達成できる。
留オーステナイトがマルテンサイトへ加工誘起変態する
ことで、加工前の硬さに対して表面硬さが１５〜１３０
％程度向上することが知られており（「鉄鋼材料便覧」
日本金属学会、日本鉄鋼協会編、第２２６頁）、機械
構造用鋼に浸炭または浸炭窒化処理した後、場合によっ
てはさらに高周波焼入れした後、ショットピーニングを
実施すると、表面硬さはＨＶ８００以上が達成できる。
【００２１】転動疲労強度の向上は、焼もどし軟化抵抗
性が高くなるほど増大することから、ショットピーニン
グを施さない場合に比較して、ショットピーニングを施
した場合に表面硬さが向上するため、３００℃焼もどし
硬さも向上する。
性が高くなるほど増大することから、ショットピーニン
グを施さない場合に比較して、ショットピーニングを施
した場合に表面硬さが向上するため、３００℃焼もどし
硬さも向上する。
【００２２】しかし、ショットピーニングを施すと、シ
ョット痕の影響で表面が荒れてしまうため、金属接触を
起こしやすくなることから、かえって転動疲労強度が低
下してしまうという問題もあった。
ョット痕の影響で表面が荒れてしまうため、金属接触を
起こしやすくなることから、かえって転動疲労強度が低
下してしまうという問題もあった。
【００２３】例えば、トラクションドライブ無段変速機
用転動体の表面粗さの記述としては、（社）日本トライ
ボロジー学会 トライボロジー会議の予稿集、 （名古
屋１９９３−１１）、第６５７頁−第６６０頁の文献が
ある。
用転動体の表面粗さの記述としては、（社）日本トライ
ボロジー学会 トライボロジー会議の予稿集、 （名古
屋１９９３−１１）、第６５７頁−第６６０頁の文献が
ある。
【００２４】この文献には、自動車用ハーフトロイダル
型トラクションドライブ無段変速機に現われるような高
面圧、高周速、高温度を考慮した試験方法および試験条
件では、転動体となる駆動ローラおよび従動ローラの平
均表面粗さをＲａ０．０８μｍ以下にした場合に、金属
接触の影響は小さいという記述がある。
型トラクションドライブ無段変速機に現われるような高
面圧、高周速、高温度を考慮した試験方法および試験条
件では、転動体となる駆動ローラおよび従動ローラの平
均表面粗さをＲａ０．０８μｍ以下にした場合に、金属
接触の影響は小さいという記述がある。
【００２５】従って、転動疲労強度の向上のため金属接
触の影響を小さくするには、転動体の平均表面粗さをＲ
ａ０．１μｍ以下とすることが望ましい。
触の影響を小さくするには、転動体の平均表面粗さをＲ
ａ０．１μｍ以下とすることが望ましい。
【００２６】一方、ショットピーニングによる加工層の
深さは浅いので、ショットピーニング後に切削などの加
工を行うと、この層が失われてしまい、表面硬さの向上
効果は少なくなってしまう。
深さは浅いので、ショットピーニング後に切削などの加
工を行うと、この層が失われてしまい、表面硬さの向上
効果は少なくなってしまう。
【００２７】そこで、浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入
れ、あるいは、浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後高周
波焼入れ等の表面硬化処理を施した後、予め研削加工を
行い、寸法精度を確保した上で、ショットピーニングを
施し、その後ラッピング等の仕上げ加工を行うことで、
表面粗さＲａ０．１μｍ以下を達成できる。
れ、あるいは、浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後高周
波焼入れ等の表面硬化処理を施した後、予め研削加工を
行い、寸法精度を確保した上で、ショットピーニングを
施し、その後ラッピング等の仕上げ加工を行うことで、
表面粗さＲａ０．１μｍ以下を達成できる。
【００２８】また、ショットピーニングの際のショット
には、平均硬さがＨＶ７００〜８００で且つ平均粒径が
０．６ｍｍ以下のものを用いることで、表面粗さＲａ
０．１μｍ以下を達成できるが、平均硬さがＨＶ７００
〜８００を超え、平均粒径が０．６ｍｍを超えるもので
は、表面粗さＲａ０．１μｍ以下を達成することが難し
い。
には、平均硬さがＨＶ７００〜８００で且つ平均粒径が
０．６ｍｍ以下のものを用いることで、表面粗さＲａ
０．１μｍ以下を達成できるが、平均硬さがＨＶ７００
〜８００を超え、平均粒径が０．６ｍｍを超えるもので
は、表面粗さＲａ０．１μｍ以下を達成することが難し
い。
【００２９】従って、本発明では、機械構造用鋼を素材
とし、浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もど
しを施し、転動面の研削加工を行った後に前記転動面に
ショットピーニングを施し、その後仕上げ加工を行うこ
とによって、あるいは、浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入
れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを施し、転動面の研削
加工を行った後に前記転動面にショットピーニングを施
し、その後仕上げ加工を行うことによって、転動面の表
面硬さがＨＶ８００以上、表面粗さがＲａ０．１μｍ以
下とすることで、転がり接触面での金属接触を防ぎ、高
荷重・高回転においても軟化抵抗に優れ、硬度低下が抑
制されて、接触後の陥没量が低減し、剥離寿命が向上す
る。
とし、浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もど
しを施し、転動面の研削加工を行った後に前記転動面に
ショットピーニングを施し、その後仕上げ加工を行うこ
とによって、あるいは、浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入
れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを施し、転動面の研削
加工を行った後に前記転動面にショットピーニングを施
し、その後仕上げ加工を行うことによって、転動面の表
面硬さがＨＶ８００以上、表面粗さがＲａ０．１μｍ以
下とすることで、転がり接触面での金属接触を防ぎ、高
荷重・高回転においても軟化抵抗に優れ、硬度低下が抑
制されて、接触後の陥没量が低減し、剥離寿命が向上す
る。
【００３０】
【発明の効果】本発明に係わるトロイダル式無段変速機
用転動体では、潤滑油を介して接触する複数個の金属製
転動体を用いたトロイダル式無段変速機において、請求
項１に記載の発明では機械構造用鋼を素材とし且つ浸炭
焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もどし後に転動
面にショットピーニングが施されていて、また、請求項
２に記載の発明では機械構造用鋼を素材とし且つ浸炭焼
入れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もど
しした後に転動面にショットピーニングが施されてい施
されていて、転動面の表面硬さがＨＶ８００以上、表面
粗さがＲａ０．１μｍ以下となっている構成としたか
ら、転がり接触面での金属接触を防ぎ、高荷重・高回転
下においても軟化抵抗に優れ、硬さ低下が抑制され、接
触後の陥没量が低減し、剥離寿命が向上することとなっ
て、転動疲労寿命をより一層向上させたトロイダル式無
段変速機用転動体とすることが可能であるという著しく
優れた効果がもたらされる。
用転動体では、潤滑油を介して接触する複数個の金属製
転動体を用いたトロイダル式無段変速機において、請求
項１に記載の発明では機械構造用鋼を素材とし且つ浸炭
焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もどし後に転動
面にショットピーニングが施されていて、また、請求項
２に記載の発明では機械構造用鋼を素材とし且つ浸炭焼
入れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もど
しした後に転動面にショットピーニングが施されてい施
されていて、転動面の表面硬さがＨＶ８００以上、表面
粗さがＲａ０．１μｍ以下となっている構成としたか
ら、転がり接触面での金属接触を防ぎ、高荷重・高回転
下においても軟化抵抗に優れ、硬さ低下が抑制され、接
触後の陥没量が低減し、剥離寿命が向上することとなっ
て、転動疲労寿命をより一層向上させたトロイダル式無
段変速機用転動体とすることが可能であるという著しく
優れた効果がもたらされる。
【００３１】そして、請求項１に記載しているような浸
炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もどしを採用
したときでも、また、請求項２に記載しているような浸
炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼
もどしを採用したときでも、それぞれの焼入れ方法がも
つ特長を活かしたうえで、いずれの場合においても、転
動疲労寿命をより一層向上させたトロイダル式無段変速
機用転動体とすることが可能であるという著大なる効果
がもたらされる。
炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もどしを採用
したときでも、また、請求項２に記載しているような浸
炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼
もどしを採用したときでも、それぞれの焼入れ方法がも
つ特長を活かしたうえで、いずれの場合においても、転
動疲労寿命をより一層向上させたトロイダル式無段変速
機用転動体とすることが可能であるという著大なる効果
がもたらされる。
【００３２】また、本発明に係わるトロイダル式無段変
速機用転動体の製造方法では、潤滑油を介して接触する
複数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変速機
において前記転動体を製造するに際し、請求項３に記載
の発明では素材として機械構造用鋼を用いて成形したあ
と浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もどしを
施し、また、請求項４に記載の発明では素材として機械
構造用鋼を用いて成形したあと浸炭焼入れまたは浸炭窒
化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを施し、それぞ
れ、転動面の研削加工を行った後に前記転動面にショッ
トピーニングを施し、その後仕上げ加工を行って、転動
面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲａ０．１
μｍ以下とするようにしたから、請求項１および２に記
載したごとき転動疲労寿命をより一層向上させたトロイ
ダル式無段変速機用転動体を製造することが可能である
という著大なる効果がもたらされる。
速機用転動体の製造方法では、潤滑油を介して接触する
複数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変速機
において前記転動体を製造するに際し、請求項３に記載
の発明では素材として機械構造用鋼を用いて成形したあ
と浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入れ焼もどしを
施し、また、請求項４に記載の発明では素材として機械
構造用鋼を用いて成形したあと浸炭焼入れまたは浸炭窒
化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを施し、それぞ
れ、転動面の研削加工を行った後に前記転動面にショッ
トピーニングを施し、その後仕上げ加工を行って、転動
面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲａ０．１
μｍ以下とするようにしたから、請求項１および２に記
載したごとき転動疲労寿命をより一層向上させたトロイ
ダル式無段変速機用転動体を製造することが可能である
という著大なる効果がもたらされる。
【００３３】
【実施例】この実施例においては、先に説明した図１の
トロイダル式無段変速機１に適用した場合について述べ
る。すでに説明したように、図１に示すトロイダル式無
段変速機１は、金属製転動体である入力ディスク５，出
力ディスク９およびパワーローラ１０を１組とし、必要
とされる動力伝達性能により１組ないしは複数組（本実
施例の場合は２組）から構成される。
トロイダル式無段変速機１に適用した場合について述べ
る。すでに説明したように、図１に示すトロイダル式無
段変速機１は、金属製転動体である入力ディスク５，出
力ディスク９およびパワーローラ１０を１組とし、必要
とされる動力伝達性能により１組ないしは複数組（本実
施例の場合は２組）から構成される。
【００３４】これらの金属製転動体である入力ディスク
５，出力ディスク９およびパワーローラ１０において、
その素材としてはいずれも表１および表２に示すような
機械構造用鋼であるＳＣＭ４２０Ｈ、ＳＣＭ４４０Ｈを
使用した。
５，出力ディスク９およびパワーローラ１０において、
その素材としてはいずれも表１および表２に示すような
機械構造用鋼であるＳＣＭ４２０Ｈ、ＳＣＭ４４０Ｈを
使用した。
【００３５】熱間鍛造後焼準処理を行った鋼材を部品形
状に機械加工した後、ＳＣＭ４２０Ｈには図２，図３に
示す表面硬化処理条件の浸炭焼入れ焼もどし、または図
４，図５に示す表面硬化処理条件の浸炭窒化焼入れ焼も
どし、または図６に示す表面硬化処理条件のプラズマ浸
炭焼入れ焼もどしを施した。
状に機械加工した後、ＳＣＭ４２０Ｈには図２，図３に
示す表面硬化処理条件の浸炭焼入れ焼もどし、または図
４，図５に示す表面硬化処理条件の浸炭窒化焼入れ焼も
どし、または図６に示す表面硬化処理条件のプラズマ浸
炭焼入れ焼もどしを施した。
【００３６】また、ＳＣＭ４４０Ｈには図７に示す表面
硬化処理条件の浸炭焼入れ後高周波焼入れ焼もどし、ま
たは図８に示す表面硬化処理条件の浸炭窒化焼入れ後高
周波焼入れ焼もどしを施した。
硬化処理条件の浸炭焼入れ後高周波焼入れ焼もどし、ま
たは図８に示す表面硬化処理条件の浸炭窒化焼入れ後高
周波焼入れ焼もどしを施した。
【００３７】なお、図２〜図６に示す表面硬化処理条件
の浸炭焼入れ焼もどし、浸炭窒化焼入れ焼もどし、プラ
ズマ浸炭焼入れ焼もどしに際しては、網状炭化物を球状
化するために２次焼入れを実施した。
の浸炭焼入れ焼もどし、浸炭窒化焼入れ焼もどし、プラ
ズマ浸炭焼入れ焼もどしに際しては、網状炭化物を球状
化するために２次焼入れを実施した。
【００３８】そして、各条件で表面硬化処理を行った
後、転動面等の研削加工を行って所定の寸法形状に仕上
げた。その後、エアーノズルタイプのショットピーニン
グ機械を用い、同じく表１および表２に示す平均粒径
０．３〜０．８ｍｍ，硬さがＨＶ７００〜８００のラウ
ンドカットワイヤをショットとして用いて、アークハイ
ト０．４８ｍｍＡ，カバレッジ３００％以上でショット
ピーニング加工を行った。
後、転動面等の研削加工を行って所定の寸法形状に仕上
げた。その後、エアーノズルタイプのショットピーニン
グ機械を用い、同じく表１および表２に示す平均粒径
０．３〜０．８ｍｍ，硬さがＨＶ７００〜８００のラウ
ンドカットワイヤをショットとして用いて、アークハイ
ト０．４８ｍｍＡ，カバレッジ３００％以上でショット
ピーニング加工を行った。
【００３９】その後、転動面をラッピング加工により仕
上げ加工して、入力ディスク５，出力ディスク９および
パワーローラ１０を作製した。
上げ加工して、入力ディスク５，出力ディスク９および
パワーローラ１０を作製した。
【００４０】次いで、作製した入力ディスク５，出力デ
ィスク９およびパワーローラ１０の品質を確認するため
に、転動面の表面粗さを測定し、また、ビッカース硬度
計で常温での硬さ測定を行った。そしてさらに、高温で
の軟化抵抗性を知るために、３００℃で３時間焼もどし
処理を施したのちの硬さをも測定した。
ィスク９およびパワーローラ１０の品質を確認するため
に、転動面の表面粗さを測定し、また、ビッカース硬度
計で常温での硬さ測定を行った。そしてさらに、高温で
の軟化抵抗性を知るために、３００℃で３時間焼もどし
処理を施したのちの硬さをも測定した。
【００４１】次に、これらの転動体を図１に示した様に
組み付けてトロイダル式無段変速機１とし、表３に示す
試験条件で耐久試験を実施して、耐久試験後の陥没深さ
を測定した。
組み付けてトロイダル式無段変速機１とし、表３に示す
試験条件で耐久試験を実施して、耐久試験後の陥没深さ
を測定した。
【００４２】これらの測定結果を同じく表１および表２
に示す。
に示す。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【表２】
【００４５】
【表３】
【００４６】表１および表２より明らかなように、本発
明の実施例１〜５に示すごとく、浸炭焼入れ焼もどしま
たは浸炭窒化焼入れ焼もどし後に転動面にショットピー
ニングが施されていて転動面の表面硬さがＨＶ８００以
上、表面粗さがＲａ０．１μｍ以下であるものとするこ
とによって、転がり接触面での金属接触を防ぎ、耐久試
験１００時間経過後においても転動面の陥没深さを小さ
いものとすることが可能であって、これにより剥離の発
生が大幅に低減され、転動疲労寿命に優れるものにでき
ることが確かめられた。
明の実施例１〜５に示すごとく、浸炭焼入れ焼もどしま
たは浸炭窒化焼入れ焼もどし後に転動面にショットピー
ニングが施されていて転動面の表面硬さがＨＶ８００以
上、表面粗さがＲａ０．１μｍ以下であるものとするこ
とによって、転がり接触面での金属接触を防ぎ、耐久試
験１００時間経過後においても転動面の陥没深さを小さ
いものとすることが可能であって、これにより剥離の発
生が大幅に低減され、転動疲労寿命に優れるものにでき
ることが確かめられた。
【００４７】また、実施例６〜７に示すごとく、プラズ
マ浸炭焼入れ焼もどし後に転動面にショットピーニング
が施されていて転動面の表面硬さがＨＶ８００以上、表
面粗さが０．１μｍ以下であるものとしたときでも、浸
炭焼入れ焼もどしや浸炭窒化焼入れ焼もどし後にショッ
トピーニングが施されていて所定の硬さおよび粗さとな
っているものと同様に優れたものにすることができ、高
温処理のため浸炭時間の大幅な短縮が可能であることが
確認された。
マ浸炭焼入れ焼もどし後に転動面にショットピーニング
が施されていて転動面の表面硬さがＨＶ８００以上、表
面粗さが０．１μｍ以下であるものとしたときでも、浸
炭焼入れ焼もどしや浸炭窒化焼入れ焼もどし後にショッ
トピーニングが施されていて所定の硬さおよび粗さとな
っているものと同様に優れたものにすることができ、高
温処理のため浸炭時間の大幅な短縮が可能であることが
確認された。
【００４８】さらにまた、実施例８〜９に示すごとく浸
炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後にさらに高周波焼入れ
焼もどしを施し、転動面の研削加工を行った後に前記転
動面にショットピーニングを施すことによっても、転動
面の陥没深さおよび寿命は浸炭焼入れ焼もどしまたは浸
炭窒化焼入れ焼もどしを施し、転動面の研削加工を行っ
た後に前記転動面にショットピーニングを施したものと
同等に優れたものとなり、浸炭時間の大幅な短縮が可能
であることが確認された。
炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後にさらに高周波焼入れ
焼もどしを施し、転動面の研削加工を行った後に前記転
動面にショットピーニングを施すことによっても、転動
面の陥没深さおよび寿命は浸炭焼入れ焼もどしまたは浸
炭窒化焼入れ焼もどしを施し、転動面の研削加工を行っ
た後に前記転動面にショットピーニングを施したものと
同等に優れたものとなり、浸炭時間の大幅な短縮が可能
であることが確認された。
【００４９】これに対し、比較例１〜４に示すごとくシ
ョットピーニングを施さない場合には、常温での表面硬
さが低いために、３００℃での焼もどし硬さも低いもの
となり、それゆえ、転動面の陥没量が多く、短時間で剥
離が発生するものとなっていた。
ョットピーニングを施さない場合には、常温での表面硬
さが低いために、３００℃での焼もどし硬さも低いもの
となり、それゆえ、転動面の陥没量が多く、短時間で剥
離が発生するものとなっていた。
【００５０】また、比較例５〜７に示すごとく、ショッ
トピーニングを施したとしてもショットの大きさが過大
である場合には、常温での硬さおよび３００℃での焼も
どし硬さが大であっても、転動面の表面粗さがＲａ０．
１μｍ超過となり、転がり接触面での金属接触を起こす
ために、表面温度の上昇幅が大きくなることから、同じ
ショットピーニングを施したものに比べて陥没量が多
く、短時間で剥離が発生するものとなっていた。
トピーニングを施したとしてもショットの大きさが過大
である場合には、常温での硬さおよび３００℃での焼も
どし硬さが大であっても、転動面の表面粗さがＲａ０．
１μｍ超過となり、転がり接触面での金属接触を起こす
ために、表面温度の上昇幅が大きくなることから、同じ
ショットピーニングを施したものに比べて陥没量が多
く、短時間で剥離が発生するものとなっていた。
【図１】トロイダル式（転がり式）無段変速機の構造を
例示する断面説明図である。
例示する断面説明図である。
【図２】本発明の実施例で採用したガス浸炭焼入れ焼も
どしによる表面硬化処理条件を示す説明図である。
どしによる表面硬化処理条件を示す説明図である。
【図３】本発明の実施例および比較例で採用したガス浸
炭焼入れ焼もどしによる表面硬化処理条件を示す説明図
である。
炭焼入れ焼もどしによる表面硬化処理条件を示す説明図
である。
【図４】本発明の実施例で採用したガス浸炭窒化焼入れ
焼もどしによる表面硬化処理条件を示す説明図である。
焼もどしによる表面硬化処理条件を示す説明図である。
【図５】本発明の実施例および比較例で採用したガス浸
炭窒化焼入れ焼もどしによる表面硬化処理条件を示す説
明図である。
炭窒化焼入れ焼もどしによる表面硬化処理条件を示す説
明図である。
【図６】本発明の実施例および比較例で採用したプラズ
マ浸炭焼入れ焼もどしによる表面硬化処理条件を示す説
明図である。
マ浸炭焼入れ焼もどしによる表面硬化処理条件を示す説
明図である。
【図７】本発明の実施例および比較例で採用したガス浸
炭後高周波焼入れ焼もどしによる表面硬化処理条件を示
す説明図である。
炭後高周波焼入れ焼もどしによる表面硬化処理条件を示
す説明図である。
【図８】本発明の実施例および比較例で採用したガス浸
炭窒化後高周波焼入れ焼もどしによる表面硬化処理条件
を示す説明図である。
炭窒化後高周波焼入れ焼もどしによる表面硬化処理条件
を示す説明図である。
【符号の説明】 １ トロイダル式（転がり式）無段変速機 ５ 入力ディスク（転動体） ９ 出力ディスク（転動体） １０ パワーローラ（転動体）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 渡 辺 陽 一 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 潤滑油を介して接触する複数個の金属製
転動体を用いたトロイダル式無段変速機において、機械
構造用鋼を素材とし且つ浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭
窒化焼入れ焼もどし後に転動面にショットピーニングが
施されていて転動面の表面硬さがＨＶ８００以上、表面
粗さがＲａ０．１μｍ以下となっていることを特徴とす
るトロイダル式無段変速機用転動体。 - 【請求項２】 潤滑油を介して接触する複数個の金属製
転動体を用いたトロイダル式無段変速機において、機械
構造用鋼を素材とし且つ浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入
れ後さらに高周波焼入れ焼もどしした後に転動面にショ
ットピーニングが施されていて転動面の表面硬さがＨＶ
８００以上、表面粗さがＲａ０．１μｍ以下となってい
ることを特徴とするトロイダル式無段変速機用転動体。 - 【請求項３】 潤滑油を介して接触する複数個の金属製
転動体を用いたトロイダル式無段変速機において前記転
動体を製造するに際し、素材として機械構造用鋼を用い
て成形したあと浸炭焼入れ焼もどしまたは浸炭窒化焼入
れ焼もどしを施し、転動面の研削加工を行った後に前記
転動面にショットピーニングを施し、その後仕上げ加工
を行って、転動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗
さをＲａ０．１μｍ以下とすることを特徴とするトロイ
ダル式無段変速機用転動体の製造方法。 - 【請求項４】 潤滑油を介して接触する複数個の金属製
転動体を用いたトロイダル式無段変速機において前記転
動体を製造するに際し、素材として機械構造用鋼を用い
て浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周波焼入
れ焼もどしを施し、転動面の研削加工を行った後に前記
転動面にショットピーニングを施し、その後仕上げ加工
を行って、転動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗
さをＲａ０．１μｍ以下とすることを特徴とするトロイ
ダル式無段変速機用転動体の製造方法。 - 【請求項５】 ショットピーニングに際して、平均硬さ
がＨＶ７００〜８００で且つ平均粒径が０．６ｍｍ以下
のショットを用い、転動中の硬度低下を抑制しなおかつ
転動面の面粗度を低下させることなく転動疲労寿命を向
上させる請求項４または５に記載のトロイダル式無段変
速機用転動体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3525397A JPH10231908A (ja) | 1997-02-19 | 1997-02-19 | トロイダル式無段変速機用転動体およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3525397A JPH10231908A (ja) | 1997-02-19 | 1997-02-19 | トロイダル式無段変速機用転動体およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10231908A true JPH10231908A (ja) | 1998-09-02 |
Family
ID=12436668
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3525397A Pending JPH10231908A (ja) | 1997-02-19 | 1997-02-19 | トロイダル式無段変速機用転動体およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10231908A (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1083368A3 (en) * | 1999-09-07 | 2001-04-11 | Nissan Motor Company, Limited | Traction drive rotary assembly and process for producing rolling element thereof |
| US6261203B1 (en) | 1998-12-28 | 2001-07-17 | Nsk Ltd. | Toroidal type continuously variable transmission |
| JP2002130411A (ja) * | 2000-10-20 | 2002-05-09 | Nsk Ltd | トロイダル型無段変速機 |
| WO2002038984A1 (fr) * | 2000-11-13 | 2002-05-16 | Nsk Ltd. | Transmission a variation continue toroidale et procede de production de la transmission |
| NL1018189C2 (nl) * | 2001-05-31 | 2002-12-03 | Skf Ab | Transmissie met wentelaandrijving. |
| GB2379960A (en) * | 2001-07-10 | 2003-03-26 | Koyo Seiko Co | Toroidal CVT having surface hardening treatment by shot peening |
| JP2006299419A (ja) * | 2001-11-29 | 2006-11-02 | Ntn Corp | 軸受部品の熱処理方法、軸受部品および転がり軸受 |
| DE19861271B4 (de) * | 1997-11-12 | 2007-01-18 | Nsk Ltd. | Verfahren zur Herstellung einer Zwischenscheibe für ein stufenlos verstellbares Toroid-Getriebe |
| EP1235002A3 (en) * | 2001-02-21 | 2009-04-22 | Nissan Motor Company, Limited | Traction drive rotary assembly |
| JP2009138924A (ja) * | 2007-05-08 | 2009-06-25 | Kyocera Mita Corp | トラクション動力伝達装置及びこれを搭載した画像形成装置 |
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| US7641742B2 (en) | 2004-01-15 | 2010-01-05 | Ntn Corporation | Rolling bearing and heat treatment method for steel |
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| CN111411202A (zh) * | 2020-04-29 | 2020-07-14 | 南京威孚金宁有限公司 | 一种增加滚轮表面压应力深度的加工工艺 |
| CN116607099A (zh) * | 2023-06-09 | 2023-08-18 | 江苏丰东热技术有限公司 | 一种大滚子复合热处理工艺 |
-
1997
- 1997-02-19 JP JP3525397A patent/JPH10231908A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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