JPH102522A - 廃棄物処理装置における熱分解反応器 - Google Patents
廃棄物処理装置における熱分解反応器Info
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- JPH102522A JPH102522A JP8152331A JP15233196A JPH102522A JP H102522 A JPH102522 A JP H102522A JP 8152331 A JP8152331 A JP 8152331A JP 15233196 A JP15233196 A JP 15233196A JP H102522 A JPH102522 A JP H102522A
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- JP
- Japan
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- waste
- thermal decomposition
- shell
- reactor
- rotary drum
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課 題】 熱分解反応器のシエルの回転数を増加して
熱分解性能を向上させ、その結果、熱分解反応器を小型
化する。 【解決手段】 内部が大気圧以下に保持される熱分解反
応器内２に廃棄物ａを投入して加熱し、乾留ガスＧ1と
熱分解残留物ｃとを生成し、この熱分解残留物ｃを燃焼
性成分と不燃焼性成分とに分離し、前記乾留ガスＧ1と
前記燃焼性成分とを燃焼処理するようにした廃棄物処理
装置において、前記熱分解反応器２を横型回転ドラムで
構成し、この横型回転ドラムの傾斜角θを極めて小さく
するよう配置するとともに、回転速度を大となすよう構
成したことを特徴とする廃棄物処理装置における熱分解
反応器。
熱分解性能を向上させ、その結果、熱分解反応器を小型
化する。 【解決手段】 内部が大気圧以下に保持される熱分解反
応器内２に廃棄物ａを投入して加熱し、乾留ガスＧ1と
熱分解残留物ｃとを生成し、この熱分解残留物ｃを燃焼
性成分と不燃焼性成分とに分離し、前記乾留ガスＧ1と
前記燃焼性成分とを燃焼処理するようにした廃棄物処理
装置において、前記熱分解反応器２を横型回転ドラムで
構成し、この横型回転ドラムの傾斜角θを極めて小さく
するよう配置するとともに、回転速度を大となすよう構
成したことを特徴とする廃棄物処理装置における熱分解
反応器。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、廃棄物の処理装置
における熱分解反応器、より詳しくは廃棄物を大気圧以
下で加熱して熱分解し乾留ガスと熱分解残留物とを生成
し、この乾留ガスと熱分解残留物から分離された燃焼性
成分とを燃焼器に供給して燃焼処理するようにした廃棄
物処理装置における熱分解反応器に関するものである。
における熱分解反応器、より詳しくは廃棄物を大気圧以
下で加熱して熱分解し乾留ガスと熱分解残留物とを生成
し、この乾留ガスと熱分解残留物から分離された燃焼性
成分とを燃焼器に供給して燃焼処理するようにした廃棄
物処理装置における熱分解反応器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】都市ごみなどの一般廃棄物や廃プラスチ
ックなどの可燃物を含む産業廃棄物処理装置の一つとし
て、廃棄物を熱分解反応器内に投入し、大気圧以下の低
酸素雰囲気中において加熱して熱分解し、乾留ガスと主
として不揮発性成分からなる熱分解残留物とを生成し、
さらに熱分解残留物を冷却した後、分離装置に供給して
カーボンを主体とする燃焼性成分と、例えば金属や陶
器、砂利、コンクリート片等のガレキよりなる不燃焼性
成分とに分離し燃焼成分を粉砕し、この粉砕された燃焼
性成分と前記乾留ガスとを燃焼器である溶融炉に導き、
この溶融炉で燃焼処理し、生じた燃焼灰と燃焼性成分中
に含まれる灰分とを溶融スラグとなし、この溶融スラグ
を排出して冷却固化させるようにした廃棄物処理装置が
例えば特開昭６４−４９８１６号公報で提案されてい
る。
ックなどの可燃物を含む産業廃棄物処理装置の一つとし
て、廃棄物を熱分解反応器内に投入し、大気圧以下の低
酸素雰囲気中において加熱して熱分解し、乾留ガスと主
として不揮発性成分からなる熱分解残留物とを生成し、
さらに熱分解残留物を冷却した後、分離装置に供給して
カーボンを主体とする燃焼性成分と、例えば金属や陶
器、砂利、コンクリート片等のガレキよりなる不燃焼性
成分とに分離し燃焼成分を粉砕し、この粉砕された燃焼
性成分と前記乾留ガスとを燃焼器である溶融炉に導き、
この溶融炉で燃焼処理し、生じた燃焼灰と燃焼性成分中
に含まれる灰分とを溶融スラグとなし、この溶融スラグ
を排出して冷却固化させるようにした廃棄物処理装置が
例えば特開昭６４−４９８１６号公報で提案されてい
る。
【０００３】そしてこのような廃棄物処理装置における
熱分解反応器としては通常、横型回転ドラムが用いられ
る。この横型回転ドラムは、その内部の周囲に複数の伝
熱管を有するシェルで構成されており、このシェル内に
投入された廃棄物は、シェルの回転と伝熱管とにより攪
拌されながら他端から排出される間に伝熱管に供給され
た加熱流体により間接加熱されて熱分解反応が促進され
るのである。
熱分解反応器としては通常、横型回転ドラムが用いられ
る。この横型回転ドラムは、その内部の周囲に複数の伝
熱管を有するシェルで構成されており、このシェル内に
投入された廃棄物は、シェルの回転と伝熱管とにより攪
拌されながら他端から排出される間に伝熱管に供給され
た加熱流体により間接加熱されて熱分解反応が促進され
るのである。
【０００４】ところで、このような横型回転ドラムは、
一般に化学機器の一つとして採用され、この場合、被処
理物の性状とその量から熱分解に必要な熱量、即ち被処
理物を熱分解反応温度まで昇温させるための熱量と、こ
の昇温された廃棄物の熱分解に必要な熱量とにより伝熱
管表面温度やシェルの大きさなどが選定される。
一般に化学機器の一つとして採用され、この場合、被処
理物の性状とその量から熱分解に必要な熱量、即ち被処
理物を熱分解反応温度まで昇温させるための熱量と、こ
の昇温された廃棄物の熱分解に必要な熱量とにより伝熱
管表面温度やシェルの大きさなどが選定される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記したよう
な横型回転ドラムを廃棄物処理装置における熱分解反応
器として用いた場合、所定の廃棄物を処理するために熱
分解反応器が大型になるという問題があった。
な横型回転ドラムを廃棄物処理装置における熱分解反応
器として用いた場合、所定の廃棄物を処理するために熱
分解反応器が大型になるという問題があった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記従来の装
置の持つ問題点を解決するためになされたものであっ
て、廃棄物を内部が大気圧以下に保持される熱分解反応
器内に投入して加熱し、乾留ガスと熱分解残留物とを生
成し、この熱分解残留物を燃焼性成分と不燃焼性成分と
に分離し、前記乾留ガスと前記燃焼性成分とを燃焼処理
するようにした廃棄物処理装置において、前記熱分解反
応器を横型回転ドラムで構成し、この横型回転ドラムの
傾斜角θを極めて小さくするよう配置するとともに回転
速度を大となすよう構成した廃棄物処理装置における熱
分解反応器を提供せんとするものである。
置の持つ問題点を解決するためになされたものであっ
て、廃棄物を内部が大気圧以下に保持される熱分解反応
器内に投入して加熱し、乾留ガスと熱分解残留物とを生
成し、この熱分解残留物を燃焼性成分と不燃焼性成分と
に分離し、前記乾留ガスと前記燃焼性成分とを燃焼処理
するようにした廃棄物処理装置において、前記熱分解反
応器を横型回転ドラムで構成し、この横型回転ドラムの
傾斜角θを極めて小さくするよう配置するとともに回転
速度を大となすよう構成した廃棄物処理装置における熱
分解反応器を提供せんとするものである。
【０００７】そしてこの横型回転ドラムの傾斜角θは、
０．１〜１．５°以内、好ましくは０．２〜１．５°未
満の小さい角度の範囲から選ばれる。そして回転速度が
０．５〜１５ｒｐｍの比較的高い回転速度から選ばれ
る。このような構成による廃棄物処理装置における熱分
解反応器によれば、横型回転ドラムの回転数を大とする
ため、熱分解反応が促進される。また、この横型回転ド
ラムのシェルの傾斜角θを小とするため、シェル内への
廃棄物の滞留時間を長く保持することができ、その結
果、熱分解反応器としての横型回転ドラムを小型化する
ことができる。
０．１〜１．５°以内、好ましくは０．２〜１．５°未
満の小さい角度の範囲から選ばれる。そして回転速度が
０．５〜１５ｒｐｍの比較的高い回転速度から選ばれ
る。このような構成による廃棄物処理装置における熱分
解反応器によれば、横型回転ドラムの回転数を大とする
ため、熱分解反応が促進される。また、この横型回転ド
ラムのシェルの傾斜角θを小とするため、シェル内への
廃棄物の滞留時間を長く保持することができ、その結
果、熱分解反応器としての横型回転ドラムを小型化する
ことができる。
【０００８】即ち、本発明者の知見によれば、かゝる横
型回転ドラム式の熱分解反応器で構成された廃棄物処理
装置における熱分解性能は、所定の廃棄物投入量、加熱
温度においても横型回転ドラムの回転数を変えることに
より変化することが分った。その一例を示すと、図４に
示すようにＡなる回転数で横型回転ドラムを回転してい
る場合にＸ量の乾留ガス発生量であったとき、この横型
回転ドラムの回転数をＡ′まで増加したとき、一時的に
Ｘ′量の乾留ガス発生量が増大する。しかし、その後、
この回転数を維持したとしても時間ｔを経過すると前記
Ｘの水準の乾留ガス発生量まで減少する。
型回転ドラム式の熱分解反応器で構成された廃棄物処理
装置における熱分解性能は、所定の廃棄物投入量、加熱
温度においても横型回転ドラムの回転数を変えることに
より変化することが分った。その一例を示すと、図４に
示すようにＡなる回転数で横型回転ドラムを回転してい
る場合にＸ量の乾留ガス発生量であったとき、この横型
回転ドラムの回転数をＡ′まで増加したとき、一時的に
Ｘ′量の乾留ガス発生量が増大する。しかし、その後、
この回転数を維持したとしても時間ｔを経過すると前記
Ｘの水準の乾留ガス発生量まで減少する。
【０００９】一方、横型回転ドラムの回転数を反対にＢ
まで減少させた場合は、ｙ量の乾留ガス発生量まで減少
する。その後、時間ｔにおいてＸ量の乾留ガス発生量ま
で増加することとなる。かゝる現象から、所定の廃棄物
の投入量、加熱流体温度であっても、回転ドラムを構成
するシェルの回転数を増加させることにより熱分解性能
が改善されることが明らかである。
まで減少させた場合は、ｙ量の乾留ガス発生量まで減少
する。その後、時間ｔにおいてＸ量の乾留ガス発生量ま
で増加することとなる。かゝる現象から、所定の廃棄物
の投入量、加熱流体温度であっても、回転ドラムを構成
するシェルの回転数を増加させることにより熱分解性能
が改善されることが明らかである。
【００１０】一方、図５に示されるように横型回転ドラ
ムにおける熱分解性能Ｖは、シエルの回転数とともに増
加し、廃棄物のシェル内への滞留時間ｔはシエル回転数
に反比例する。したがって所定の廃棄物を所定の加熱流
体温度で加熱して熱分解する場合、横型回転ドラムのシ
ェルの回転速度を大として熱分解を促進させるととも
に、このシェルの傾斜角θを小さくしてシェル内への廃
棄物の滞留時間を保持させることにより、所定の廃棄物
を所定の加熱流体温度で加熱して熱分解する場合、シェ
ルを小型化することができるのである。
ムにおける熱分解性能Ｖは、シエルの回転数とともに増
加し、廃棄物のシェル内への滞留時間ｔはシエル回転数
に反比例する。したがって所定の廃棄物を所定の加熱流
体温度で加熱して熱分解する場合、横型回転ドラムのシ
ェルの回転速度を大として熱分解を促進させるととも
に、このシェルの傾斜角θを小さくしてシェル内への廃
棄物の滞留時間を保持させることにより、所定の廃棄物
を所定の加熱流体温度で加熱して熱分解する場合、シェ
ルを小型化することができるのである。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下図１乃至図３を参照して本発
明による廃棄物処理装置実施の形態を説明する。図１に
おいて１は廃棄物ａを熱分解反応器２内に投入するスク
リューフィーダであって、このスクリューフィーダ１を
構成するスクリュー３は電動モータの如き駆動装置４に
より回転されるようになっている。
明による廃棄物処理装置実施の形態を説明する。図１に
おいて１は廃棄物ａを熱分解反応器２内に投入するスク
リューフィーダであって、このスクリューフィーダ１を
構成するスクリュー３は電動モータの如き駆動装置４に
より回転されるようになっている。
【００１２】この熱分解反応器２は、図示しないシール
機構により大気側とシールされることにより低酸素雰囲
気に保持されるとともに排ガスの通路の最終段階に設け
た誘引送風機５により、その内部は大気圧以下に保持さ
れる。また、溶融炉８の後段に配置された空気加熱器６
により加熱された加熱空気ｂがラインＬ1 を経て供給さ
れて内部は３００℃〜６００℃程度に、通常は４５０℃
程度に加熱されるようになっている。
機構により大気側とシールされることにより低酸素雰囲
気に保持されるとともに排ガスの通路の最終段階に設け
た誘引送風機５により、その内部は大気圧以下に保持さ
れる。また、溶融炉８の後段に配置された空気加熱器６
により加熱された加熱空気ｂがラインＬ1 を経て供給さ
れて内部は３００℃〜６００℃程度に、通常は４５０℃
程度に加熱されるようになっている。
【００１３】そしてスクリューフィーダ１により熱分解
反応器２内に投入された廃棄物ａは加熱されて乾留ガス
Ｇ1 と、主として不揮発性成分よりなる熱分解残留物ｃ
とが生成され、乾留ガスＧ1 はラインＬ2 を経て燃焼器
である溶融炉８のバーナ９に供給される。一方、熱分解
反応器２に接続された排出装置７より排出された熱分解
残留物ｃは冷却装置１０に供給され、ここで発火の恐れ
のない温度、例えば８０℃程度までに冷却された後、分
離装置１１においてカーボンを主体とする燃焼性成分ｄ
と、例えば金属、陶器、砂利、コンクリート片等の不燃
焼性成分ｅとに分離され、この不燃焼性成分ｅはコンテ
ナ１２に収集される。
反応器２内に投入された廃棄物ａは加熱されて乾留ガス
Ｇ1 と、主として不揮発性成分よりなる熱分解残留物ｃ
とが生成され、乾留ガスＧ1 はラインＬ2 を経て燃焼器
である溶融炉８のバーナ９に供給される。一方、熱分解
反応器２に接続された排出装置７より排出された熱分解
残留物ｃは冷却装置１０に供給され、ここで発火の恐れ
のない温度、例えば８０℃程度までに冷却された後、分
離装置１１においてカーボンを主体とする燃焼性成分ｄ
と、例えば金属、陶器、砂利、コンクリート片等の不燃
焼性成分ｅとに分離され、この不燃焼性成分ｅはコンテ
ナ１２に収集される。
【００１４】そしてこの燃焼性成分ｄは、粉砕機１３に
より例えば１ｍｍ以下の大きさに微粉砕され、この粉砕
された燃焼性成分ｄ′はラインＬ3 を経て前記バーナ９
に供給される。この燃焼性成分ｄ′とラインＬ2 からバ
ーナ９に供給された乾留ガスＧ1 とは押込送風機１４に
よりラインＬ4 から供給された燃焼用空気ｆにより約
１，３００℃程度の高温で燃焼され、このとき生じた燃
焼灰と燃焼性成分中に含まれる灰分はここで溶融し、溶
融スラグｇとなって流下し水槽１５内において冷却固化
される。
より例えば１ｍｍ以下の大きさに微粉砕され、この粉砕
された燃焼性成分ｄ′はラインＬ3 を経て前記バーナ９
に供給される。この燃焼性成分ｄ′とラインＬ2 からバ
ーナ９に供給された乾留ガスＧ1 とは押込送風機１４に
よりラインＬ4 から供給された燃焼用空気ｆにより約
１，３００℃程度の高温で燃焼され、このとき生じた燃
焼灰と燃焼性成分中に含まれる灰分はここで溶融し、溶
融スラグｇとなって流下し水槽１５内において冷却固化
される。
【００１５】前記溶融炉８で発生した燃焼ガスＧ2 はラ
インＬ5 を経て空気加熱器６、廃熱ボイラ１６により熱
回収された後、集塵装置１７ａ，１７ｂにより除塵さ
れ、比較的低温のクリーンな排ガスＧ3 となって大部分
は煙突１８より大気中へ放出され、一部はラインＬ6 を
経て冷却装置１０にイナートガスとして供給される。な
お、１９は廃熱ボイラ１６により発生した蒸気Ｓで発電
される発電装置である。
インＬ5 を経て空気加熱器６、廃熱ボイラ１６により熱
回収された後、集塵装置１７ａ，１７ｂにより除塵さ
れ、比較的低温のクリーンな排ガスＧ3 となって大部分
は煙突１８より大気中へ放出され、一部はラインＬ6 を
経て冷却装置１０にイナートガスとして供給される。な
お、１９は廃熱ボイラ１６により発生した蒸気Ｓで発電
される発電装置である。
【００１６】前記熱分解反応器２は横型回転ドラムで構
成され、この横型回転ドラムは図２及び図３に示された
構造を有し、その軸芯ＣＬは水平軸ＣＬ′に対して０．
１〜１．５°、好ましくは０．２〜１．５°未満の傾斜
角θを有するように配置されている。そしてシェル２１
にはスクリューフィーダ１により廃棄物ａが供給され、
更にラインＬ1 により加熱空気ｂが加熱空気供給ヘッダ
ー２３を経て伝熱管２０内に供給される。そしてこのシ
ェル２１内に供給された廃棄物ａはシェル２１の回転に
より伝熱管２０ａにより掻き上げられ、攪拌されながら
傾斜角θによって排出装置７側へ移送され、その過程に
おいて加熱空気ｂにより加熱され、熱分解して乾留ガス
Ｇ1 と熱分解残留物ｃとが生成されるのである。
成され、この横型回転ドラムは図２及び図３に示された
構造を有し、その軸芯ＣＬは水平軸ＣＬ′に対して０．
１〜１．５°、好ましくは０．２〜１．５°未満の傾斜
角θを有するように配置されている。そしてシェル２１
にはスクリューフィーダ１により廃棄物ａが供給され、
更にラインＬ1 により加熱空気ｂが加熱空気供給ヘッダ
ー２３を経て伝熱管２０内に供給される。そしてこのシ
ェル２１内に供給された廃棄物ａはシェル２１の回転に
より伝熱管２０ａにより掻き上げられ、攪拌されながら
傾斜角θによって排出装置７側へ移送され、その過程に
おいて加熱空気ｂにより加熱され、熱分解して乾留ガス
Ｇ1 と熱分解残留物ｃとが生成されるのである。
【００１７】このシェル２１はモータ２２により回転さ
れるが、この場合の回転数は０．５〜１５ｒｐｍの範囲
で設定されるのがよい。次に実験例を示す。 決定条件 １．シェルの構造 ａ）直径・・・・・・・・・１９００ｍｍ ｂ）長さ ・・・・・・・１３３００ｍｍ ３．廃棄物 ａ）性状・・・・・表１の通り ｂ）供給量・・・・ １，０００ｋｇ／Ｈ
れるが、この場合の回転数は０．５〜１５ｒｐｍの範囲
で設定されるのがよい。次に実験例を示す。 決定条件 １．シェルの構造 ａ）直径・・・・・・・・・１９００ｍｍ ｂ）長さ ・・・・・・・１３３００ｍｍ ３．廃棄物 ａ）性状・・・・・表１の通り ｂ）供給量・・・・ １，０００ｋｇ／Ｈ
【００１８】 〔試験例１〕前記設定条件において、シェルの傾斜角θ
を１．５°とし、回転数を変化させて熱分解性能と滞留
時間の変化を計測した。その結果を表２に示す。
を１．５°とし、回転数を変化させて熱分解性能と滞留
時間の変化を計測した。その結果を表２に示す。
【００１９】 〔試験例２〕次にシェル回転数を1.0 rpmとし、傾斜角
θを変化させて廃棄物ａの滞留時間の変化を計測した。
その結果を表３に示す。
θを変化させて廃棄物ａの滞留時間の変化を計測した。
その結果を表３に示す。
【００２０】 以上の実験例からも明らかなように横型回転ドラムを構
成するシェルの回転数を大とする共に、その傾斜角θを
小とすることによって滞留時間を保持することにより熱
分解性能を改善することができる。
成するシェルの回転数を大とする共に、その傾斜角θを
小とすることによって滞留時間を保持することにより熱
分解性能を改善することができる。
【００２１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明に
よる廃棄物処理装置における熱分解反応器によれば横型
回転ドラムを構成するシェルの回転数を大として熱分解
を促進するとともにこのシェルの傾斜角θを小さくする
ことによって廃棄物の滞留時間を保持するようにしたた
め熱分解性能が改善され結果として熱分解反応器を小型
化することができるという効果がある。
よる廃棄物処理装置における熱分解反応器によれば横型
回転ドラムを構成するシェルの回転数を大として熱分解
を促進するとともにこのシェルの傾斜角θを小さくする
ことによって廃棄物の滞留時間を保持するようにしたた
め熱分解性能が改善され結果として熱分解反応器を小型
化することができるという効果がある。
【図１】本発明による熱分解反応器を装備した廃棄物処
理装置の系統図である。
理装置の系統図である。
【図２】熱分解反応器の一部を破断して示す側面図であ
る。
る。
【図３】図２の熱分解反応器の横断面図である。
【図４】横型回転ドラムの回転数と乾留ガス発生量との
関係図である。
関係図である。
【図５】横型回転ドラムの回転数と滞留時間、熱分解性
能との関係図である。
能との関係図である。
１ スクリューフィーダ ２ 熱分解反応
器 ３ スクリュー ４ 駆動装置 ５ 誘引送風機 ６ 空気加熱器 ７ 排出装置 ８ 溶融炉 ９ バーナ １０ 冷却装置 １１ 分離装置 １２ コンテナ １３ 粉砕機 １４ 押込送風
機 １５ 水槽 １６ 廃熱ボイ
ラ １７ａ，１７ｂ 集塵装置 １８ 煙突 １９ 発電装置 ２０ 伝熱管 ２１ シェル ２２ モータ ２３ 加熱空気供給ヘッダー
器 ３ スクリュー ４ 駆動装置 ５ 誘引送風機 ６ 空気加熱器 ７ 排出装置 ８ 溶融炉 ９ バーナ １０ 冷却装置 １１ 分離装置 １２ コンテナ １３ 粉砕機 １４ 押込送風
機 １５ 水槽 １６ 廃熱ボイ
ラ １７ａ，１７ｂ 集塵装置 １８ 煙突 １９ 発電装置 ２０ 伝熱管 ２１ シェル ２２ モータ ２３ 加熱空気供給ヘッダー
Claims (3)
- 【請求項１】 内部が大気圧以下に保持される熱分解反
応器内に廃棄物を投入して加熱し、乾留ガスと熱分解残
留物とを生成し、この熱分解残留物を燃焼性成分と不燃
焼性成分とに分離し、前記乾留ガスと前記燃焼性成分と
を燃焼処理するようにした廃棄物処理装置において、 前記熱分解反応器を横型回転ドラムで構成し、この横型
回転ドラムの傾斜角θを極めて小さくするよう配置する
とともに、回転速度を大となすよう構成した廃棄物処理
装置における熱分解反応器。 - 【請求項２】 傾斜角θを１．１〜１．５°以内、好ま
しくは０．２〜１．５°未満の範囲に選定した請求項１
記載の廃棄物処理装置における熱分解反応器。 - 【請求項３】 熱分解性能を検知して回転数を制御する
ようにした請求項１あるいは２記載の廃棄物処理装置に
おける熱分解反応器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15233196A JP3827770B2 (ja) | 1996-06-13 | 1996-06-13 | 廃棄物処理装置における熱分解反応器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15233196A JP3827770B2 (ja) | 1996-06-13 | 1996-06-13 | 廃棄物処理装置における熱分解反応器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH102522A true JPH102522A (ja) | 1998-01-06 |
| JP3827770B2 JP3827770B2 (ja) | 2006-09-27 |
Family
ID=15538204
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15233196A Expired - Fee Related JP3827770B2 (ja) | 1996-06-13 | 1996-06-13 | 廃棄物処理装置における熱分解反応器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3827770B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011075195A (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Jfe Steel Corp | ロータリーキルンの詰り検出方法および制御方法 |
| JP2021522085A (ja) * | 2018-04-27 | 2021-08-30 | アルケマ フランス | エネルギーバランスが改善された複合材料リサイクル方法 |
-
1996
- 1996-06-13 JP JP15233196A patent/JP3827770B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011075195A (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Jfe Steel Corp | ロータリーキルンの詰り検出方法および制御方法 |
| JP2021522085A (ja) * | 2018-04-27 | 2021-08-30 | アルケマ フランス | エネルギーバランスが改善された複合材料リサイクル方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3827770B2 (ja) | 2006-09-27 |
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