JPH10277611A - 高耐摩耗性冷間圧延用複合ワークロール - Google Patents
高耐摩耗性冷間圧延用複合ワークロールInfo
- Publication number
- JPH10277611A JPH10277611A JP8897997A JP8897997A JPH10277611A JP H10277611 A JPH10277611 A JP H10277611A JP 8897997 A JP8897997 A JP 8897997A JP 8897997 A JP8897997 A JP 8897997A JP H10277611 A JPH10277611 A JP H10277611A
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- JP
- Japan
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- cold rolling
- work roll
- composite work
- outer layer
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性に優れた冷間圧延用複合ワークロー
ルを提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．９〜１．５％、Ｓ
ｉ：０．３〜１．０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｃ
ｒ：４．０〜１０．０％、Ｍｏ：３．０〜８．０％、
Ｖ：０．５〜５．０％及び残部がＦｅ及び不可避不純物
からなる外層部を鋳鋼にて構成される芯材の周囲に連続
鋳掛肉盛法により形成したことを特徴とする耐摩耗性に
優れた冷間圧延用複合ワークロール。
ルを提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．９〜１．５％、Ｓ
ｉ：０．３〜１．０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｃ
ｒ：４．０〜１０．０％、Ｍｏ：３．０〜８．０％、
Ｖ：０．５〜５．０％及び残部がＦｅ及び不可避不純物
からなる外層部を鋳鋼にて構成される芯材の周囲に連続
鋳掛肉盛法により形成したことを特徴とする耐摩耗性に
優れた冷間圧延用複合ワークロール。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄鋼の冷間圧延に
用いられるワークロールに関するものである。
用いられるワークロールに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、鉄鋼の冷間圧延用ワークロールと
しては５〜７％Ｃｒを含む鍛鋼が適用されてきた。また
近年、特公昭６１−１１３１０号公報あるいは特公平７
−６８５８８号公報に開示されるロールのようなＭｏ、
Ｖ、Ｗ等を少量添加したいわゆるセミハイス系のロール
の適用が広がりつつある。
しては５〜７％Ｃｒを含む鍛鋼が適用されてきた。また
近年、特公昭６１−１１３１０号公報あるいは特公平７
−６８５８８号公報に開示されるロールのようなＭｏ、
Ｖ、Ｗ等を少量添加したいわゆるセミハイス系のロール
の適用が広がりつつある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】これら従来の冷間圧延
用ワークロールは一般にエレクトロスラグ溶解法にて鋼
塊を作製し、鍛造工程を経て焼き入れ焼き戻し熱処理を
行うという複雑な工程を経ている。またその熱処理にお
いてはＨｓ９０以上の高硬度を確保すべく漸進誘導加熱
・水焼入れ等の技術を用いて高温から急冷する過酷な焼
き入れが行われている。従来、冷延用ワークロールの鋳
造法として適用されてきたエレクトロスラグ溶解法は凝
固速度が小さく、結晶粒、あるいは炭化物が粗大になる
傾向がある。結晶粒、炭化物が粗大になると焼き入れ時
に焼き割れが発生するため、十分な材料強度および伸び
を確保するため、事前の鍛造工程は不可欠のものであ
り、また成分設計の上でもＣ量は０．９％程度に抑制さ
れたものとなっており、またＭｏ，Ｖ，Ｗといった合金
のいずれかを抑制する必要があった。そのためロールと
しての耐摩耗性改善にも限界があった。
用ワークロールは一般にエレクトロスラグ溶解法にて鋼
塊を作製し、鍛造工程を経て焼き入れ焼き戻し熱処理を
行うという複雑な工程を経ている。またその熱処理にお
いてはＨｓ９０以上の高硬度を確保すべく漸進誘導加熱
・水焼入れ等の技術を用いて高温から急冷する過酷な焼
き入れが行われている。従来、冷延用ワークロールの鋳
造法として適用されてきたエレクトロスラグ溶解法は凝
固速度が小さく、結晶粒、あるいは炭化物が粗大になる
傾向がある。結晶粒、炭化物が粗大になると焼き入れ時
に焼き割れが発生するため、十分な材料強度および伸び
を確保するため、事前の鍛造工程は不可欠のものであ
り、また成分設計の上でもＣ量は０．９％程度に抑制さ
れたものとなっており、またＭｏ，Ｖ，Ｗといった合金
のいずれかを抑制する必要があった。そのためロールと
しての耐摩耗性改善にも限界があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の目的は凝固速度
を大きくすることにより組織の微細化を図り、従来の技
術では不可能であった高合金化を実現し、優れた耐摩耗
性を確保することにある。大きな鋳塊から成形される一
体式ロールの場合、大きい凝固速度を確保することは難
しく、溶湯の容積の小さい複合構造とすることにより、
より容易に実現できるようになる。すなわち、本発明の
高耐摩耗性冷間圧延用複合ワークロールは外層部が重量
％でＣ：０．９〜１．５％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、
Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｃｒ：４．０〜１０．０％、
Ｍｏ：３．０〜８．０％、Ｖ：０．５〜５．０％及び残
部がＦｅ及び不可避不純物からなり、芯材が鋳鋼あるい
は鍛鋼にて構成されることを特徴とするものである。さ
らに焼き入れ性改善あるいは強度向上を目的として外層
部にＮｉ５％以下含有させてもよい。
を大きくすることにより組織の微細化を図り、従来の技
術では不可能であった高合金化を実現し、優れた耐摩耗
性を確保することにある。大きな鋳塊から成形される一
体式ロールの場合、大きい凝固速度を確保することは難
しく、溶湯の容積の小さい複合構造とすることにより、
より容易に実現できるようになる。すなわち、本発明の
高耐摩耗性冷間圧延用複合ワークロールは外層部が重量
％でＣ：０．９〜１．５％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、
Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｃｒ：４．０〜１０．０％、
Ｍｏ：３．０〜８．０％、Ｖ：０．５〜５．０％及び残
部がＦｅ及び不可避不純物からなり、芯材が鋳鋼あるい
は鍛鋼にて構成されることを特徴とするものである。さ
らに焼き入れ性改善あるいは強度向上を目的として外層
部にＮｉ５％以下含有させてもよい。
【０００５】ここで外層の成分を限定した理由を以下に
述べる。Ｃは硬さを得るための重要な元素である。Ｃ量
が０．９％より少ないと基地に固溶するＣが不足し、十
分なマトリックス硬さが得られなくなると同時に、高合
金化が難しくなる。しかし、１．５％を越えると炭化物
が粗大化し強度が低下するので上限を１．５％とした。
特に、好ましい範囲は１．０％超１．３％以下である。
述べる。Ｃは硬さを得るための重要な元素である。Ｃ量
が０．９％より少ないと基地に固溶するＣが不足し、十
分なマトリックス硬さが得られなくなると同時に、高合
金化が難しくなる。しかし、１．５％を越えると炭化物
が粗大化し強度が低下するので上限を１．５％とした。
特に、好ましい範囲は１．０％超１．３％以下である。
【０００６】Ｓｉは脱酸剤として必要な元素であり、そ
の効果を発揮するには０．３％以上必要であるが１％を
超えると脆化するため好ましくない。ＭｎもＳｉ同様、
脱酸剤として必要な元素であり、その効果を発揮するに
は０．３％以上必要であるが１％を超えると脆化するた
め好ましくない。ＣｒはＣと結合しやすくＭ7 Ｃ3 系炭
化物を構成し、耐摩耗性を確保するうえで必要な元素で
あるが少ないと十分な耐摩耗性が確保できず、一方多す
ぎると炭化物が粗大化しネット状に発達する傾向があり
靱性が低下する。その最適な範囲は４％以上１０％以下
である。
の効果を発揮するには０．３％以上必要であるが１％を
超えると脆化するため好ましくない。ＭｎもＳｉ同様、
脱酸剤として必要な元素であり、その効果を発揮するに
は０．３％以上必要であるが１％を超えると脆化するた
め好ましくない。ＣｒはＣと結合しやすくＭ7 Ｃ3 系炭
化物を構成し、耐摩耗性を確保するうえで必要な元素で
あるが少ないと十分な耐摩耗性が確保できず、一方多す
ぎると炭化物が粗大化しネット状に発達する傾向があり
靱性が低下する。その最適な範囲は４％以上１０％以下
である。
【０００７】Ｍｏは硬質の炭化物が得られ、また高温で
焼き戻しを行う場合、その二次硬化に強く寄与する元素
である。３％未満の場合、炭化物としての析出が不十分
である。しかし、８％を越えるとネット状の粗大な炭化
物となるため、その適切な範囲を３％以上８％以下とし
た。特に、４％以上６％以下の範囲にあることが好まし
い。Ｖは硬度の極めて高いＭＣ系炭化物を形成するため
最も強く耐摩耗性に寄与する元素である。しかし０．５
％未満であるとその効果は小さく、５％を越えると研削
性が阻害されるためその範囲を０．５％以上５％以下と
した。特に光輝性が要求される場合には研削性の点から
２％以下に抑えるのが好ましい。
焼き戻しを行う場合、その二次硬化に強く寄与する元素
である。３％未満の場合、炭化物としての析出が不十分
である。しかし、８％を越えるとネット状の粗大な炭化
物となるため、その適切な範囲を３％以上８％以下とし
た。特に、４％以上６％以下の範囲にあることが好まし
い。Ｖは硬度の極めて高いＭＣ系炭化物を形成するため
最も強く耐摩耗性に寄与する元素である。しかし０．５
％未満であるとその効果は小さく、５％を越えると研削
性が阻害されるためその範囲を０．５％以上５％以下と
した。特に光輝性が要求される場合には研削性の点から
２％以下に抑えるのが好ましい。
【０００８】Ｎｉは焼き入れ性を向上させる効果を有す
る。径の大きいロールなど大きい硬化深度が要求される
場合にはその要求に応じて添加するとよい。しかし５％
を超えると残留オーステナイトが過剰となりＨｓ９０以
上の高硬度が得られなくなるためその上限を５％とし
た。なお、Ｗは炭化物を粗大化させるので本発明におい
てはその添加は避けられるべきである。Ｓｉ，Ｍｎはと
もに脱酸材であると同時に溶湯の流動性の点から欠くこ
とのできない元素であり、一般の高速度鋼に含まれてい
る量を含有させればよい。これらは本発明による効果に
対して何等影響を及ぼすものではないが、その適正な範
囲は０．３％以上１．０％以下である。
る。径の大きいロールなど大きい硬化深度が要求される
場合にはその要求に応じて添加するとよい。しかし５％
を超えると残留オーステナイトが過剰となりＨｓ９０以
上の高硬度が得られなくなるためその上限を５％とし
た。なお、Ｗは炭化物を粗大化させるので本発明におい
てはその添加は避けられるべきである。Ｓｉ，Ｍｎはと
もに脱酸材であると同時に溶湯の流動性の点から欠くこ
とのできない元素であり、一般の高速度鋼に含まれてい
る量を含有させればよい。これらは本発明による効果に
対して何等影響を及ぼすものではないが、その適正な範
囲は０．３％以上１．０％以下である。
【０００９】本発明にかかるロールの成分系は耐摩耗性
を向上させるべく、従来ロールに比べ高Ｃ化、高合金化
を図った合金設計となっており、凝固速度が遅い場合炭
化物が粗大化し焼き入れ時に割れを誘発する可能性がで
てくる。大きい凝固速度を確保するためには複合構造と
することが有効な手段の１つである。複合ロールを製造
する手段としては特に大きい凝固速度が得られる特公昭
４４−４９０３号公報等に開示されている連続鋳掛け肉
盛り法を用いるのが好ましい。連続鋳掛け肉盛り法とは
芯材となる鋼材とその周囲に設置された環状冷却型との
空隙内に外層を形成するべく溶湯を加熱コイルにより加
熱しつつ導入する方法であって凝固容積が小さいため大
きい凝固速度を確保できる特徴がある。
を向上させるべく、従来ロールに比べ高Ｃ化、高合金化
を図った合金設計となっており、凝固速度が遅い場合炭
化物が粗大化し焼き入れ時に割れを誘発する可能性がで
てくる。大きい凝固速度を確保するためには複合構造と
することが有効な手段の１つである。複合ロールを製造
する手段としては特に大きい凝固速度が得られる特公昭
４４−４９０３号公報等に開示されている連続鋳掛け肉
盛り法を用いるのが好ましい。連続鋳掛け肉盛り法とは
芯材となる鋼材とその周囲に設置された環状冷却型との
空隙内に外層を形成するべく溶湯を加熱コイルにより加
熱しつつ導入する方法であって凝固容積が小さいため大
きい凝固速度を確保できる特徴がある。
【００１０】優れた耐摩耗性を確保し、かつ熱処理時の
焼き割れの回避を確実なものとするためには、凝固組織
における結晶粒径は１５０μｍ以下であることが望まし
い。そのためには１５ｍｍ／分以上の凝固速度が確保さ
れていることが望ましい。その場合、晶出する炭化物も
極めて微細なものとなるため、鍛造工程の省略も可能と
なる。なお、ここでいう結晶粒径とは凝固時の結晶粒径
を指し、共晶炭化物により囲まれた領域を意味するもの
である。結晶粒径の定義を図１に示す。なお、連続鋳掛
け肉盛り法において得られる凝固速度には自ずと限界が
あり、せいぜい３０μｍが限界であるが、この結晶粒径
範囲においては、熱処理時の焼き割れを回避する上でそ
の粒径および炭化物サイズはより小さい方が望ましい。
焼き割れの回避を確実なものとするためには、凝固組織
における結晶粒径は１５０μｍ以下であることが望まし
い。そのためには１５ｍｍ／分以上の凝固速度が確保さ
れていることが望ましい。その場合、晶出する炭化物も
極めて微細なものとなるため、鍛造工程の省略も可能と
なる。なお、ここでいう結晶粒径とは凝固時の結晶粒径
を指し、共晶炭化物により囲まれた領域を意味するもの
である。結晶粒径の定義を図１に示す。なお、連続鋳掛
け肉盛り法において得られる凝固速度には自ずと限界が
あり、せいぜい３０μｍが限界であるが、この結晶粒径
範囲においては、熱処理時の焼き割れを回避する上でそ
の粒径および炭化物サイズはより小さい方が望ましい。
【００１１】なお、本発明にかかる高耐摩耗性冷間圧延
用複合ワークロールはその外層部組織において従来の冷
間圧延用ロールとは大きく異なった特徴を有している。
それはＭ6 Ｃ型共晶炭化物がネット状に存在しているこ
とである。炭化物量が多いほど耐摩耗性、耐焼付性に優
れることはすでに知られているとおりである。しかし、
ネット状の共晶炭化物は焼入れ時の耐焼割れ性を確保す
るためとの観点から、鋳造時にネット状の共晶炭化物が
晶出しないようＣ量や合金量を制限する、あるいは鍛造
によって炭化物の分断、微細化を図るといった対策がと
られてきた。
用複合ワークロールはその外層部組織において従来の冷
間圧延用ロールとは大きく異なった特徴を有している。
それはＭ6 Ｃ型共晶炭化物がネット状に存在しているこ
とである。炭化物量が多いほど耐摩耗性、耐焼付性に優
れることはすでに知られているとおりである。しかし、
ネット状の共晶炭化物は焼入れ時の耐焼割れ性を確保す
るためとの観点から、鋳造時にネット状の共晶炭化物が
晶出しないようＣ量や合金量を制限する、あるいは鍛造
によって炭化物の分断、微細化を図るといった対策がと
られてきた。
【００１２】
実施例１ 表１に示す各成分系にてサンプル材を溶製し、焼ならし
を行ったのち、それぞれφ４０×１００の試験片を切り
出し、焼入れ焼戻しを施した。なお、溶製時に砂型の厚
みの調整により凝固速度を変化させ粒径の異なるサンプ
ルを造り分けた。比較例１、２はＣ量、合金量が本発明
の成分範囲よりも過大なもの、また比較例３は本発明の
結晶粒径範囲よりも結晶粒が粗大なものである。従来材
１、２は実ロールよりサンプルを採取した。従来材はエ
レクトロスラグ溶解法によるもので従来材１は５％Ｃｒ
鍛鋼、従来材２はセミハイス鍛鋼である。また、従来材
１はＭ6 Ｃ型共晶炭化物は晶出しない成分系のものであ
る。特性評価として熱衝撃試験および冷間摩耗試験を行
った。熱衝撃試験はある温度に３０分加熱保定した後、
すぐに水中に投下、急冷しき裂発生の有無を調査し、き
裂の発生しない上限温度を求めた。また冷間摩耗試験は
サンプルを９００〜１２００℃でオーステナイト化した
後、焼き入れし、１００〜６００℃で焼き戻しを行いＨ
ｓ９０以上の硬さを確保した上で西原式摩耗試験機を用
いて行った。
を行ったのち、それぞれφ４０×１００の試験片を切り
出し、焼入れ焼戻しを施した。なお、溶製時に砂型の厚
みの調整により凝固速度を変化させ粒径の異なるサンプ
ルを造り分けた。比較例１、２はＣ量、合金量が本発明
の成分範囲よりも過大なもの、また比較例３は本発明の
結晶粒径範囲よりも結晶粒が粗大なものである。従来材
１、２は実ロールよりサンプルを採取した。従来材はエ
レクトロスラグ溶解法によるもので従来材１は５％Ｃｒ
鍛鋼、従来材２はセミハイス鍛鋼である。また、従来材
１はＭ6 Ｃ型共晶炭化物は晶出しない成分系のものであ
る。特性評価として熱衝撃試験および冷間摩耗試験を行
った。熱衝撃試験はある温度に３０分加熱保定した後、
すぐに水中に投下、急冷しき裂発生の有無を調査し、き
裂の発生しない上限温度を求めた。また冷間摩耗試験は
サンプルを９００〜１２００℃でオーステナイト化した
後、焼き入れし、１００〜６００℃で焼き戻しを行いＨ
ｓ９０以上の硬さを確保した上で西原式摩耗試験機を用
いて行った。
【００１３】評価結果を表１および図２に示す。本発明
の成分、結晶粒径範囲においては高Ｃ化、高合金化を図
ったことによりいずれも従来材より優れた耐摩耗性を有
していることがわかる。これらは高Ｃ、高合金にも関わ
らず、従来材と同等の熱衝撃性を有しており鍛造を行わ
なくとも過酷な熱処理に耐えうることがわかる。しか
し、比較例１、２に見られるようにＣ量あるいは合金量
が過大になると炭化物が粗大化するため耐熱衝撃性が大
きく低下し、焼き入れ工程において焼割れが発生する可
能性がある。また、比較例３に見られるように、組織が
粗大となっても耐熱衝撃性が低下することがわかる。
の成分、結晶粒径範囲においては高Ｃ化、高合金化を図
ったことによりいずれも従来材より優れた耐摩耗性を有
していることがわかる。これらは高Ｃ、高合金にも関わ
らず、従来材と同等の熱衝撃性を有しており鍛造を行わ
なくとも過酷な熱処理に耐えうることがわかる。しか
し、比較例１、２に見られるようにＣ量あるいは合金量
が過大になると炭化物が粗大化するため耐熱衝撃性が大
きく低下し、焼き入れ工程において焼割れが発生する可
能性がある。また、比較例３に見られるように、組織が
粗大となっても耐熱衝撃性が低下することがわかる。
【００１４】
【表１】
【００１５】実施例２ 本発明の実施例として表２に示す成分からなる外層材を
ＳＣＭ４４０からなる芯材の周囲に連続鋳掛け肉盛り法
にて溶着させた胴径φ４５０胴長１５００の冷延用複合
ワークロールを試作した。焼き入れは低周波漸進誘導加
熱・水焼き入れにより行った。なお、鍛造工程は省略し
た。焼入れ温度範囲９００〜１２００℃にて低周波漸進
誘導加熱・水焼き入れを施し、焼き戻しは１００〜６０
０℃の温度範囲で２回以上行った。いずれも従来ロール
材に比べ高Ｃ、高合金な成分設計でありながら、過酷な
熱処理において割損することなく高硬度を確保すること
ができた。得られたロールの硬度分布を図２に示す。Ｎ
ｉ添加が硬度深度向上に有効であることがわかる。これ
らのロールを実圧延にて使用したところ従来の５％Ｃｒ
鍛鋼ロールの３倍以上、セミハイス鍛鋼ロールの２倍以
上の寿命を達成し、ロール交換頻度が大幅に低減され
た。
ＳＣＭ４４０からなる芯材の周囲に連続鋳掛け肉盛り法
にて溶着させた胴径φ４５０胴長１５００の冷延用複合
ワークロールを試作した。焼き入れは低周波漸進誘導加
熱・水焼き入れにより行った。なお、鍛造工程は省略し
た。焼入れ温度範囲９００〜１２００℃にて低周波漸進
誘導加熱・水焼き入れを施し、焼き戻しは１００〜６０
０℃の温度範囲で２回以上行った。いずれも従来ロール
材に比べ高Ｃ、高合金な成分設計でありながら、過酷な
熱処理において割損することなく高硬度を確保すること
ができた。得られたロールの硬度分布を図２に示す。Ｎ
ｉ添加が硬度深度向上に有効であることがわかる。これ
らのロールを実圧延にて使用したところ従来の５％Ｃｒ
鍛鋼ロールの３倍以上、セミハイス鍛鋼ロールの２倍以
上の寿命を達成し、ロール交換頻度が大幅に低減され
た。
【００１６】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば耐摩耗性の極めて優れた
圧延用ロールを提供することができ、ロール交換頻度の
低減等、圧延の効率化を達成することができた。
圧延用ロールを提供することができ、ロール交換頻度の
低減等、圧延の効率化を達成することができた。
【図１】本発明における結晶粒径の定義を説明する組織
の顕微鏡写真（倍率×１００）である。
の顕微鏡写真（倍率×１００）である。
【図２】実施例における共晶炭化物面積率と耐熱衝撃温
度および結晶粒径の関係を示す図である。
度および結晶粒径の関係を示す図である。
【図３】実施例におけるロールの硬度深度を示す図であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 橋本 光生 福岡県北九州市戸畑区大字中原46−59 新 日本製鐵株式会社機械・プラント事業部内 (72)発明者 保木本 勝利 福岡県北九州市戸畑区大字中原46−59 新 日本製鐵株式会社機械・プラント事業部内
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ：０．９〜１．５％、 Ｓｉ：０．３〜１．０％、 Ｍｎ：０．３〜１．０％、 Ｃｒ：４．０〜１０．０％、 Ｍｏ：３．０〜８．０％、 Ｖ：０．５〜５．０％ 及び残部がＦｅ及び不可避不純物からなる外層部を鋳鋼
あるいは鍛鋼にて構成される芯材の周囲に連続鋳掛肉盛
法により形成したことを特徴とする高耐摩耗性冷間圧延
用複合ワークロール。 - 【請求項２】 請求項１において外層部がさらにＮｉ５
％以下含まれることを特徴とする高耐摩耗性冷間圧延用
複合ワークロール。 - 【請求項３】 請求項１、２において外層部がＭ6 Ｃを
主体とするネット状共晶炭化物、粒状のＭＣ炭化物、焼
き戻しマルテンサイトおよび残留オーステナイトにて構
成され、かつ硬さがＨｓ９０以上あることを特徴とする
高耐摩耗性冷間圧延用複合ワークロール。 - 【請求項４】 請求項３においてネット状共晶炭化物の
面積率が５％以上あることを特徴とする高耐摩耗性冷間
圧延用複合ワークロール。 - 【請求項５】 請求項４において外層部の結晶粒径が１
５０μｍ以下であることを特徴とする高耐摩耗性冷間圧
延用複合ワークロール。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08897997A JP3383180B2 (ja) | 1997-04-08 | 1997-04-08 | 高耐摩耗性冷間圧延用複合ワークロール |
| EP98911230A EP0911421B1 (en) | 1997-04-08 | 1998-04-07 | Composite work roll for cold rolling |
| PCT/JP1998/001595 WO1998045493A1 (fr) | 1997-04-08 | 1998-04-07 | Rouleau composite pour laminage a froid |
| DE69812269T DE69812269T2 (de) | 1997-04-08 | 1998-04-07 | Verbundwalze zum kaltwalzen |
| US09/194,986 US6206814B1 (en) | 1997-04-08 | 1998-04-07 | Composite work roll for cold rolling |
| KR1019980710041A KR100306850B1 (ko) | 1997-04-08 | 1998-04-07 | 냉간압연용복합워크롤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08897997A JP3383180B2 (ja) | 1997-04-08 | 1997-04-08 | 高耐摩耗性冷間圧延用複合ワークロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10277611A true JPH10277611A (ja) | 1998-10-20 |
| JP3383180B2 JP3383180B2 (ja) | 2003-03-04 |
Family
ID=13957929
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08897997A Expired - Fee Related JP3383180B2 (ja) | 1997-04-08 | 1997-04-08 | 高耐摩耗性冷間圧延用複合ワークロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3383180B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009214122A (ja) * | 2008-03-07 | 2009-09-24 | Fujico Co Ltd | 熱間圧延用複合ロール及びその製造方法 |
| JP2015521235A (ja) * | 2012-05-07 | 2015-07-27 | ヴァルス ベジッツ ゲーエムベーハー | 優れた機械加工性を有する低温硬質鋼 |
-
1997
- 1997-04-08 JP JP08897997A patent/JP3383180B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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