JPH10299497A - エンジンの吸気装置 - Google Patents
エンジンの吸気装置Info
- Publication number
- JPH10299497A JPH10299497A JP11160897A JP11160897A JPH10299497A JP H10299497 A JPH10299497 A JP H10299497A JP 11160897 A JP11160897 A JP 11160897A JP 11160897 A JP11160897 A JP 11160897A JP H10299497 A JPH10299497 A JP H10299497A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intake
- swirl
- injector
- cross
- combustion chamber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
- F02F1/4214—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads specially adapted for four or more valves per cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/12—Other methods of operation
- F02B2075/125—Direct injection in the combustion chamber for spark ignition engines, i.e. not in pre-combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B2275/00—Other engines, components or details, not provided for in other groups of this subclass
- F02B2275/18—DOHC [Double overhead camshaft]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B2275/00—Other engines, components or details, not provided for in other groups of this subclass
- F02B2275/48—Tumble motion in gas movement in cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
- F02B23/08—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition
- F02B23/10—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition with separate admission of air and fuel into cylinder
- F02B23/104—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition with separate admission of air and fuel into cylinder the injector being placed on a side position of the cylinder
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 一対の吸気ポートの下方にインジェクタを配
置する構造において、インジェクタを吸気ポートに近接
させてコンパクトにレイアウトすることができるととも
に、斜めスワールを生成することができる吸気ポート形
状を提供する。 【解決手段】 一対の吸気ポート７Ａ，７Ｂのスロート
部を横断面円形とするとともに、その上流において上記
吸気ポート７Ａ，７Ｂの横断面形状を、上辺部７４と外
側辺部７５と内側から下側にかけての斜辺部７６とを有
して、円形断面と比べて横方向中心線Ｌｘより上側及び
縦方向中心線Ｌｙより外側で断面積が増大した概略三角
形状とし、上記一対の吸気ポート７Ａ，７Ｂの間の下側
にインジェクタを配置する。
置する構造において、インジェクタを吸気ポートに近接
させてコンパクトにレイアウトすることができるととも
に、斜めスワールを生成することができる吸気ポート形
状を提供する。 【解決手段】 一対の吸気ポート７Ａ，７Ｂのスロート
部を横断面円形とするとともに、その上流において上記
吸気ポート７Ａ，７Ｂの横断面形状を、上辺部７４と外
側辺部７５と内側から下側にかけての斜辺部７６とを有
して、円形断面と比べて横方向中心線Ｌｘより上側及び
縦方向中心線Ｌｙより外側で断面積が増大した概略三角
形状とし、上記一対の吸気ポート７Ａ，７Ｂの間の下側
にインジェクタを配置する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、一対の吸気ポート
を有するとともにポート近傍にインジェクタが配置され
たエンジンの吸気装置に関するものである。
を有するとともにポート近傍にインジェクタが配置され
たエンジンの吸気装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、下流端が燃焼室に開口する一対の
吸気ポートをシリンダヘッドに形成するとともに、その
吸気ポートの下方にインジェクタを配置するようにした
エンジンの吸気装置は知られている。例えば特開平７−
２８６５２０号公報に示されている筒内噴射式のエンジ
ンでは、吸気ポートの下方に配置したインジェクタの噴
射口を燃焼室の周縁部に臨ませ、このインジェクタから
燃焼室内に直接燃料を噴射するようにしている。この種
のエンジンでは、上記インジェクタから圧縮行程で燃料
が噴射されると、ピストン頂部で反射された燃料が点火
プラグ周りに送られることで成層燃焼が行なわれ、ま
た、吸気行程で燃料が噴射されると、混合気が燃焼室全
体に拡散されて均一燃焼が行なわれる。
吸気ポートをシリンダヘッドに形成するとともに、その
吸気ポートの下方にインジェクタを配置するようにした
エンジンの吸気装置は知られている。例えば特開平７−
２８６５２０号公報に示されている筒内噴射式のエンジ
ンでは、吸気ポートの下方に配置したインジェクタの噴
射口を燃焼室の周縁部に臨ませ、このインジェクタから
燃焼室内に直接燃料を噴射するようにしている。この種
のエンジンでは、上記インジェクタから圧縮行程で燃料
が噴射されると、ピストン頂部で反射された燃料が点火
プラグ周りに送られることで成層燃焼が行なわれ、ま
た、吸気行程で燃料が噴射されると、混合気が燃焼室全
体に拡散されて均一燃焼が行なわれる。
【０００３】そこで、運転状態に応じて燃料噴射形態を
変更し、例えば低負荷低回転領域では圧縮行程噴射によ
り成層燃焼状態とする一方、高負荷領域や高回転領域で
は吸気行程噴射により均一燃焼状態とするというような
制御が行なわれている。
変更し、例えば低負荷低回転領域では圧縮行程噴射によ
り成層燃焼状態とする一方、高負荷領域や高回転領域で
は吸気行程噴射により均一燃焼状態とするというような
制御が行なわれている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記のように一対の吸
気ポートの下方にインジェクタを配置しようとする場
合、一般的な吸気ポート形状ではシリンダヘッドにおけ
る吸気ポートの下方にスペース的余裕が少ないためイン
ジェクタを吸気ポートと干渉しないように配置すること
が難しいといった問題がある。また、後に詳述するよう
に成層燃焼時やリーン空燃比での均一燃焼時等に、スワ
ール成分とタンブル成分とを含む斜めスワールを生成す
ることが燃焼性向上等に有利となるが、上記公報に示さ
れているような従来のこの種の装置の吸気ポート構造は
斜めスワールの生成に適する構造にはなっていない。
気ポートの下方にインジェクタを配置しようとする場
合、一般的な吸気ポート形状ではシリンダヘッドにおけ
る吸気ポートの下方にスペース的余裕が少ないためイン
ジェクタを吸気ポートと干渉しないように配置すること
が難しいといった問題がある。また、後に詳述するよう
に成層燃焼時やリーン空燃比での均一燃焼時等に、スワ
ール成分とタンブル成分とを含む斜めスワールを生成す
ることが燃焼性向上等に有利となるが、上記公報に示さ
れているような従来のこの種の装置の吸気ポート構造は
斜めスワールの生成に適する構造にはなっていない。
【０００５】なお、実用新案登録第２５２４１２４号の
登録公報には、シリンダヘッドに形成される吸気ポート
をその途中から分岐壁を介して分岐させ、その分岐した
ポートの下流端を燃焼室に開口させるとともに、分岐し
たポートの横断面形状を、分岐壁を一辺とし、かつ通路
軸線より湾曲の遠心側を横幅方向に拡大し、求心側を横
幅方向に縮小した略三角形状に形成した構造が示されて
いる。しかし、この構造は、吸気ポートが途中から分岐
する構造を前提として分岐した部分の流通抵抗の軽減を
図っているものであり、上記のようなインジェクタの配
置や斜めスワールの生成に有効なものではない。
登録公報には、シリンダヘッドに形成される吸気ポート
をその途中から分岐壁を介して分岐させ、その分岐した
ポートの下流端を燃焼室に開口させるとともに、分岐し
たポートの横断面形状を、分岐壁を一辺とし、かつ通路
軸線より湾曲の遠心側を横幅方向に拡大し、求心側を横
幅方向に縮小した略三角形状に形成した構造が示されて
いる。しかし、この構造は、吸気ポートが途中から分岐
する構造を前提として分岐した部分の流通抵抗の軽減を
図っているものであり、上記のようなインジェクタの配
置や斜めスワールの生成に有効なものではない。
【０００６】本発明は、上記の事情に鑑み、一対の吸気
ポートの下方にインジェクタを配置する構造において、
インジェクタを吸気ポートに近接させてコンパクトにレ
イアウトすることができるとともに、斜めスワールを生
成することができ、スワール成分及びタンブル成分を強
化することができるエンジンの吸気装置を提供すること
を目的とする。
ポートの下方にインジェクタを配置する構造において、
インジェクタを吸気ポートに近接させてコンパクトにレ
イアウトすることができるとともに、斜めスワールを生
成することができ、スワール成分及びタンブル成分を強
化することができるエンジンの吸気装置を提供すること
を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、上流側がシリンダヘッドの上方側部に位
置し、下流側が燃焼室に向かって延び、シリンダ軸心に
対して横方向からシリンダ軸心方向へ湾曲して、下流端
がシリンダヘッド下面側の燃焼室天井部分に開口する一
対の互いに独立した吸気ポートを備えているエンジンの
吸気装置において、上記一対の吸気ポートのスロート部
を横断面円形とするとともに、その上流において上記吸
気ポートの横断面形状を、シリンダヘッド下面から遠い
側に位置する上辺部と、吸気ポート間側とは反対側に位
置する外側辺部と、吸気ポート間側である内側から下側
にかけての斜辺部とを有して、円形断面と比べ、横方向
中心線より上側及び縦方向中心線より外側で断面積が増
大した概略三角形状とし、上記一対の吸気ポートの間の
下側にインジェクタを配置したものである。
に、本発明は、上流側がシリンダヘッドの上方側部に位
置し、下流側が燃焼室に向かって延び、シリンダ軸心に
対して横方向からシリンダ軸心方向へ湾曲して、下流端
がシリンダヘッド下面側の燃焼室天井部分に開口する一
対の互いに独立した吸気ポートを備えているエンジンの
吸気装置において、上記一対の吸気ポートのスロート部
を横断面円形とするとともに、その上流において上記吸
気ポートの横断面形状を、シリンダヘッド下面から遠い
側に位置する上辺部と、吸気ポート間側とは反対側に位
置する外側辺部と、吸気ポート間側である内側から下側
にかけての斜辺部とを有して、円形断面と比べ、横方向
中心線より上側及び縦方向中心線より外側で断面積が増
大した概略三角形状とし、上記一対の吸気ポートの間の
下側にインジェクタを配置したものである。
【０００８】この構成によると、上記吸気ポートの横断
面において横方向中心線より上側と縦方向中心線より外
側とで断面積が増大していることにより、タンブル成分
及びスワール成分を強化し得、斜めスワールの生成に有
利となる。また、内側から下側にかけて斜辺部となって
いることにより、両吸気ポート間の下方にインジェクタ
配置スペースが確保され、インジェクタを吸気ポートに
近接せて配置することが可能となる。
面において横方向中心線より上側と縦方向中心線より外
側とで断面積が増大していることにより、タンブル成分
及びスワール成分を強化し得、斜めスワールの生成に有
利となる。また、内側から下側にかけて斜辺部となって
いることにより、両吸気ポート間の下方にインジェクタ
配置スペースが確保され、インジェクタを吸気ポートに
近接せて配置することが可能となる。
【０００９】この装置において、上記吸気ポートのスロ
ート部より上流側に、シリンダ軸心と直交する方向に対
するポート軸心の傾斜角度が最も小さい区間を設定し、
この区間内の吸気ポート上壁に吸気弁のバルブガイドを
設けるとともに、この区間内で吸気ポートの横断面を概
略三角形状から円形に次第に変化させるように形成する
ことが好ましい。
ート部より上流側に、シリンダ軸心と直交する方向に対
するポート軸心の傾斜角度が最も小さい区間を設定し、
この区間内の吸気ポート上壁に吸気弁のバルブガイドを
設けるとともに、この区間内で吸気ポートの横断面を概
略三角形状から円形に次第に変化させるように形成する
ことが好ましい。
【００１０】この構造によると、吸気ポートに対してイ
ンジェクタ及びバルブガイドをコンパクトにレイアウト
することができるとともに、タンブル成分及びスワール
成分が得られつつ吸気流がスムーズに燃焼室に導入され
る。
ンジェクタ及びバルブガイドをコンパクトにレイアウト
することができるとともに、タンブル成分及びスワール
成分が得られつつ吸気流がスムーズに燃焼室に導入され
る。
【００１１】上流側における吸気ポートの横断面形状
は、詳しくは上記上辺部と上記斜辺部との間に短い内側
辺部を有するとともに上記外側辺部と上記斜辺部との間
に短い下辺部を有する略五角形状としておけばよい。
は、詳しくは上記上辺部と上記斜辺部との間に短い内側
辺部を有するとともに上記外側辺部と上記斜辺部との間
に短い下辺部を有する略五角形状としておけばよい。
【００１２】また、燃焼室をペントルーフ型とし、この
燃焼室の周縁に上記インジェクタを位置させて、インジ
ェクタから燃焼室に直接燃料を噴射するようにしておけ
ばよい。
燃焼室の周縁に上記インジェクタを位置させて、インジ
ェクタから燃焼室に直接燃料を噴射するようにしておけ
ばよい。
【００１３】このようにすると、燃焼室等の構造を簡単
に保ちつつ、吸気ポート及びインジェクタを合理的にレ
イアウトすることができる。
に保ちつつ、吸気ポート及びインジェクタを合理的にレ
イアウトすることができる。
【００１４】また、一方の吸気ポートに対する吸気の流
通を制御する制御弁を設け、少なくともこの制御弁が非
全開状態のときにスワール成分とタンブル成分の両方を
含む斜めスワールが生成されるようにしておくことが好
ましい。
通を制御する制御弁を設け、少なくともこの制御弁が非
全開状態のときにスワール成分とタンブル成分の両方を
含む斜めスワールが生成されるようにしておくことが好
ましい。
【００１５】このようにすると、制御弁の制御によって
斜めスワールをコントロールすることができる。
斜めスワールをコントロールすることができる。
【００１６】この場合に、上記一対の吸気ポートを互い
に対称となる形状に形成することにより、上記制御弁が
全開されたときにスワール成分が打ち消されて、タンブ
ルのみが生成されるようにしておけば、運転状態に応じ
て斜めスワールが生成される状態とタンブルのみが生成
される状態とに変更することができる。
に対称となる形状に形成することにより、上記制御弁が
全開されたときにスワール成分が打ち消されて、タンブ
ルのみが生成されるようにしておけば、運転状態に応じ
て斜めスワールが生成される状態とタンブルのみが生成
される状態とに変更することができる。
【００１７】また、上記制御弁が全閉のときにもタンブ
ル比がスワール比より大きくなるようにしておけば、斜
めスワールの生成が効果的に行なわれる。
ル比がスワール比より大きくなるようにしておけば、斜
めスワールの生成が効果的に行なわれる。
【００１８】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図面に基づ
いて説明する。図１及び図２は筒内噴射型火花点火式エ
ンジンの構造の一例を示している。これらの図におい
て、１はエンジン本体であって、シリンダブロック２及
びシリンダヘッド３等からなり、複数のシリンダを備え
ており、その各シリンダにはピストン４が嵌挿され、こ
のピストン４の頂面とシリンダヘッド３の下面との間に
燃焼室５が形成されている。上記ピストン４の頂部には
キャビティ６が設けられている。
いて説明する。図１及び図２は筒内噴射型火花点火式エ
ンジンの構造の一例を示している。これらの図におい
て、１はエンジン本体であって、シリンダブロック２及
びシリンダヘッド３等からなり、複数のシリンダを備え
ており、その各シリンダにはピストン４が嵌挿され、こ
のピストン４の頂面とシリンダヘッド３の下面との間に
燃焼室５が形成されている。上記ピストン４の頂部には
キャビティ６が設けられている。
【００１９】上記シリンダヘッド３には、燃焼室５に開
口する２つの吸気ポート７Ａ，７Ｂと、２つの排気ポー
ト８Ａ，８Ｂとが形成されるとともに、上記両吸気ポー
ト７Ａ，７Ｂをそれぞれ開閉する２つの吸気弁９と、上
記両排気ポート８Ａ，８Ｂをそれぞれ開閉する２つの排
気弁１０と、点火プラグ１１と、インジェクタ１２とが
取付けられている。上記インジェクタ１２は燃焼室５の
周縁部に配置され、この位置から燃焼室５内に直接燃料
を噴射するようになっている。また、上記点火プラグ１
１は燃焼室５の中央部に配置されている。
口する２つの吸気ポート７Ａ，７Ｂと、２つの排気ポー
ト８Ａ，８Ｂとが形成されるとともに、上記両吸気ポー
ト７Ａ，７Ｂをそれぞれ開閉する２つの吸気弁９と、上
記両排気ポート８Ａ，８Ｂをそれぞれ開閉する２つの排
気弁１０と、点火プラグ１１と、インジェクタ１２とが
取付けられている。上記インジェクタ１２は燃焼室５の
周縁部に配置され、この位置から燃焼室５内に直接燃料
を噴射するようになっている。また、上記点火プラグ１
１は燃焼室５の中央部に配置されている。
【００２０】これらの構造を具体的に説明すると、上記
シリンダヘッド３の下面により構成される燃焼室５の天
井部分はペントルーフ型となっており、上記ピストン４
の頂部も上記天井部分に対応して中央部が隆起したペン
トルーフ形状とされている。また、上記キャビティ６
は、図３及び図４にも示すように、ピストン４の頂部を
部分的に凹陥させてなるもので、インジェクタ１２側に
オフセットした位置に設けられている。つまり、ピスト
ン４の頂部においてインジェクタ１２側の周縁付近から
中央部付近にわたる範囲内でキャビティ６が形成され、
このキャビティ６の周縁部のうちのピストン中央部側の
部分と点火プラグ１１とが対応するような位置関係にな
っている。
シリンダヘッド３の下面により構成される燃焼室５の天
井部分はペントルーフ型となっており、上記ピストン４
の頂部も上記天井部分に対応して中央部が隆起したペン
トルーフ形状とされている。また、上記キャビティ６
は、図３及び図４にも示すように、ピストン４の頂部を
部分的に凹陥させてなるもので、インジェクタ１２側に
オフセットした位置に設けられている。つまり、ピスト
ン４の頂部においてインジェクタ１２側の周縁付近から
中央部付近にわたる範囲内でキャビティ６が形成され、
このキャビティ６の周縁部のうちのピストン中央部側の
部分と点火プラグ１１とが対応するような位置関係にな
っている。
【００２１】上記吸気ポート７Ａ，７Ｂは互いに独立に
形成されており、その縦断面（軸線に沿った断面）の形
状としては図１に示すように、上流側がシリンダヘッド
３の上方側部に位置し、下流側が燃焼室５に向かって延
び、シリンダ軸心に対して横方向からシリンダ軸心方向
へ湾曲して、下流端がシリンダヘッド下面側の燃焼室天
井部分に開口している。吸気ポート７Ａ，７Ｂの縦断面
形状をより詳しく説明すると、上流端から所定範囲の部
分７１が斜め下方に直線状に延び、その斜め方向直線状
部分７１の下流側に、水平方向（シリンダ軸心と直交す
る方向）に対する傾斜が最も緩やかになった区間７２を
有し、この緩傾斜区間７２より下流側の部分７３（下流
端近傍のスロート部から下流端までの部分）は水平方向
に対する傾斜角度が次第に大きくなり、その下流端がペ
ントルーフ型の燃焼室天井部分に開口している。
形成されており、その縦断面（軸線に沿った断面）の形
状としては図１に示すように、上流側がシリンダヘッド
３の上方側部に位置し、下流側が燃焼室５に向かって延
び、シリンダ軸心に対して横方向からシリンダ軸心方向
へ湾曲して、下流端がシリンダヘッド下面側の燃焼室天
井部分に開口している。吸気ポート７Ａ，７Ｂの縦断面
形状をより詳しく説明すると、上流端から所定範囲の部
分７１が斜め下方に直線状に延び、その斜め方向直線状
部分７１の下流側に、水平方向（シリンダ軸心と直交す
る方向）に対する傾斜が最も緩やかになった区間７２を
有し、この緩傾斜区間７２より下流側の部分７３（下流
端近傍のスロート部から下流端までの部分）は水平方向
に対する傾斜角度が次第に大きくなり、その下流端がペ
ントルーフ型の燃焼室天井部分に開口している。
【００２２】上記両吸気ポート７Ａ，７Ｂの横断面（軸
線の直交する断面）の形状は、互いに対称であって、上
記斜め方向直線状部分７１で図５に示すような異形断面
形状となっている。すなわち、図５において、両吸気ポ
ート７Ａ，７Ｂの横断面形状は、シリンダヘッド下面か
ら遠い側に位置する上辺部７４と、吸気ポート間側とは
反対側に位置する外側辺部７５と、吸気ポート間側であ
る内側から下側にかけての斜辺部７６とを有する概略三
角形状とされ、当実施形態では上記上辺部７４、外側辺
部７５及び斜辺部７６に加えて上辺部７４と斜辺部７６
との間の短い内側辺部７７及び外側辺部７５と斜辺部７
６との間の短い下辺部７８を有する略五角形状とされて
いる。
線の直交する断面）の形状は、互いに対称であって、上
記斜め方向直線状部分７１で図５に示すような異形断面
形状となっている。すなわち、図５において、両吸気ポ
ート７Ａ，７Ｂの横断面形状は、シリンダヘッド下面か
ら遠い側に位置する上辺部７４と、吸気ポート間側とは
反対側に位置する外側辺部７５と、吸気ポート間側であ
る内側から下側にかけての斜辺部７６とを有する概略三
角形状とされ、当実施形態では上記上辺部７４、外側辺
部７５及び斜辺部７６に加えて上辺部７４と斜辺部７６
との間の短い内側辺部７７及び外側辺部７５と斜辺部７
６との間の短い下辺部７８を有する略五角形状とされて
いる。
【００２３】そして、吸気ポート７Ａ，７Ｂの横方向の
最大幅の中心で、かつ、縦方向の最大幅の中心となる位
置を軸心Ｏとし、この軸心Ｏを通って互いに直交する横
方向及び縦方向の２直線をそれぞれの方向の中心線Ｌ
ｘ，Ｌｙと呼び、吸気ポート７Ａ，７Ｂの横方向または
縦方向の最大幅に相当する径の円を基準円Ｃ（吸気ポー
トが円形断面の場合の横断面形状に相当）と呼ぶと、ポ
ート断面は上記基準円Ｃと比べ、横方向中心線Ｌｘより
上側及び縦方向中心線Ｌｙより外側で断面積が増大して
いる。つまり、上辺部７４及び外側辺部７５はそれぞれ
中心線の両側の部分が基準円Ｃよりも径方向外方に拡張
されている。また、上記斜辺部７６は基準円Ｃよりも軸
心Ｏ側に入り込んでいる。
最大幅の中心で、かつ、縦方向の最大幅の中心となる位
置を軸心Ｏとし、この軸心Ｏを通って互いに直交する横
方向及び縦方向の２直線をそれぞれの方向の中心線Ｌ
ｘ，Ｌｙと呼び、吸気ポート７Ａ，７Ｂの横方向または
縦方向の最大幅に相当する径の円を基準円Ｃ（吸気ポー
トが円形断面の場合の横断面形状に相当）と呼ぶと、ポ
ート断面は上記基準円Ｃと比べ、横方向中心線Ｌｘより
上側及び縦方向中心線Ｌｙより外側で断面積が増大して
いる。つまり、上辺部７４及び外側辺部７５はそれぞれ
中心線の両側の部分が基準円Ｃよりも径方向外方に拡張
されている。また、上記斜辺部７６は基準円Ｃよりも軸
心Ｏ側に入り込んでいる。
【００２４】ポート形状の説明図である図６にも示すよ
うに、上記斜め方向直線状部分７１では概略三角形状で
一定断面とされ、一方、吸気ポート下流側のスロート部
から燃焼室５への開口部にわたる部分７３では吸気弁形
状に対応する円形断面とされ、その間の上記緩傾斜区間
７２で異形断面から円形断面へ断面形状が次第に変化す
るように形成されている。
うに、上記斜め方向直線状部分７１では概略三角形状で
一定断面とされ、一方、吸気ポート下流側のスロート部
から燃焼室５への開口部にわたる部分７３では吸気弁形
状に対応する円形断面とされ、その間の上記緩傾斜区間
７２で異形断面から円形断面へ断面形状が次第に変化す
るように形成されている。
【００２５】上記インジェクタ１２は、燃焼室周縁部か
ら燃焼室５内の斜め下方に向けて燃料を噴射するように
傾斜した状態で、両吸気ポート７Ａ，７Ｂの間の下方に
設けられたインジェクタ取付孔１３に取付けられてい
る。
ら燃焼室５内の斜め下方に向けて燃料を噴射するように
傾斜した状態で、両吸気ポート７Ａ，７Ｂの間の下方に
設けられたインジェクタ取付孔１３に取付けられてい
る。
【００２６】また、吸気ポート７Ａ，７Ｂの緩傾斜区間
７２の上部壁には、吸気弁９の弁軸を摺動自在に支持す
るバルブガイド１４が設けられている。
７２の上部壁には、吸気弁９の弁軸を摺動自在に支持す
るバルブガイド１４が設けられている。
【００２７】上記エンジン本体１の一側部には吸気マニ
ホールド１５が連結され、この吸気マニホールド１５に
は、サージタンク１６の下流にシリンダ別の分岐管１７
が設けられるとともに、その分岐管１７に、上記両吸気
ポート７Ａ，７Ｂに通じる一対の吸気通路１７Ａ，１７
Ｂが形成されている。また、一方の吸気ポート７Ａに対
する吸気の流通を制御する制御弁１８が、この吸気ポー
ト７Ａに通じる吸気通路１７Ａに設けられている。この
制御弁１８はステップモータ等のアクチュエータ１９に
より作動されるようになっている。
ホールド１５が連結され、この吸気マニホールド１５に
は、サージタンク１６の下流にシリンダ別の分岐管１７
が設けられるとともに、その分岐管１７に、上記両吸気
ポート７Ａ，７Ｂに通じる一対の吸気通路１７Ａ，１７
Ｂが形成されている。また、一方の吸気ポート７Ａに対
する吸気の流通を制御する制御弁１８が、この吸気ポー
ト７Ａに通じる吸気通路１７Ａに設けられている。この
制御弁１８はステップモータ等のアクチュエータ１９に
より作動されるようになっている。
【００２８】上記両吸気ポート７Ａ，７Ｂと制御弁１８
とにより、スワール成分とタンブル成分とを有する斜め
スワールの生成が可能で、かつ、上記スワール成分及び
タンブル成分の調節が可能な吸気系が構成されている。
とにより、スワール成分とタンブル成分とを有する斜め
スワールの生成が可能で、かつ、上記スワール成分及び
タンブル成分の調節が可能な吸気系が構成されている。
【００２９】すなわち、上記制御弁１８が全閉もしくは
部分開（全開と全閉との間の開度）とされることによっ
て一方の吸気ポート７Ａの吸気流通が制限された状態で
は他方の吸気ポート７Ｂに多く流れる吸気によって燃焼
室５内にスワール成分（渦流の水平方向成分）を有する
渦流が生成される。また、吸気ポート７Ａ，７Ｂは斜め
方向直線状部分７１及び下流端側の部分７３が比較的大
きな傾斜角を有し、かつ、緩傾斜区間７２が比較的短く
されることにより、吸気ポート７Ａ，７Ｂから燃焼室５
に流入する吸気流がタンブル成分（渦流の垂直方向成
分）を含むように形成されている。従って、制御弁が非
全開状態（全閉もしくは部分開の状態）のときは上記ス
ワール成分とタンブル成分との両方が得られ、図７に示
すような斜めスワールＳが燃焼室５内に生成される。
部分開（全開と全閉との間の開度）とされることによっ
て一方の吸気ポート７Ａの吸気流通が制限された状態で
は他方の吸気ポート７Ｂに多く流れる吸気によって燃焼
室５内にスワール成分（渦流の水平方向成分）を有する
渦流が生成される。また、吸気ポート７Ａ，７Ｂは斜め
方向直線状部分７１及び下流端側の部分７３が比較的大
きな傾斜角を有し、かつ、緩傾斜区間７２が比較的短く
されることにより、吸気ポート７Ａ，７Ｂから燃焼室５
に流入する吸気流がタンブル成分（渦流の垂直方向成
分）を含むように形成されている。従って、制御弁が非
全開状態（全閉もしくは部分開の状態）のときは上記ス
ワール成分とタンブル成分との両方が得られ、図７に示
すような斜めスワールＳが燃焼室５内に生成される。
【００３０】そして、上記スワール成分は制御弁１８が
全閉状態のときに最も強くなるが、好ましくはこのとき
にもタンブル比がスワール比以上となって、水平面（シ
リンダボア中心線と直交する面）に対する傾斜角θが４
５°以上の斜めスワールが生成されるように吸気ポート
形状が設定されている。また、上記制御弁１８が全閉か
ら開かれていくとその開度が大きくなるにつれて両吸気
ポート７Ａ，７Ｂからの気流の衝突によりスワール成分
が弱くなり、制御弁１８が全開のときにスワール成分が
略０となるが、このときにもタンブル成分は残されるよ
うになっている。
全閉状態のときに最も強くなるが、好ましくはこのとき
にもタンブル比がスワール比以上となって、水平面（シ
リンダボア中心線と直交する面）に対する傾斜角θが４
５°以上の斜めスワールが生成されるように吸気ポート
形状が設定されている。また、上記制御弁１８が全閉か
ら開かれていくとその開度が大きくなるにつれて両吸気
ポート７Ａ，７Ｂからの気流の衝突によりスワール成分
が弱くなり、制御弁１８が全開のときにスワール成分が
略０となるが、このときにもタンブル成分は残されるよ
うになっている。
【００３１】上記インジェクタ１２からの燃料噴射は図
外のＥＣＵ（コントロールユニット）によりエンジンの
運転状態に応じて制御される。つまり、エンジン負荷等
に応じて燃料噴射量が制御されるとともに、点火プラグ
１１周りに混合気を偏在させる成層燃焼状態とすべく圧
縮行程で燃料を噴射する圧縮行程噴射と、燃焼室全体に
混合気を拡散させる均一燃焼状態とすべく吸気行程で燃
料を噴射する吸気行程噴射とに、インジェクタ１２から
の燃料噴射の形態が変更される。また、上記制御弁１８
及び図外のエレキスロットル（電気的なアクチュエータ
で作動されるスロットル弁）等の吸入空気量調節手段も
上記ＥＣＵにより運転状態に応じて制御されるようにな
っている。
外のＥＣＵ（コントロールユニット）によりエンジンの
運転状態に応じて制御される。つまり、エンジン負荷等
に応じて燃料噴射量が制御されるとともに、点火プラグ
１１周りに混合気を偏在させる成層燃焼状態とすべく圧
縮行程で燃料を噴射する圧縮行程噴射と、燃焼室全体に
混合気を拡散させる均一燃焼状態とすべく吸気行程で燃
料を噴射する吸気行程噴射とに、インジェクタ１２から
の燃料噴射の形態が変更される。また、上記制御弁１８
及び図外のエレキスロットル（電気的なアクチュエータ
で作動されるスロットル弁）等の吸入空気量調節手段も
上記ＥＣＵにより運転状態に応じて制御されるようにな
っている。
【００３２】図８は横軸をエンジン回転数、縦軸をエン
ジン負荷（例えば平均有効圧力Ｐｅ）として、燃料噴射
形態及び空燃比の制御マップを示している。この図にお
いて、所定負荷以下かつ所定回転数以下の領域が成層燃
焼領域Ａとされ、この領域Ａで圧縮行程噴射が行なわれ
るとともに空燃比が例えばＡ／Ｆ＝４０程度というよう
に理論空燃比より大幅にリーンとされる。一方、所定負
荷より高負荷側と所定回転数より高回転側とにわたる領
域が均一燃焼領域Ｂとされ、この領域Ｂで吸気行程噴射
が行なわれる。この均一燃焼領域Ｂのうちで低負荷低回
転側の、成層燃焼領域Ａに近い領域Ｂ１では、空燃比が
理論空燃比よりリーン（λ＞１）とされ、例えばＡ／Ｆ
＝２０程度とされる。また、均一燃焼領域Ｂのうちでも
とくに高負荷側及び高回転側の領域Ｂ２では、空燃比が
理論空燃比もしくはこれよりリッチ（λ≦１）とされ、
例えばＡ／Ｆ＝１３〜１４．７とされる。
ジン負荷（例えば平均有効圧力Ｐｅ）として、燃料噴射
形態及び空燃比の制御マップを示している。この図にお
いて、所定負荷以下かつ所定回転数以下の領域が成層燃
焼領域Ａとされ、この領域Ａで圧縮行程噴射が行なわれ
るとともに空燃比が例えばＡ／Ｆ＝４０程度というよう
に理論空燃比より大幅にリーンとされる。一方、所定負
荷より高負荷側と所定回転数より高回転側とにわたる領
域が均一燃焼領域Ｂとされ、この領域Ｂで吸気行程噴射
が行なわれる。この均一燃焼領域Ｂのうちで低負荷低回
転側の、成層燃焼領域Ａに近い領域Ｂ１では、空燃比が
理論空燃比よりリーン（λ＞１）とされ、例えばＡ／Ｆ
＝２０程度とされる。また、均一燃焼領域Ｂのうちでも
とくに高負荷側及び高回転側の領域Ｂ２では、空燃比が
理論空燃比もしくはこれよりリッチ（λ≦１）とされ、
例えばＡ／Ｆ＝１３〜１４．７とされる。
【００３３】また、吸気流動の制御としては、成層燃焼
領域Ａからリーン空燃比の均一燃焼領域Ｂ１にかけて上
記斜めスワールが生成される。そして、少なくともリー
ン空燃比の均一燃焼領域Ｂ１で、スワールの傾斜角度θ
がインジェクタ１２の設置角αよりも大きくされる。な
お、インジェクタ１２の設置角度は３５°±５°とされ
る。
領域Ａからリーン空燃比の均一燃焼領域Ｂ１にかけて上
記斜めスワールが生成される。そして、少なくともリー
ン空燃比の均一燃焼領域Ｂ１で、スワールの傾斜角度θ
がインジェクタ１２の設置角αよりも大きくされる。な
お、インジェクタ１２の設置角度は３５°±５°とされ
る。
【００３４】当実施形態では、制御弁１８が全閉状態の
ときにもタンブル比がスワール比よりも大きくなって斜
めスワールの傾斜角度θが４５°以上となるように吸気
ポート形状が設定された上で、図９及び図１０のように
運転状態に応じて制御弁１８が制御される。
ときにもタンブル比がスワール比よりも大きくなって斜
めスワールの傾斜角度θが４５°以上となるように吸気
ポート形状が設定された上で、図９及び図１０のように
運転状態に応じて制御弁１８が制御される。
【００３５】すなわち、図９は上記各運転領域でのエン
ジン負荷に応じた吸気流動制御の特性を示している。こ
の図のように、成層燃焼領域Ａでは、上記制御弁１８が
部分開とされるとともに、低負荷側で制御弁１８の開度
が比較的大きくされ、負荷が高くなるにつれ、適度に混
合気を拡散させるべく、制御弁１８の開度が小さくされ
ることでスワール比ＳＲｉ及びタンブル比ＴＲｉが大き
くされる。均一燃焼領域Ｂのうちでリーン空燃比とされ
る領域Ｂ１では、制御弁１８が全閉とされることによ
り、スワール比ＳＲｉ及びタンブル比ＴＲｉが最も大き
くされる。また、均一燃焼領域Ｂのうちで空燃比がリッ
チとされる領域Ｂ２では、制御弁１８が全開とされるこ
とにより、スワール比ＳＲｉが０とされる。
ジン負荷に応じた吸気流動制御の特性を示している。こ
の図のように、成層燃焼領域Ａでは、上記制御弁１８が
部分開とされるとともに、低負荷側で制御弁１８の開度
が比較的大きくされ、負荷が高くなるにつれ、適度に混
合気を拡散させるべく、制御弁１８の開度が小さくされ
ることでスワール比ＳＲｉ及びタンブル比ＴＲｉが大き
くされる。均一燃焼領域Ｂのうちでリーン空燃比とされ
る領域Ｂ１では、制御弁１８が全閉とされることによ
り、スワール比ＳＲｉ及びタンブル比ＴＲｉが最も大き
くされる。また、均一燃焼領域Ｂのうちで空燃比がリッ
チとされる領域Ｂ２では、制御弁１８が全開とされるこ
とにより、スワール比ＳＲｉが０とされる。
【００３６】図１０は上記各運転領域でのエンジン回転
数に応じた吸気流動制御の特性の一例を示している。こ
の図のように、成層燃焼領域Ａでは、上記制御弁１８が
部分開とされるとともに、エンジン回転数が高くなるに
つれ、吸気流速そのものが早くなる傾向に対する調整の
ため、制御弁１８の開度が大きくされることでスワール
比ＳＲｉ及びタンブル比ＴＲｉが小さくされる。均一燃
焼領域Ｂのうちの領域Ｂ１で制御弁が全閉、領域Ｂ２で
制御弁が全開とされるのは、負荷に応じた制御の場合
（図９）と同様である。
数に応じた吸気流動制御の特性の一例を示している。こ
の図のように、成層燃焼領域Ａでは、上記制御弁１８が
部分開とされるとともに、エンジン回転数が高くなるに
つれ、吸気流速そのものが早くなる傾向に対する調整の
ため、制御弁１８の開度が大きくされることでスワール
比ＳＲｉ及びタンブル比ＴＲｉが小さくされる。均一燃
焼領域Ｂのうちの領域Ｂ１で制御弁が全閉、領域Ｂ２で
制御弁が全開とされるのは、負荷に応じた制御の場合
（図９）と同様である。
【００３７】ここで、タンブル比及びスワール比の定義
とその測定の方法を、図１１及び図１２を参照しつつ説
明する。
とその測定の方法を、図１１及び図１２を参照しつつ説
明する。
【００３８】上記タンブル比とは、吸気流縦方向角速度
をバルブリフト毎に測定して積分した値を、エンジン角
速度で除した値であり、その吸気流縦方向角速度は図１
１に示す計測装置を用いた測定に基づいて求められる。
すなわち、同図に示す装置は、シリンダヘッド３を横向
きに設置した状態で、測定のための吸気供給装置３１を
シリンダヘッド３の吸気ポートに接続する一方、シリン
ダヘッド３の燃焼室側に、短い接続部を介してタンブル
測定用チューブ３２を接続し、そのチューブ３２に一端
に、ハニカム状ロータ３３を有するインパルスメータ３
４を接続し、チューブ３２に一端にダミーハニカム状ロ
ータ３５を接続してなる。
をバルブリフト毎に測定して積分した値を、エンジン角
速度で除した値であり、その吸気流縦方向角速度は図１
１に示す計測装置を用いた測定に基づいて求められる。
すなわち、同図に示す装置は、シリンダヘッド３を横向
きに設置した状態で、測定のための吸気供給装置３１を
シリンダヘッド３の吸気ポートに接続する一方、シリン
ダヘッド３の燃焼室側に、短い接続部を介してタンブル
測定用チューブ３２を接続し、そのチューブ３２に一端
に、ハニカム状ロータ３３を有するインパルスメータ３
４を接続し、チューブ３２に一端にダミーハニカム状ロ
ータ３５を接続してなる。
【００３９】そしてこの装置により、吸気供給に応じて
上記チューブ３２内に生じるタンブル（矢印）により上
記ハニカム状ロータ３３に作用するトルクをインパルス
メータ３４で計測し、それに基づいて吸気流縦方向角速
度を求める。なお、この装置において、計測の安定性及
び精度を確保するため、チューブ径をシリンダボア系と
同一とするとともに、チューブ長さはチューブ径に対し
て充分に大きくし、例えばチューブ径の１０倍程度とす
る。
上記チューブ３２内に生じるタンブル（矢印）により上
記ハニカム状ロータ３３に作用するトルクをインパルス
メータ３４で計測し、それに基づいて吸気流縦方向角速
度を求める。なお、この装置において、計測の安定性及
び精度を確保するため、チューブ径をシリンダボア系と
同一とするとともに、チューブ長さはチューブ径に対し
て充分に大きくし、例えばチューブ径の１０倍程度とす
る。
【００４０】また、上記スワール比とは、吸気流横方向
角速度をバルブリフト毎に測定して積分した値を、エン
ジン角速度で除した値であり、その吸気流横方向角速度
は図１２に示す計測装置を用いた測定に基づいて求めら
れる。すなわち、同図に示す装置は、基台にシリンダヘ
ッド３を上下反転して設置して、吸気ポートを図外の吸
気供給装置接続する一方、そのシリンダヘッド３上にシ
リンダ３６を設置するとともに、その上端にハニカム状
ロータ３７を有するインパルスメータ３８を接続してな
り、シリンダヘッド３とシリンダブロックとの合わせ面
から１．７５Ｄ（Ｄはシリンダボア径）の位置にインパ
ルスメータ３４の下面を位置させている。
角速度をバルブリフト毎に測定して積分した値を、エン
ジン角速度で除した値であり、その吸気流横方向角速度
は図１２に示す計測装置を用いた測定に基づいて求めら
れる。すなわち、同図に示す装置は、基台にシリンダヘ
ッド３を上下反転して設置して、吸気ポートを図外の吸
気供給装置接続する一方、そのシリンダヘッド３上にシ
リンダ３６を設置するとともに、その上端にハニカム状
ロータ３７を有するインパルスメータ３８を接続してな
り、シリンダヘッド３とシリンダブロックとの合わせ面
から１．７５Ｄ（Ｄはシリンダボア径）の位置にインパ
ルスメータ３４の下面を位置させている。
【００４１】そしてこの装置により、吸気供給に応じて
上記シリンダ３６内に生じるスワール（矢印）によりハ
ニカム状ロータ３７に作用するトルクをインパルスメー
タ３８で計測し、それに基づいて吸気流横方向角速度を
求める。
上記シリンダ３６内に生じるスワール（矢印）によりハ
ニカム状ロータ３７に作用するトルクをインパルスメー
タ３８で計測し、それに基づいて吸気流横方向角速度を
求める。
【００４２】次に、当実施形態のエンジンの吸気装置の
作用を説明する。
作用を説明する。
【００４３】低負荷低回転側の成層燃焼領域では、燃焼
室５の周縁に配置されたインジェクタ１２から圧縮行程
で燃料が噴射されて、点火プラグ１１周りに混合気が偏
在するように成層化されることにより、空燃比が大幅に
リーンな状態で着火、燃焼が可能となる。また、高負荷
側の領域や高回転側の領域は均一燃焼領域Ｂとされ、こ
の領域Ｂでは吸気行程で燃料が噴射されて燃焼室全体に
混合気が拡散されるが、この均一燃焼領域Ｂのうちの低
負荷側や低回転側の領域Ｂ１では空燃比がリーンとされ
ることにより、この領域Ｂ１でも燃費改善が図られる。
室５の周縁に配置されたインジェクタ１２から圧縮行程
で燃料が噴射されて、点火プラグ１１周りに混合気が偏
在するように成層化されることにより、空燃比が大幅に
リーンな状態で着火、燃焼が可能となる。また、高負荷
側の領域や高回転側の領域は均一燃焼領域Ｂとされ、こ
の領域Ｂでは吸気行程で燃料が噴射されて燃焼室全体に
混合気が拡散されるが、この均一燃焼領域Ｂのうちの低
負荷側や低回転側の領域Ｂ１では空燃比がリーンとされ
ることにより、この領域Ｂ１でも燃費改善が図られる。
【００４４】このように運転状態に応じて燃焼の形態や
空燃比が変えられるが、これ対応して、成層燃焼領域Ａ
からリーン空燃比の均一燃焼領域Ｂ１にかけて斜めスワ
ールが生成されるように吸気流動状態が調節されること
により、成層燃焼及びリーン空燃比で均一燃焼に対して
それぞれ燃焼性を向上する作用が得られる。
空燃比が変えられるが、これ対応して、成層燃焼領域Ａ
からリーン空燃比の均一燃焼領域Ｂ１にかけて斜めスワ
ールが生成されるように吸気流動状態が調節されること
により、成層燃焼及びリーン空燃比で均一燃焼に対して
それぞれ燃焼性を向上する作用が得られる。
【００４５】このような作用を具体的に説明すると、先
ず成層燃焼時に、圧縮行程途中まではタンブル成分を含
む斜めスワールが維持されて、インジェクタ１２から斜
めに噴射された燃料の方向が上記斜めスワールのタンブ
ル成分によって下方に向けられるため、噴射燃料の多く
が上記キャビティ６内に入り、キャビティ６による燃料
のトラップ性が高められる。
ず成層燃焼時に、圧縮行程途中まではタンブル成分を含
む斜めスワールが維持されて、インジェクタ１２から斜
めに噴射された燃料の方向が上記斜めスワールのタンブ
ル成分によって下方に向けられるため、噴射燃料の多く
が上記キャビティ６内に入り、キャビティ６による燃料
のトラップ性が高められる。
【００４６】この場合、タンブルだけでは燃料のトラッ
プ性は高められるものの混合気をキャビティから点火プ
ラグ周りに向かわせる混合気輸送作用が充分に得られ
ず、点火プラグ周りの混合気の空燃比にバラツキが生じ
易い。これに対し、当実施形態の構造によると、噴霧が
キャビティ６内にトラップされた後においてピストン４
がさらに上死点に近づく圧縮行程後期に、上記斜めスワ
ールのうちのタンブル成分がピストン４頂部のキャビテ
ィ外の隆起部により崩壊されて主にスワール成分が残る
状態となり、このスワール成分で混合気がキャビティ６
の周縁に沿って燃焼室中央側に流されつつ、上方へ舞い
上がることにより、点火プラグ１１周りへの混合気の輸
送性も良好となる。
プ性は高められるものの混合気をキャビティから点火プ
ラグ周りに向かわせる混合気輸送作用が充分に得られ
ず、点火プラグ周りの混合気の空燃比にバラツキが生じ
易い。これに対し、当実施形態の構造によると、噴霧が
キャビティ６内にトラップされた後においてピストン４
がさらに上死点に近づく圧縮行程後期に、上記斜めスワ
ールのうちのタンブル成分がピストン４頂部のキャビテ
ィ外の隆起部により崩壊されて主にスワール成分が残る
状態となり、このスワール成分で混合気がキャビティ６
の周縁に沿って燃焼室中央側に流されつつ、上方へ舞い
上がることにより、点火プラグ１１周りへの混合気の輸
送性も良好となる。
【００４７】さらに成層燃焼領域では、図９のように負
荷が高くなるにつれてスワール及びタンブルが強められ
るように制御弁１８が調節されることにより、成層燃焼
領域Ａのうちで比較的燃料噴射量が多い中負荷域では適
度に混合気が拡散され、点火プラグ１１周りの混合気の
空燃比が適正に保たれ、燃焼性が向上される。つまり、
タンブルのみが生成される吸気系による場合と斜めスワ
ールが生成される当実施形態による場合とにつき、成層
燃焼領域での燃費率ｂｅを比較すると、図１３のよう
に、タンブルのみが生成される場合はこれが圧縮行程後
期に減衰、崩壊されて、燃料噴射量が多くなっても混合
気の拡散が図れないため、成層燃焼領域内のうちの高負
荷側の領域である中負荷域で燃費が悪化する（破線）の
対し、斜めスワールが生成される場合は上記のように適
度の拡散作用が得られるため上記中負荷域での燃費が改
善される（実線）。
荷が高くなるにつれてスワール及びタンブルが強められ
るように制御弁１８が調節されることにより、成層燃焼
領域Ａのうちで比較的燃料噴射量が多い中負荷域では適
度に混合気が拡散され、点火プラグ１１周りの混合気の
空燃比が適正に保たれ、燃焼性が向上される。つまり、
タンブルのみが生成される吸気系による場合と斜めスワ
ールが生成される当実施形態による場合とにつき、成層
燃焼領域での燃費率ｂｅを比較すると、図１３のよう
に、タンブルのみが生成される場合はこれが圧縮行程後
期に減衰、崩壊されて、燃料噴射量が多くなっても混合
気の拡散が図れないため、成層燃焼領域内のうちの高負
荷側の領域である中負荷域で燃費が悪化する（破線）の
対し、斜めスワールが生成される場合は上記のように適
度の拡散作用が得られるため上記中負荷域での燃費が改
善される（実線）。
【００４８】また、リーン空燃比での均一燃焼時は、上
記制御弁１８が全閉とされることでスワール成分及びタ
ンブル成分が強められ、かつ、この状態でタンブル成分
がスワール成分よりも強くて傾斜角度θの大きい斜めス
ワールが生成されることにより、良好な成層燃焼状態が
得られる。すなわち、燃焼室の周縁部に配置されるイン
ジェクタ１２は吸気ポート７Ａ，７Ｂとの干渉防止等の
制約から設置角度が比較的小さく、この設置角度に対応
した方向に燃料が噴射されるので、燃焼室５内の気流が
弱いと噴射燃料がインジェクタ１２に対向する側のシリ
ンダ壁面に付着し易くなるが、上記のように斜めスワー
ルが生成され、とくにインジェクタ１２の噴射方向より
も燃焼室下方側に向いた方向に斜めスワールが生成され
ることにより、インジェクタ１２から噴射された燃料が
上記斜めスワールにより下方に向けられて、シリンダ壁
面への付着が防止されつつ、燃焼室５全体に拡散され、
燃焼性が向上される。
記制御弁１８が全閉とされることでスワール成分及びタ
ンブル成分が強められ、かつ、この状態でタンブル成分
がスワール成分よりも強くて傾斜角度θの大きい斜めス
ワールが生成されることにより、良好な成層燃焼状態が
得られる。すなわち、燃焼室の周縁部に配置されるイン
ジェクタ１２は吸気ポート７Ａ，７Ｂとの干渉防止等の
制約から設置角度が比較的小さく、この設置角度に対応
した方向に燃料が噴射されるので、燃焼室５内の気流が
弱いと噴射燃料がインジェクタ１２に対向する側のシリ
ンダ壁面に付着し易くなるが、上記のように斜めスワー
ルが生成され、とくにインジェクタ１２の噴射方向より
も燃焼室下方側に向いた方向に斜めスワールが生成され
ることにより、インジェクタ１２から噴射された燃料が
上記斜めスワールにより下方に向けられて、シリンダ壁
面への付着が防止されつつ、燃焼室５全体に拡散され、
燃焼性が向上される。
【００４９】ここで、リーン空燃比での均一燃焼時の渦
強さと燃焼期間との関係を、スワール傾斜角度θを種々
変えた場合について、図１４に示す。この図のようにス
ワール傾斜角度θが小さい場合（θ＝１２°の場合やθ
＝３８°の場合）、混合気が燃焼室周辺に偏在する逆成
層状態となって混合気が均一に拡散し難くなり、このよ
うな混合気分布状態の悪化がスワールの燃焼促進作用を
妨げるため、渦強さを大きくしても燃焼期間はあまり短
縮されない。これに対し、スワール傾斜角度θを大きく
した場合（図示の例ではθ＝５２°の場合）は、上記の
ような逆成層が防止されて燃焼室５全体に混合気が均一
に拡散されるため、この拡散性の向上とスワールによる
乱流強化との相乗作用により、渦強さが大きくなるにつ
れて燃焼が促進されて大幅に燃焼期間が短縮される。
強さと燃焼期間との関係を、スワール傾斜角度θを種々
変えた場合について、図１４に示す。この図のようにス
ワール傾斜角度θが小さい場合（θ＝１２°の場合やθ
＝３８°の場合）、混合気が燃焼室周辺に偏在する逆成
層状態となって混合気が均一に拡散し難くなり、このよ
うな混合気分布状態の悪化がスワールの燃焼促進作用を
妨げるため、渦強さを大きくしても燃焼期間はあまり短
縮されない。これに対し、スワール傾斜角度θを大きく
した場合（図示の例ではθ＝５２°の場合）は、上記の
ような逆成層が防止されて燃焼室５全体に混合気が均一
に拡散されるため、この拡散性の向上とスワールによる
乱流強化との相乗作用により、渦強さが大きくなるにつ
れて燃焼が促進されて大幅に燃焼期間が短縮される。
【００５０】このようなリーン空燃比での均一燃焼時の
燃焼促進作用は、タンブル比をスワール比よりも大きく
して、スワール傾斜角度θが４５°以上の斜めスワール
を生成することにより有効に得られる。
燃焼促進作用は、タンブル比をスワール比よりも大きく
して、スワール傾斜角度θが４５°以上の斜めスワール
を生成することにより有効に得られる。
【００５１】また、均一燃焼のうちで空燃比がリッチ
（λ≦１）とされる高負荷、高回転の領域では、制御弁
が全開とされることで吸気ポート開口面積が大きされる
とともにスワール成分が打ち消されるが、この状態でも
タンブル成分が残されることにより混合気の拡散及び燃
焼が良好に行なわれる。
（λ≦１）とされる高負荷、高回転の領域では、制御弁
が全開とされることで吸気ポート開口面積が大きされる
とともにスワール成分が打ち消されるが、この状態でも
タンブル成分が残されることにより混合気の拡散及び燃
焼が良好に行なわれる。
【００５２】ところで、当実施形態の吸気装置では、前
述のように、図１に示すような吸気ポート７Ａ，７Ｂの
縦断面形状によってタンブル成分が得られるとともに、
一対の吸気ポート７Ａ，７Ｂのうちの一方の吸気流通を
制御弁１８によって制御することによりスワール成分が
得られ、そのタンブル成分とスワール成分とで斜めスワ
ールが生成される。
述のように、図１に示すような吸気ポート７Ａ，７Ｂの
縦断面形状によってタンブル成分が得られるとともに、
一対の吸気ポート７Ａ，７Ｂのうちの一方の吸気流通を
制御弁１８によって制御することによりスワール成分が
得られ、そのタンブル成分とスワール成分とで斜めスワ
ールが生成される。
【００５３】とくに、図５に示すように、両吸気ポート
７Ａ，７Ｂは途中箇所の横断面において横方向中心線Ｌ
ｘより上側で断面積が増大していることにより、吸気ポ
ートの上側を空気が多くながれてタンブル成分の生成を
促進し得るとともに、縦方向中心線Ｌｙより外側でも断
面積が増大していることにより、吸気ポートの外側を空
気が多くながれてスワール成分の生成を促進し得る。従
ってタンブル成分及びスワール成分を強め、燃焼促進作
用等を向上することができる。
７Ａ，７Ｂは途中箇所の横断面において横方向中心線Ｌ
ｘより上側で断面積が増大していることにより、吸気ポ
ートの上側を空気が多くながれてタンブル成分の生成を
促進し得るとともに、縦方向中心線Ｌｙより外側でも断
面積が増大していることにより、吸気ポートの外側を空
気が多くながれてスワール成分の生成を促進し得る。従
ってタンブル成分及びスワール成分を強め、燃焼促進作
用等を向上することができる。
【００５４】また、上記横断面において内側から下側に
かけての斜辺部７６が基準円Ｃより軸心側に入り込んだ
形状とされていることにより、この両吸気ポート７Ａ，
７Ｂの間の下方にインジェクタ１２の配置スペースが確
保され、吸気ポート７Ａ，７Ｂとインジェクタ１２とが
コンパクトに配置される。また、この部分にスペース的
余裕ができることにより、インジェクタ設置角度の自由
度も高められる。
かけての斜辺部７６が基準円Ｃより軸心側に入り込んだ
形状とされていることにより、この両吸気ポート７Ａ，
７Ｂの間の下方にインジェクタ１２の配置スペースが確
保され、吸気ポート７Ａ，７Ｂとインジェクタ１２とが
コンパクトに配置される。また、この部分にスペース的
余裕ができることにより、インジェクタ設置角度の自由
度も高められる。
【００５５】さらに、吸気ポート下流端近傍に短い緩傾
斜区間７２が設けられ、この部分の上壁にバルブガイド
１４が設けられるとともに、緩傾斜区間７２で吸気ポー
ト断面形状が概略三角形状から円形に次第に変化するよ
うにしているため、両吸気ポート７Ａ，７Ｂとインジェ
クタ１２及び吸気弁９のバルブガイド１３が互いに干渉
しないように合理的にレイアウトされ、かつ、タンブル
成分及びスワール成分を生成する気流がスムーズに燃焼
室に導入される。
斜区間７２が設けられ、この部分の上壁にバルブガイド
１４が設けられるとともに、緩傾斜区間７２で吸気ポー
ト断面形状が概略三角形状から円形に次第に変化するよ
うにしているため、両吸気ポート７Ａ，７Ｂとインジェ
クタ１２及び吸気弁９のバルブガイド１３が互いに干渉
しないように合理的にレイアウトされ、かつ、タンブル
成分及びスワール成分を生成する気流がスムーズに燃焼
室に導入される。
【００５６】なお、吸気ポート７Ａ，７Ｂの途中の横断
面形状は概略的に前記のような三角形状（図５参照）と
なる範囲で変更可能であり、例えば図１５のように内側
から下側にかけての斜辺部７６´が軸心Ｏ側に凹入した
湾曲状となっていてもよい。
面形状は概略的に前記のような三角形状（図５参照）と
なる範囲で変更可能であり、例えば図１５のように内側
から下側にかけての斜辺部７６´が軸心Ｏ側に凹入した
湾曲状となっていてもよい。
【００５７】また、上記実施形態では吸気ポート７Ａ，
７Ｂの間の下方に配置されるインジェクタ１２が燃焼室
５に直接燃料を噴射する筒内噴射タイプとなっている
が、吸気ポートと内に燃料を噴射するようなポート噴射
タイプのものでも、Ｖ型エンジン等において一対の吸気
ポートの下側にインジェクタを配置する方がレイアウト
的に都合がよい場合等に、本発明を適用することができ
る。
７Ｂの間の下方に配置されるインジェクタ１２が燃焼室
５に直接燃料を噴射する筒内噴射タイプとなっている
が、吸気ポートと内に燃料を噴射するようなポート噴射
タイプのものでも、Ｖ型エンジン等において一対の吸気
ポートの下側にインジェクタを配置する方がレイアウト
的に都合がよい場合等に、本発明を適用することができ
る。
【００５８】
【発明の効果】以上のように本発明は、一対の吸気ポー
トのスロート部を横断面円形とするとともに、その上流
において上記吸気ポートの横断面形状を、上辺部と外側
辺部と内側から下側にかけての斜辺部とを有して、円形
断面と比べて横方向中心線より上側及び縦方向中心線よ
り外側で断面積が増大した概略三角形状とし、上記一対
の吸気ポートの間の下側にインジェクタを配置している
ため、斜めスワールの生成を可能にし、そのタンブル成
分及びスワール成分を強化することができる。しかも、
両吸気ポートの間の下側にインジェクタ配置のためのス
ペースを確保し、インジェクタを両吸気ポートに近接さ
せて配置することができるとともに、スペース的余裕が
できることでインジェクタ設置角度等の自由度を高める
ことができる。
トのスロート部を横断面円形とするとともに、その上流
において上記吸気ポートの横断面形状を、上辺部と外側
辺部と内側から下側にかけての斜辺部とを有して、円形
断面と比べて横方向中心線より上側及び縦方向中心線よ
り外側で断面積が増大した概略三角形状とし、上記一対
の吸気ポートの間の下側にインジェクタを配置している
ため、斜めスワールの生成を可能にし、そのタンブル成
分及びスワール成分を強化することができる。しかも、
両吸気ポートの間の下側にインジェクタ配置のためのス
ペースを確保し、インジェクタを両吸気ポートに近接さ
せて配置することができるとともに、スペース的余裕が
できることでインジェクタ設置角度等の自由度を高める
ことができる。
【図１】本発明の一実施形態による吸気装置を具備した
エンジンの断面図である。
エンジンの断面図である。
【図２】上記エンジンの燃焼室及び吸気系の概略平面図
である。
である。
【図３】上記エンジンの燃焼室の断面図である。
【図４】ピストンの頂部の平面図である。
【図５】図１のＡ−Ａ線部分での吸気ポートの横断面形
状を示す図である。
状を示す図である。
【図６】ポート形状についての説明図である。
【図７】斜めスワールを示す説明図である。
【図８】燃料噴射形態及び空燃比の制御マップを示す図
である。
である。
【図９】エンジン負荷に応じた吸気流動の制御を示す図
である。
である。
【図１０】エンジン回転数に応じた吸気流動の制御を示
す図である。
す図である。
【図１１】タンブル比測定のための装置の概略図であ
る。
る。
【図１２】スワール比測定のための装置の概略図であ
る。
る。
【図１３】吸気流動がタンブルの場合と斜めスワールの
場合とにつき、エンジン負荷に応じた燃費率の変化を示
す図である。
場合とにつき、エンジン負荷に応じた燃費率の変化を示
す図である。
【図１４】渦強さと燃焼期間との関係を、スワール傾斜
角を種々変えた場合について示す図である。
角を種々変えた場合について示す図である。
【図１５】吸気ポートの横断面形状の変形例を示す断面
図である。
図である。
１ エンジン本体 ３ シリンダヘッド ５ 燃焼室 ７Ａ，７Ｂ 吸気ポート ７４ 上辺部 ７５ 外側辺部 ７６ 斜辺部 １２ インジェクタ １４ バルブガイド
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｍ 69/00 ３６０ Ｆ０２Ｍ 69/00 ３６０Ｂ (72)発明者 白石 徹 広島県安芸郡府中町新地３番１号 マツダ 株式会社内
Claims (7)
- 【請求項１】 上流側がシリンダヘッドの上方側部に位
置し、下流側が燃焼室に向かって延び、シリンダ軸心に
対して横方向からシリンダ軸心方向へ湾曲して、下流端
がシリンダヘッド下面側の燃焼室天井部分に開口する一
対の互いに独立した吸気ポートを備えているエンジンの
吸気装置において、上記一対の吸気ポートのスロート部
を横断面円形とするとともに、その上流において上記吸
気ポートの横断面形状を、シリンダヘッド下面から遠い
側に位置する上辺部と、吸気ポート間側とは反対側に位
置する外側辺部と、吸気ポート間側である内側から下側
にかけての斜辺部とを有して、円形断面と比べ、横方向
中心線より上側及び縦方向中心線より外側で断面積が増
大した概略三角形状とし、上記一対の吸気ポートの間の
下側にインジェクタを配置したことを特徴とするエンジ
ンの吸気装置。 - 【請求項２】 上記吸気ポートのスロート部より上流側
に、シリンダ軸心と直交する方向に対するポート軸心の
傾斜角度が最も小さい区間を設定し、この区間内の吸気
ポート上壁に吸気弁のバルブガイドを設けるとともに、
この区間内で吸気ポートの横断面を概略三角形状から円
形に次第に変化させるように形成したことを特徴とする
請求項１記載のエンジンの吸気装置。 - 【請求項３】 上流側における吸気ポートの横断面形状
を、上記上辺部と上記斜辺部との間に短い内側辺部を有
するとともに上記外側辺部と上記斜辺部との間に短い下
辺部を有する略五角形状としたことを特徴とする請求項
１または２記載のエンジンの吸気装置。 - 【請求項４】 燃焼室をペントルーフ型とし、この燃焼
室の周縁に上記インジェクタを位置させて、インジェク
タから燃焼室に直接燃料を噴射するようにしたことを特
徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のエンジンの吸
気装置。 - 【請求項５】 一方の吸気ポートに対する吸気の流通を
制御する制御弁を設け、少なくともこの制御弁が非全開
状態のときにスワール成分とタンブル成分の両方を含む
斜めスワールが生成されるようにしたことを特徴とする
請求項１〜４のいずれかに記載のエンジンの吸気装置。 - 【請求項６】 上記一対の吸気ポートを互いに対称とな
る形状に形成することにより、上記制御弁が全開された
ときにスワール成分が打ち消されて、タンブルのみが生
成されるようにしたことを特徴とする請求項５記載のエ
ンジンの吸気装置。 - 【請求項７】 上記制御弁が全閉のときにもタンブル比
がスワール比より大きくなるようにしたことを特徴する
請求項５または６記載のエンジンの吸気装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11160897A JP3804178B2 (ja) | 1997-04-28 | 1997-04-28 | エンジンの吸気装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11160897A JP3804178B2 (ja) | 1997-04-28 | 1997-04-28 | エンジンの吸気装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10299497A true JPH10299497A (ja) | 1998-11-10 |
| JP3804178B2 JP3804178B2 (ja) | 2006-08-02 |
Family
ID=14565662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11160897A Expired - Fee Related JP3804178B2 (ja) | 1997-04-28 | 1997-04-28 | エンジンの吸気装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3804178B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11182251A (ja) * | 1997-12-22 | 1999-07-06 | Nissan Motor Co Ltd | 筒内噴射式内燃機関のピストン |
| JPH11257078A (ja) * | 1998-01-06 | 1999-09-21 | Nissan Motor Co Ltd | 直噴火花点火式内燃機関 |
| KR100860171B1 (ko) * | 2001-09-18 | 2008-09-24 | 가부시끼 가이샤 구보다 | 직접분사식 디젤엔진 |
| WO2010017463A3 (en) * | 2008-08-08 | 2010-04-15 | Jerry Lee Magnuson | Intake manifolds for internal combustion engines |
| WO2015182191A1 (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-03 | 愛知機械工業株式会社 | シリンダヘッドおよびこれを備える内燃機関ならびに吸気ポート成形用中子 |
| CN113565645A (zh) * | 2021-07-30 | 2021-10-29 | 江门市大长江集团有限公司 | 一种摩托车发动机及其缸头进气结构 |
-
1997
- 1997-04-28 JP JP11160897A patent/JP3804178B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11182251A (ja) * | 1997-12-22 | 1999-07-06 | Nissan Motor Co Ltd | 筒内噴射式内燃機関のピストン |
| JPH11257078A (ja) * | 1998-01-06 | 1999-09-21 | Nissan Motor Co Ltd | 直噴火花点火式内燃機関 |
| KR100860171B1 (ko) * | 2001-09-18 | 2008-09-24 | 가부시끼 가이샤 구보다 | 직접분사식 디젤엔진 |
| WO2010017463A3 (en) * | 2008-08-08 | 2010-04-15 | Jerry Lee Magnuson | Intake manifolds for internal combustion engines |
| WO2015182191A1 (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-03 | 愛知機械工業株式会社 | シリンダヘッドおよびこれを備える内燃機関ならびに吸気ポート成形用中子 |
| CN113565645A (zh) * | 2021-07-30 | 2021-10-29 | 江门市大长江集团有限公司 | 一种摩托车发动机及其缸头进气结构 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3804178B2 (ja) | 2006-08-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH10299537A (ja) | 筒内噴射型火花点火式エンジン | |
| US6725649B2 (en) | Control apparatus for a direct-injection, spark-ignition engine | |
| JP3644249B2 (ja) | 筒内噴射式内燃機関 | |
| CN109424453B (zh) | 发动机的燃料喷射装置 | |
| CN109424463B (zh) | 发动机的燃料喷射装置 | |
| CN109424460B (zh) | 压缩着火式发动机的控制装置 | |
| JP3921732B2 (ja) | 筒内噴射型火花点火式エンジン | |
| US6155229A (en) | Charge motion control valve in upper intake manifold | |
| JPH10299497A (ja) | エンジンの吸気装置 | |
| JP2003262132A (ja) | 火花点火式直噴エンジンの吸気装置 | |
| JP2001271650A (ja) | 火花点火式直噴エンジン | |
| JP2010037964A (ja) | 筒内噴射式火花点火内燃機関 | |
| JP2004245204A (ja) | 内燃機関の燃料噴射装置 | |
| JP4392598B2 (ja) | 火花点火式直噴エンジン | |
| JP3893750B2 (ja) | 直接筒内噴射式火花点火機関 | |
| JPH11107760A (ja) | 直噴エンジンの吸気装置 | |
| JPH06147022A (ja) | 筒内噴射型内燃機関 | |
| JP3591141B2 (ja) | 筒内直接噴射式火花点火内燃機関 | |
| JP3146936B2 (ja) | 筒内噴射型内燃機関 | |
| JPH06213081A (ja) | エンジンのｅｇｒ装置 | |
| JPH05223040A (ja) | エンジンの吸気装置 | |
| JP2003254067A (ja) | 火花点火式直噴エンジンの燃焼室構造 | |
| JP2000008863A (ja) | 筒内噴射式内燃機関のピストン | |
| JP3639048B2 (ja) | 筒内燃料噴射式エンジン | |
| JPH0861190A (ja) | 燃料噴射式エンジン |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051220 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20051221 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060220 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060418 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060501 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090519 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100519 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110519 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110519 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120519 Year of fee payment: 6 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |