JPH10305357A - 連続鋳造用内挿式浸漬ノズル - Google Patents
連続鋳造用内挿式浸漬ノズルInfo
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- JPH10305357A JPH10305357A JP11711197A JP11711197A JPH10305357A JP H10305357 A JPH10305357 A JP H10305357A JP 11711197 A JP11711197 A JP 11711197A JP 11711197 A JP11711197 A JP 11711197A JP H10305357 A JPH10305357 A JP H10305357A
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Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 内挿式浸漬ノズルの嵌合部へのアルミナ付着
を防止するとともに、ストッパによる溶鋼流の制御に十
分な強度を持たせることを課題とする。 【解決手段】 図示しないノズルストッパによりノズル
孔の上端を開閉することにより溶鋼流を制御する内挿式
浸漬ノズルにおいて、浸漬ノズル１をノズル本体２と、
その上部に設けられた嵌合凹部２ａに嵌着されるシート
用耐火物３とに分割して構成し、シート用耐火物３を通
気性を有しかつカーボンを含有しない材質の定型焼成煉
瓦により形成し、ノズル本体２とシート用耐火物３との
間にモルタル４を介して嵌合固着したことを特徴とす
る。
を防止するとともに、ストッパによる溶鋼流の制御に十
分な強度を持たせることを課題とする。 【解決手段】 図示しないノズルストッパによりノズル
孔の上端を開閉することにより溶鋼流を制御する内挿式
浸漬ノズルにおいて、浸漬ノズル１をノズル本体２と、
その上部に設けられた嵌合凹部２ａに嵌着されるシート
用耐火物３とに分割して構成し、シート用耐火物３を通
気性を有しかつカーボンを含有しない材質の定型焼成煉
瓦により形成し、ノズル本体２とシート用耐火物３との
間にモルタル４を介して嵌合固着したことを特徴とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶融金属容器の底
部に内挿してノズルストッパにより浸漬ノズル孔の上端
を開閉するようにして溶融金属の流出を調整する連続鋳
造用内挿式浸漬ノズルに関する。
部に内挿してノズルストッパにより浸漬ノズル孔の上端
を開閉するようにして溶融金属の流出を調整する連続鋳
造用内挿式浸漬ノズルに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、図３に示すように製鉄所等におい
て取鍋ａからタンディシュｂを経てモールドｃに溶鋼を
注入する際に、溶鋼の酸化防止の目的からタンディシュ
ｂの底部に浸漬ノズルｄが使用されている。この浸漬ノ
ズルｄは耐スポール性に優れたＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ材質を本
体として、腐食性の強いモールドパウダーとの接触部に
ＺｒＯ2 −Ｃを配した構造が一般的に採用されている。
て取鍋ａからタンディシュｂを経てモールドｃに溶鋼を
注入する際に、溶鋼の酸化防止の目的からタンディシュ
ｂの底部に浸漬ノズルｄが使用されている。この浸漬ノ
ズルｄは耐スポール性に優れたＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ材質を本
体として、腐食性の強いモールドパウダーとの接触部に
ＺｒＯ2 −Ｃを配した構造が一般的に採用されている。
【０００３】しかして浸漬ノズルには、図示しない溶融
金属容器の外部に装着された溶融金属流量調節装置スラ
イドゲートと直接、またはコレクターノズルを介して使
用される外挿式浸漬ノズルと、図３に示すように溶融金
属容器ｂの底部に内挿してノズルストッパｅにより浸漬
ノズルｄの孔ｆの上端を開閉することで溶融金属の流量
を調整する内挿式浸漬ノズルｄとに大別される。
金属容器の外部に装着された溶融金属流量調節装置スラ
イドゲートと直接、またはコレクターノズルを介して使
用される外挿式浸漬ノズルと、図３に示すように溶融金
属容器ｂの底部に内挿してノズルストッパｅにより浸漬
ノズルｄの孔ｆの上端を開閉することで溶融金属の流量
を調整する内挿式浸漬ノズルｄとに大別される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし内挿式浸漬ノズ
ルでは、鋼中のＡｌ脱酸により生じたアルミナ介在物が
浸漬ノズルとストッパとが嵌合する部分（嵌合部）に付
着し易く、溶鋼の流出制御が困難となる問題がある。
ルでは、鋼中のＡｌ脱酸により生じたアルミナ介在物が
浸漬ノズルとストッパとが嵌合する部分（嵌合部）に付
着し易く、溶鋼の流出制御が困難となる問題がある。
【０００５】アルミナ付着の原因となるアルミナの起源
として、１）耐火物と溶鋼との反応生成物と、２）溶鋼
の温度低下による溶鋼成分から生成するアルミナとが考
えられる。
として、１）耐火物と溶鋼との反応生成物と、２）溶鋼
の温度低下による溶鋼成分から生成するアルミナとが考
えられる。
【０００６】１）耐火物と溶鋼との反応生成物に関して
は、高温の耐火物中において、耐火原料として使用され
ているＳｉＯ2 、あるいは耐火原料の不純物として含ま
れるＳｉＯ2 とＣとの間に（１）式の反応が起こる。そ
して生成されたＳｉＯ｛気体：以下（ｇ）と記載する｝
およびＣＯ（ｇ）がノズルと溶鋼との界面に拡散し、溶
鋼中のＡｌと（２）式、（３）式の反応を起こして、ノ
ズルの稼働面でアルミナを生成し、ノズル表面に融着し
て鋼中Ａｌ2 Ｏ3 介在物付着の発端となる。（下線を付
してある物質は溶鋼中に溶けている状態の場合を示す。
以下同じ。） ＳｉＯ2 （ｓ）＋Ｃ（ｓ）＝ＳｉＯ（ｇ）＋ＣＯ（ｇ） …（１） ３ＳｉＯ（ｇ）＋２Ａｌ＝Ａｌ2 Ｏ3 （ｓ）＋３Ｓｉ …（２） ３ＣＯ（ｇ）＋２Ａｌ＝Ａｌ2 Ｏ3 （ｓ）＋３Ｃ …（３） 上式中、（ｓ）は固体を表す。
は、高温の耐火物中において、耐火原料として使用され
ているＳｉＯ2 、あるいは耐火原料の不純物として含ま
れるＳｉＯ2 とＣとの間に（１）式の反応が起こる。そ
して生成されたＳｉＯ｛気体：以下（ｇ）と記載する｝
およびＣＯ（ｇ）がノズルと溶鋼との界面に拡散し、溶
鋼中のＡｌと（２）式、（３）式の反応を起こして、ノ
ズルの稼働面でアルミナを生成し、ノズル表面に融着し
て鋼中Ａｌ2 Ｏ3 介在物付着の発端となる。（下線を付
してある物質は溶鋼中に溶けている状態の場合を示す。
以下同じ。） ＳｉＯ2 （ｓ）＋Ｃ（ｓ）＝ＳｉＯ（ｇ）＋ＣＯ（ｇ） …（１） ３ＳｉＯ（ｇ）＋２Ａｌ＝Ａｌ2 Ｏ3 （ｓ）＋３Ｓｉ …（２） ３ＣＯ（ｇ）＋２Ａｌ＝Ａｌ2 Ｏ3 （ｓ）＋３Ｃ …（３） 上式中、（ｓ）は固体を表す。
【０００７】この場合、（１）式の反応を解消する目的
で、浸漬ノズルの内孔部をＣを含まない耐火物で被覆す
る方法、すなわち浸漬ノズルの湯道表層部にＡｌ
2 Ｏ3 、ＭｎＯ2 、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 を単独ま
たは複合して添加した耐火物を配設した連続鋳造用の浸
漬ノズルが、特開昭５１ー５４８３６号公報に開示され
ている。
で、浸漬ノズルの内孔部をＣを含まない耐火物で被覆す
る方法、すなわち浸漬ノズルの湯道表層部にＡｌ
2 Ｏ3 、ＭｎＯ2 、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 を単独ま
たは複合して添加した耐火物を配設した連続鋳造用の浸
漬ノズルが、特開昭５１ー５４８３６号公報に開示され
ている。
【０００８】しかしながら本公報で好ましいとされるＳ
ｉＯ2 の９０〜９９ｗｔ％の領域では、（４）式に示す
反応により（１）〜（３）式と同様、ノズルの稼働面で
アルミナを生成、ノズル表面に融着して鋼中Ａｌ2 Ｏ3
介在物付着の発端となる。
ｉＯ2 の９０〜９９ｗｔ％の領域では、（４）式に示す
反応により（１）〜（３）式と同様、ノズルの稼働面で
アルミナを生成、ノズル表面に融着して鋼中Ａｌ2 Ｏ3
介在物付着の発端となる。
【０００９】 ３ＳｉＯ2 （ｓ）＋４Ａｌ＝２Ａｌ2 Ｏ3 （ｓ）＋３Ｓｉ …（４） また５重量％を越えるＳｉＯ2 を含まず、Ａｌ2 Ｏ
3 （あるいはＭｇＯ，ＺｒＯ2 ）が９０重量％以上のカ
ーボンレス高アルミナ質耐火物が特開平３ー２４３２５
８号公報に、特開平５ー１５４６２８号公報にはアルミ
ナ含有量９０重量％以上のアルミナクリンカーを主成分
とし、アルミナ含有量７０重量％以上、カーボン含有量
が１重量％未満、シリカ含有量が１重量％未満の耐火物
組成を有し、かつ０．２１ｍｍ以下の粒度が２０〜７０
％を占める粒度構成を有する連続鋳造用ノズル内孔体が
開示されている。
3 （あるいはＭｇＯ，ＺｒＯ2 ）が９０重量％以上のカ
ーボンレス高アルミナ質耐火物が特開平３ー２４３２５
８号公報に、特開平５ー１５４６２８号公報にはアルミ
ナ含有量９０重量％以上のアルミナクリンカーを主成分
とし、アルミナ含有量７０重量％以上、カーボン含有量
が１重量％未満、シリカ含有量が１重量％未満の耐火物
組成を有し、かつ０．２１ｍｍ以下の粒度が２０〜７０
％を占める粒度構成を有する連続鋳造用ノズル内孔体が
開示されている。
【００１０】しかしながらこれらの材料は、耐火物と溶
鋼との反応生成物に起源するアルミナ付着抑制を主眼と
したものであり、溶鋼の温度低下により生成するアルミ
ナ付着を抑制することはできない。
鋼との反応生成物に起源するアルミナ付着抑制を主眼と
したものであり、溶鋼の温度低下により生成するアルミ
ナ付着を抑制することはできない。
【００１１】２）溶鋼の温度低下により生成されるアル
ミナに関しては、温度低下により溶鋼の酸素溶解能が低
下、遊離した酸素が溶鋼中のＡｌと（５）式の反応を起
こして、アルミナを生成し、Ａｌ2 Ｏ3 介在物付着の発
端となる。
ミナに関しては、温度低下により溶鋼の酸素溶解能が低
下、遊離した酸素が溶鋼中のＡｌと（５）式の反応を起
こして、アルミナを生成し、Ａｌ2 Ｏ3 介在物付着の発
端となる。
【００１２】 ２Ａｌ＋３Ｏ＝Ａｌ2 Ｏ3 （ｓ） …（５） これら耐火物と溶鋼との反応生成物に起源するアルミナ
付着、溶鋼の温度低下により生成するアルミナの付着を
共に抑制する方法としてポーラスなノズル内孔部と本体
部の間にスリット空間を設け、内孔部の気孔を通して溶
鋼中に不活性ガスを吹き込み、ノズル閉塞を防止する方
法が種々開示されている。
付着、溶鋼の温度低下により生成するアルミナの付着を
共に抑制する方法としてポーラスなノズル内孔部と本体
部の間にスリット空間を設け、内孔部の気孔を通して溶
鋼中に不活性ガスを吹き込み、ノズル閉塞を防止する方
法が種々開示されている。
【００１３】ポーラスなノズル内孔部材質としてはＡｌ
2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 −Ｃ質の材質が広く使用されている。
また先行技術として鋼品質の点からアルミナ・黒鉛質ガ
ス吹き込み型連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、ガス吹き
込み部にあたる内孔体の組成をシリカ含有率５ｗｔ％以
下、アルミナ３０〜８０ｗｔ％、黒鉛含有率５〜５０ｗ
ｔ％としたことを特徴とする特開平３−２０８９１７号
公報や、カーボン質含有耐火物によって形成したノズル
本体の内孔部の不活性ガス吐出部分を、通気性を有し、
かつカーボン源を含有しない耐火物によって積層したこ
とを特徴とする連続鋳造用の浸漬ノズル特開平８−５７
６１３号公報が知られている。
2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 −Ｃ質の材質が広く使用されている。
また先行技術として鋼品質の点からアルミナ・黒鉛質ガ
ス吹き込み型連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、ガス吹き
込み部にあたる内孔体の組成をシリカ含有率５ｗｔ％以
下、アルミナ３０〜８０ｗｔ％、黒鉛含有率５〜５０ｗ
ｔ％としたことを特徴とする特開平３−２０８９１７号
公報や、カーボン質含有耐火物によって形成したノズル
本体の内孔部の不活性ガス吐出部分を、通気性を有し、
かつカーボン源を含有しない耐火物によって積層したこ
とを特徴とする連続鋳造用の浸漬ノズル特開平８−５７
６１３号公報が知られている。
【００１４】しかしながらカーボン質含有耐火物によっ
て形成したノズル本体の内孔部にカーボン源を含有しな
い耐火物を積層構成すると、カーボンを含有しない耐火
物はカーボン含有耐火物と比較して一般に熱膨脹率が大
きいため、高温中での熱膨張差により外部のカーボン含
有耐火物が破壊される欠点を持つ。
て形成したノズル本体の内孔部にカーボン源を含有しな
い耐火物を積層構成すると、カーボンを含有しない耐火
物はカーボン含有耐火物と比較して一般に熱膨脹率が大
きいため、高温中での熱膨張差により外部のカーボン含
有耐火物が破壊される欠点を持つ。
【００１５】またカーボン含有耐火物とカーボンを含有
しない耐火物を積層構成した場合、つぎのような欠点も
生ずる。
しない耐火物を積層構成した場合、つぎのような欠点も
生ずる。
【００１６】内挿式浸漬ノズルにおいては、ノズルスト
ッパにより浸漬ノズル孔の上端を開閉することで溶融金
属流量を調整する重要な役割を受け持つ浸漬ノズル嵌合
部はストッパによる衝撃に耐え得る強度が要求される。
ッパにより浸漬ノズル孔の上端を開閉することで溶融金
属流量を調整する重要な役割を受け持つ浸漬ノズル嵌合
部はストッパによる衝撃に耐え得る強度が要求される。
【００１７】カーボン含有耐火材料の最適焼成温度（必
要な強度が発現する焼成温度）が７００〜１２００°Ｃ
であるのに対し、カーボンを含有しない耐火材料の最適
焼成温度は１３００°Ｃ以上である。カーボン含有耐火
材料とカーボンを含有しない耐火材料を同時に例えば１
０００℃で焼成した場合、カーボンを含有しない耐火材
料は焼成不足（焼結不足）となり、十分な強度を得るこ
とができない。
要な強度が発現する焼成温度）が７００〜１２００°Ｃ
であるのに対し、カーボンを含有しない耐火材料の最適
焼成温度は１３００°Ｃ以上である。カーボン含有耐火
材料とカーボンを含有しない耐火材料を同時に例えば１
０００℃で焼成した場合、カーボンを含有しない耐火材
料は焼成不足（焼結不足）となり、十分な強度を得るこ
とができない。
【００１８】すなわちポーラス部、本体部一体型の場
合、従来のＡｌ2 Ｏ3 −ＣやＺｒＯ2−Ｃ等のポーラス
材質は、内挿式浸漬ノズル嵌合部として必要な強度がな
いのは周知の通りであるし、Ａｌ2 Ｏ3 や高アルミナ質
のポーラス材質は最適焼成温度がＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ質の本
体部のそれと比較して格段に高いため、焼成不足となり
十分な強度が得られない。
合、従来のＡｌ2 Ｏ3 −ＣやＺｒＯ2−Ｃ等のポーラス
材質は、内挿式浸漬ノズル嵌合部として必要な強度がな
いのは周知の通りであるし、Ａｌ2 Ｏ3 や高アルミナ質
のポーラス材質は最適焼成温度がＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ質の本
体部のそれと比較して格段に高いため、焼成不足となり
十分な強度が得られない。
【００１９】したがってカーボンを含有しない耐火材料
を嵌合部へ積層するとストッパによる衝撃に耐え得る強
度が得られず、使用中に嵌合部が破損し、溶鋼流の制御
に支障が生ずる。
を嵌合部へ積層するとストッパによる衝撃に耐え得る強
度が得られず、使用中に嵌合部が破損し、溶鋼流の制御
に支障が生ずる。
【００２０】また一旦製造した浸漬ノズルにポーラスな
不定形耐火物を施工する場合などでは、溶鋼と接触後施
工した耐火物が焼結するまでは強度が足りず、鋳造初期
のトラブルにつながるという恐れがある。
不定形耐火物を施工する場合などでは、溶鋼と接触後施
工した耐火物が焼結するまでは強度が足りず、鋳造初期
のトラブルにつながるという恐れがある。
【００２１】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記内挿式浸
漬ノズルの嵌合部へのアルミナ付着をガス吹き込みによ
り防止するとともに、ストッパによる溶鋼流の制御に十
分な強度の嵌合部を有する連続鋳造用内挿式浸漬ノズル
を提供することを課題としてなされたもので、その解決
手段として請求項１記載の発明は、溶融金属容器の底部
に内挿して溶融金属を流出させ、ノズルストッパにより
ノズル孔の上端を開閉することにより溶融金属の流出を
制御する連続鋳造用内挿式浸漬ノズルにおいて、浸漬ノ
ズルをノズル本体と上部に設けられた嵌合凹部に嵌着さ
れるシート用耐火物とに分割して構成し、該シート用耐
火物を通気性を有しかつカーボンを含有しない材質の定
型焼成煉瓦により形成し、前記ノズル本体とシート用耐
火物との間にモルタルを介して嵌合固着したことを特徴
とする。また請求項２は請求項１記載の発明において、
前記ノズル本体とシート用耐火物との間に介在されるモ
ルタルセット部の体積とガスプール部の体積との比を１
０：１〜１：１０の比率としたことを特徴とする。
漬ノズルの嵌合部へのアルミナ付着をガス吹き込みによ
り防止するとともに、ストッパによる溶鋼流の制御に十
分な強度の嵌合部を有する連続鋳造用内挿式浸漬ノズル
を提供することを課題としてなされたもので、その解決
手段として請求項１記載の発明は、溶融金属容器の底部
に内挿して溶融金属を流出させ、ノズルストッパにより
ノズル孔の上端を開閉することにより溶融金属の流出を
制御する連続鋳造用内挿式浸漬ノズルにおいて、浸漬ノ
ズルをノズル本体と上部に設けられた嵌合凹部に嵌着さ
れるシート用耐火物とに分割して構成し、該シート用耐
火物を通気性を有しかつカーボンを含有しない材質の定
型焼成煉瓦により形成し、前記ノズル本体とシート用耐
火物との間にモルタルを介して嵌合固着したことを特徴
とする。また請求項２は請求項１記載の発明において、
前記ノズル本体とシート用耐火物との間に介在されるモ
ルタルセット部の体積とガスプール部の体積との比を１
０：１〜１：１０の比率としたことを特徴とする。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図面に示す実施の
形態を参照して説明する。
形態を参照して説明する。
【００２３】図１は本発明にかかる連続鋳造用内挿式浸
漬ノズル１単体の断面図を示すもので、筒状で細長い形
状のノズル本体２と、このノズル本体２の上部に設けら
れた適宜深さの嵌合凹部２ａに装着されるシート用耐火
物３とを別々に製造してセットするようになされてい
る。図１では未セット状態を示している。
漬ノズル１単体の断面図を示すもので、筒状で細長い形
状のノズル本体２と、このノズル本体２の上部に設けら
れた適宜深さの嵌合凹部２ａに装着されるシート用耐火
物３とを別々に製造してセットするようになされてい
る。図１では未セット状態を示している。
【００２４】前記嵌合凹部２ａにシート用耐火物３がセ
ットされた状態の詳細は図２（Ａ），（Ｂ）に図１の上
部構造の二つの例を拡大して半部ずつ示すように、シー
ト用耐火物３は通気性を有しかつカーボンを含有しない
材質の定型焼成煉瓦からなり、ノズル本体２とシート用
耐火物３との間の目地は下側に縮径された台形状の狭い
薄肉の隙間となっていて、この目地の両端部にモルタル
セット部４、両側をモルタルセット部４に挟まれるよう
にガスプール部５が設けられている。ここでモルタルセ
ット部４とは、モルタルが塗布、充満している部分をい
い、ガスプール部５とは、スリット６に連なる空間部分
をいう。なお、シート用耐火物３の上部が大きく開口さ
れた曲面領域３ａはノズルストッパとの接触面に形成さ
れ、下部の小径領域３ｂは内管部に形成されている。
ットされた状態の詳細は図２（Ａ），（Ｂ）に図１の上
部構造の二つの例を拡大して半部ずつ示すように、シー
ト用耐火物３は通気性を有しかつカーボンを含有しない
材質の定型焼成煉瓦からなり、ノズル本体２とシート用
耐火物３との間の目地は下側に縮径された台形状の狭い
薄肉の隙間となっていて、この目地の両端部にモルタル
セット部４、両側をモルタルセット部４に挟まれるよう
にガスプール部５が設けられている。ここでモルタルセ
ット部４とは、モルタルが塗布、充満している部分をい
い、ガスプール部５とは、スリット６に連なる空間部分
をいう。なお、シート用耐火物３の上部が大きく開口さ
れた曲面領域３ａはノズルストッパとの接触面に形成さ
れ、下部の小径領域３ｂは内管部に形成されている。
【００２５】そしてガスプール部５の下側となるノズル
本体２にはガスプール部５に通じる長手方向にスリット
６が形成されており、このスリット６はノズル本体２の
外周からスリット６に対して垂直に穿設されたソケット
部７によりノズル本体２の外周と連通できるようになっ
ている。したがってスリット６は不活性ガスを導入する
ソケット部７から通気性を有する嵌合凹部２ａの煉瓦ま
でガスを流通させる通路となっている。
本体２にはガスプール部５に通じる長手方向にスリット
６が形成されており、このスリット６はノズル本体２の
外周からスリット６に対して垂直に穿設されたソケット
部７によりノズル本体２の外周と連通できるようになっ
ている。したがってスリット６は不活性ガスを導入する
ソケット部７から通気性を有する嵌合凹部２ａの煉瓦ま
でガスを流通させる通路となっている。
【００２６】図２（Ａ）では、モルタルセット部４：ガ
スプール部５＝２：５の例を、図２（Ｂ）ではモルタル
セット部４：ガスプール部５＝３：２の例を示すが、モ
ルタルセット部４の大きい図２（Ｂ）の場合は嵌合凹部
２ａから点線の矢印で示すガスが出難くなっている。
スプール部５＝２：５の例を、図２（Ｂ）ではモルタル
セット部４：ガスプール部５＝３：２の例を示すが、モ
ルタルセット部４の大きい図２（Ｂ）の場合は嵌合凹部
２ａから点線の矢印で示すガスが出難くなっている。
【００２７】このようにモルタルセット部４：ガスプー
ル部５の体積の比が、１０：１より大きくなると嵌合凹
部２ａの背面までガスが十分回らないので嵌合凹部２ａ
からガスが必要量出なくなり、アルミナ付着抑制効果が
低減され、好ましくない。
ル部５の体積の比が、１０：１より大きくなると嵌合凹
部２ａの背面までガスが十分回らないので嵌合凹部２ａ
からガスが必要量出なくなり、アルミナ付着抑制効果が
低減され、好ましくない。
【００２８】逆にモルタルセット部４とガスプール部５
との体積の比が．１：１０より小さくなるとモルタルに
よるシール面が小さくなって鋳造中シールが破れ、目地
からガスが漏れるという欠点があるほか、ノズル本体２
と嵌合凹部２ａに装着されるシート用耐火物３（定型焼
成煉瓦）の接着面が小さいため、鋳造中にシート用耐火
物３がノズル本体２から剥脱する可能性があって好まし
くない。したがってモルタルセット部４：ガスプール部
５の体積比は１０：１〜１：１０の範囲でよいが、好ま
しくは３：１〜１：３がよい。
との体積の比が．１：１０より小さくなるとモルタルに
よるシール面が小さくなって鋳造中シールが破れ、目地
からガスが漏れるという欠点があるほか、ノズル本体２
と嵌合凹部２ａに装着されるシート用耐火物３（定型焼
成煉瓦）の接着面が小さいため、鋳造中にシート用耐火
物３がノズル本体２から剥脱する可能性があって好まし
くない。したがってモルタルセット部４：ガスプール部
５の体積比は１０：１〜１：１０の範囲でよいが、好ま
しくは３：１〜１：３がよい。
【００２９】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成したか
ら、つぎに示すような効果が得られる。
ら、つぎに示すような効果が得られる。
【００３０】１）請求項１に記載の発明によれば、 （１）カーボンを含有する浸漬ノズル本体の材質とカー
ボンを含まない嵌合凹部シート用耐火物の材質間の熱膨
張差を目地により吸収して鋳造中のノズル本体の割れを
防止することができる。
ボンを含まない嵌合凹部シート用耐火物の材質間の熱膨
張差を目地により吸収して鋳造中のノズル本体の割れを
防止することができる。
【００３１】（２）通気性を有しカーボンを含まないシ
ート用耐火物を嵌合凹部へ嵌着していることにより溶鋼
流の制御に十分な嵌合凹部シート用耐火物強度を付与す
ることができる。
ート用耐火物を嵌合凹部へ嵌着していることにより溶鋼
流の制御に十分な嵌合凹部シート用耐火物強度を付与す
ることができる。
【００３２】（３）ガスプールの適正な設定が容易とな
るので効果的に嵌合凹部へ不活性ガスを供給することが
できるようになり、嵌合凹部へのアルミナ付着防止に貢
献することができる。
るので効果的に嵌合凹部へ不活性ガスを供給することが
できるようになり、嵌合凹部へのアルミナ付着防止に貢
献することができる。
【００３３】２）請求項２に記載の発明によれば、シー
ル面からのガス漏れがなく、しかもアルミナ付着抑制効
果をさらに向上させることができる。
ル面からのガス漏れがなく、しかもアルミナ付着抑制効
果をさらに向上させることができる。
【図１】本発明にかかる連続鋳造用内挿式浸漬ノズル単
体の断面図。
体の断面図。
【図２】（Ａ），（Ｂ）は図１の上部構造の二つの例を
半部ずつ示す拡大詳細図。
半部ずつ示す拡大詳細図。
【図３】従来から使用されている浸漬ノズル周りの連続
鋳造設備を示す説明図。
鋳造設備を示す説明図。
１ 浸漬ノズル ２ 本体 ２ａ 嵌合凹部 ３ シート用耐火物 ４ モルタルセット部 ５ ガスプール部 ６ スリット ７ ソケット部
Claims (2)
- 【請求項１】溶融金属容器の底部に内挿して溶融金属を
流出させ、ノズルストッパによりノズル孔の上端を開閉
することにより溶融金属の流出を制御する連続鋳造用内
挿式浸漬ノズルにおいて、浸漬ノズルをノズル本体と上
部に設けられた嵌合凹部に嵌着されるシート用耐火物と
に分割して構成し、該シート用耐火物を通気性を有しか
つカーボンを含有しない材質の定型焼成煉瓦により形成
し、前記ノズル本体とシート用耐火物との間にモルタル
を介して嵌合固着したことを特徴とする連続鋳造用内挿
式浸漬ノズル。 - 【請求項２】前記ノズル本体とシート用耐火物との間に
介在されるモルタルセット部の体積とガスプール部の体
積との比を１０：１〜１：１０の比率とした請求項１記
載の連続鋳造用内挿式浸漬ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11711197A JPH10305357A (ja) | 1997-05-07 | 1997-05-07 | 連続鋳造用内挿式浸漬ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11711197A JPH10305357A (ja) | 1997-05-07 | 1997-05-07 | 連続鋳造用内挿式浸漬ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10305357A true JPH10305357A (ja) | 1998-11-17 |
Family
ID=14703697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11711197A Pending JPH10305357A (ja) | 1997-05-07 | 1997-05-07 | 連続鋳造用内挿式浸漬ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10305357A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008000809A (ja) * | 2006-06-26 | 2008-01-10 | Nisshin Steel Co Ltd | ストッパー制御型浸漬ノズル |
| WO2009047936A1 (ja) * | 2007-10-09 | 2009-04-16 | Krosakiharima Corporation | 連続鋳造用ノズル及びその製造方法 |
| JP2009090319A (ja) * | 2007-10-09 | 2009-04-30 | Kurosaki Harima Corp | 連続鋳造用ノズル |
| WO2009087884A1 (ja) * | 2008-01-07 | 2009-07-16 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | 浸漬ノズル支持交換機構及び下ノズル／浸漬ノズルのシール方法 |
| JP2010005662A (ja) * | 2008-06-26 | 2010-01-14 | Kurosaki Harima Corp | 連続鋳造用ノズル及びその製造方法 |
| CN110809499A (zh) * | 2017-06-20 | 2020-02-18 | 黑崎播磨株式会社 | 铸造用喷嘴 |
| WO2024150593A1 (ja) | 2023-01-12 | 2024-07-18 | 黒崎播磨株式会社 | 連続鋳造用ノズル |
| EP3939717B1 (en) | 2019-03-12 | 2024-11-13 | Krosakiharima Corporation | Nozzle, and nozzle and stopper combination |
-
1997
- 1997-05-07 JP JP11711197A patent/JPH10305357A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008000809A (ja) * | 2006-06-26 | 2008-01-10 | Nisshin Steel Co Ltd | ストッパー制御型浸漬ノズル |
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| AU2008310427B2 (en) * | 2007-10-09 | 2011-03-31 | Krosakiharima Corporation | Nozzle for continuous casting and method for manufacturing the same |
| WO2009087884A1 (ja) * | 2008-01-07 | 2009-07-16 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | 浸漬ノズル支持交換機構及び下ノズル／浸漬ノズルのシール方法 |
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| CN110809499A (zh) * | 2017-06-20 | 2020-02-18 | 黑崎播磨株式会社 | 铸造用喷嘴 |
| CN110809499B (zh) * | 2017-06-20 | 2022-01-11 | 黑崎播磨株式会社 | 铸造用喷嘴 |
| EP3939717B1 (en) | 2019-03-12 | 2024-11-13 | Krosakiharima Corporation | Nozzle, and nozzle and stopper combination |
| WO2024150593A1 (ja) | 2023-01-12 | 2024-07-18 | 黒崎播磨株式会社 | 連続鋳造用ノズル |
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