JPH10318078A - 積層膜の微駆動による燃料噴射装置 - Google Patents
積層膜の微駆動による燃料噴射装置Info
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- JPH10318078A JPH10318078A JP9160374A JP16037497A JPH10318078A JP H10318078 A JPH10318078 A JP H10318078A JP 9160374 A JP9160374 A JP 9160374A JP 16037497 A JP16037497 A JP 16037497A JP H10318078 A JPH10318078 A JP H10318078A
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Landscapes
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課 題】 この発明は通常の燃料噴射ポンプでは
困難な、ガソリン、アルコールなど極低粘度の燃料を、
内燃機関の気筒内に直接高圧で噴射する装置に関するも
のである。 【解決手段】 難延性の極薄金属膜などを１〜数ｍｍ
積層した板を、積層圧電セラミクスの印加する電圧に比
例して発生する、超高圧の微変位を利用して駆動させ、
滑り機構を殆ど持たない燃料噴射ポンプの製造を可能と
するもの。
困難な、ガソリン、アルコールなど極低粘度の燃料を、
内燃機関の気筒内に直接高圧で噴射する装置に関するも
のである。 【解決手段】 難延性の極薄金属膜などを１〜数ｍｍ
積層した板を、積層圧電セラミクスの印加する電圧に比
例して発生する、超高圧の微変位を利用して駆動させ、
滑り機構を殆ど持たない燃料噴射ポンプの製造を可能と
するもの。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はガソリン、アルコ
ールなどが低粘度の為、滑り面の潤滑が困難で摩耗や漏
れを生じ易い為、利用が困難である各種のプランジャー
・タイプの燃料噴射ポンプに代わる、ガソリン等の燃料
噴射ポンプおよび燃料噴射弁に関するものである。
ールなどが低粘度の為、滑り面の潤滑が困難で摩耗や漏
れを生じ易い為、利用が困難である各種のプランジャー
・タイプの燃料噴射ポンプに代わる、ガソリン等の燃料
噴射ポンプおよび燃料噴射弁に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】気筒内に直接燃料を噴射するポンプとし
ては、従来から各種のプランジャー方式のものが広く利
用されている。 ボッシュ式の噴射ポンプがその代表で
あるが、滑り面が多くしかもプランジャー先端部の形状
が複雑であるため、極低粘度のガソリンなどを使用する
場合、滑り面の摩耗そして漏れを発生しやすく、長寿命
の実用的な燃料噴射ポンプの製造が非常に困難であっ
た。
ては、従来から各種のプランジャー方式のものが広く利
用されている。 ボッシュ式の噴射ポンプがその代表で
あるが、滑り面が多くしかもプランジャー先端部の形状
が複雑であるため、極低粘度のガソリンなどを使用する
場合、滑り面の摩耗そして漏れを発生しやすく、長寿命
の実用的な燃料噴射ポンプの製造が非常に困難であっ
た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従って摩耗を解決する
為耐摩耗性を高める材質の改良、漏れを防ぐ為の高精度
加工による滑り面のギャップを、極限まで少なくする事
などが現在まで研究されてきた。 本発明の課題は、摩
耗と漏れを実用上ほぼ完全に解決する事であり、さらに
プランジャー方式では殆ど不可能であった、各気筒別の
噴射燃焼割合、噴射時期、噴射時間や時間噴射率、さら
に不噴射不燃焼まで各気筒を選択制御し、最高の燃焼条
件を保ってより高性能の内燃機関の製造を課題とするも
のである。
為耐摩耗性を高める材質の改良、漏れを防ぐ為の高精度
加工による滑り面のギャップを、極限まで少なくする事
などが現在まで研究されてきた。 本発明の課題は、摩
耗と漏れを実用上ほぼ完全に解決する事であり、さらに
プランジャー方式では殆ど不可能であった、各気筒別の
噴射燃焼割合、噴射時期、噴射時間や時間噴射率、さら
に不噴射不燃焼まで各気筒を選択制御し、最高の燃焼条
件を保ってより高性能の内燃機関の製造を課題とするも
のである。
【０００４】
【課題を解決する為の手段】つぎに本発明による燃料噴
射装置の構成を説明する。 （イ）難延性の薄い弾性膜、例えば０．０５ｍｍ〜０．
３ｍｍ程度のバネ用ステンレス鋼板、ベーナイト鋼板、
ベリリューム銅板などの極薄膜板を、必要とする耐圧に
基づき単種類または複種類を積層して、例えば直径が５
０〜１００ｍｍ、積厚１〜４ｍｍ程度の円形状の積層膜
８を形成させる。 （ロ）十分な剛性をもつ上枠１２と下枠１３との間に、
積層膜８の外周部をボルト２１などで強く加圧して取り
付ける。 その際必要により上環座１４・下環座１５さ
らに自圧パッキング２２を設けて、ポンプ室３からの燃
料漏れを生じないようにする。 （ハ）上枠１２と積層膜８との間に積層圧電セラミクス
１０を、駆動体９を介して取り付け、また積層膜８を反
対側より膜押え１１により皿バネ等適当なバネで強く上
方に加圧する。 （ニ）積層膜８の下側にポンプ室３を設けて、膜押え１
１などはこの中に納められる。 さらにポンプ室３の適
当な位置に燃料の吸入弁２と吐出弁、或は本例のように
噴射ノズルと一体になったものでは噴射孔４と針弁２３
を設ける。 （ホ）積層圧電セラミクス１０に電圧を印加して発生さ
せた、高圧力の微変位を駆動体９を介して積層膜８の中
央部を積層圧電セラミクスの積厚の０．００１程度ポン
プ室側に微駆動する。 以上のような手段による燃料噴射装置。
射装置の構成を説明する。 （イ）難延性の薄い弾性膜、例えば０．０５ｍｍ〜０．
３ｍｍ程度のバネ用ステンレス鋼板、ベーナイト鋼板、
ベリリューム銅板などの極薄膜板を、必要とする耐圧に
基づき単種類または複種類を積層して、例えば直径が５
０〜１００ｍｍ、積厚１〜４ｍｍ程度の円形状の積層膜
８を形成させる。 （ロ）十分な剛性をもつ上枠１２と下枠１３との間に、
積層膜８の外周部をボルト２１などで強く加圧して取り
付ける。 その際必要により上環座１４・下環座１５さ
らに自圧パッキング２２を設けて、ポンプ室３からの燃
料漏れを生じないようにする。 （ハ）上枠１２と積層膜８との間に積層圧電セラミクス
１０を、駆動体９を介して取り付け、また積層膜８を反
対側より膜押え１１により皿バネ等適当なバネで強く上
方に加圧する。 （ニ）積層膜８の下側にポンプ室３を設けて、膜押え１
１などはこの中に納められる。 さらにポンプ室３の適
当な位置に燃料の吸入弁２と吐出弁、或は本例のように
噴射ノズルと一体になったものでは噴射孔４と針弁２３
を設ける。 （ホ）積層圧電セラミクス１０に電圧を印加して発生さ
せた、高圧力の微変位を駆動体９を介して積層膜８の中
央部を積層圧電セラミクスの積厚の０．００１程度ポン
プ室側に微駆動する。 以上のような手段による燃料噴射装置。
【０００５】
【発明の実施の形態】次に本発明の実施の形態を述べる
と、数気圧に余圧されたガソリン等の燃料は、燃料通路
１を経て吸入弁２からポンプ室３や噴射孔４に密に充填
されている。圧電セラミクス１０に噴射量に応じた電圧
が印加されると、電圧に比例して圧電セラミクスは変位
し、積層密度の多いものでは最大で積厚の０．１％程度
の変位量となり、その発生圧力は３００〜４００ｋｇ／
ｃｍ２で駆動体９を介して積層膜８を下方に押し下げ
る。 それに依ってポンプ室３内の体積は、ほぼ駆動体
９の面積×積層膜８の変位量だけ縮小し、その量の燃料
は噴射孔４を通って針弁２３先端部に導かれる。 加圧
された強い圧力によってバネ７連結棒６により、ノズル
５を閉ざしている針弁２３を上面との大きな圧力差によ
って、上方に押し上げノズル５が開口して燃料は噴射さ
れる。 噴射弁の形態や機能は従来より広く実用化され
ており詳しい説明は省略する。 針弁２３の上面は連結
棒６の周囲の隙間によって、燃料通路１に連絡しており
針弁２３からの燃料の漏れが生じても内部で回収され
る。積層圧電セラミクス１０に印加された電圧が取り去
られると、積層膜８も皿バネ１７による膜押え１１の強
い圧力によって元の状態に戻る。 その際ポンプ室３内
の圧力が下がり、針弁２３はノズル５を閉止しまた押バ
ネ１８により閉ざされていた、吸入弁２が上がって予圧
された燃料がポンプ室３内に供給される。上枠１２と下
枠１３の接合部の外周部の間にパッキング１６が取り付
けられ、また下環座１５の外側に隙間である環室１９が
設けられ、ポンプ室３から燃料が漏れた場合にはここに
集められ、回収管２０によって回収される。図２は、図
１に書かれていない自圧パッキング２２を積層膜８と下
環座１５の間に取り付けた場合を示している。 自圧パ
ッキング２２はポンプ室３内に駆動と同時に生ずる高圧
を利用して、パッキング２２の内側が上下に開く力によ
って漏れを防止する為のものである。燃料の噴射量は、
例えば有効径６０ｍｍ×行程０，０２ｍｍとすると約５
６ｍｍ３であり、この量は印加する電圧にょって０から
最大まで正確に制御できる。もし積層膜８がその内圧に
よって逆方向即ち上方に膨らむと、ロスが大きくなり、
必要とする噴射量は到底確保できない。従って積層膜８
は極薄の焼入れ鋼帯や、バネ用銅合金などを必要量積層
したものを使用する。 微行程である為変形による膜間
の摩擦は極めて微小であるが、必要な場合には潤滑油や
潤滑性のプラスチック膜を間に挟む事により解決でき
る。極薄板の積層板であるため焼入れ鋼帯であっても、
数ｍｍ重ねても０．０２〜０．０３ｍｍ程度の駆動は容
易である。 また有効径部分での伸び率は、極めて微小
で長時間の使用に充分耐える事ができる。駆動に必要な
加圧力はガソリンの場合で、有効径６０ｍｍ噴射圧力を
５０ｋｇ／ｃｍ２として約１，４００ｋｇであり、４〜
５ｃｍ２の面積の積層圧電セラミクスを使用する。その
面積は吐出量や噴射圧力により選定し、単体でもよくま
た２個以上を組み合わせてもよい。図面の例ではノズル
５の針弁２３が吐出弁を兼ねているが、噴射孔４の入口
などに別個に設けてもよい。図に示したものはポンプと
噴射弁を一体にしたものであるが、分離する事もでき
る。 その場合には吐出弁やこれらを連結する噴射管が
必用になる。次に本発明によるガソリン点火機関の特性
について、図３により従来のものとの相違点について説
明する。 ディーゼル機関と異なりガソリン点火機関の
実用空燃比は、１／１５の前後３０％程度に限られる。
希薄になると点火が不確実となり、また濃くなると不完
全燃焼となり燃費率も急速に高くなる。 従って出力は
主に気化器の絞り弁によって、混合気の吸入を制御する
ことによって行われる為、機関の燃費率は一般に図３の
Ａが示すようになる。現在その問題の解決策として層状
吸気法によって、気筒内の一部分のみを高濃度にして、
希薄混合比ながら点火確実に燃焼させて低燃費、低公害
化を図ってきた。 しかし広範囲の運転で燃費率の低フ
ラット化は、完全に実現されたとは言えない状態であ
る。 本発明による燃料噴射装置は、機関出力を気化器
の絞り弁によらず、噴射ポンプのみによって零から最大
まで制御させる事がでる。 即ちチョーク弁、絞り弁共
不要で吸入抵抗が少なく、常時最低の燃費率を保ちなが
ら低回転から高回転まで運転させる事を可能とするもの
である。図３では気筒内に燃料を直接噴射させるガソリ
ン機関で、かつ層状吸気法によって１／３０の希薄燃焼
を基準とした場合で、例えば２サイクル３気筒を全気筒
をフルに燃焼させた場合を、１００％噴射燃焼率Ｔとし
て４回に１回即ち一つづつずらして噴射燃焼を休止させ
ると軸出力は７５％になり、２回に１回休止させると５
０％、４回に１回休止させると２５％、全休止だと軸出
力は０％となる。理論値では図３グラフのＴのようにな
るが実際には慣性力が働くので、多小グラフよりは変化
率は緩和される。 そこで燃料噴射量を１／３０〜１／
１５の範囲で図３のＡＦＲのように対応させると、ＰＳ
が示すような出力を発生させる事ができる。 噴射燃焼
率Ｔはより細かく数十回を分母とした、気筒別の燃焼休
止回数を制御する事によりよりスムーズな出力制御が可
能となる。また燃焼休止のみでなく気筒別に燃料噴射量
を違えて、例えば３気筒の場合１／２５−１／２５−１
／１５とか１／２２−１／２８−１／３０のようにし
て、より微妙な出力調整御をコンピューター制御によっ
て行う事ができる。さらに１／３０〜１／６０の希薄燃
焼を可能にすればより効果的に、出力制御の殆ど或は大
半を燃料の噴射量のみによって行なえる。従来の電磁方
式の噴射弁で吸気管内にガソリン等を噴射するもので
は、一般に１／１０００秒台の制御で十分であるが、よ
り高精度を必要とする気筒内直接噴射では１／１０００
０秒台の極精密なポンプ制御が必要になる。 これは毎
秒１００回転の場合１／１００００はクランク角で３．
６゜である事で明白である。特に２サイクル機関さらに
層上給気法による直接噴射では、より短時間に正確に終
了させる必要がある。 圧電セラミクスの電圧印加によ
る作動は、マイクロ秒台と瞬時に応答する。 これは従
来の機械的方法では非常に困難であり、本発明の実用上
の際立った利点である。
と、数気圧に余圧されたガソリン等の燃料は、燃料通路
１を経て吸入弁２からポンプ室３や噴射孔４に密に充填
されている。圧電セラミクス１０に噴射量に応じた電圧
が印加されると、電圧に比例して圧電セラミクスは変位
し、積層密度の多いものでは最大で積厚の０．１％程度
の変位量となり、その発生圧力は３００〜４００ｋｇ／
ｃｍ２で駆動体９を介して積層膜８を下方に押し下げ
る。 それに依ってポンプ室３内の体積は、ほぼ駆動体
９の面積×積層膜８の変位量だけ縮小し、その量の燃料
は噴射孔４を通って針弁２３先端部に導かれる。 加圧
された強い圧力によってバネ７連結棒６により、ノズル
５を閉ざしている針弁２３を上面との大きな圧力差によ
って、上方に押し上げノズル５が開口して燃料は噴射さ
れる。 噴射弁の形態や機能は従来より広く実用化され
ており詳しい説明は省略する。 針弁２３の上面は連結
棒６の周囲の隙間によって、燃料通路１に連絡しており
針弁２３からの燃料の漏れが生じても内部で回収され
る。積層圧電セラミクス１０に印加された電圧が取り去
られると、積層膜８も皿バネ１７による膜押え１１の強
い圧力によって元の状態に戻る。 その際ポンプ室３内
の圧力が下がり、針弁２３はノズル５を閉止しまた押バ
ネ１８により閉ざされていた、吸入弁２が上がって予圧
された燃料がポンプ室３内に供給される。上枠１２と下
枠１３の接合部の外周部の間にパッキング１６が取り付
けられ、また下環座１５の外側に隙間である環室１９が
設けられ、ポンプ室３から燃料が漏れた場合にはここに
集められ、回収管２０によって回収される。図２は、図
１に書かれていない自圧パッキング２２を積層膜８と下
環座１５の間に取り付けた場合を示している。 自圧パ
ッキング２２はポンプ室３内に駆動と同時に生ずる高圧
を利用して、パッキング２２の内側が上下に開く力によ
って漏れを防止する為のものである。燃料の噴射量は、
例えば有効径６０ｍｍ×行程０，０２ｍｍとすると約５
６ｍｍ３であり、この量は印加する電圧にょって０から
最大まで正確に制御できる。もし積層膜８がその内圧に
よって逆方向即ち上方に膨らむと、ロスが大きくなり、
必要とする噴射量は到底確保できない。従って積層膜８
は極薄の焼入れ鋼帯や、バネ用銅合金などを必要量積層
したものを使用する。 微行程である為変形による膜間
の摩擦は極めて微小であるが、必要な場合には潤滑油や
潤滑性のプラスチック膜を間に挟む事により解決でき
る。極薄板の積層板であるため焼入れ鋼帯であっても、
数ｍｍ重ねても０．０２〜０．０３ｍｍ程度の駆動は容
易である。 また有効径部分での伸び率は、極めて微小
で長時間の使用に充分耐える事ができる。駆動に必要な
加圧力はガソリンの場合で、有効径６０ｍｍ噴射圧力を
５０ｋｇ／ｃｍ２として約１，４００ｋｇであり、４〜
５ｃｍ２の面積の積層圧電セラミクスを使用する。その
面積は吐出量や噴射圧力により選定し、単体でもよくま
た２個以上を組み合わせてもよい。図面の例ではノズル
５の針弁２３が吐出弁を兼ねているが、噴射孔４の入口
などに別個に設けてもよい。図に示したものはポンプと
噴射弁を一体にしたものであるが、分離する事もでき
る。 その場合には吐出弁やこれらを連結する噴射管が
必用になる。次に本発明によるガソリン点火機関の特性
について、図３により従来のものとの相違点について説
明する。 ディーゼル機関と異なりガソリン点火機関の
実用空燃比は、１／１５の前後３０％程度に限られる。
希薄になると点火が不確実となり、また濃くなると不完
全燃焼となり燃費率も急速に高くなる。 従って出力は
主に気化器の絞り弁によって、混合気の吸入を制御する
ことによって行われる為、機関の燃費率は一般に図３の
Ａが示すようになる。現在その問題の解決策として層状
吸気法によって、気筒内の一部分のみを高濃度にして、
希薄混合比ながら点火確実に燃焼させて低燃費、低公害
化を図ってきた。 しかし広範囲の運転で燃費率の低フ
ラット化は、完全に実現されたとは言えない状態であ
る。 本発明による燃料噴射装置は、機関出力を気化器
の絞り弁によらず、噴射ポンプのみによって零から最大
まで制御させる事がでる。 即ちチョーク弁、絞り弁共
不要で吸入抵抗が少なく、常時最低の燃費率を保ちなが
ら低回転から高回転まで運転させる事を可能とするもの
である。図３では気筒内に燃料を直接噴射させるガソリ
ン機関で、かつ層状吸気法によって１／３０の希薄燃焼
を基準とした場合で、例えば２サイクル３気筒を全気筒
をフルに燃焼させた場合を、１００％噴射燃焼率Ｔとし
て４回に１回即ち一つづつずらして噴射燃焼を休止させ
ると軸出力は７５％になり、２回に１回休止させると５
０％、４回に１回休止させると２５％、全休止だと軸出
力は０％となる。理論値では図３グラフのＴのようにな
るが実際には慣性力が働くので、多小グラフよりは変化
率は緩和される。 そこで燃料噴射量を１／３０〜１／
１５の範囲で図３のＡＦＲのように対応させると、ＰＳ
が示すような出力を発生させる事ができる。 噴射燃焼
率Ｔはより細かく数十回を分母とした、気筒別の燃焼休
止回数を制御する事によりよりスムーズな出力制御が可
能となる。また燃焼休止のみでなく気筒別に燃料噴射量
を違えて、例えば３気筒の場合１／２５−１／２５−１
／１５とか１／２２−１／２８−１／３０のようにし
て、より微妙な出力調整御をコンピューター制御によっ
て行う事ができる。さらに１／３０〜１／６０の希薄燃
焼を可能にすればより効果的に、出力制御の殆ど或は大
半を燃料の噴射量のみによって行なえる。従来の電磁方
式の噴射弁で吸気管内にガソリン等を噴射するもので
は、一般に１／１０００秒台の制御で十分であるが、よ
り高精度を必要とする気筒内直接噴射では１／１０００
０秒台の極精密なポンプ制御が必要になる。 これは毎
秒１００回転の場合１／１００００はクランク角で３．
６゜である事で明白である。特に２サイクル機関さらに
層上給気法による直接噴射では、より短時間に正確に終
了させる必要がある。 圧電セラミクスの電圧印加によ
る作動は、マイクロ秒台と瞬時に応答する。 これは従
来の機械的方法では非常に困難であり、本発明の実用上
の際立った利点である。
【０００６】
【発明の効果】高圧のポンプ部分に滑り面が無く、運転
による摩耗を生じない。プランジャー形式の噴射ポンプ
と比較して、構造が簡単で製造が容易。駆動の為のエネ
ルギー消費が桁違いに低くなる。ポンプ・ノズル一体型
の燃料噴射装置の製造を可能とし、機械駆動では不可能
な内燃機関の複雑かつ広範囲な気筒別の燃焼制御ができ
る。電気駆動の為コンピューター制御によって、噴射量
はもとより噴射時期、噴射時間、気筒別選択燃焼などを
制御でき、より高性能で低燃費かつ低公害の内燃機関を
製造する事ができる。
による摩耗を生じない。プランジャー形式の噴射ポンプ
と比較して、構造が簡単で製造が容易。駆動の為のエネ
ルギー消費が桁違いに低くなる。ポンプ・ノズル一体型
の燃料噴射装置の製造を可能とし、機械駆動では不可能
な内燃機関の複雑かつ広範囲な気筒別の燃焼制御ができ
る。電気駆動の為コンピューター制御によって、噴射量
はもとより噴射時期、噴射時間、気筒別選択燃焼などを
制御でき、より高性能で低燃費かつ低公害の内燃機関を
製造する事ができる。
図１は本発明の一実施例であるポンプ・ノズル一体型の
燃料噴射装置を示した縦断面図。図２は、図１の上環座
１４、積層膜８、下環座１５の一部を拡大して示した直
径方向の断面図であり、また図１にはない環状の自圧パ
ッキング２２を設けた場合を示したもの。図３は本発明
に依る内燃機関の機能や効果を説明するもの。
燃料噴射装置を示した縦断面図。図２は、図１の上環座
１４、積層膜８、下環座１５の一部を拡大して示した直
径方向の断面図であり、また図１にはない環状の自圧パ
ッキング２２を設けた場合を示したもの。図３は本発明
に依る内燃機関の機能や効果を説明するもの。
１ 燃料通路 ２ 吸入弁 ３ ポンプ室 ４ 噴射孔 ５ ノズル ６ 連結棒 ７ バネ ８ 積層膜 ９ 駆動体 １０ 積層圧電セ
ラミクス １１ 膜押え １２ 上枠 １３ 下枠 １４ 上環座 １５ 下環座 １６ パッキン
グ １７ 皿バネ １８ 押バネ １９ 環室 ２０ 回収管
ラミクス １１ 膜押え １２ 上枠 １３ 下枠 １４ 上環座 １５ 下環座 １６ パッキン
グ １７ 皿バネ １８ 押バネ １９ 環室 ２０ 回収管
【手続補正書】
【提出日】平成９年９月２４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】発明の名称
【補正方法】変更
【補正内容】
【発明の名称】 積層膜の微駆動による燃
料噴射装置
料噴射装置
Claims (2)
- 【請求項１】（イ）難延性の金属などの薄膜を積層して
造られた積層膜８の外周部を、上下の上枠１２と下枠１
３との間に直接または、上下の環座１４、１５、さらに
必要な場合には、適当な自圧パッキング２２を介して強
力に挟んで取り付ける。 （ロ）上枠１２と積層膜８の間に、駆動体９を介して積
層圧電セラミクス１０を積層膜８が平面状になるように
取り付ける。 （ハ）積層膜８の下方にポンプ室３を設け、中心部に膜
押え１１を介して皿バネ１７などで積層膜８を強く上方
に加圧する。 （ニ）ポンプ室３の適当な位置に燃料の吸入弁２と、吐
出弁かポンプ・ノズル一体型にあっては噴射孔４および
加圧によって開く針弁２３を設ける。 以上のように構成された積層膜の微駆動による燃料噴射
装置。 - 【請求項２】（イ）第一項による燃料噴射ポンプの積層
膜の８の下部支持体である下枠１３の下端部を細い筒状
にし、これに噴射孔４、針弁２３、ノズル５、針弁を下
方に加圧するバネ７、連結棒６を内蔵させる。 （ロ）針弁２３の上側は、連結棒６の廻りの間隙により
燃料通路１や、吸入弁２の下面と同圧力になるように連
絡する。 以上のように構成されたポンプ、ノズル一体の燃料噴射
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9160374A JPH10318078A (ja) | 1997-05-14 | 1997-05-14 | 積層膜の微駆動による燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9160374A JPH10318078A (ja) | 1997-05-14 | 1997-05-14 | 積層膜の微駆動による燃料噴射装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10318078A true JPH10318078A (ja) | 1998-12-02 |
Family
ID=15713595
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9160374A Pending JPH10318078A (ja) | 1997-05-14 | 1997-05-14 | 積層膜の微駆動による燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10318078A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1477873A1 (de) | 2003-05-12 | 2004-11-17 | WIKA Alexander Wiegand GmbH & Co.KG | Druckregelungssystem |
| WO2008009159A1 (fr) * | 2006-06-19 | 2008-01-24 | Xiuchuan Zhang | Générateur de gouttelettes pour imprimante codeuse |
| CN119827031A (zh) * | 2024-12-13 | 2025-04-15 | 上海空间推进研究所 | 用于垂直向上喷射的电推力器推力测量装置及其测量方法 |
-
1997
- 1997-05-14 JP JP9160374A patent/JPH10318078A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1477873A1 (de) | 2003-05-12 | 2004-11-17 | WIKA Alexander Wiegand GmbH & Co.KG | Druckregelungssystem |
| WO2008009159A1 (fr) * | 2006-06-19 | 2008-01-24 | Xiuchuan Zhang | Générateur de gouttelettes pour imprimante codeuse |
| CN119827031A (zh) * | 2024-12-13 | 2025-04-15 | 上海空间推进研究所 | 用于垂直向上喷射的电推力器推力测量装置及其测量方法 |
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