JPH1057832A - 放電衝撃破壊方法及び放電衝撃破壊装置 - Google Patents
放電衝撃破壊方法及び放電衝撃破壊装置Info
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- JPH1057832A JPH1057832A JP8237349A JP23734996A JPH1057832A JP H1057832 A JPH1057832 A JP H1057832A JP 8237349 A JP8237349 A JP 8237349A JP 23734996 A JP23734996 A JP 23734996A JP H1057832 A JPH1057832 A JP H1057832A
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- B02C19/00—Other disintegrating devices or methods
- B02C19/18—Use of auxiliary physical effects, e.g. ultrasonic waves or irradiation, for disintegrating
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- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C19/00—Other disintegrating devices or methods
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 大きな岩石やコンクリートでも短時間に破壊
できる放電衝撃破発生装置を提供する。 【解決手段】 被破壊物の周囲が液中雰囲気であるか又
は液中雰囲気とされた被破壊物４に対し、先ず正負電極
３ａ、３ｂを被破壊部に近接させ、次いで両電極間に高
電圧パルスを印加し、これにより両電極間で放電させ、
この放電により生じた衝撃波によって被破壊部を破砕す
る放電衝撃破壊方法において、放電前に両電極間の液中
を気泡雰囲気とする。
できる放電衝撃破発生装置を提供する。 【解決手段】 被破壊物の周囲が液中雰囲気であるか又
は液中雰囲気とされた被破壊物４に対し、先ず正負電極
３ａ、３ｂを被破壊部に近接させ、次いで両電極間に高
電圧パルスを印加し、これにより両電極間で放電させ、
この放電により生じた衝撃波によって被破壊部を破砕す
る放電衝撃破壊方法において、放電前に両電極間の液中
を気泡雰囲気とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、岩石やコンクリー
トを被破するために用いられる放電衝撃破壊方法及び放
電衝撃破壊装置に関する。
トを被破するために用いられる放電衝撃破壊方法及び放
電衝撃破壊装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】放電衝撃破壊装置は、高電圧パルス発生
装置と、この高電圧パルス発生装置から高電圧パルスを
印加されて放電する正負で対とされた放電電極とを有し
ている。尚、放電電極は、正電極と負電極とが対である
べきときは「正負電極」又は「両電極」とし、いずれか
一方又は対のどちらでもよいときは「電極」とする。
装置と、この高電圧パルス発生装置から高電圧パルスを
印加されて放電する正負で対とされた放電電極とを有し
ている。尚、放電電極は、正電極と負電極とが対である
べきときは「正負電極」又は「両電極」とし、いずれか
一方又は対のどちらでもよいときは「電極」とする。
【０００３】即ち、この放電衝撃破壊装置は、被破壊部
の周囲が液中雰囲気であるか又は液中雰囲気とされた岩
やコンクリート等（以下、単に「被破壊物」とする）に
対し、先ず正負電極を被破壊部に近接させ、次いで両電
極間に高電圧パルス発生装置から高電圧パルスを印加
し、これにより両電極間で放電させ、この放電によって
生じた衝撃波により被破壊部（即ち、被破壊物）を破砕
する装置である。
の周囲が液中雰囲気であるか又は液中雰囲気とされた岩
やコンクリート等（以下、単に「被破壊物」とする）に
対し、先ず正負電極を被破壊部に近接させ、次いで両電
極間に高電圧パルス発生装置から高電圧パルスを印加
し、これにより両電極間で放電させ、この放電によって
生じた衝撃波により被破壊部（即ち、被破壊物）を破砕
する装置である。
【０００４】そして電極としては従来、例えば針状、球
状、平面状、凹状及びこれらの組合わせのものが知られ
る。
状、平面状、凹状及びこれらの組合わせのものが知られ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが上記従来の電
極は、寿命延長や放電容易化を図るための形状改善であ
り、それなりの経済性や作業効率の向上を期待できる
が、例えば「大きな岩石やコンクリートの被破壊物でも
短時間に破壊する」大破壊に対して直接的に貢献しな
い。
極は、寿命延長や放電容易化を図るための形状改善であ
り、それなりの経済性や作業効率の向上を期待できる
が、例えば「大きな岩石やコンクリートの被破壊物でも
短時間に破壊する」大破壊に対して直接的に貢献しな
い。
【０００６】本発明は、上記従来技術の問題点に鑑み、
大きな岩石やコンクリートでも短時間に破壊できる放電
衝撃破発生装置を提供することを目的とする。
大きな岩石やコンクリートでも短時間に破壊できる放電
衝撃破発生装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段及び効果】上記目的を達成
するため、第１発明なる放電衝撃破壊方法は、被破壊部
の周囲が液中雰囲気であるか又は液中雰囲気とされた被
破壊物に対し、先ず正負電極を被破壊部に近接させ、次
いで両電極間に高電圧パルスを印加し、これにより両電
極間で放電させ、この放電により生じた衝撃波によって
被破壊部を破砕する放電衝撃破壊方法において、放電前
に両電極間の液中を気泡雰囲気とすることを特徴として
いる。尚、第２発明は、上記第１発明において、「気泡
雰囲気」は「平均粒径１ｍｍ以下の気泡の雰囲気」であ
ることを特徴としている。
するため、第１発明なる放電衝撃破壊方法は、被破壊部
の周囲が液中雰囲気であるか又は液中雰囲気とされた被
破壊物に対し、先ず正負電極を被破壊部に近接させ、次
いで両電極間に高電圧パルスを印加し、これにより両電
極間で放電させ、この放電により生じた衝撃波によって
被破壊部を破砕する放電衝撃破壊方法において、放電前
に両電極間の液中を気泡雰囲気とすることを特徴として
いる。尚、第２発明は、上記第１発明において、「気泡
雰囲気」は「平均粒径１ｍｍ以下の気泡の雰囲気」であ
ることを特徴としている。
【０００８】第３発明〜第７発明は放電衝撃破壊装置で
あり、いずれも、高電圧パルス発生装置と、この高電圧
パルス発生装置から高電圧パルスを印加されて放電する
正負電極とを有する放電衝撃破壊装置において、次の構
成を有することを特徴としている。
あり、いずれも、高電圧パルス発生装置と、この高電圧
パルス発生装置から高電圧パルスを印加されて放電する
正負電極とを有する放電衝撃破壊装置において、次の構
成を有することを特徴としている。
【０００９】第３発明は、両電極間の液中に気泡を導く
気泡導入装置を有すること。第４発明は、電極又はその
近傍に、両電極間に気泡入り液流を流入させる中空管を
有すること。第５発明は、高電圧パルス発生装置は高電
圧パルスを発生する前に高電圧パルスの電流よりも弱い
電流を両電極間に印加可能のものであること第６発明
は、両電極間に気泡保持部材を有すること。第７発明
は、高電圧パルス発生装置は２０Ｈｚ以上で高電圧パル
スを両電極に印加可能のものであること。第８発明は、
両電極間にトリガ電圧電極を有すると共に、高電圧パル
ス発生装置は両電極間に高電圧パルスを印加するときト
リガ電圧電極にトリガ電圧を印加するトリガ電圧発生器
を有すること。
気泡導入装置を有すること。第４発明は、電極又はその
近傍に、両電極間に気泡入り液流を流入させる中空管を
有すること。第５発明は、高電圧パルス発生装置は高電
圧パルスを発生する前に高電圧パルスの電流よりも弱い
電流を両電極間に印加可能のものであること第６発明
は、両電極間に気泡保持部材を有すること。第７発明
は、高電圧パルス発生装置は２０Ｈｚ以上で高電圧パル
スを両電極に印加可能のものであること。第８発明は、
両電極間にトリガ電圧電極を有すると共に、高電圧パル
ス発生装置は両電極間に高電圧パルスを印加するときト
リガ電圧電極にトリガ電圧を印加するトリガ電圧発生器
を有すること。
【００１０】上記第１発明〜第８発明によれば、次の効
果を奏する。被破壊物を単に大破壊するならば、超高電
圧高電流パルスを電極に印加すれば良い。但しこの場
合、電極が大型化する。また高電圧パルス発生装置も超
高電圧高電流化し、大型化し、輸送上、安全上、維持上
不利となる。つまり単なる大エネルギー化では、従来技
術の踏習に過ぎない。ところで仮に高電圧パルスが一定
ならば、放電距離が長いほど、大きな穴の開削や大きな
岩の破砕を行える効果がある。言い換えれば、一定の放
電距離が得られるならば、高電圧パルスを低電圧化、低
コスト化、低騒音化でき、また安全に効率的破砕を行え
る効果がある。即ち、上記第１発明〜第８発明は放電距
離を長くする構成であり、これら効果が得られる。詳し
くは次の通り。
果を奏する。被破壊物を単に大破壊するならば、超高電
圧高電流パルスを電極に印加すれば良い。但しこの場
合、電極が大型化する。また高電圧パルス発生装置も超
高電圧高電流化し、大型化し、輸送上、安全上、維持上
不利となる。つまり単なる大エネルギー化では、従来技
術の踏習に過ぎない。ところで仮に高電圧パルスが一定
ならば、放電距離が長いほど、大きな穴の開削や大きな
岩の破砕を行える効果がある。言い換えれば、一定の放
電距離が得られるならば、高電圧パルスを低電圧化、低
コスト化、低騒音化でき、また安全に効率的破砕を行え
る効果がある。即ち、上記第１発明〜第８発明は放電距
離を長くする構成であり、これら効果が得られる。詳し
くは次の通り。
【００１１】例えば液中に岩石があると、１０ｍｍ程度
の放電距離は岩石表面での沿面放電によって３５ｋＶ程
度の高電圧パルスで得られる。ここで岩石が無いとすれ
ば（即ち、単なる液中放電ならば）、５０ｋＶ程度の高
電圧パルスが必要となる。さらに液体も無いもとすれば
（即ち、気中放電ならば）、僅か１０ｋＶの高電圧パル
スで済む。以上のことから、同じ高電圧パルスでも、両
電極間に気泡があると、沿面放電との相乗効果によって
放電可能距離が数倍伸びることが分かる。
の放電距離は岩石表面での沿面放電によって３５ｋＶ程
度の高電圧パルスで得られる。ここで岩石が無いとすれ
ば（即ち、単なる液中放電ならば）、５０ｋＶ程度の高
電圧パルスが必要となる。さらに液体も無いもとすれば
（即ち、気中放電ならば）、僅か１０ｋＶの高電圧パル
スで済む。以上のことから、同じ高電圧パルスでも、両
電極間に気泡があると、沿面放電との相乗効果によって
放電可能距離が数倍伸びることが分かる。
【００１２】即ち、第１発明によれば、次の効果を奏す
る。第１発明では「放電前に両電極間の液中を気泡雰囲
気としている」ため、放電距離が長くなる。従って高電
圧パルスが一定ならば、放電距離を従来技術よりも長く
でき、大きな穴の開削や大きな岩の破砕を行える。逆
に、放電距離が短くても良いならば、従来技術よりも低
い高電圧パルスで被破壊物を破砕できる。即ち、前記効
果が得られる。
る。第１発明では「放電前に両電極間の液中を気泡雰囲
気としている」ため、放電距離が長くなる。従って高電
圧パルスが一定ならば、放電距離を従来技術よりも長く
でき、大きな穴の開削や大きな岩の破砕を行える。逆
に、放電距離が短くても良いならば、従来技術よりも低
い高電圧パルスで被破壊物を破砕できる。即ち、前記効
果が得られる。
【００１３】第２発明によれば、次の効果を奏する。気
泡は単に放電距離を伸ばすだけでなく、放電衝撃波でキ
ャビテーション崩壊し、この崩壊時に生ずる水撃圧が放
電衝撃波に重畳する相乗効果をもたらす。但し、気泡の
大きさによっては逆に放電衝撃波を吸収してしまう問題
が生ずる。これを図７を参照し説明する。図７は、実験
及びシュミレーションによって得た気泡半径（横軸〔ｍ
ｍ〕）と、水中での気泡崩壊水撃圧（横軸〔ＭＰｓ〕）
との関係Ｇ１を示す対数グラフである。気泡崩壊水撃圧
は、気泡がキャビテーション崩壊したときに水中に生ず
る圧力であり、同図７に示すように、気泡半径約１．０
ｍｍ（粒径約２．０ｍｍ）を境として、小径側では水撃
圧を発生し、放電衝撃波に重畳する。ところが逆に大径
側では、キャビテーション崩壊を起こし難く、放電衝撃
波を吸収する。同図７によれば、半径約０．１ｍｍ（粒
径約０．２ｍｍ）で最大水撃圧となるが、半径約０．５
ｍｍ以下（粒径約１ｍｍ以下、図示範囲Ｐ）が実用範囲
となる。尚、実際使用に際しては、大小の気泡が混合す
るが、平均粒径が１ｍｍ以下であれば、上記「水撃圧が
放電衝撃波に重畳する相乗効果」が得られると見做せ
る。即ち、第２発明によれば、「平均粒径１ｍｍ以下の
気泡の雰囲気」であるから、上記第１発明の効果にに加
え、上記「水撃圧が放電衝撃波に重畳する相乗効果」が
得られる。
泡は単に放電距離を伸ばすだけでなく、放電衝撃波でキ
ャビテーション崩壊し、この崩壊時に生ずる水撃圧が放
電衝撃波に重畳する相乗効果をもたらす。但し、気泡の
大きさによっては逆に放電衝撃波を吸収してしまう問題
が生ずる。これを図７を参照し説明する。図７は、実験
及びシュミレーションによって得た気泡半径（横軸〔ｍ
ｍ〕）と、水中での気泡崩壊水撃圧（横軸〔ＭＰｓ〕）
との関係Ｇ１を示す対数グラフである。気泡崩壊水撃圧
は、気泡がキャビテーション崩壊したときに水中に生ず
る圧力であり、同図７に示すように、気泡半径約１．０
ｍｍ（粒径約２．０ｍｍ）を境として、小径側では水撃
圧を発生し、放電衝撃波に重畳する。ところが逆に大径
側では、キャビテーション崩壊を起こし難く、放電衝撃
波を吸収する。同図７によれば、半径約０．１ｍｍ（粒
径約０．２ｍｍ）で最大水撃圧となるが、半径約０．５
ｍｍ以下（粒径約１ｍｍ以下、図示範囲Ｐ）が実用範囲
となる。尚、実際使用に際しては、大小の気泡が混合す
るが、平均粒径が１ｍｍ以下であれば、上記「水撃圧が
放電衝撃波に重畳する相乗効果」が得られると見做せ
る。即ち、第２発明によれば、「平均粒径１ｍｍ以下の
気泡の雰囲気」であるから、上記第１発明の効果にに加
え、上記「水撃圧が放電衝撃波に重畳する相乗効果」が
得られる。
【００１４】第３発明〜第６発明は、上記第１発明の装
置化例である。つまり、上記第１発明の「放電前に両電
極間の液中を気泡雰囲気とすること」を達成している。
従って上記第１発明の効果を有する。詳しくは次の通
り。
置化例である。つまり、上記第１発明の「放電前に両電
極間の液中を気泡雰囲気とすること」を達成している。
従って上記第１発明の効果を有する。詳しくは次の通
り。
【００１５】第３発明は、両電極間の液中に気泡を導く
気泡導入装置を有するため、一方、第４発明は、電極に
又はその近傍に、両電極間に気泡入り液流を流入させる
中空管を有するため、放電前に両電極間の液中が気泡雰
囲気となる。
気泡導入装置を有するため、一方、第４発明は、電極に
又はその近傍に、両電極間に気泡入り液流を流入させる
中空管を有するため、放電前に両電極間の液中が気泡雰
囲気となる。
【００１６】第５発明は、高電圧パルス発生装置が高電
圧パルスを発振する前に高電圧パルスの電流よりも弱い
電流を両電極間に印加できるため、この弱い電流によっ
て液を電気分解し、例えば水ならば、酸素と水素の気泡
を生成する。即ち、放電前に両電極間の液中が気泡雰囲
気となる。
圧パルスを発振する前に高電圧パルスの電流よりも弱い
電流を両電極間に印加できるため、この弱い電流によっ
て液を電気分解し、例えば水ならば、酸素と水素の気泡
を生成する。即ち、放電前に両電極間の液中が気泡雰囲
気となる。
【００１７】第６発明によれば、次の効果を奏する。上
記第３発明〜第５発明は、強制的に放電前に両電極間の
液中を気泡雰囲気にとする。ところが強制的にしなくと
も、放電時、両電極間に気泡やプラズマが生成される。
但しこの気泡は放電間隔が長くなると、両電極間から飛
散し存在しなくなる。ところが第７発明は両電極間に気
泡保持部材を有するため、気泡保持部材が前回の放電で
生じた気泡を両電極間に維持し、次回の放電に利用させ
るので放電距離が伸長する。即ち、この第６発明も、放
電前に両電極間の液中が気泡雰囲気となる。
記第３発明〜第５発明は、強制的に放電前に両電極間の
液中を気泡雰囲気にとする。ところが強制的にしなくと
も、放電時、両電極間に気泡やプラズマが生成される。
但しこの気泡は放電間隔が長くなると、両電極間から飛
散し存在しなくなる。ところが第７発明は両電極間に気
泡保持部材を有するため、気泡保持部材が前回の放電で
生じた気泡を両電極間に維持し、次回の放電に利用させ
るので放電距離が伸長する。即ち、この第６発明も、放
電前に両電極間の液中が気泡雰囲気となる。
【００１８】第７発明によれば、次の効果を奏する。上
記第６発明の効果説明で述べたように、放電時、両電極
間に気泡やプラズマが生成される。プラズマは残留物と
してイオンやラジカル等を残す。同図８は、実験及びシ
ュミレーションによって得たプラズマ発生後の経過時間
ｔと、イオンやラジカル等の密度（個数Ｎの逆数、１／
Ｎ）との関係Ｇ２を示す対数グラフである。同図８に示
す通り、イオンやラジカルは約５０msecで実用できなく
なる程度まで減少する。そこで第７発明は高電圧パルス
発生装置が２０Ｈｚ以上で高電圧パルスを両電極に印加
できるため、イオン、ラジカル等が消滅する前にこれら
を次回の放電に利用できる。この場合、イオン、ラジカ
ル等は気泡以上に放電距離を伸長させる。
記第６発明の効果説明で述べたように、放電時、両電極
間に気泡やプラズマが生成される。プラズマは残留物と
してイオンやラジカル等を残す。同図８は、実験及びシ
ュミレーションによって得たプラズマ発生後の経過時間
ｔと、イオンやラジカル等の密度（個数Ｎの逆数、１／
Ｎ）との関係Ｇ２を示す対数グラフである。同図８に示
す通り、イオンやラジカルは約５０msecで実用できなく
なる程度まで減少する。そこで第７発明は高電圧パルス
発生装置が２０Ｈｚ以上で高電圧パルスを両電極に印加
できるため、イオン、ラジカル等が消滅する前にこれら
を次回の放電に利用できる。この場合、イオン、ラジカ
ル等は気泡以上に放電距離を伸長させる。
【００１９】第８発明によれば、次の効果を奏する。例
えば気中ギャップスイッチ、ガス封入ギャップスイッ
チ、真空ギャップスイッチ等では、正負主電極と、トリ
ガ電極とを有する３電極式がある。３電極式ではトリガ
電極にトリガ電圧を印加すると、ブレークダウン電圧が
下がるが、主電極間の放電距離を長くする特性も有す
る。第８発明はこの原理を応用したものであり、両電極
間にトリガ電圧電極を有すると共に、高電圧パルス発生
装置は両電極間に高電圧パルスを印加するときトリガ電
圧電極にトリガ電圧を印加するトリガ電圧発生器を有す
る。従って放電距離を長くできる。
えば気中ギャップスイッチ、ガス封入ギャップスイッ
チ、真空ギャップスイッチ等では、正負主電極と、トリ
ガ電極とを有する３電極式がある。３電極式ではトリガ
電極にトリガ電圧を印加すると、ブレークダウン電圧が
下がるが、主電極間の放電距離を長くする特性も有す
る。第８発明はこの原理を応用したものであり、両電極
間にトリガ電圧電極を有すると共に、高電圧パルス発生
装置は両電極間に高電圧パルスを印加するときトリガ電
圧電極にトリガ電圧を印加するトリガ電圧発生器を有す
る。従って放電距離を長くできる。
【００２０】尚、上記各発明を適宜組み合わせることに
より、相乗的に放電距離を長くすることができる。従っ
て高電圧パルスを大きくすることなく、大きな岩石やコ
ンクリートでも短時間に破壊できる。逆に小さな岩石や
コンクリートに対しては小さな高電圧パルスで破砕でき
る。
より、相乗的に放電距離を長くすることができる。従っ
て高電圧パルスを大きくすることなく、大きな岩石やコ
ンクリートでも短時間に破壊できる。逆に小さな岩石や
コンクリートに対しては小さな高電圧パルスで破砕でき
る。
【００２１】
【発明の実施の形態及び実施例】図１〜図６を参照し事
例を説明する。図１は第１事例の全体図である。高電圧
パルス発生装置１から導かれたリード線２ａ、２ｂの夫
々の末端には正負電極３ａ、３ｂが接続されている。正
電極３ａは単なる鉄板である。負電極３ｂは中空管であ
る。正電極３ａと負電極３ｂとは岩等の被破壊物４を挟
んで対抗させ、いずれも水没している。尚、中空管３ｂ
の外周は絶縁部材３１で被覆され、頂部に中空の絶縁性
可撓管５が接続される。絶縁性可撓管５の他端は気泡入
り水流発生装置６に接続される。作動及び効果は次の通
り。
例を説明する。図１は第１事例の全体図である。高電圧
パルス発生装置１から導かれたリード線２ａ、２ｂの夫
々の末端には正負電極３ａ、３ｂが接続されている。正
電極３ａは単なる鉄板である。負電極３ｂは中空管であ
る。正電極３ａと負電極３ｂとは岩等の被破壊物４を挟
んで対抗させ、いずれも水没している。尚、中空管３ｂ
の外周は絶縁部材３１で被覆され、頂部に中空の絶縁性
可撓管５が接続される。絶縁性可撓管５の他端は気泡入
り水流発生装置６に接続される。作動及び効果は次の通
り。
【００２２】気泡入り水流発生装置６を作動させて気泡
７入り水流８を負電極３ｂの先端開口から正電極３ａへ
向けて流す。これにより、放電前に正負電極３ａ、３ｂ
間の液中は気泡雰囲気となる。そして高電圧パルス発生
装置１を駆動させる。高電圧パルス発生装置１で発生し
た高電圧パルスは正負電極３ａ、３ｂの印加され、放電
する。この放電により衝撃波が発生し、岩が破砕され
る。尚、放電経路には気泡７があるため、放電距離が伸
長する。従って、気泡７のない状態と比較し、より大き
な岩４を破砕することができる。また放電衝撃波によっ
て気泡７がキャビテーション崩壊を起こすが、この崩壊
に伴い水撃圧が生ずる。そしてこの水撃圧が、放電衝撃
波に重畳するのでより高効率の破壊を行える。尚、気泡
７のサイズは、前記図７を参照して説明したように、平
均粒径１ｍｍ以下とするのが望ましい。このようにしな
いと、気泡７がキャビテーション崩壊を起こし難く、そ
の気泡７が放電衝撃波を吸収するようになる。従って破
砕効率が低下する。尚、高電圧パルス発生装置１からの
高電圧パルスは周期的に正負電極３ａ、３ｂに印加さ
れ、岩４を破砕し、破砕の進行に従って正負電極３ａ、
３ｂを移動させる。これにより連続破砕を達成してい
る。
７入り水流８を負電極３ｂの先端開口から正電極３ａへ
向けて流す。これにより、放電前に正負電極３ａ、３ｂ
間の液中は気泡雰囲気となる。そして高電圧パルス発生
装置１を駆動させる。高電圧パルス発生装置１で発生し
た高電圧パルスは正負電極３ａ、３ｂの印加され、放電
する。この放電により衝撃波が発生し、岩が破砕され
る。尚、放電経路には気泡７があるため、放電距離が伸
長する。従って、気泡７のない状態と比較し、より大き
な岩４を破砕することができる。また放電衝撃波によっ
て気泡７がキャビテーション崩壊を起こすが、この崩壊
に伴い水撃圧が生ずる。そしてこの水撃圧が、放電衝撃
波に重畳するのでより高効率の破壊を行える。尚、気泡
７のサイズは、前記図７を参照して説明したように、平
均粒径１ｍｍ以下とするのが望ましい。このようにしな
いと、気泡７がキャビテーション崩壊を起こし難く、そ
の気泡７が放電衝撃波を吸収するようになる。従って破
砕効率が低下する。尚、高電圧パルス発生装置１からの
高電圧パルスは周期的に正負電極３ａ、３ｂに印加さ
れ、岩４を破砕し、破砕の進行に従って正負電極３ａ、
３ｂを移動させる。これにより連続破砕を達成してい
る。
【００２３】尚、第１事例では、負電極３ｂ自体を中空
としたが、正電極３ａ側に気泡７入り流体８を導く管路
を設けてもよく、また両方に設けてもよい。また正負電
極３ａ、３ｂの間に向けて別途準備したノズルから気泡
７入り流体８を流してもよい。また気泡７入り流体８に
限定する必要はなく、例えば先端が中空糸であるチュウ
ブの前記中空糸を正負電極３ａ、３ｂ間の近傍に配置
し、チュウブ内に圧縮空気を送り込み、中空糸の外壁の
細孔から気泡７を正負電極３ａ、３ｂ間の液中に放出し
てもよい。
としたが、正電極３ａ側に気泡７入り流体８を導く管路
を設けてもよく、また両方に設けてもよい。また正負電
極３ａ、３ｂの間に向けて別途準備したノズルから気泡
７入り流体８を流してもよい。また気泡７入り流体８に
限定する必要はなく、例えば先端が中空糸であるチュウ
ブの前記中空糸を正負電極３ａ、３ｂ間の近傍に配置
し、チュウブ内に圧縮空気を送り込み、中空糸の外壁の
細孔から気泡７を正負電極３ａ、３ｂ間の液中に放出し
てもよい。
【００２４】図２は第２事例の全体ブロック図である。
高電圧パルス発生装置１は、内部に高電圧パルス発生部
１１と、弱い電流Ｉｏを出力する低電流発生部１２とを
有し、夫々正負電極３ａ、３ｂに接続されている。作動
及び効果を図３を参照し次に説明する。
高電圧パルス発生装置１は、内部に高電圧パルス発生部
１１と、弱い電流Ｉｏを出力する低電流発生部１２とを
有し、夫々正負電極３ａ、３ｂに接続されている。作動
及び効果を図３を参照し次に説明する。
【００２５】図３は時ｔと、正負電極３ａ、３ｂに対す
る高電圧パルスＰの印加時期及び低電流発生部１２から
の電流Ｉｏ状態とを示すグラフである。同図３に示すよ
うに、高電圧パルス発生部１１は、上記第１事例での高
電圧パルス発生装置１と同様、周期的に高電圧パルスＰ
を正負電極３ａ、３ｂに印加し、被破壊物４を連続破砕
する。一方、低電流発生部１２は、正負電極３ａ、３ｂ
に弱い電流Ｉｏを常時流している。従って電流Ｉｏによ
って、水９に没した正負電極３ａ、３ｂから電気分解に
よる気泡７（酸素、水素）が生じ、放電前に正負電極３
ａ、３ｂ間の液中は気泡雰囲気となる。従って上記第１
事例と同様、放電距離の伸長を可能としている。また気
泡７のキャビテーション崩壊に伴う水撃圧の放電衝撃波
への重畳化も得られる。
る高電圧パルスＰの印加時期及び低電流発生部１２から
の電流Ｉｏ状態とを示すグラフである。同図３に示すよ
うに、高電圧パルス発生部１１は、上記第１事例での高
電圧パルス発生装置１と同様、周期的に高電圧パルスＰ
を正負電極３ａ、３ｂに印加し、被破壊物４を連続破砕
する。一方、低電流発生部１２は、正負電極３ａ、３ｂ
に弱い電流Ｉｏを常時流している。従って電流Ｉｏによ
って、水９に没した正負電極３ａ、３ｂから電気分解に
よる気泡７（酸素、水素）が生じ、放電前に正負電極３
ａ、３ｂ間の液中は気泡雰囲気となる。従って上記第１
事例と同様、放電距離の伸長を可能としている。また気
泡７のキャビテーション崩壊に伴う水撃圧の放電衝撃波
への重畳化も得られる。
【００２６】尚、上記第２事例では、低電流発生部１２
を高電圧パルス発生装置１に内蔵したが、独立して設け
てもよい。また電流Ｉｏは、常時流すのではなく、高電
圧パルスＰを印加する以前であって、気泡７が十分発生
する時間だけ早めに流すようにしてもよい。この構成
も、本発明に含まれるものとする。
を高電圧パルス発生装置１に内蔵したが、独立して設け
てもよい。また電流Ｉｏは、常時流すのではなく、高電
圧パルスＰを印加する以前であって、気泡７が十分発生
する時間だけ早めに流すようにしてもよい。この構成
も、本発明に含まれるものとする。
【００２７】図４は第３事例の全体図である。上記第１
事例と同一要素には同一符号を附し、重複説明は省略す
る。正負電極３ａ、３ｂは絶縁性基台３２に互いに離間
して一体固設され、その間に網やスポンジ等の気泡保持
部材１０を固設してある。作動及び効果は次の通り。
事例と同一要素には同一符号を附し、重複説明は省略す
る。正負電極３ａ、３ｂは絶縁性基台３２に互いに離間
して一体固設され、その間に網やスポンジ等の気泡保持
部材１０を固設してある。作動及び効果は次の通り。
【００２８】上記第１、第２事例では強制的に、放電前
に正負電極３ａ、３ｂ間の液中を気泡雰囲気としたが、
強制的しなくとも、放電時、正負電極３ａ、３ｂに気泡
やプラズマが生成される。但し、この気泡は放電間隔が
長くなると、正負電極３ａ、３ｂの間から飛散してしま
い、正負電極３ａ、３ｂの間に存在しなくなる。ところ
が第３事例によれば、正負電極３ａ、３ｂの間に網やス
ポンジ等の気泡保持部材１０を設けたため、これら気泡
を飛散させることなく保持できる。従って次回の放電前
に正負電極３ａ、３ｂの間の液中を気泡雰囲気とするこ
とができる。尚、網やスポンジ等は生成気泡を保持する
だけであるから、メッシュに余りこだわらないが、例え
ば網の場合、メッシュを１．０ｍｍ以上とするのが望ま
しい。これは、メッシュが小さいと、小さな気泡が密集
した場合、互いに接触して大きなサイズに成長してしま
うからである。
に正負電極３ａ、３ｂ間の液中を気泡雰囲気としたが、
強制的しなくとも、放電時、正負電極３ａ、３ｂに気泡
やプラズマが生成される。但し、この気泡は放電間隔が
長くなると、正負電極３ａ、３ｂの間から飛散してしま
い、正負電極３ａ、３ｂの間に存在しなくなる。ところ
が第３事例によれば、正負電極３ａ、３ｂの間に網やス
ポンジ等の気泡保持部材１０を設けたため、これら気泡
を飛散させることなく保持できる。従って次回の放電前
に正負電極３ａ、３ｂの間の液中を気泡雰囲気とするこ
とができる。尚、網やスポンジ等は生成気泡を保持する
だけであるから、メッシュに余りこだわらないが、例え
ば網の場合、メッシュを１．０ｍｍ以上とするのが望ま
しい。これは、メッシュが小さいと、小さな気泡が密集
した場合、互いに接触して大きなサイズに成長してしま
うからである。
【００２９】尚、上記第３事例の作動及び効果で触れた
ように、放電時、正負電極３ａ、３ｂには気泡の外、プ
ラズマも生成される。そしてこのプラズマは残留物とし
てイオンやラジカル等を残す。そしてこれらイオンやラ
ジカル等を利用できれば、放電距離をさらに伸長でき
る。ところが、前記図８を参照して説明したように、こ
れらイオンやラジカル等の利用可能な存在期間は、約５
０msec程度である。従って、これに対しては、高電圧パ
ルス発生装置１で２０Ｈｚ以上の周期で高電圧パルスを
正負電極３ａ、３ｂに印加すれば、イオンやラジカル等
を利用して放電距離をさらに伸長できる。
ように、放電時、正負電極３ａ、３ｂには気泡の外、プ
ラズマも生成される。そしてこのプラズマは残留物とし
てイオンやラジカル等を残す。そしてこれらイオンやラ
ジカル等を利用できれば、放電距離をさらに伸長でき
る。ところが、前記図８を参照して説明したように、こ
れらイオンやラジカル等の利用可能な存在期間は、約５
０msec程度である。従って、これに対しては、高電圧パ
ルス発生装置１で２０Ｈｚ以上の周期で高電圧パルスを
正負電極３ａ、３ｂに印加すれば、イオンやラジカル等
を利用して放電距離をさらに伸長できる。
【００３０】図５、図６は第４事例を説明する図であ
る。図５は全体ブロック図、図６はその回路例である。
図５に示すように、第４事例の電極は、上記第１、第
２、第３事例における正負電極３ａ、３ｂの外、これら
正負電極３ａ、３ｂの間にトリガ電圧電極３ｃを有して
いる。一方、高電圧パルス発生装置１にはリード線２ｃ
によってトリガ電圧発生器１３が接続されている。そし
てトリガ電圧電極３ｃがリード線２ｄによってトリガ電
圧発生器１３に接続されている。作動及び効果は次の通
り。
る。図５は全体ブロック図、図６はその回路例である。
図５に示すように、第４事例の電極は、上記第１、第
２、第３事例における正負電極３ａ、３ｂの外、これら
正負電極３ａ、３ｂの間にトリガ電圧電極３ｃを有して
いる。一方、高電圧パルス発生装置１にはリード線２ｃ
によってトリガ電圧発生器１３が接続されている。そし
てトリガ電圧電極３ｃがリード線２ｄによってトリガ電
圧発生器１３に接続されている。作動及び効果は次の通
り。
【００３１】高電圧パルス発生装置１が正負電極３ａ、
３ｂに高電圧パルスを印加するとき、リード線２ｃを介
してトリガ電圧発生器１３に同期作動信号を与える
（尚、逆であってもよい）。すると、トリガ電圧発生器
１３は、高電圧パルス発生装置１が高電圧パルスを正負
電極３ａ、３ｂに印加するより先に（又は同時に）、ト
リガ電圧をトリガ電圧電極３ｃに印加する。すると、先
ずトリガ電圧電極３ｃは自己と異なる極性の正負電極３
ａ（又は３ｂ）に対し放電を開始する。すると、正負電
極３ａ、３ｂは、上記第１、第２、第３事例で印加され
た高電圧パルスよりも小電圧で主放電を開始する。即
ち、第３事例での高電圧パルスを上記第１、第２、第３
事例での高電圧パルスと同電圧とするならば、第４実施
例での放電距離が数倍伸長する。
３ｂに高電圧パルスを印加するとき、リード線２ｃを介
してトリガ電圧発生器１３に同期作動信号を与える
（尚、逆であってもよい）。すると、トリガ電圧発生器
１３は、高電圧パルス発生装置１が高電圧パルスを正負
電極３ａ、３ｂに印加するより先に（又は同時に）、ト
リガ電圧をトリガ電圧電極３ｃに印加する。すると、先
ずトリガ電圧電極３ｃは自己と異なる極性の正負電極３
ａ（又は３ｂ）に対し放電を開始する。すると、正負電
極３ａ、３ｂは、上記第１、第２、第３事例で印加され
た高電圧パルスよりも小電圧で主放電を開始する。即
ち、第３事例での高電圧パルスを上記第１、第２、第３
事例での高電圧パルスと同電圧とするならば、第４実施
例での放電距離が数倍伸長する。
【００３２】このような構成例の詳細を図６を参照し説
明する。先ず、図６と図５との基本的構成上の相違を述
べる。図５の構成では、正負電極３ａ、３ｂは高電圧パ
ルス発生装置１から高電圧パルスを直接印加され、一方
トリガ電圧電極３ｃはトリガ電圧発生器１３からトリガ
電圧を直接印加される。つまり同期制御以外は互いに独
立している。これに対し、図６の構成では、高電圧パル
ス発生装置１からの高電圧パルスが正負電極３ａ、３ｂ
と、トリガ電圧電極３ｃとに印加され、自己同期制御さ
れる構成となっている。即ち図６の構成は次の通り。
明する。先ず、図６と図５との基本的構成上の相違を述
べる。図５の構成では、正負電極３ａ、３ｂは高電圧パ
ルス発生装置１から高電圧パルスを直接印加され、一方
トリガ電圧電極３ｃはトリガ電圧発生器１３からトリガ
電圧を直接印加される。つまり同期制御以外は互いに独
立している。これに対し、図６の構成では、高電圧パル
ス発生装置１からの高電圧パルスが正負電極３ａ、３ｂ
と、トリガ電圧電極３ｃとに印加され、自己同期制御さ
れる構成となっている。即ち図６の構成は次の通り。
【００３３】高電圧パルス発生装置１にはリード線ａ、
ｂが接続され、リード線ａは、トランスＴの二次側Ｌ２
を介して負電極３ｂに接続されるリード線２ｂと、前記
トランスＴの一次側Ｌ１を介してコンデンサＣの一側端
子に接続されるリード線２ｅとに分岐する。一方、リー
ド線ｂは、前記コンデンサＣの他側端子に接続されるリ
ード線２ｆと、トリガ電圧電極３ｃに接続されるリード
線２ｄと、正電極３ａに接続されるリード線２ａとに分
岐する。作動及び効果は次の通り。
ｂが接続され、リード線ａは、トランスＴの二次側Ｌ２
を介して負電極３ｂに接続されるリード線２ｂと、前記
トランスＴの一次側Ｌ１を介してコンデンサＣの一側端
子に接続されるリード線２ｅとに分岐する。一方、リー
ド線ｂは、前記コンデンサＣの他側端子に接続されるリ
ード線２ｆと、トリガ電圧電極３ｃに接続されるリード
線２ｄと、正電極３ａに接続されるリード線２ａとに分
岐する。作動及び効果は次の通り。
【００３４】高電圧パルス発生装置１からリード線ａに
負電位、リード線ｂに正電位となる高電圧パルスが印加
されると、コンデンサＣは一次側Ｌ１によって徐々に充
電される。この時の電流変化により、二次側Ｌ２にトリ
ガ電圧が生じ、トリガ電圧電極３ｃと負電極３ｂとの間
にプリ放電が生ずる。そしてこのプリ放電に誘発され
て、正負電極３ａ、３ｂの間で主放電が生ずる。尚、ト
リガ電圧は、コンデンサＣに充電されるときだけ生ず
る。即ち、上記第１、第２、第３事例の電極は、２電極
式であるが、この場合、大きなブレークダウン電圧（即
ち、大きな高電圧パルス）を印加しなければ、正負電極
３ａ、３ｂは主放電を開始できない。これに対し、第４
事例はトリガ電圧電極３ｃを有しているので、小さなブ
レークダウン電圧（即ち、小さな高電圧パルス）でも主
放電を開始できる。但し一旦、主放電が生起されると、
高電圧パルスは同レベルである。また、図６ではＬＣ直
列回路を用いて高電圧パルス発生装置１からの高電圧パ
ルスだけで、トリガ電圧を生成する簡単な構造である。
従って、図５のように大がかりなトリガ電圧発生器１３
が不要となる。
負電位、リード線ｂに正電位となる高電圧パルスが印加
されると、コンデンサＣは一次側Ｌ１によって徐々に充
電される。この時の電流変化により、二次側Ｌ２にトリ
ガ電圧が生じ、トリガ電圧電極３ｃと負電極３ｂとの間
にプリ放電が生ずる。そしてこのプリ放電に誘発され
て、正負電極３ａ、３ｂの間で主放電が生ずる。尚、ト
リガ電圧は、コンデンサＣに充電されるときだけ生ず
る。即ち、上記第１、第２、第３事例の電極は、２電極
式であるが、この場合、大きなブレークダウン電圧（即
ち、大きな高電圧パルス）を印加しなければ、正負電極
３ａ、３ｂは主放電を開始できない。これに対し、第４
事例はトリガ電圧電極３ｃを有しているので、小さなブ
レークダウン電圧（即ち、小さな高電圧パルス）でも主
放電を開始できる。但し一旦、主放電が生起されると、
高電圧パルスは同レベルである。また、図６ではＬＣ直
列回路を用いて高電圧パルス発生装置１からの高電圧パ
ルスだけで、トリガ電圧を生成する簡単な構造である。
従って、図５のように大がかりなトリガ電圧発生器１３
が不要となる。
【００３５】尚、上記第１、第２、第３、第４事例にお
いて、正電極３ａと負電極３ｂとを全て統一し、図面に
記載したが、極性は反対であってもよい。尚、第４事例
おけるトランスＴのコイルＬ１、Ｌ２は、コンデンサＣ
に充電時、高電圧パルス発生装置１から見て、両コイル
Ｌ１、Ｌ２を流れる電流の向きが一致するように巻き回
す必要がある。
いて、正電極３ａと負電極３ｂとを全て統一し、図面に
記載したが、極性は反対であってもよい。尚、第４事例
おけるトランスＴのコイルＬ１、Ｌ２は、コンデンサＣ
に充電時、高電圧パルス発生装置１から見て、両コイル
Ｌ１、Ｌ２を流れる電流の向きが一致するように巻き回
す必要がある。
【図１】第１事例の全体図である。
【図２】第２事例の全体ブロック図である。
【図３】第２事例を説明するための時刻軸における高電
圧パルスＰの印加時期と弱電流状態とを示すグラフであ
る。
圧パルスＰの印加時期と弱電流状態とを示すグラフであ
る。
【図４】第３事例の全体図である。
【図５】第４事例の全体ブロック図である。
【図６】第４事例の回路図である。
【図７】気泡半径と、水中での気泡崩壊水撃圧との関係
を示す対数グラフである。
を示す対数グラフである。
【図８】プラズマ発生後の経過時間と、プラズマの残留
物の密度との関係を示す対数グラフである。
物の密度との関係を示す対数グラフである。
１…高電圧パルス発生装置、１２…低電流発生部、１３
…トリガ電圧発生器、ａ、ｂ、２ａ、２ｂ、２ｃ、２
ｄ、２ｅ、２ｆ…リード線、３ａ…正電極、３ｂ…負電
極、３ｃ…トリガ電圧電極、３１…絶縁部材、３２…絶
縁性基台、４…被破壊物、５…絶縁性可撓管、６…気泡
入り水流発生装置、７…気泡、８…水流、９…水、１０
…気泡保持部材、Ｃ…コンデンサ、Ｉｏ…弱い電流、Ｐ
…高電圧パルス、ｔ…時、Ｌ１…トランスの一次側、Ｌ
２…トランスの二次側。
…トリガ電圧発生器、ａ、ｂ、２ａ、２ｂ、２ｃ、２
ｄ、２ｅ、２ｆ…リード線、３ａ…正電極、３ｂ…負電
極、３ｃ…トリガ電圧電極、３１…絶縁部材、３２…絶
縁性基台、４…被破壊物、５…絶縁性可撓管、６…気泡
入り水流発生装置、７…気泡、８…水流、９…水、１０
…気泡保持部材、Ｃ…コンデンサ、Ｉｏ…弱い電流、Ｐ
…高電圧パルス、ｔ…時、Ｌ１…トランスの一次側、Ｌ
２…トランスの二次側。
Claims (8)
- 【請求項１】 被破壊部の周囲が液中雰囲気であるか又
は液中雰囲気とされた被破壊物に対し、先ず正負電極を
被破壊部に近接させ、次いで両電極間に高電圧パルスを
印加し、これにより両電極間で放電させ、この放電によ
り生じた衝撃波によって被破壊部を破砕する放電衝撃破
壊方法において、放電前に両電極間の液中を気泡雰囲気
とすることを特徴とする放電衝撃破壊方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の放電衝撃破壊方法におい
て、前記「気泡雰囲気」は「平均粒径１ｍｍ以下の気泡
の雰囲気」であることを特徴とする放電衝撃破壊方法。 - 【請求項３】 高電圧パルス発生装置と、この高電圧パ
ルス発生装置から高電圧パルスを印加されて放電する正
負電極とを有する放電衝撃破壊装置において、両電極間
の液中に気泡を導く気泡導入装置を有することを特徴と
する放電衝撃破壊装置。 - 【請求項４】 高電圧パルス発生装置と、この高電圧パ
ルス発生装置から高電圧パルスを印加されて放電する正
負電極とを有する放電衝撃破壊装置において、電極又は
その近傍に、両電極間に気泡入り液流を流入させる中空
管を有することを特徴とする放電衝撃破壊装置。 - 【請求項５】 高電圧パルス発生装置と、この高電圧パ
ルス発生装置から高電圧パルスを印加されて放電する正
負電極とを有する放電衝撃破壊装置において、高電圧パ
ルス発生装置は高電圧パルスを発生する前に高電圧パル
スの電流よりも弱い電流を両電極間に印加可能のもので
あることを特徴とする放電衝撃破壊装置。 - 【請求項６】 高電圧パルス発生装置と、この高電圧パ
ルス発生装置から高電圧パルスを印加されて放電する正
負電極とを有する放電衝撃破壊装置において、両電極間
に気泡保持部材を有することを特徴とする放電衝撃破壊
装置。 - 【請求項７】 高電圧パルス発生装置と、この高電圧パ
ルス発生装置から高電圧パルスを印加されて放電する正
負電極とを有する放電衝撃破壊装置において、高電圧パ
ルス発生装置は２０Ｈｚ以上で高電圧パルスを両電極に
印加可能のものであることを特徴とする放電衝撃破壊装
置。 - 【請求項８】 高電圧パルス発生装置と、この高電圧パ
ルス発生装置から高電圧パルスを印加されて放電する正
負電極とを有する放電衝撃破壊装置において、両電極間
にトリガ電圧電極を有すると共に、高電圧パルス発生装
置は両電極間に高電圧パルスを印加するときトリガ電圧
電極にトリガ電圧を印加するトリガ電圧発生器を有する
ことを特徴とする放電衝撃破壊装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8237349A JPH1057832A (ja) | 1996-08-21 | 1996-08-21 | 放電衝撃破壊方法及び放電衝撃破壊装置 |
| KR1019970038292A KR19980018598A (ko) | 1996-08-21 | 1997-08-12 | 방전충격파괴방법 및 방전충격파괴장치 |
| PCT/JP1997/002866 WO1998007520A1 (fr) | 1996-08-21 | 1997-08-19 | Procede de cassure grace au choc d'une decharge electrique et appareil s'y rapportant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8237349A JPH1057832A (ja) | 1996-08-21 | 1996-08-21 | 放電衝撃破壊方法及び放電衝撃破壊装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1057832A true JPH1057832A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=17014083
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8237349A Pending JPH1057832A (ja) | 1996-08-21 | 1996-08-21 | 放電衝撃破壊方法及び放電衝撃破壊装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1057832A (ja) |
| KR (1) | KR19980018598A (ja) |
| WO (1) | WO1998007520A1 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010009993A (ja) * | 2008-06-27 | 2010-01-14 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | ソリューションプラズマ放電装置 |
| RU2477370C1 (ru) * | 2011-09-21 | 2013-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Электроимпульсный погружной бур |
| WO2013053066A1 (de) * | 2011-10-10 | 2013-04-18 | Selfrag Ag | Verfahren zur fragmentierung und/oder vorschwächung von material mittels hochspannungsentladungen |
| CN105764614A (zh) * | 2013-10-25 | 2016-07-13 | 泽尔弗拉格股份公司 | 通过高压放电打碎和/或弱化材料的方法 |
| EP3178561A1 (en) | 2015-12-08 | 2017-06-14 | Panasonic Corporation | Discharge crushing device and discharge crushing method |
| CN106853411A (zh) * | 2015-12-08 | 2017-06-16 | 松下电器产业株式会社 | 物品分解方法及分解装置 |
| RU2660597C1 (ru) * | 2017-04-27 | 2018-07-06 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт сильноточной электроники Сибирского отделения Российской академии наук (ИСЭ СО РАН) | Высоковольтный импульсный генератор для электроразрядных технологий |
| JP2020069454A (ja) * | 2018-11-02 | 2020-05-07 | 学校法人早稲田大学 | 電気パルス解体方法 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2139140C1 (ru) * | 1996-04-09 | 1999-10-10 | Сибирский научно-исследовательский институт механизации и электрификации сельского хозяйства | Диспергатор |
| DE10059594A1 (de) | 2000-11-30 | 2002-06-06 | Solarworld Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung globulärer Körner aus Reinst-Silizium mit Durchmessern von 50 mum bis 300 mum und ihre Verwendung |
| KR20020076521A (ko) * | 2001-03-29 | 2002-10-11 | 주식회사 다원시스 | 미세분말 제조장치 및 방법 |
| KR20030063584A (ko) * | 2002-01-23 | 2003-07-31 | 서병선 | 수중 전기 충격장치의 충격파 발생장치 |
| GB0423256D0 (en) * | 2004-10-20 | 2004-11-24 | Andres Uri | Liberation of minerals and metallic inclusions by application of high voltage electrical pulses |
| WO2009026647A1 (en) * | 2007-08-30 | 2009-03-05 | The University Of Queensland | Method and apparatus for breaking solid materials |
| CN108273631A (zh) * | 2018-02-12 | 2018-07-13 | 中国地质大学（北京） | 一种使用泡沫溶液作为电介质的等离子碎岩方法及系统 |
| CN112180432B (zh) * | 2020-09-01 | 2023-10-20 | 中国科学院深圳先进技术研究院 | 一种基于电晕放电的高效率电火花震源系统及设置方法 |
| CN115930690A (zh) * | 2022-11-22 | 2023-04-07 | 山东大学 | 一种基于气泡引导水下放电的聚束冲击波碎岩装置及方法 |
| CN117898794B (zh) * | 2024-02-07 | 2025-11-04 | 深圳英美达医疗技术有限公司 | 冲击波系统及冲击波控制方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4626574B1 (ja) * | 1968-11-27 | 1971-08-02 | Shikigaishiya Inoue | |
| JPH09192526A (ja) * | 1996-01-12 | 1997-07-29 | Kobe Steel Ltd | 放電破砕装置 |
-
1996
- 1996-08-21 JP JP8237349A patent/JPH1057832A/ja active Pending
-
1997
- 1997-08-12 KR KR1019970038292A patent/KR19980018598A/ko not_active Withdrawn
- 1997-08-19 WO PCT/JP1997/002866 patent/WO1998007520A1/ja not_active Ceased
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010009993A (ja) * | 2008-06-27 | 2010-01-14 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | ソリューションプラズマ放電装置 |
| RU2477370C1 (ru) * | 2011-09-21 | 2013-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Электроимпульсный погружной бур |
| US10029262B2 (en) | 2011-10-10 | 2018-07-24 | Selfrag Ag | Method of fragmenting and/or weakening of material by means of high voltage discharges |
| WO2013053066A1 (de) * | 2011-10-10 | 2013-04-18 | Selfrag Ag | Verfahren zur fragmentierung und/oder vorschwächung von material mittels hochspannungsentladungen |
| CN103857471A (zh) * | 2011-10-10 | 2014-06-11 | 泽尔弗拉格股份公司 | 用于借助高压放电击碎和/或预弱化材料的方法 |
| AU2011379145B2 (en) * | 2011-10-10 | 2016-10-20 | Selfrag Ag | Method for fragmenting and/or pre-weakening material using high-voltage discharges |
| CN105764614A (zh) * | 2013-10-25 | 2016-07-13 | 泽尔弗拉格股份公司 | 通过高压放电打碎和/或弱化材料的方法 |
| EP3178561A1 (en) | 2015-12-08 | 2017-06-14 | Panasonic Corporation | Discharge crushing device and discharge crushing method |
| CN106853410A (zh) * | 2015-12-08 | 2017-06-16 | 松下电器产业株式会社 | 放电粉碎装置以及放电粉碎方法 |
| CN106853411A (zh) * | 2015-12-08 | 2017-06-16 | 松下电器产业株式会社 | 物品分解方法及分解装置 |
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