JPH1060603A

JPH1060603A - オーステナイト系ステンレス鋼

Info

Publication number: JPH1060603A
Application number: JP8233582A
Authority: JP
Inventors: Yutaka Kobayashi; 裕小林; Takeya Toge; 竹弥峠; Yoshihito Fujiwara; 最仁藤原
Original assignee: Nippon Yakin Kogyo Co Ltd
Current assignee: Nippon Yakin Kogyo Co Ltd
Priority date: 1996-08-15
Filing date: 1996-08-15
Publication date: 1998-03-03
Anticipated expiration: 2016-08-15
Also published as: SE9702874L; SE9702874D0; US5858129A; SE518809C2; JP3512304B2; DE19735361B4; DE19735361A1

Abstract

(57)【要約】【課題】 σ相等の金属間化合物の析出を抑制し、これ
により、優れた熱間加工性を有するとともに高濃度の塩
素イオン環境において耐すきま腐食性に優れたオーステ
ナイト系ステンレス鋼を提供する。【解決手段】Ｃ：０．０５ｗｔ以下、Ｓｉ：０．２５
ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．４０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０４
０ｗｔ％以下、Ｓ：０．００３ｗｔ％以下、３０．０ｗ
ｔ％≦Ｎｉ≦４０．０ｗｔ％、２０．０ｗｔ％≦＜Ｃｒ
≦２６．０ｗｔ％、５．０ｗｔ％≦Ｍｏ≦８．０ｗｔ
％、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、０．００１ｗｔ％≦Ｂ≦
０．０１０ｗｔ％、０．１５ｗｔ％≦Ｎ≦０．３０ｗｔ
％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からな
り、かつ、下記（１）、（２）式を満足する。Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋２０Ｎ≧５１（１）５Ｓｉ＋Ｍｎ＜３２−（Ｃｒ＋Ｍｏ）（２）

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、耐すきま腐食性およ
び熱間加工性に優れ、たとえば海水用や排煙脱硫装置の
各種部品に用いて好適なオーステナイト系ステンレス鋼
の改良に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ステンレス鋼は、その良好な耐食性から
様々な分野で利用されているが、塩素イオンが多く存在
する環境下、たとえば海水中や排煙脱硫装置内で用いら
れる場合には、孔食やすきま腐食等極めて有害な腐食が
生じ易く、汎用ステンレス鋼であるＳＵＳ３０４やＳＵ
Ｓ３１６等を使用するには大きな制約があった。そこ
で、ＣｒやＭｏ含有量を増加させたり、Ｎを添加したり
して耐食性を向上させる試みがなされてきており、たと
えば特開昭５２−９５５２４号に代表されるように、Ｍ
ｏ含有量が６．０％を超えるオーステナイト系ステンレ
ス鋼が開発されてきた。しかしながら、Ｃｒ、Ｍｏの含
有量が増加すると、ステンレス鋼の製造過程である鋳造
時にσ相やχ相といった金属間化合物が析出し易くな
る。その結果、局所的なＣｒ、Ｍｏの欠乏により耐食性
が劣化したり、熱間圧延の加熱時に金属間化合物が消失
しきれず、熱間圧延工程で熱延材の端部で厚さ方向へ二
つに割れる二枚割れが生じる等、熱間加工性が低下する
ことがあった。

【０００３】σ相等の金属間化合物の析出を回避するた
めに、たとえば特開昭５７−２８７４０に開示されてい
るように、Ｎの添加量を増加することも提案されている
が、Ｎの含有量を多くすると熱間での変形抵抗が上昇
し、熱間圧延が不可能になることもある。そこで、たと
えば特開昭６２−１９２５３０で開示されているよう
に、σ相等の金属間化合物が生じるような合金組成でも
熱間圧延の前後で均熱処理を施すことにより、析出物を
材質や耐食性に影響を与えることの少ない形態にするこ
とが提案されている。しかしながら、均熱処理を行うと
当然ながら製造コストが割高となり、実用化の大きな障
害となる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に鑑
みてなされたもので、σ相等の金属間化合物の析出を抑
制し、これにより、優れた熱間加工性を有するとともに
高濃度の塩素イオン環境において耐すきま腐食性に優
れ、しかも製造コストの増加を回避することができるオ
ーステナイト系ステンレス鋼を提供することを目的とし
ている。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、オーステ
ナイト系ステンレス鋼の耐すきま腐食性と金属間化合物
の析出程度を観察しながら詳細な成分の検討を行った。
その結果、まず、海水用あるいは排煙脱硫装置用として
の使用に耐えうるには、少なくとも６０゜Ｃ以上の環境
で耐食性を有する必要があることが判った。そして、Ｃ
ｒ、ＭｏおよびＮは、耐すきま腐食性を向上させる元素
であって、耐食性への寄与の程度から各元素がほぼ等価
となるように重み付けした総量は「Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋
２０Ｎ（但し、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎは各成分元素の含有量
（ｗｔ％））」であり、上記環境で耐食性を有するに
は、この総量が５１以上必要であることを見い出した。

【０００６】ただし、前述のように、ＣｒおよびＭｏの
含有量が増加すると、金属間化合物の析出が助長され
る。そこで、本発明者等は、ＳｉおよびＭｎの含有量を
通常のレベルに対して極力低くすることを考えた。すな
わち、ＣｒおよびＭｏは、Ｆｅと結合して金属間化合物
を生成するが、その生成を助長するのがＳｉおよびＭｎ
である。そして、その生成を助長する程度から各元素が
ほぼ等価となるように重み付けした総量は「５Ｓｉ＋Ｍ
ｎ」であり、この総量が「３２−（Ｃｒ＋Ｍｏ）（但
し、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉ、Ｍｎは各成分元素の含有量（ｗ
ｔ％））」よりも小さければ、凝固時の金属間化合物の
析出が抑制され、二枚割れ等の熱間加工性の劣化が生じ
難くなることが判った。すなわち、Ｃｒ、Ｍｏの含有量
増加による金属間化合物の析出は、Ｓｉ、Ｍｎの存在に
よって著しく助長されるが、逆に、Ｓｉ、Ｍｎの含有量
を大幅に低減することで、比較的高Ｃｒ、高Ｍｏ含有鋼
でも金属間化合物の析出が抑制されるという新たな知見
を得たのである。

【０００７】本発明のオーステナイト系ステンレス鋼
は、以上のような知見に基づいてなされたもので、Ｃ：
０．０５ｗｔ以下、Ｓｉ：０．２５ｗｔ％以下、Ｍｎ：
０．４０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０４０ｗｔ％以下、Ｓ：
０．００３ｗｔ％以下、３０．０ｗｔ％≦Ｎｉ≦４０．
０ｗｔ％、２０．０ｗｔ％≦＜Ｃｒ≦２６．０ｗｔ％、
５．０ｗｔ％≦Ｍｏ≦８．０ｗｔ％、Ａｌ：０．１ｗｔ
％以下、０．００１ｗｔ％≦Ｂ≦０．０１０ｗｔ％、
０．１５ｗｔ％≦Ｎ≦０．３０ｗｔ％を含有し、残部は
Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ、下記
（１）、（２）式を満足することを特徴としている。

【０００８】

【数４】Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋２０Ｎ≧５１（１）

【数５】５Ｓｉ＋Ｍｎ＜３２−（Ｃｒ＋Ｍｏ）（２）（式中Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ、Ｓｉ、Ｍｎは各成分元素の含有
量（ｗｔ％）を示す）

【０００９】以下、上記数値限定の根拠を本発明の作用
とともに説明する。Ｃ：Ｃは耐食性を低下させる元素であるので少ない方が
望ましいが、極端に低減させることは製造コストの増加
を招く。Ｃの含有量は０．０５ｗｔ％までは許容できる
のでこの値を上限値とした。Ｓｉ：Ｓｉは前述の通りσ相やχ相などの金属間化合物
の析出を抑制する上で極力低減させる必要のある元素で
あり、そのためには０．２５％以下にする必要がある。
望ましくは０．２０％以下、より望ましくは０．１０％
以下が良い。Ｍｎ：Ｍｎも同様にσ相やχ相などの金属間化合物の析
出を抑制する上で極力低減させる必要のある元素であ
り、そのためには０．４０％以下にする必要がある。望
ましくは０．３０％以下、より望ましくは０．２０％以
下が良い。

【００１０】Ｐ：Ｐは不純物として不可避的に混入する
元素であり、結晶粒界に偏析し易く耐食性および熱間加
工性の観点からは少ない方が望ましい。しかしながら、
Ｐの含有量を極端に低減させることは製造コストの増加
を招く。Ｐの含有量は０．０４０ｗｔ％までは許容でき
るのでこの値を上限値とした。ただし、望ましくは０．
０３０ｗｔ％以下が良い。Ｓ：ＳはＰと同様に不純物として不可避的に混入する元
素であり、結晶粒界に偏析し易く耐食性および熱間加工
性の観点からは少ない方が望ましい。特に、０．００３
ｗｔ％を超えて含有するとその有害性が顕著に現れるの
で、含有量を０．００３ｗｔ％以下とした。ただし、望
ましくは０．００２ｗｔ％以下が良い。Ｎｉ：Ｎｉはσ相やχ相などの金属間化合物の析出を抑
制する上で有効な元素であり、その含有量が３０．０ｗ
ｔ％を下回るとδフェライトの生成、さらには金属間化
合物の析出を助長する。一方、４０．０ｗｔ％を上回る
と、熱間加工性の劣化や熱間変形抵抗の増大を招く。よ
って、Ｎｉの含有量は３０．０ｗｔ％〜４０．０ｗｔ％
とした。

【００１１】Ｃｒ：Ｃｒは耐すきま腐食性を向上させる
のに有効な元素であり、その効果を得るためには２０．
０ｗｔ％以上含有する必要がある。しかしながら、２
６．０ｗｔ％を超えて含有するとσ相やχ相などの金属
間化合物が残存し、かえって耐すきま腐食性を劣化させ
るので、２０．０ｗｔ％〜２６．０ｗｔ％とした。な
お、Ｃｒの含有量は２２．０ｗｔ％以上であることが好
ましく、２３．０ｗｔ％以上であればさらに好ましい。Ｍｏ：Ｍｏも耐すきま腐食性を向上させるのに有効な元
素であり、その効果を得るためには５．０ｗｔ％以上含
有する必要がある。しかしながら、８．０ｗｔ％を超え
て含有すると、ＳｉおよびＭｎの含有量を低くした効果
が減殺されて金属間化合物の析出を抑制することができ
なくなるので、５．０ｗｔ％〜８．０ｗｔ％とした。な
お、Ｍｏの含有量は６．０ｗｔ％以上であることが好ま
しく、７．０ｗｔ％以上であればさらに好ましい。

【００１２】Ａｌ：Ａｌは強力な脱酸剤であり、同様に
脱酸機能を有するＳｉ、Ｍｎの含有量を少なくした本発
明では積極的に添加する必要があるが、０．１０ｗｔ％
を超えて含有させると金属間化合物の析出を助長させる
ので、その含有量を０．１０ｗｔ％以下とした。Ｂ：Ｂは熱間加工性の向上に極めて有効であるが、０．
００１ｗｔ％以下ではその効果が少なく、０．０１０ｗ
ｔ％を上回ると逆に加工性が劣化する。よって、Ｂの含
有量は０．００１ｗｔ％〜０．０１０ｗｔ％とした。

【００１３】Ｎ：ＮはＣｒ、Ｍｏと同様に耐すきま腐食
性を向上させるとともに、金属間化合物の析出を抑制す
る有効な元素であり、その効果を得るためには、０．１
５ｗｔ％以上含有させる必要がある。しかしながら、
０．３０ｗｔ％を超えて含有すると、熱間変形抵抗が極
めて上昇して熱間加工性を阻害するので、Ｎの含有量は
０．１５ｗｔ％〜０．３０ｗｔ％とした。

【００１４】このように、上記成分組成を有するオース
テナイト系ステンレス鋼は、σ相等の金属間化合物の析
出を抑制して優れた熱間加工性を有し、しかも、高濃度
の塩素イオン環境で優れた耐すきま腐食性を示す。さら
に、金属間化合物を無害化するための均熱処理などを必
要としないので、低コストで製造することができる等優
れた効果を得ることができる。

【００１５】ここで、前述のように、ＳｉおよびＭｎに
重み付けした総量（５Ｓｉ＋Ｍｎ）も金属間化合物の生
成を抑制する重要なファクターである。本発明者等は、
種々の実験の結果、総量（５Ｓｉ＋Ｍｎ）が１．３ｗｔ
％以下のときに金属間化合物の析出を確実に抑制できる
という知見を得た。よって、総量（５Ｓｉ＋Ｍｎ）は
１．３ｗｔ％以下にすることが望ましい。

【００１６】また、ＣｒおよびＭｏの総量（Ｃｒ＋Ｍ
ｏ）も耐すきま腐食性を向上させるためには無視できな
いファクターである。本発明者等は、種々の実験の結
果、ＣｒおよびＭｏの総量が２９ｗｔ％以上のときに耐
すきま腐食性が非常に安定するとともに、３２ｗｔ％以
下のときに金属間化合物の析出率が極めて低くなること
を見い出した。よって、ＣｒおよびＭｏの総量は２９ｗ
ｔ％〜３２ｗｔ％であることが望ましい。

【００１７】さらに、本発明では、上記成分に加えて
０．０１ｗｔ％≦Ｃｕ≦１．０ｗｔ％、０．０１ｗｔ％
≦Ｗ≦１．０ｗｔ％、０．０１ｗｔ％≦Ｃｏ≦１．０ｗ
ｔ％の１種または２種以上を含有することができる。こ
れら元素は、一般的な耐食性の向上に有効であるが、そ
の効果を得るためには０．０１ｗｔ％以上含有させる必
要がある。一方、１．０ｗｔ％を超えて含有すると熱間
加工性を阻害するので、それぞれの含有量を０．０１ｗ
ｔ％〜１．０ｗｔ％とした。

【００１８】

【発明の実施の形態】Ａ．第１実施例次に、この発明の実施の形態について説明する。まず、
大気溶解炉によってＮｉ約３５ｗｔ％、Ｎ約０．２ｗｔ
％を含む１２種類の供試材を５Ｋｇづつ溶製し、これに
鍛造、冷間圧延および溶体化処理を施して厚さ２ｍｍの
冷延板を作製した。次いで、２ｍｍ冷延板から採取した
試験片を両面からテフロン製円柱で挟み込み、種々の温
度の６％ＦｅＣｌ₃＋１／２０ＮＨＣｌ水溶液中に２４
時間浸漬して、すきま腐食が生じない臨界温度を測定し
た。

【００１９】この試験で用いた溶液は塩素イオン濃度が
約４１，０００ｐｐｍであり、海水の塩素イオン濃度よ
りも高い。また、酸化剤としてＦｅ³⁺イオンを含むの
で、溶液の酸化還元電位が著しく上昇し、海水中での電
位よりも高くなる。したがって、本試験溶液ですきま腐
食試験を行ってすきま腐食が発生しなければ、海水中で
も当該試験温度ですきま腐食は生じないと推認すること
ができる。表１に供試材である鋼１〜鋼１２の成分組成
と臨界すきま腐食発生温度を示した。また、Ｃｒ、Ｍｏ
およびＮに重み付けした総量（Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋２０
Ｎ）を表１に併記し、この総量と臨界すきま腐食発生温
度との関係を図１に示した。なお、図１において黒丸印
に付した添字は鋼の番号を示す。

【００２０】

【表１】

【００２１】前述の通り、海水中や排煙脱硫装置内で良
好な耐すきま腐食性を与えるためには、臨界すきま腐食
発生温度は６０゜Ｃ以上であることが求められるが、表
１および図１から明らかなように、成分組成が本発明の
範囲内である鋼４，７，８はいずれもこの要求を満足し
た。また、鋼１１，１２は、Ｎ以外の元素は本発明の範
囲内であるため、臨界すきま腐食発生温度は６０゜Ｃ以
上を示した。ただし、鋼１１，１２はＮの含有量が高い
（本発明の上限値は０．３ｗｔ％）ため、熱間加工性が
劣化することが予想される。

【００２２】また、図１から判るように、鋼９，１０は
Ｃｒ、ＭｏおよびＮの総量が多いにもかかわらず臨界す
きま腐食発生温度は５０゜Ｃとなっている。これは、Ｃ
ｒの含有量が本発明の範囲（上限は２６ｗｔ％）を上回
っているため、σ相等の金属間化合物が析出して耐すき
ま腐食性が低下したためである。このように、鋼９，１
０を除外すれば、臨界すきま腐食発生温度を６０゜Ｃ以
上にするためには、Ｃｒ、ＭｏおよびＮの総量が５１ｗ
ｔ％以上であることが必要であり、本発明の数値限定の
根拠を確認する結果となった。

【００２３】Ｂ．第２実施例次に、表２に示す成分組成を有する合金を大気誘導炉に
よってＮｉ約ｗｔ３５％、Ｎ約０．２ｗｔ％を含む１４
種類の供試材を５Ｋｇづつ鋳造した。この場合におい
て、工業規模での鋳造では、一般に連続鋳造にてインゴ
ットを製造するが、この場合と冷却速度が等しくなるよ
うに凝固条件を調整した。そして、５Ｋｇの鋼塊の中心
部に析出したσ相やχ相等の金属間化合物の析出率を求
めた。なお、析出率は、顕微鏡で観察される視野を格子
状に分割し、金属間化合物と重なり合う格子点の数を計
数して全格子点数に対する割合から算出した。次いで、
熱間圧延を行って熱延板後端部に二枚割れが生じている
か否かを確認し、析出率と二枚割れの有無を表２に併記
した。また、ＳｉおよびＭｎに重み付けした総量（５Ｓ
ｉ＋Ｍｎ）と、ＣｒおよびＭｏの総量とを表２に併記
し、それら総量をＸＹ軸にとって各供試材（鋼１３〜鋼
２６）の試験結果を図２にプロットした。なお、図２に
おいて黒丸印または×印に付した添字は鋼の番号を示
す。

【００２４】

【表２】

【００２５】表２から判るように、成分組成が本発明の
範囲内である鋼１３，１６，２０〜２２および２５，２
６では、金属間化合物の析出率がいずれも２％以下であ
り、しかも、二枚割れは一切発生しなかった。特に、鋼
１３，２１，２２，２６では、ＣｒおよびＭｏの含有量
が多いにもかかわらず、Ｓｉが０．２５％以下、Ｍｎが
０．４０％以下とそれらの含有量が極めて少ないため
に、金属間化合物の析出が良好に抑制されることが判っ
た。これに対して、成分組成が本発明の範囲外である他
の鋼種では、金属間化合物の析出率が２％を上回り、し
かも、全てに二枚割れが生じていた。特に、鋼１８で
は、ＣｒおよびＭｏの含有量がさほど多くないにもかか
わらず析出率が２％を上回っているが、これは、Ｍｎの
含有量が０．５５ｗｔ％であり本発明の上限値である
０．４ｗｔ％を上回っているからである。

【００２６】次に、図２を参照してこの試験結果をさら
に詳細に検討する。図２から、良好な結果を示した鋼種
とそうでない鋼種は、図中斜めの破線で区画された下記
式（２）で示される領域によって明確に峻別されている
ことが判る。

【数６】５Ｓｉ＋Ｍｎ＜３２−（Ｃｒ＋Ｍｏ）（２）（式中Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ、Ｓｉ、Ｍｎは各成分元素の含有
量（ｗｔ％）を示す）

【００２７】図２の斜めの破線よりも右側の領域のも
の、つまり、上記式（２）を満たさない鋼１４，１５，
１７，１９，２４では、全て析出率が２％以上であり、
しかも、二枚割れが生じていた。特に、鋼２４では、Ｃ
からＡｌまでの各成分元素単独の含有量は本発明の範囲
内でありながら、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ、Ｓｉ、Ｍｎが上記式
（２）を満たさないために金属間化合物の析出が顕著と
なった。このように、この試験結果は上記式（２）をほ
ぼ完全に裏打ちするものであり、本発明の数値限定の信
憑性を確認するものとなった。なお、鋼１８，２３は上
記式（２）を満たしているが、鋼１８はＭｎ、鋼２３は
Ｓｉの含有量が本発明の上限値を上回っているため、金
属間化合物の析出が顕著となった。

【００２８】次に、良好な結果が得られた本発明の鋼の
うち、鋼２０，２５，２６では、金属間化合物の析出率
が１．０％前後であるが、それ以外のものでは、最高で
も０．６とかなり低い値となっている。そして、これら
鋼種は、図２から明らかなように、ＳｉおよびＭｎの含
有量を重み付けした総量（５Ｓｉ＋Ｍｎ）が１．３ｗｔ
％を超えるか否かにより明確に峻別されている。すなわ
ち、総量（５Ｓｉ＋Ｍｎ）が１．３ｗｔ％以下である場
合には、この試験結果が示すように、金属間化合物の析
出率が大幅に抑制されている。以上のように、この試験
結果も本発明の数値限定の根拠を裏付けるものとなっ
た。

【００２９】Ｃ．第３実施例次に、表３に示す成分組成を有する合金を大気誘導炉に
より溶解し、１０種類の１０Ｋｇ鋼塊を作製した。この
鋼塊を１２００゜Ｃに１時間で昇温するように加熱し、
昇温後直ちに熱間圧延して厚さ６ｍｍの熱延板を作製し
た。さらに、熱延板を１１５０゜Ｃに３０分間加熱後に
水冷する溶体化処理を行い、厚さ２ｍｍまで冷間圧延し
た後、１１５０゜Ｃにて１分間熱処理を行った。次い
で、以下のような各種評価試験を行ない、その結果を表
４に示した。

【００３０】

【表３】

【００３１】

【表４】

【００３２】金属間化合物の析出程度：１０Ｋｇの鋼
塊の中心部に析出したσ相やχ相等の金属間化合物の析
出率を求めた。熱間加工性：熱間圧延後に熱延板後端部に二枚割れが
生じているか否かを確認した。耐すきま腐食性：２ｍｍ冷延板から採取した試験片を
両面からテフロン製円柱で挟み込み、種々の温度の６％
ＦｅＣｌ₃＋１／２０ＮＨＣｌ水溶液中に２４時間浸漬
してすきま腐食が生じない臨界温度を測定した。

【００３３】表４から明らかなように、成分組成が本発
明の範囲である鋼２７〜３２では、鋼塊の金属間化合物
析出率がいずれも２％以下で熱延板の二枚割れも生じな
かった。また、臨界すきま腐食発生温度はいずれも６０
゜Ｃ以上であり、良好な熱間加工性と耐すきま腐食性を
示した。特に、この実施例の本発明鋼では、耐すきま腐
食性が全て７０゜Ｃ以上で安定していることは勿論のこ
と、金属間化合物の析出率が最高でも０．３％で２％を
大きく下回っている。これは、ＳｉおよびＭｎの総量が
１．３ｗｔ％以下であること、ＣｒおよびＭｏの総量が
２９ｗｔ％〜３２ｗｔ％以下であること、加えてＣｕ、
ＷおよびＣｏの含有量が０．０１ｗｔ％〜１．０ｗｔ％
であることの相乗効果であると推察される。

【００３４】一方、比較鋼である鋼３３〜３５では、Ｓ
ｉおよびＭｎの総量が多い（具体的には「５Ｓｉ＋Ｍｎ
＜３２−（Ｃｒ＋Ｍｏ）」を満たさない）ために、金属
間化合物の析出率が高く、かつ、全てに二枚割れが生じ
ていた。また、鋼３６では、ＳｉおよびＭｎの総量が少
ないために金属間化合物の析出も二枚割れの発生も生じ
なかったが、「Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋２０Ｎ」が５１ｗｔ
％未満であるため、臨界すきま腐食発生温度がわずか４
０゜Ｃであった。

【００３５】

【発明の効果】以上説明したように本発明のオーステナ
イト系ステンレス鋼では、Ｃｒ、ＭｏおよびＮの総量に
独自の重み付けをして所定以上とし、しかも、Ｓｉおよ
びＭｎの含有量を少なく設定しているから、σ相等の金
属間化合物の析出を抑制し、これにより、優れた熱間加
工性を有するとともに高濃度の塩素イオン環境において
耐すきま腐食性に優れ、しかも製造コストの増加を回避
することができる等の効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】Ｃｒ、ＭｏおよびＮの総量と臨界すきま腐食
発生温度の関係を示す線図である。

【図２】ＣｒおよびＭｏの総量を横軸、ＳｉおよびＭ
ｎの総量を縦軸にして各供試材をプロットした線図であ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者藤原最仁神奈川県川崎市川崎区小島町４番２号日本冶金工業株式会社研究開発本部技術研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：０．０５ｗｔ以下、Ｓｉ：０．２５
ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．４０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０４
０ｗｔ％以下、Ｓ：０．００３ｗｔ％以下、３０．０ｗ
ｔ％≦Ｎｉ≦４０．０ｗｔ％、２０．０ｗｔ％≦＜Ｃｒ
≦２６．０ｗｔ％、５．０ｗｔ％≦Ｍｏ≦８．０ｗｔ
％、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、０．００１ｗｔ％≦Ｂ≦
０．０１０ｗｔ％、０．１５ｗｔ％≦Ｎ≦０．３０ｗｔ
％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からな
り、かつ、下記（１）、（２）式を満足することを特徴
とするオーステナイト系ステンレス鋼。【数１】Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋２０Ｎ≧５１（１）【数２】５Ｓｉ＋Ｍｎ＜３２−（Ｃｒ＋Ｍｏ）（２）（式中Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ、Ｓｉ、Ｍｎは各成分元素の含有
量（ｗｔ％）を示す）
【請求項２】前記ＳｉおよびＭｎは、下記（３）式を
満足することを特徴とする請求項１に記載のオーステナ
イト系ステンレス鋼。【数３】５Ｓｉ＋Ｍｎ≦１．３（３）（式中Ｓｉ、Ｍｎは各成分元素の含有量（ｗｔ％）を示
す）
【請求項３】０．０１ｗｔ％≦Ｃｕ≦１．０ｗｔ％、
０．０１ｗｔ％≦Ｗ≦１．０ｗｔ％、０．０１ｗｔ％≦
Ｃｏ≦１．０ｗｔ％のうち１種または２種以上をさらに
含有することを特徴とする請求項１または２に記載のオ
ーステナイト系ステンレス鋼。