JPH1070882A - モード切換え電源 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 発振器を有さないモード切換え電源であり、
広い入力電圧範囲にわたって安定した動作を有し、また
スイッチングトランジスタのスイッチオン損失が最小で
あるモード切換え電源を得る。 【解決手段】 モード切換え電源が、上記ベース電流回
路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ
２４）を与えるためのベース電流巻線（６，７）を介
し、かつ上記制御段（ＴＰ３４）を介して自律的に発振
するものとした。
広い入力電圧範囲にわたって安定した動作を有し、また
スイッチングトランジスタのスイッチオン損失が最小で
あるモード切換え電源を得る。 【解決手段】 モード切換え電源が、上記ベース電流回
路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ
２４）を与えるためのベース電流巻線（６，７）を介
し、かつ上記制御段（ＴＰ３４）を介して自律的に発振
するものとした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はモード切換え電源
に関し、特に、変圧器の一次巻線に加えられる電圧を周
期的に切り換えるスイッチングトランジスタ、スイッチ
ング段、スイッチングトランジスタを動作するためのベ
ース電流回路網、２次電圧を安定させるための制御段を
有するものに関するものである。
に関し、特に、変圧器の一次巻線に加えられる電圧を周
期的に切り換えるスイッチングトランジスタ、スイッチ
ング段、スイッチングトランジスタを動作するためのベ
ース電流回路網、２次電圧を安定させるための制御段を
有するものに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】このようなモード切換え電源はフライバ
ックコンバータ原理で動作し、その原理ではスイッチン
グトランジスタはスイッチオン（switched-on ）位相の
間に切り換えられ（switched through）、磁化はその結
果変圧器において増強され、かつスイッチングトランジ
スタはスイッチオフ（switched-off）位相の間にオフに
切り換えられ、また磁化は変圧器の接続された巻線を介
して再びもとの状態へ消散される。スイッチングトラン
ジスタのスイッチオン損失を低減するために、モード切
換え電源はさらにまた、スイッチングトランジスタがコ
レクタ−エミッタ電圧の発振の電圧最小値において切り
換えられ（switched through）る、発振位相（oscillat
ion phase ）を有する。
ックコンバータ原理で動作し、その原理ではスイッチン
グトランジスタはスイッチオン（switched-on ）位相の
間に切り換えられ（switched through）、磁化はその結
果変圧器において増強され、かつスイッチングトランジ
スタはスイッチオフ（switched-off）位相の間にオフに
切り換えられ、また磁化は変圧器の接続された巻線を介
して再びもとの状態へ消散される。スイッチングトラン
ジスタのスイッチオン損失を低減するために、モード切
換え電源はさらにまた、スイッチングトランジスタがコ
レクタ−エミッタ電圧の発振の電圧最小値において切り
換えられ（switched through）る、発振位相（oscillat
ion phase ）を有する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、この型のモ
ード切換え電源は、例えば、ドイツ特許出願DE4431783
及びjournal Electronic World + Wireless World, 19
95年11月，1058〜1063ページにおいて開示されている。
これらはそれぞれ、モード切換え電源のスイッチング周
波数を予め定める発振器を含んでいる。
ード切換え電源は、例えば、ドイツ特許出願DE4431783
及びjournal Electronic World + Wireless World, 19
95年11月，1058〜1063ページにおいて開示されている。
これらはそれぞれ、モード切換え電源のスイッチング周
波数を予め定める発振器を含んでいる。
【０００４】この発明は、上記課題に鑑みてなされたも
ので、発振器を有さないモード切換え電源であり、広い
入力電圧範囲にわたって安定した動作を有し、またスイ
ッチングトランジスタのスイッチオン損失が最小である
モード切換え電源を得ることを目的とする。
ので、発振器を有さないモード切換え電源であり、広い
入力電圧範囲にわたって安定した動作を有し、またスイ
ッチングトランジスタのスイッチオン損失が最小である
モード切換え電源を得ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明（請求項１）に
係るモード切換え電源は、変圧器（ＬＰ０３）の一次巻
線（９，２，１）に加えられる電圧を周期的に切り換え
るスイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）、スイッチン
グ段（ＴＰ２２，ＴＰ２３）、上記スイッチングトラン
ジスタ（ＴＰ２０）を動作するためのベース電流回路網
（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２
４）、２次電圧（ＵＢ，ＵＡ，ＵＸ）を安定させるため
の制御段（ＴＰ３４）を有し、上記スイッチングトラン
ジスタ（ＴＰ２０）が動作の間に、スイッチオン位相、
オフ位相、及び発振位相を有するモード切換え電源にお
いて、当該モード切換え電源が、上記ベース電流回路網
（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２
４）を与えるためのベース電流巻線（６，７）を介し、
かつ上記制御段（ＴＰ３４）を介して自律的に発振する
ものである。
係るモード切換え電源は、変圧器（ＬＰ０３）の一次巻
線（９，２，１）に加えられる電圧を周期的に切り換え
るスイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）、スイッチン
グ段（ＴＰ２２，ＴＰ２３）、上記スイッチングトラン
ジスタ（ＴＰ２０）を動作するためのベース電流回路網
（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２
４）、２次電圧（ＵＢ，ＵＡ，ＵＸ）を安定させるため
の制御段（ＴＰ３４）を有し、上記スイッチングトラン
ジスタ（ＴＰ２０）が動作の間に、スイッチオン位相、
オフ位相、及び発振位相を有するモード切換え電源にお
いて、当該モード切換え電源が、上記ベース電流回路網
（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２
４）を与えるためのベース電流巻線（６，７）を介し、
かつ上記制御段（ＴＰ３４）を介して自律的に発振する
ものである。
【０００６】また、この発明（請求項２）は、請求項１
に記載のモード切換え電源において、順方向に少なくと
も１つのダイオード（ＤＰ３７，ＤＰ３８）を有し、か
つ上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）のスイッ
チオン遅延を間接的に決定する（ＴＰ２２，ＴＰ２３）
ための抵抗器（ＲＰ３７）を有する受動回路網を、前記
制御段（ＴＰ３４）と並列に配置したものである。
に記載のモード切換え電源において、順方向に少なくと
も１つのダイオード（ＤＰ３７，ＤＰ３８）を有し、か
つ上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）のスイッ
チオン遅延を間接的に決定する（ＴＰ２２，ＴＰ２３）
ための抵抗器（ＲＰ３７）を有する受動回路網を、前記
制御段（ＴＰ３４）と並列に配置したものである。
【０００７】また、この発明（請求項３）は、請求項２
に記載のモード切換え電源において、上記受動回路網が
少なくとも１つのダイオード（ＤＰ３７，ＤＰ３８）と
直列の抵抗器（ＲＰ３７）を含み、かつ上記抵抗器（Ｒ
Ｐ３７）の大きさが上記スイッチオン遅延が上記発振の
第１の周期のほぼ最小値で生じるような大きさであるも
のである。
に記載のモード切換え電源において、上記受動回路網が
少なくとも１つのダイオード（ＤＰ３７，ＤＰ３８）と
直列の抵抗器（ＲＰ３７）を含み、かつ上記抵抗器（Ｒ
Ｐ３７）の大きさが上記スイッチオン遅延が上記発振の
第１の周期のほぼ最小値で生じるような大きさであるも
のである。
【０００８】また、この発明（請求項４）は、請求項３
に記載のモード切換え電源において、上記スイッチオン
遅延が上記第１の周期の最小値の少し前に生じるもので
ある。
に記載のモード切換え電源において、上記スイッチオン
遅延が上記第１の周期の最小値の少し前に生じるもので
ある。
【０００９】また、この発明（請求項５）に係るモード
切換え電源は、変圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，
２，１）に加えられる電圧を周期的に切り換えるスイッ
チングトランジスタ（ＴＰ２０）、スイッチング段（Ｔ
Ｐ２２，ＴＰ２３）、上記スイッチングトランジスタ
（ＴＰ２０）を動作するためのベース電流回路網（ＲＰ
１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２
次電圧（ＵＢ，ＵＡ，ＵＸ）を安定させるための制御段
（ＴＰ３４）を有するモード切換え電源において、上記
スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）の最低スイッチ
オン期間を大変低い負荷で、スタンドバイモードにおい
て生成するために、少なくとも１つのキャパシタ（ＣＰ
３８）及び少なくとも１つの抵抗器（ＲＰ３８）を有す
る回路網が上記制御段（ＴＰ３４）と並列に配置される
ものである。
切換え電源は、変圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，
２，１）に加えられる電圧を周期的に切り換えるスイッ
チングトランジスタ（ＴＰ２０）、スイッチング段（Ｔ
Ｐ２２，ＴＰ２３）、上記スイッチングトランジスタ
（ＴＰ２０）を動作するためのベース電流回路網（ＲＰ
１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２
次電圧（ＵＢ，ＵＡ，ＵＸ）を安定させるための制御段
（ＴＰ３４）を有するモード切換え電源において、上記
スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）の最低スイッチ
オン期間を大変低い負荷で、スタンドバイモードにおい
て生成するために、少なくとも１つのキャパシタ（ＣＰ
３８）及び少なくとも１つの抵抗器（ＲＰ３８）を有す
る回路網が上記制御段（ＴＰ３４）と並列に配置される
ものである。
【００１０】また、この発明（請求項６）に係るモード
切換え電源は、変圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，
２，１）に加えられる電圧を周期的に切り換えるスイッ
チングトランジスタ（ＴＰ２０）、スイッチング段（Ｔ
Ｐ２２，ＴＰ２３）、上記スイッチングトランジスタ
（ＴＰ２０）を動作するためのベース電流回路網（ＲＰ
１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２
次電圧（ＵＢ，ＵＡ，ＵＸ）を安定させるための制御段
（ＴＰ３４）を有するモード切換え電源において、上記
ベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，Ｃ
Ｐ２３，ＣＰ２４）は、容量型回路網（ＣＰ２４）と上
記ベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，
ＣＰ２３，ＣＰ２４）を与えるためのベース電流巻線
（６，７）との間に正のフィードバックを生成するため
に、モード切換え電源のスイッチオン位相において短電
流インパルスを供給する上記容量型回路網（ＣＰ２４）
を含み、その結果、発振がこの巻線（６，７）と上記回
路網（ＣＰ２４）の間で生じ、該発振は上記スイッチン
グトランジスタ（ＴＰ２０）を段階的に切り換えるもの
である。
切換え電源は、変圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，
２，１）に加えられる電圧を周期的に切り換えるスイッ
チングトランジスタ（ＴＰ２０）、スイッチング段（Ｔ
Ｐ２２，ＴＰ２３）、上記スイッチングトランジスタ
（ＴＰ２０）を動作するためのベース電流回路網（ＲＰ
１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２
次電圧（ＵＢ，ＵＡ，ＵＸ）を安定させるための制御段
（ＴＰ３４）を有するモード切換え電源において、上記
ベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，Ｃ
Ｐ２３，ＣＰ２４）は、容量型回路網（ＣＰ２４）と上
記ベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，
ＣＰ２３，ＣＰ２４）を与えるためのベース電流巻線
（６，７）との間に正のフィードバックを生成するため
に、モード切換え電源のスイッチオン位相において短電
流インパルスを供給する上記容量型回路網（ＣＰ２４）
を含み、その結果、発振がこの巻線（６，７）と上記回
路網（ＣＰ２４）の間で生じ、該発振は上記スイッチン
グトランジスタ（ＴＰ２０）を段階的に切り換えるもの
である。
【００１１】また、この発明（請求項７）は、請求項６
に記載のモード切換え電源において、高抵抗抵抗器が上
記ベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，
ＣＰ２３，ＣＰ２４）と入力側の整流器の出力との間に
配置され、上記変圧器（ＬＰ０３）と無関係に、小電流
を有するベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ
２１，ＣＰ２４）を提供するものである。
に記載のモード切換え電源において、高抵抗抵抗器が上
記ベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，
ＣＰ２３，ＣＰ２４）と入力側の整流器の出力との間に
配置され、上記変圧器（ＬＰ０３）と無関係に、小電流
を有するベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ
２１，ＣＰ２４）を提供するものである。
【００１２】また、この発明（請求項８）は、請求項６
または７に記載のモード切換え電源において、上記容量
型回路網が適切な大きさのキャパシタ（ＣＰ２４）から
なるものである。
または７に記載のモード切換え電源において、上記容量
型回路網が適切な大きさのキャパシタ（ＣＰ２４）から
なるものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】まず、本発明の概略について説明
する。この発明によるモード切換え電源のスイッチング
トランジスタは、オンに切り換わる間に高抵抗抵抗器，
一次巻線，及びキャパシタを通って段階的に切り換わ
る。この後、モード切換え電源は変圧器におけるさらな
る一次巻線を通って自律的に発振し、２次電圧を調整す
るために制御回路によって制御される。モード切換え電
源の動作のために、いかなる付加的な自走発振器を設け
る必要もない。始動回路は大変高いインピダンスを持つ
よう設計されるので、通常の動作の間、少量の電力しか
消費しない。
する。この発明によるモード切換え電源のスイッチング
トランジスタは、オンに切り換わる間に高抵抗抵抗器，
一次巻線，及びキャパシタを通って段階的に切り換わ
る。この後、モード切換え電源は変圧器におけるさらな
る一次巻線を通って自律的に発振し、２次電圧を調整す
るために制御回路によって制御される。モード切換え電
源の動作のために、いかなる付加的な自走発振器を設け
る必要もない。始動回路は大変高いインピダンスを持つ
よう設計されるので、通常の動作の間、少量の電力しか
消費しない。
【００１４】モード切換え電源は、負荷の機能として、
スイッチングトランジスタのスイッチング周波数を変化
させる。例えば、通常の動作において、モード切換え電
源は約５０〜１００ｋＨｚの周波数で、また低損失スタ
ンドバイモードにおいては約２０ｋＨｚで発振する。ス
イッチングトランジスタはスタンドバイモードにおい
て、非常に短時間（＞２００ｋＨｚ）だけオンに切り換
えられるので、モード切換え電源は、スイッチングトラ
ンジスタを規定された時間オンに切り換える付加的な回
路網を備えている。
スイッチングトランジスタのスイッチング周波数を変化
させる。例えば、通常の動作において、モード切換え電
源は約５０〜１００ｋＨｚの周波数で、また低損失スタ
ンドバイモードにおいては約２０ｋＨｚで発振する。ス
イッチングトランジスタはスタンドバイモードにおい
て、非常に短時間（＞２００ｋＨｚ）だけオンに切り換
えられるので、モード切換え電源は、スイッチングトラ
ンジスタを規定された時間オンに切り換える付加的な回
路網を備えている。
【００１５】スイッチングトランジスタは、制御回路と
並列の受動回路網によってコレクタ電圧の第１の発振の
最小値或いは最小値の少し前で、規定された方法におい
て切り換えられる。その結果、スイッチングトランジス
タのスイッチオン損失は最小となる。
並列の受動回路網によってコレクタ電圧の第１の発振の
最小値或いは最小値の少し前で、規定された方法におい
て切り換えられる。その結果、スイッチングトランジス
タのスイッチオン損失は最小となる。
【００１６】モード切換え電源は非常に少数の能動素子
しか要求せず、それゆえ非常に費用効率が良い。該モー
ド切換え電源は変動する入力電圧，及び変動する負荷に
対してさえも高い安定性を有する。スイッチングトラン
ジスタにおける低スイッチング損失の結果、この電源の
周波数は、スイッチングトランジスタにおける同じ総電
力損失を有するために、従来のフライバックコンバータ
電源の場合におけるよりはるかに高く設計することが可
能である。この高い周波数は、同じ送信電力に対して、
より小さい変圧器サイズを可能とする。
しか要求せず、それゆえ非常に費用効率が良い。該モー
ド切換え電源は変動する入力電圧，及び変動する負荷に
対してさえも高い安定性を有する。スイッチングトラン
ジスタにおける低スイッチング損失の結果、この電源の
周波数は、スイッチングトランジスタにおける同じ総電
力損失を有するために、従来のフライバックコンバータ
電源の場合におけるよりはるかに高く設計することが可
能である。この高い周波数は、同じ送信電力に対して、
より小さい変圧器サイズを可能とする。
【００１７】さらに、モード切換え電源は、始動位相
（starting phase）において、通常動作におけるより
も、スイッチングトランジスタに対する、より小さい最
大コレクタ電流を可能にする、いわゆるソフトスタート
回路を含む。ソフトスタート回路はフライバック電圧を
介して制御されるので、始動位相（starting phase）に
おけるような小さいコレクタ電流だけが、２次電圧（特
にシステム電圧）上で短絡があった場合においても可能
であり、その結果、スイッチングトランジスタは過熱に
対して保護される。
（starting phase）において、通常動作におけるより
も、スイッチングトランジスタに対する、より小さい最
大コレクタ電流を可能にする、いわゆるソフトスタート
回路を含む。ソフトスタート回路はフライバック電圧を
介して制御されるので、始動位相（starting phase）に
おけるような小さいコレクタ電流だけが、２次電圧（特
にシステム電圧）上で短絡があった場合においても可能
であり、その結果、スイッチングトランジスタは過熱に
対して保護される。
【００１８】この発明は、特に、テレビジョン受信機，
及びビデオレコーダに用いることができる。以下、この
発明の好ましい実施の形態について、模式的回路図を参
照して説明する。図１は本発明に従って設計されたモー
ド切換え電源の回路図を示す。図１における回路図は、
ブリッジ整流器がＡＣ電圧の整流用ダイオードＴＰ０１
〜ＴＰ０４を持ってそれから接続される、主要電圧接続
ＡＣダウンストリームを示している。この整流された電
圧は、変圧器ＬＰ０３の接続点９，１を有する第１の一
次巻線、スイッチングトランジスタＴＰ２０のコレクタ
−エミッタパス、及び電流検出のための低抵抗抵抗器Ｒ
Ｐ２０に印加される。変圧器ＬＰ０３は、接続点３，
４，５を有する第２の一次巻線、及び接続点６，７，８
を有する第３の一次巻線を有し、さらに安定化した２次
電圧ＵＢ，±ＵＡ，及びＵＸを生成するための２次巻線
１１〜１７を有する。これらは、例えば、ビデオ部、オ
ーディオ部，及び電子回路を供給するためにテレビジョ
ン受信機において用いられる。
及びビデオレコーダに用いることができる。以下、この
発明の好ましい実施の形態について、模式的回路図を参
照して説明する。図１は本発明に従って設計されたモー
ド切換え電源の回路図を示す。図１における回路図は、
ブリッジ整流器がＡＣ電圧の整流用ダイオードＴＰ０１
〜ＴＰ０４を持ってそれから接続される、主要電圧接続
ＡＣダウンストリームを示している。この整流された電
圧は、変圧器ＬＰ０３の接続点９，１を有する第１の一
次巻線、スイッチングトランジスタＴＰ２０のコレクタ
−エミッタパス、及び電流検出のための低抵抗抵抗器Ｒ
Ｐ２０に印加される。変圧器ＬＰ０３は、接続点３，
４，５を有する第２の一次巻線、及び接続点６，７，８
を有する第３の一次巻線を有し、さらに安定化した２次
電圧ＵＢ，±ＵＡ，及びＵＸを生成するための２次巻線
１１〜１７を有する。これらは、例えば、ビデオ部、オ
ーディオ部，及び電子回路を供給するためにテレビジョ
ン受信機において用いられる。
【００１９】モード切換え電源は、フライバックコンバ
ータ原理で動作し、スイッチオン位相、オフ位相、さら
にオフ位相後の発振位相を有する。スイッチ切り換え位
相の間、電流は一次巻線９，１において増大され、変圧
器ＬＰ０３において磁化を生成する。ある磁化レベルが
確立された後、スイッチングトランジスタＴＰ２０はオ
フに切り換えられる。次に続くオフ位相において、変圧
器ＬＰ０３の磁化は２次巻線１１〜１７に伝送され、こ
れにより消散される。スイッチオン位相からオフ位相へ
の遷移の間、第２の一次巻線３，４，５上，及び第３の
一次巻線６，７，８上に存在する電位はそれぞれ入れ換
えられる。
ータ原理で動作し、スイッチオン位相、オフ位相、さら
にオフ位相後の発振位相を有する。スイッチ切り換え位
相の間、電流は一次巻線９，１において増大され、変圧
器ＬＰ０３において磁化を生成する。ある磁化レベルが
確立された後、スイッチングトランジスタＴＰ２０はオ
フに切り換えられる。次に続くオフ位相において、変圧
器ＬＰ０３の磁化は２次巻線１１〜１７に伝送され、こ
れにより消散される。スイッチオン位相からオフ位相へ
の遷移の間、第２の一次巻線３，４，５上，及び第３の
一次巻線６，７，８上に存在する電位はそれぞれ入れ換
えられる。
【００２０】ダンピングキャパシタＣＰ２１は、スイッ
チングトランジスタＴＰ２０のコレクタ，及びエミッタ
と並列に接続される。このキャパシタＣＰ２１は、オフ
に切り換える間のスイッチングスパイクを避けるために
用いられ、スイッチングトランジスタＴＰ２０がオフに
切り換えられる時、充電される。もし変圧器ＬＰ０３の
磁化がオフ位相において特定の値以下に落ちると、その
とき発振が一次巻線１，９とキャパシタＣＰ２１の間で
生じる。これは、オフ位相に続く発振位相を特徴づける
ものである。この発振位相の間、スイッチングトランジ
スタＴＰ２０のコレクタ電圧は、周期的に、主電圧，巻
数比及び２次負荷に依存して、発振の最小値において０
から１５０Ｖの電圧に落ちる。第１の最小値は、発振は
この時最大値であり、電力移送に用いられない発振時間
は最小であるので、スイッチングトランジスタＴＰ２０
を切り換えるための最適時間である。
チングトランジスタＴＰ２０のコレクタ，及びエミッタ
と並列に接続される。このキャパシタＣＰ２１は、オフ
に切り換える間のスイッチングスパイクを避けるために
用いられ、スイッチングトランジスタＴＰ２０がオフに
切り換えられる時、充電される。もし変圧器ＬＰ０３の
磁化がオフ位相において特定の値以下に落ちると、その
とき発振が一次巻線１，９とキャパシタＣＰ２１の間で
生じる。これは、オフ位相に続く発振位相を特徴づける
ものである。この発振位相の間、スイッチングトランジ
スタＴＰ２０のコレクタ電圧は、周期的に、主電圧，巻
数比及び２次負荷に依存して、発振の最小値において０
から１５０Ｖの電圧に落ちる。第１の最小値は、発振は
この時最大値であり、電力移送に用いられない発振時間
は最小であるので、スイッチングトランジスタＴＰ２０
を切り換えるための最適時間である。
【００２１】スイッチングトランジスタＴＰ２０のベー
スは、以下の要件を満たさなくてはならないベース電流
回路網によって駆動される。その要件とは、即ち、一方
で、スイッチングトランジスタＴＰ２０の良い飽和のた
めにスイッチオン（switched-on ）位相の間、十分に高
い正のベース電流を供給しなければならず、また、他方
では、急速なオフ切り換えのための高い負のベース電
流、及びスイッチングトランジスタＴＰ２０のオフ位相
の間の負のベース電圧を供給しなければならない。スイ
ッチ切り換え（switched-through）位相の間のベース電
流は、第３の一次巻線６，７，８の順方向巻線６，７を
介し、ダイオードＤＰ１９及び低抵抗抵抗器ＲＰ１９及
びＲＰ２１を介して、供給される。
スは、以下の要件を満たさなくてはならないベース電流
回路網によって駆動される。その要件とは、即ち、一方
で、スイッチングトランジスタＴＰ２０の良い飽和のた
めにスイッチオン（switched-on ）位相の間、十分に高
い正のベース電流を供給しなければならず、また、他方
では、急速なオフ切り換えのための高い負のベース電
流、及びスイッチングトランジスタＴＰ２０のオフ位相
の間の負のベース電圧を供給しなければならない。スイ
ッチ切り換え（switched-through）位相の間のベース電
流は、第３の一次巻線６，７，８の順方向巻線６，７を
介し、ダイオードＤＰ１９及び低抵抗抵抗器ＲＰ１９及
びＲＰ２１を介して、供給される。
【００２２】スイッチングトランジスタＴＰ２０は、ト
ランジスタＴＰ２２及びＴＰ２３により、スイッチング
段を介してオフに切り換えられる。これらのトランジス
タＴＰ２２及びＴＰ２３は、抵抗器ＲＰ２６，ＲＰ２
８，及びＲＰ２９を介して共に接続され、大変速い切り
換えを行なうダーリントン回路を形成する。スイッチン
グトランジスタＴＰ２０のコレクタ−エミッタ電流がス
イッチ切り換え（switched-through）位相において次第
に増加する場合、抵抗器ＲＰ２０にわたる電圧は同時に
上昇する。トランジスタＴＰ２２及びこれによりトラン
ジスタＴＰ２３は、抵抗器ＲＰ２０にわたる約０．７Ｖ
の電圧以上で切り換えられる。トランジスタＴＰ２３が
切り換わるとき、スイッチングトランジスタＴＰ２０の
エミッタ及びベースは、キャパシタＣＰ２３の接続点に
接続され、その結果として、その負の電荷及び電圧は、
大きな負のベース電流の結果として、大変速くスイッチ
ングトランジスタＴＰ２０を不飽和にし、そしてこれに
よりそれ（スイッチングトランジスタＴＰ２０）を大変
速く完全にオフに切り換える。キャパシタＣＰ２３は、
各スイッチ切り換え（switched-through）位相の間、第
２の一次巻線３，４，５及びダイオードＤＰ１２及びＤ
Ｐ２３を介して、再び充電される。
ランジスタＴＰ２２及びＴＰ２３により、スイッチング
段を介してオフに切り換えられる。これらのトランジス
タＴＰ２２及びＴＰ２３は、抵抗器ＲＰ２６，ＲＰ２
８，及びＲＰ２９を介して共に接続され、大変速い切り
換えを行なうダーリントン回路を形成する。スイッチン
グトランジスタＴＰ２０のコレクタ−エミッタ電流がス
イッチ切り換え（switched-through）位相において次第
に増加する場合、抵抗器ＲＰ２０にわたる電圧は同時に
上昇する。トランジスタＴＰ２２及びこれによりトラン
ジスタＴＰ２３は、抵抗器ＲＰ２０にわたる約０．７Ｖ
の電圧以上で切り換えられる。トランジスタＴＰ２３が
切り換わるとき、スイッチングトランジスタＴＰ２０の
エミッタ及びベースは、キャパシタＣＰ２３の接続点に
接続され、その結果として、その負の電荷及び電圧は、
大きな負のベース電流の結果として、大変速くスイッチ
ングトランジスタＴＰ２０を不飽和にし、そしてこれに
よりそれ（スイッチングトランジスタＴＰ２０）を大変
速く完全にオフに切り換える。キャパシタＣＰ２３は、
各スイッチ切り換え（switched-through）位相の間、第
２の一次巻線３，４，５及びダイオードＤＰ１２及びＤ
Ｐ２３を介して、再び充電される。
【００２３】２次電圧ＵＢ，±ＵＡ及びＵＸは、一次側
の制御段によって安定化される。トランジスタＴＰ３４
に供給するための正の電圧ＶＣＣは、この目的のため
に、ダイオードＤＰ３１及びＤＰ３２を介して、オフ位
相において、一次巻線７，８から抜き取られる。このト
ランジスタＴＰ３４は、キャパシタＣＰ２２に対し、電
圧ＶＣＣに依存するオフセット電流を供給する。ＣＰ２
２上の電圧は、この直流電流により生じる電圧，及び電
流測定抵抗器ＲＰ２０にわたる電圧の付加により生じ
る。キャパシタＣＰ２２上の電圧がほぼ０．７Ｖに達す
ると、そのときトランジスタＴＰ２２及びこれによりト
ランジスタＴＰ２３はオンに切り換えられ、これにより
スイッチングトランジスタＴＰ２０は、すでに上記で述
べたように、オフに切り換えられる。
の制御段によって安定化される。トランジスタＴＰ３４
に供給するための正の電圧ＶＣＣは、この目的のため
に、ダイオードＤＰ３１及びＤＰ３２を介して、オフ位
相において、一次巻線７，８から抜き取られる。このト
ランジスタＴＰ３４は、キャパシタＣＰ２２に対し、電
圧ＶＣＣに依存するオフセット電流を供給する。ＣＰ２
２上の電圧は、この直流電流により生じる電圧，及び電
流測定抵抗器ＲＰ２０にわたる電圧の付加により生じ
る。キャパシタＣＰ２２上の電圧がほぼ０．７Ｖに達す
ると、そのときトランジスタＴＰ２２及びこれによりト
ランジスタＴＰ２３はオンに切り換えられ、これにより
スイッチングトランジスタＴＰ２０は、すでに上記で述
べたように、オフに切り換えられる。
【００２４】発振の第１の最小値でのスイッチングトラ
ンジスタＴＰ２０のスイッチングオン時間を正確に決定
するために、受動回路網は制御段ＴＰ３４と並列に接続
され、該受動回路網はダイオードＤＰ３７，ＤＰ３８，
及び抵抗器ＲＰ３７を有し、またオフ位相が終わったあ
とは、巻線接続点８を介してトランジスタＴＰ２２に正
の電流を供給する。
ンジスタＴＰ２０のスイッチングオン時間を正確に決定
するために、受動回路網は制御段ＴＰ３４と並列に接続
され、該受動回路網はダイオードＤＰ３７，ＤＰ３８，
及び抵抗器ＲＰ３７を有し、またオフ位相が終わったあ
とは、巻線接続点８を介してトランジスタＴＰ２２に正
の電流を供給する。
【００２５】変圧器ＬＰ０３における磁化がオフ位相に
おいて減衰するとき、逆電圧は低減され、全ての順方向
電圧は上昇する。正電圧はこの時、接続点６で得られ、
これによりダイオードＤＰ１９を介してスイッチングト
ランジスタＴＰ２０のベースをオンに切り換えるための
正の電流は、ＲＰ１９において与えられる。第３の一次
巻線６，７，８の接続点８での電圧が０Ｖを下回り、ダ
イオードＤＰ３７，ＤＰ３８及び抵抗器ＲＰ３７のため
にＴＰ２２においてもはや電流が流れていなくても、Ｔ
Ｐ２２及び２３は、それらが飽和しているために、オン
に切り換えられたままである。スイッチングトランジス
タＴＰ２０は、トランジスタＴＰ２２，及びＴＰ２３が
オフに切り換わったのちまで、切り換えられない。整合
（マッチング）が最適である場合、この切り換えはＴＰ
２０のコレクタ電圧の発振の最小値で行なわれる。
おいて減衰するとき、逆電圧は低減され、全ての順方向
電圧は上昇する。正電圧はこの時、接続点６で得られ、
これによりダイオードＤＰ１９を介してスイッチングト
ランジスタＴＰ２０のベースをオンに切り換えるための
正の電流は、ＲＰ１９において与えられる。第３の一次
巻線６，７，８の接続点８での電圧が０Ｖを下回り、ダ
イオードＤＰ３７，ＤＰ３８及び抵抗器ＲＰ３７のため
にＴＰ２２においてもはや電流が流れていなくても、Ｔ
Ｐ２２及び２３は、それらが飽和しているために、オン
に切り換えられたままである。スイッチングトランジス
タＴＰ２０は、トランジスタＴＰ２２，及びＴＰ２３が
オフに切り換わったのちまで、切り換えられない。整合
（マッチング）が最適である場合、この切り換えはＴＰ
２０のコレクタ電圧の発振の最小値で行なわれる。
【００２６】モード切換え電源をオンに切り換えるため
に、抵抗チェーンＲＰ０５，ＲＰ０６及びＲＰ０７がブ
リッジ整流器ＤＰ０１〜ＤＰ０４の正の接続点とキャパ
シタＣＰ２３の正の接続点との間に接続される。さら
に、キャパシタＣＰ２４はまた、抵抗器ＲＰ１９及びダ
イオードＤＰ１９と並列に接続される。抵抗チェーンＲ
Ｐ０５〜ＲＰ０７は、動作の間でさえこれらの抵抗器に
おいて生じる損失を低く抑えるために、大変高い抵抗を
有し、それゆえトランジスタＴＰ２０を始動位相（star
ting phase）においてオンに切り換えるのに充分ではな
い。それゆえ正のフィードバックがモード切換え電源を
始動するのに用いられ、モード切換え電源はオンに切り
換えられるとき、少しの電流が、抵抗チェーンＲＰ０５
〜ＲＰ０７を通って、キャパシタＣＰ２３を介してスイ
ッチングトランジスタＴＰ２０のベースへと流れ、その
結果、小さいコレクタ電流を生成する。この電流は第１
の一次巻線９，１を介して流れ、その結果、第３の一次
巻線６，７に小さい誘導電圧を生じ、これはさらにキャ
パシタＣＰ２４を介してスイッチングトランジスタＴＰ
２０のベースをオンに切り換える電流となる。このよう
にして生成されるコレクタ電流の増加は、変圧器ＬＰ０
３における磁化をさらに増大させ、またスイッチングト
ランジスタＴＰ２０が、それが完全に開くまで、この正
のフィードバックにより段階的に切り換えられる。整流
された（或いは整流されていない）主電圧からの（ＲＰ
０５〜０７を介した）始動電流は、より大きいキャパシ
タ（ＣＰ２４）により大幅に低減されることができる。
この始動回路は、発振位相を有するモード切換え電源に
限らず、他のフライバックコンバータ電源にも用いるこ
とができる。
に、抵抗チェーンＲＰ０５，ＲＰ０６及びＲＰ０７がブ
リッジ整流器ＤＰ０１〜ＤＰ０４の正の接続点とキャパ
シタＣＰ２３の正の接続点との間に接続される。さら
に、キャパシタＣＰ２４はまた、抵抗器ＲＰ１９及びダ
イオードＤＰ１９と並列に接続される。抵抗チェーンＲ
Ｐ０５〜ＲＰ０７は、動作の間でさえこれらの抵抗器に
おいて生じる損失を低く抑えるために、大変高い抵抗を
有し、それゆえトランジスタＴＰ２０を始動位相（star
ting phase）においてオンに切り換えるのに充分ではな
い。それゆえ正のフィードバックがモード切換え電源を
始動するのに用いられ、モード切換え電源はオンに切り
換えられるとき、少しの電流が、抵抗チェーンＲＰ０５
〜ＲＰ０７を通って、キャパシタＣＰ２３を介してスイ
ッチングトランジスタＴＰ２０のベースへと流れ、その
結果、小さいコレクタ電流を生成する。この電流は第１
の一次巻線９，１を介して流れ、その結果、第３の一次
巻線６，７に小さい誘導電圧を生じ、これはさらにキャ
パシタＣＰ２４を介してスイッチングトランジスタＴＰ
２０のベースをオンに切り換える電流となる。このよう
にして生成されるコレクタ電流の増加は、変圧器ＬＰ０
３における磁化をさらに増大させ、またスイッチングト
ランジスタＴＰ２０が、それが完全に開くまで、この正
のフィードバックにより段階的に切り換えられる。整流
された（或いは整流されていない）主電圧からの（ＲＰ
０５〜０７を介した）始動電流は、より大きいキャパシ
タ（ＣＰ２４）により大幅に低減されることができる。
この始動回路は、発振位相を有するモード切換え電源に
限らず、他のフライバックコンバータ電源にも用いるこ
とができる。
【００２７】さらに、モード切換え電源は、ダイオード
ＤＰ２５及びキャパシタＣＰ２５と直列に接続される抵
抗器ＲＰ２５及びＲＰ２７からなる、いわゆるソフトス
タート回路を含み、キャパシタＣＰ２５は二つの抵抗Ｒ
Ｐ２５及びＲＰ２７とアースの間に接続され、該ソフト
スタート回路はキャパシタＣＰ２２を巻線６に接続す
る。キャパシタＣＰ２２の両側に生成される電圧は、最
大の許容コレクタ電流（ＲＰ２０を通って検知される）
を、フライバック電圧に比例して、増加する。この回路
は、ソフトスタートを生成し、２次電圧が短絡した場合
に、最小のコレクタ電流を生成する。
ＤＰ２５及びキャパシタＣＰ２５と直列に接続される抵
抗器ＲＰ２５及びＲＰ２７からなる、いわゆるソフトス
タート回路を含み、キャパシタＣＰ２５は二つの抵抗Ｒ
Ｐ２５及びＲＰ２７とアースの間に接続され、該ソフト
スタート回路はキャパシタＣＰ２２を巻線６に接続す
る。キャパシタＣＰ２２の両側に生成される電圧は、最
大の許容コレクタ電流（ＲＰ２０を通って検知される）
を、フライバック電圧に比例して、増加する。この回路
は、ソフトスタートを生成し、２次電圧が短絡した場合
に、最小のコレクタ電流を生成する。
【００２８】スタンドバイモードにおいて、モード切換
え電源の２次側の電力出力は、例えば３Ｗ以下と大変小
さい。スイッチングトランジスタＴＰ２０のスイッチ切
り換え時間は、そのとき、例えばほぼ２００ｎｓと大変
短いであろう。これは大変高い周波数に相当し、その周
波数でスイッチングトランジスタＴＰ２０は大変まずく
切り換えられ、従って高い電力損失を持つ。スタンドバ
イモードにおいてスイッチングトランジスタＴＰ２０の
スイッチオン（switched-on ）位相を最適化するため
に、抵抗器ＲＰ３８及びキャパシタＣＰ３８からなる受
動回路網は、制御段ＴＰ３４と並列に配置される。スイ
ッチングトランジスタＴＰ２０が切り換えられる時、１
ターン（turn）８上の電圧は負である。キャパシタＣＰ
３８はこの時、キャパシタＣＰ２２及びトランジスタＴ
Ｐ２２から負の電流を引き出す。その結果、トランジス
タＴＰ２２は一時的に完全にオフに切り換えられ、スイ
ッチングトランジスタＴＰ２０は切り換えられる（swit
ched-through）。ＴＰ２０のための良い切り換え動作
は、スイッチングトランジスタＴＰ２０のスイッチオン
（switched-on ）位相を１μｓ以上まで長くすることに
より達成され、或いはそうでなければ、必要以上のエネ
ルギーが変圧器ＬＰ０３において蓄積されなければなら
ないであろう。このことはスイッチング周波数をほぼ２
０ｋＨｚまで低減する。スイッチングトランジスタの最
小スイッチオン期間を生成するためのこの回路網は、発
振位相を有するモード切換え電源に限らず、他のフライ
バックコンバータ電源にも用いることができる。
え電源の２次側の電力出力は、例えば３Ｗ以下と大変小
さい。スイッチングトランジスタＴＰ２０のスイッチ切
り換え時間は、そのとき、例えばほぼ２００ｎｓと大変
短いであろう。これは大変高い周波数に相当し、その周
波数でスイッチングトランジスタＴＰ２０は大変まずく
切り換えられ、従って高い電力損失を持つ。スタンドバ
イモードにおいてスイッチングトランジスタＴＰ２０の
スイッチオン（switched-on ）位相を最適化するため
に、抵抗器ＲＰ３８及びキャパシタＣＰ３８からなる受
動回路網は、制御段ＴＰ３４と並列に配置される。スイ
ッチングトランジスタＴＰ２０が切り換えられる時、１
ターン（turn）８上の電圧は負である。キャパシタＣＰ
３８はこの時、キャパシタＣＰ２２及びトランジスタＴ
Ｐ２２から負の電流を引き出す。その結果、トランジス
タＴＰ２２は一時的に完全にオフに切り換えられ、スイ
ッチングトランジスタＴＰ２０は切り換えられる（swit
ched-through）。ＴＰ２０のための良い切り換え動作
は、スイッチングトランジスタＴＰ２０のスイッチオン
（switched-on ）位相を１μｓ以上まで長くすることに
より達成され、或いはそうでなければ、必要以上のエネ
ルギーが変圧器ＬＰ０３において蓄積されなければなら
ないであろう。このことはスイッチング周波数をほぼ２
０ｋＨｚまで低減する。スイッチングトランジスタの最
小スイッチオン期間を生成するためのこの回路網は、発
振位相を有するモード切換え電源に限らず、他のフライ
バックコンバータ電源にも用いることができる。
【００２９】ここで提案されたこの発明は、ドイツ特許
出願DE4431783 において述べられた特許出願のさらなる
展開である。この発明は、広い入力電圧範囲, 及び負荷
電圧範囲にわたるかなりの改善された安定性を持ち、さ
らに、かなり少ない素子で組み立てられる。動作の間に
モード切換え電源において生じる損失は、同様に大変低
く、かつ変圧器の寸法は低減される。
出願DE4431783 において述べられた特許出願のさらなる
展開である。この発明は、広い入力電圧範囲, 及び負荷
電圧範囲にわたるかなりの改善された安定性を持ち、さ
らに、かなり少ない素子で組み立てられる。動作の間に
モード切換え電源において生じる損失は、同様に大変低
く、かつ変圧器の寸法は低減される。
【００３０】図１におけるモード切換え電源における重
要な要素のディメンジョンは、以下の通りである。 抵抗器 Ｒ／Ohm: キャパシタ Ｃ： RP05 120 k CP10 100 μF RP06 120 k CP21 470 pF RP07 120 k CP22 1.5 nF RP12 0.22 CP23 100 μF RP23 0.33 CP24 10 nF RP19 39 CP25 1 μF RP20 1 CP31 32 μF RP21 4.7 CP38 10 pF RP22 4k7 RP25 1k DP33 ZPD24 RP26 1k DP34 ZPD6U8 RP27 8k2 RP28 10 RP29 1k RP32 1k RP33 3k RP34 1k RP35 3k RP36 3k9 RP37 15k RP38 10k RP44 0.33
要な要素のディメンジョンは、以下の通りである。 抵抗器 Ｒ／Ohm: キャパシタ Ｃ： RP05 120 k CP10 100 μF RP06 120 k CP21 470 pF RP07 120 k CP22 1.5 nF RP12 0.22 CP23 100 μF RP23 0.33 CP24 10 nF RP19 39 CP25 1 μF RP20 1 CP31 32 μF RP21 4.7 CP38 10 pF RP22 4k7 RP25 1k DP33 ZPD24 RP26 1k DP34 ZPD6U8 RP27 8k2 RP28 10 RP29 1k RP32 1k RP33 3k RP34 1k RP35 3k RP36 3k9 RP37 15k RP38 10k RP44 0.33
【００３１】
【発明の効果】以上のように本発明（請求項１）によれ
ば、変圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，２，１）に加
えられる電圧を周期的に切り換えるスイッチングトラン
ジスタ（ＴＰ２０）、スイッチング段（ＴＰ２２，ＴＰ
２３）、上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）を
動作するためのベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１
９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２次電圧（Ｕ
Ｂ，ＵＡ，ＵＸ）を安定させるための制御段（ＴＰ３
４）を有し、上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２
０）が動作の間に、スイッチオン位相、オフ位相、及び
発振位相を有するモード切換え電源において、当該モー
ド切換え電源が、上記ベース電流回路網（ＲＰ１９，Ｄ
Ｐ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）を与えるため
のベース電流巻線（６，７）を介し、かつ上記制御段
（ＴＰ３４）を介して自律的に発振するものとしたの
で、発振器を有さないモード切換え電源を得ることがで
きる効果がある。
ば、変圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，２，１）に加
えられる電圧を周期的に切り換えるスイッチングトラン
ジスタ（ＴＰ２０）、スイッチング段（ＴＰ２２，ＴＰ
２３）、上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）を
動作するためのベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１
９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２次電圧（Ｕ
Ｂ，ＵＡ，ＵＸ）を安定させるための制御段（ＴＰ３
４）を有し、上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２
０）が動作の間に、スイッチオン位相、オフ位相、及び
発振位相を有するモード切換え電源において、当該モー
ド切換え電源が、上記ベース電流回路網（ＲＰ１９，Ｄ
Ｐ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）を与えるため
のベース電流巻線（６，７）を介し、かつ上記制御段
（ＴＰ３４）を介して自律的に発振するものとしたの
で、発振器を有さないモード切換え電源を得ることがで
きる効果がある。
【００３２】また、この発明（請求項２）によれば、請
求項１に記載のモード切換え電源において、順方向に少
なくとも１つのダイオード（ＤＰ３７，ＤＰ３８）を有
し、かつ上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）の
スイッチオン遅延を間接的に決定する（ＴＰ２２，ＴＰ
２３）ための抵抗器（ＲＰ３７）を有する受動回路網
を、前記制御段（ＴＰ３４）と並列に配置した構成とし
たから、スイッチングトランジスタのスイッチオン損失
を最小とできる効果がある。
求項１に記載のモード切換え電源において、順方向に少
なくとも１つのダイオード（ＤＰ３７，ＤＰ３８）を有
し、かつ上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）の
スイッチオン遅延を間接的に決定する（ＴＰ２２，ＴＰ
２３）ための抵抗器（ＲＰ３７）を有する受動回路網
を、前記制御段（ＴＰ３４）と並列に配置した構成とし
たから、スイッチングトランジスタのスイッチオン損失
を最小とできる効果がある。
【００３３】また、この発明（請求項３）によれば、請
求項２に記載のモード切換え電源において、上記受動回
路網が少なくとも１つのダイオード（ＤＰ３７，ＤＰ３
８）と直列の抵抗器（ＲＰ３７）を含み、かつ上記抵抗
器（ＲＰ３７）の大きさが上記スイッチオン遅延が上記
発振の第１の周期のほぼ最小値で生じるような大きさで
あるものとしたから、スイッチングトランジスタのスイ
ッチオン損失を最小とできる効果がある。
求項２に記載のモード切換え電源において、上記受動回
路網が少なくとも１つのダイオード（ＤＰ３７，ＤＰ３
８）と直列の抵抗器（ＲＰ３７）を含み、かつ上記抵抗
器（ＲＰ３７）の大きさが上記スイッチオン遅延が上記
発振の第１の周期のほぼ最小値で生じるような大きさで
あるものとしたから、スイッチングトランジスタのスイ
ッチオン損失を最小とできる効果がある。
【００３４】また、この発明（請求項４）によれば、請
求項３に記載のモード切換え電源において、上記スイッ
チオン遅延が上記第１の周期の最小値の少し前に生じる
ものとしたから、スイッチングトランジスタのスイッチ
オン損失を最小とできる効果がある。
求項３に記載のモード切換え電源において、上記スイッ
チオン遅延が上記第１の周期の最小値の少し前に生じる
ものとしたから、スイッチングトランジスタのスイッチ
オン損失を最小とできる効果がある。
【００３５】また、この発明（請求項５）によれば、変
圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，２，１）に加えられ
る電圧を周期的に切り換えるスイッチングトランジスタ
（ＴＰ２０）、スイッチング段（ＴＰ２２，ＴＰ２
３）、上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）を動
作するためのベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，
ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２次電圧（ＵＢ，Ｕ
Ａ，ＵＸ）を安定させるための制御段（ＴＰ３４）を有
するモード切換え電源において、上記スイッチングトラ
ンジスタ（ＴＰ２０）の最低スイッチオン期間を大変低
い負荷で、スタンドバイモードにおいて生成するため
に、少なくとも１つのキャパシタ（ＣＰ３８）及び少な
くとも１つの抵抗器（ＲＰ３８）を有する回路網が上記
制御段（ＴＰ３４）と並列に配置される構成としたか
ら、スタンバイモードにおいて、スイッチングトランジ
スタのスイッチオン位相を最適化できる効果がある。
圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，２，１）に加えられ
る電圧を周期的に切り換えるスイッチングトランジスタ
（ＴＰ２０）、スイッチング段（ＴＰ２２，ＴＰ２
３）、上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）を動
作するためのベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，
ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２次電圧（ＵＢ，Ｕ
Ａ，ＵＸ）を安定させるための制御段（ＴＰ３４）を有
するモード切換え電源において、上記スイッチングトラ
ンジスタ（ＴＰ２０）の最低スイッチオン期間を大変低
い負荷で、スタンドバイモードにおいて生成するため
に、少なくとも１つのキャパシタ（ＣＰ３８）及び少な
くとも１つの抵抗器（ＲＰ３８）を有する回路網が上記
制御段（ＴＰ３４）と並列に配置される構成としたか
ら、スタンバイモードにおいて、スイッチングトランジ
スタのスイッチオン位相を最適化できる効果がある。
【００３６】また、この発明（請求項６）によれば、変
圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，２，１）に加えられ
る電圧を周期的に切り換えるスイッチングトランジスタ
（ＴＰ２０）、スイッチング段（ＴＰ２２，ＴＰ２
３）、上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）を動
作するためのベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，
ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２次電圧（ＵＢ，Ｕ
Ａ，ＵＸ）を安定させるための制御段（ＴＰ３４）を有
するモード切換え電源において、上記ベース電流回路網
（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２
４）は、容量型回路網（ＣＰ２４）と上記ベース電流回
路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ
２４）を与えるためのベース電流巻線（６，７）との間
に正のフィードバックを生成するために、モード切換え
電源のスイッチオン位相において短電流インパルスを供
給する上記容量型回路網（ＣＰ２４）を含み、その結
果、発振がこの巻線（６，７）と上記回路網（ＣＰ２
４）の間で生じ、該発振は上記スイッチングトランジス
タ（ＴＰ２０）を段階的に切り換えるものとしたから、
始動電流を大幅に低減させることができる効果がある。
圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，２，１）に加えられ
る電圧を周期的に切り換えるスイッチングトランジスタ
（ＴＰ２０）、スイッチング段（ＴＰ２２，ＴＰ２
３）、上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）を動
作するためのベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，
ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２次電圧（ＵＢ，Ｕ
Ａ，ＵＸ）を安定させるための制御段（ＴＰ３４）を有
するモード切換え電源において、上記ベース電流回路網
（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２
４）は、容量型回路網（ＣＰ２４）と上記ベース電流回
路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ
２４）を与えるためのベース電流巻線（６，７）との間
に正のフィードバックを生成するために、モード切換え
電源のスイッチオン位相において短電流インパルスを供
給する上記容量型回路網（ＣＰ２４）を含み、その結
果、発振がこの巻線（６，７）と上記回路網（ＣＰ２
４）の間で生じ、該発振は上記スイッチングトランジス
タ（ＴＰ２０）を段階的に切り換えるものとしたから、
始動電流を大幅に低減させることができる効果がある。
【００３７】また、この発明（請求項７）によれば、請
求項６に記載のモード切換え電源において、高抵抗抵抗
器が上記ベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ
２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）と入力側の整流器の出力と
の間に配置され、上記変圧器（ＬＰ０３）と無関係に、
小電流を有するベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１
９，ＲＰ２１，ＣＰ２４）を提供するものとしたから、
始動電流を大幅に低減させることができる効果がある。
求項６に記載のモード切換え電源において、高抵抗抵抗
器が上記ベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ
２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）と入力側の整流器の出力と
の間に配置され、上記変圧器（ＬＰ０３）と無関係に、
小電流を有するベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１
９，ＲＰ２１，ＣＰ２４）を提供するものとしたから、
始動電流を大幅に低減させることができる効果がある。
【００３８】また、この発明（請求項８）によれば、請
求項６または７に記載のモード切換え電源において、上
記容量型回路網が適切な大きさのキャパシタ（ＣＰ２
４）からなるものとしたから、簡単，かつ安価な構成
で、始動電流を大幅に低減させることができる効果があ
る。
求項６または７に記載のモード切換え電源において、上
記容量型回路網が適切な大きさのキャパシタ（ＣＰ２
４）からなるものとしたから、簡単，かつ安価な構成
で、始動電流を大幅に低減させることができる効果があ
る。
【図１】この発明の一実施の形態によるモード切換え電
源の回路図である。
源の回路図である。
ＴＰ２０ スイッチングトランジスタ ９ 一次巻線 ２ 一次巻線 １ 一次巻線 ＬＰ０３ 変圧器 ＴＰ２２ スイッチング段（トランジスタ） ＴＰ２３ スイッチング段（トランジスタ） ＲＰ１９ ベース電流回路網（抵抗器） ＤＰ１９ ベース電流回路網（ダイオード） ＲＰ２１ ベース電流回路網（抵抗器） ＣＰ２３ ベース電流回路網（キャパシタ） ＣＰ２４ ベース電流回路網（キャパシタ） ＴＰ２０ スイッチングトランジスタ ＴＰ３４ 制御段 ＵＢ 二次電圧 ＵＡ 二次電圧 ＵＸ 二次電圧 ６ ベース電流巻線 ７ ベース電流巻線
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ヤン−パウル ロウベル ドイツ連邦共和国 フィリンゲン Ｄ− 78050 ローゲンバッハ シュトラーセ ５ (72)発明者 ペーター シャルラッハ ドイツ連邦共和国 フィリンゲン−シュヴ ェニンゲン Ｄ−78050 ニーデレ シュ トラーセ 29
Claims (8)
- 【請求項１】 変圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，
２，１）に加えられる電圧を周期的に切り換えるスイッ
チングトランジスタ（ＴＰ２０）、スイッチング段（Ｔ
Ｐ２２，ＴＰ２３）、上記スイッチングトランジスタ
（ＴＰ２０）を動作するためのベース電流回路網（ＲＰ
１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２
次電圧（ＵＢ，ＵＡ，ＵＸ）を安定させるための制御段
（ＴＰ３４）を有し、上記スイッチングトランジスタ
（ＴＰ２０）は動作の間に、スイッチオン位相、オフ位
相、及び発振位相を有するモード切換え電源において、 当該モード切換え電源は、上記ベース電流回路網（ＲＰ
１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）を与
えるためのベース電流巻線（６，７）を介し、かつ上記
制御段（ＴＰ３４）を介して自律的に発振することを特
徴とするモード切換え電源。 - 【請求項２】 請求項１に記載のモード切換え電源にお
いて、 順方向に少なくとも１つのダイオード（ＤＰ３７，ＤＰ
３８）を有し、かつ上記スイッチングトランジスタ（Ｔ
Ｐ２０）のスイッチオン遅延を間接的に決定する（ＴＰ
２２，ＴＰ２３）ための抵抗器（ＲＰ３７）を有する受
動回路網が、前記制御段（ＴＰ３４）と並列に配置され
ることを特徴とするモード切換え電源。 - 【請求項３】 請求項２に記載のモード切換え電源にお
いて、 上記受動回路網は、少なくとも１つのダイオード（ＤＰ
３７，ＤＰ３８）と直列に接続された抵抗器（ＲＰ３
７）を含み、かつ該抵抗器（ＲＰ３７）の大きさは上記
スイッチオン遅延が上記発振の第１の周期のほぼ最小値
で生じるような大きさであることを特徴とするモード切
換え電源。 - 【請求項４】 請求項３に記載のモード切換え電源にお
いて、 上記スイッチオン遅延は上記第１の周期の最小値の少し
前に生じることを特徴とするモード切換え電源。 - 【請求項５】 変圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，
２，１）に加えられる電圧を周期的に切り換えるスイッ
チングトランジスタ（ＴＰ２０）、スイッチング段（Ｔ
Ｐ２２，ＴＰ２３）、上記スイッチングトランジスタ
（ＴＰ２０）を動作するためのベース電流回路網（ＲＰ
１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２
次電圧（ＵＢ，ＵＡ，ＵＸ）を安定させるための制御段
（ＴＰ３４）を有するモード切換え電源において、 上記スイッチングトランジスタ（ＴＰ２０）の最低スイ
ッチオン期間を大変低い負荷で、スタンドバイモードに
おいて生成するために、少なくとも１つのキャパシタ
（ＣＰ３８）及び少なくとも１つの抵抗器（ＲＰ３８）
を有する回路網が上記制御段（ＴＰ３４）と並列に配置
されることを特徴とするモード切換え電源。 - 【請求項６】 変圧器（ＬＰ０３）の一次巻線（９，
２，１）に加えられる電圧を周期的に切り換えるスイッ
チングトランジスタ（ＴＰ２０）、スイッチング段（Ｔ
Ｐ２２，ＴＰ２３）、上記スイッチングトランジスタ
（ＴＰ２０）を動作するためのベース電流回路網（ＲＰ
１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）、２
次電圧（ＵＢ，ＵＡ，ＵＸ）を安定させるための制御段
（ＴＰ３４）を有するモード切換え電源において、 上記ベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，ＲＰ２
１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）は、容量型回路網（ＣＰ２
４）と上記ベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ１９，Ｒ
Ｐ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）を与えるためのベース電
流巻線（６，７）との間に正のフィードバックを生成す
るために、モード切換え電源のスイッチオン位相におい
て短電流インパルスを供給する上記容量型回路網（ＣＰ
２４）を含み、その結果、発振がこの巻線（６，７）と
上記回路網（ＣＰ２４）の間で生じ、該発振は上記スイ
ッチングトランジスタ（ＴＰ２０）を段階的に切り換え
ることを特徴とするモード切換え電源。 - 【請求項７】 請求項６に記載のモード切換え電源にお
いて、 高抵抗抵抗器が上記ベース電流回路網（ＲＰ１９，ＤＰ
１９，ＲＰ２１，ＣＰ２３，ＣＰ２４）と入力側の整流
器の出力との間に配置され、上記変圧器（ＬＰ０３）と
無関係に、小電流を有する上記ベース電流回路網（ＲＰ
１９，ＤＰ１９，ＲＰ２１，ＣＰ２４）を提供すること
を特徴とするモード切換え電源。 - 【請求項８】 請求項６或いは７に記載のモード切換え
電源において、 上記容量型回路網は適切な大きさのキャパシタ（ＣＰ２
４）からなることを特徴とするモード切換え電源。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19619751.1 | 1996-05-15 | ||
| DE19619751A DE19619751A1 (de) | 1996-05-15 | 1996-05-15 | Schaltnetzteil |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1070882A true JPH1070882A (ja) | 1998-03-10 |
| JPH1070882A5 JPH1070882A5 (ja) | 2005-04-07 |
| JP3755042B2 JP3755042B2 (ja) | 2006-03-15 |
Family
ID=7794477
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12551397A Expired - Lifetime JP3755042B2 (ja) | 1996-05-15 | 1997-05-15 | モード切換え電源 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5867373A (ja) |
| EP (3) | EP0808015B1 (ja) |
| JP (1) | JP3755042B2 (ja) |
| CN (1) | CN1066866C (ja) |
| DE (3) | DE19619751A1 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1001518A1 (en) * | 1998-11-11 | 2000-05-17 | THOMSON multimedia S.A. | Protection circuit for a switched-mode power supply |
| EP1001519A1 (en) * | 1998-11-11 | 2000-05-17 | THOMSON multimedia S.A. | Protection circuit for a switched-mode power supply |
| US5999421A (en) * | 1999-03-31 | 1999-12-07 | Liu; Kwang H. | Dual-channel power system with an eight-pin PWM control chip |
| US6504733B1 (en) * | 2001-02-27 | 2003-01-07 | Thomson Licensing S.A. | Switch mode power supply |
| FI118026B (fi) * | 2001-08-07 | 2007-05-31 | Salcomp Oy | Tasasuunnatun kuvajännitteen käyttö hakkuriteholähteen ensiöpuolen kytkimen ohjaukseen |
| US7492620B2 (en) * | 2002-11-29 | 2009-02-17 | Rohm Co., Ltd. | DC-AC converter and controller IC thereof |
| EP1501179B1 (de) * | 2003-07-15 | 2008-09-17 | Friwo Mobile Power GmbH | Freischwingender Sperrwandler mit Strom- und Spannungsbegrenzung |
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| US9331565B2 (en) * | 2010-07-14 | 2016-05-03 | Delta Electronics (Shanghai) Co., Ltd. | Switching power conversion circuit and power supply using same |
| JP5246285B2 (ja) * | 2011-03-11 | 2013-07-24 | Ｓｍｋ株式会社 | 自励式スイッチング電源回路 |
Family Cites Families (17)
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|---|---|---|---|---|
| JPS6130961A (ja) * | 1984-07-20 | 1986-02-13 | Sanyo Electric Co Ltd | スイツチング制御型電源回路 |
| JPS61177165A (ja) * | 1985-01-31 | 1986-08-08 | Usac Electronics Ind Co Ltd | 電源回路 |
| JPS62244276A (ja) * | 1985-12-20 | 1987-10-24 | Sanyo Electric Co Ltd | スイツチング制御型電源回路 |
| JPH0728533B2 (ja) * | 1986-09-12 | 1995-03-29 | 三洋電機株式会社 | スイツチング制御型電源回路 |
| US4903182A (en) * | 1989-03-20 | 1990-02-20 | American Telephone And Telegraph Company, At&T Bell Laboratories | Self-oscillating converter with light load stabilizer |
| JPH03205781A (ja) * | 1989-12-29 | 1991-09-09 | Sanyo Electric Co Ltd | 電子レンジ用スイッチング電源 |
| DE4008663C1 (ja) * | 1990-03-17 | 1991-05-02 | Braun Ag, 6000 Frankfurt, De | |
| US5168435A (en) * | 1990-06-08 | 1992-12-01 | Nec Corporation | Converter |
| DE4212472B4 (de) * | 1992-04-14 | 2006-02-09 | Deutsche Thomson-Brandt Gmbh | Freischwingendes Schaltnetzteil |
| JPH06189545A (ja) * | 1992-12-14 | 1994-07-08 | Murata Mfg Co Ltd | スイッチング電源装置 |
| JPH06189536A (ja) * | 1992-12-17 | 1994-07-08 | Fuji Electric Co Ltd | リンギングチョークコンバータ |
| JP2574261Y2 (ja) * | 1993-09-01 | 1998-06-11 | ヤマハ株式会社 | スイッチング電源回路 |
| JPH07322610A (ja) * | 1994-05-26 | 1995-12-08 | Nichicon Corp | 電源装置 |
| DE4431783A1 (de) * | 1994-09-07 | 1996-03-14 | Thomson Brandt Gmbh | Schaltnetzteil |
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-
1996
- 1996-05-15 DE DE19619751A patent/DE19619751A1/de not_active Withdrawn
-
1997
- 1997-04-25 CN CN97109715A patent/CN1066866C/zh not_active Expired - Lifetime
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