JPH1081937A

JPH1081937A - 継目無鋼管圧延用鍛造ロール及びその製造方法

Info

Publication number: JPH1081937A
Application number: JP11773797A
Authority: JP
Inventors: Yuichiro Sato; 祐一郎佐藤; Shiyouichi Seo; 省逸瀬尾; Satoshi Matsuoka; 聡松岡; Taro Kanayama; 太郎金山; Toshiaki Kasuya; 利昭粕谷; Akira Yorifuji; 章依藤
Original assignee: Pacific Engineering Corp; Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp; Pacific Engineering Corp
Priority date: 1996-06-28
Filing date: 1997-05-08
Publication date: 1998-03-31

Abstract

(57)【要約】【課題】本発明は、同一のロールでは実現が不可能な相
矛盾する２つの特性、噛込み性と耐摩耗性とを同時に兼
ね備えた継目無鋼管圧延用鍛造ロール及びその製造方法
を提供する。【解決手段】炭素１．１０〜１．８５ｗｔ％、珪素
０．３〜１．２ｗｔ％、マンガン０．４〜１．５ｗｔ
％、ニッケル０．５〜２．０ｗｔ％、クロム０．５〜
２．０ｗｔ％を含み、残部が実質的に鉄の高炭素合金鋳
鋼からなり，球状炭化物がロールの金属学的組織の３５
〜５５面積％を占めてなることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、継目無鋼管の製造
に用いる圧延ロール及びその製造方法に関し、詳しく
は、マンネスマン方式の製管法によって継目無鋼管を製
造するに際し、使用圧延機のロール特性、つまり耐摩耗
性、耐熱亀裂性、噛込み性及び耐肌荒れ性等を、ロール
の成分と金属学的組織（以下、金属組織という）の変更
で改良する技術である。

【０００２】

【従来の技術】マンネスマン方式による継目無鋼管の製
造では、圧延に用いるロール（以下、単ロール）に回転
鍛造の効果を発揮させるため、圧延素材の該ロールへの
噛込み性（以下、単に噛込み性）が重要な要素となる。
そのため、使用するロール、例えばピアサー・ロールあ
るいはエロンゲータ・ロールには、耐摩耗性を犠牲にし
て、若干柔らかい材質が採用されていた。しかし、継目
無鋼管の製造コストを低減するには、ロール原単位の低
減が極めて重要である。また、かかる耐摩耗性を犠牲に
した材質のロールを用いてステンレス系鋼管を製造する
と、該鋼管内外面の表面品質を確保するのに問題があっ
た。そこで、所謂アダマイト系材質のロールを遠心鋳造
で製作し、試験的に使用してみたが、耐摩耗性を発揮す
る以前に、前記した噛込み性の問題が発生した。

【０００３】詳述すると、ピアサー・ロール１は、スタ
ンドでのロールの配置が図４に示すように傾斜している
ので、通常のロールと異なり、圧延素材５の進入する部
分（入口）２、圧延に寄与する部分３、及び圧延素材５
を送り出す部分４の３ケ所からなっている。そして、そ
れぞれの部分が違った役割を果たすので、ロール材質と
して必要な特性は、同一ロールでも各部分によって異な
ることになる。つまり、圧延素材５の進入する部分（以
下、入側部という）２では、ロールへの圧延素材（以
下、素材）の噛込み性が大切であり、その部分の表面
は、摩擦が生じるようある程度の肌荒れ状態が維持され
ていなければならない。また、圧延に寄与する部分３、
つまりロールの中央部では、ロール材質の特性に耐摩耗
性と耐肌荒れ性が必要であり、圧延素材５を送り出す部
分（出側部）４は、圧延素材５を安定して把持する必要
があるため、ある程度の肌荒れした、しかも耐摩耗性が
要求されることになる。このような同一ロールの各々異
なった部分での異なった材質要求を満足させることは、
現在の技術でも困難である。そのため、従来は、ロール
の耐摩耗性を犠牲にして、噛込み性が良好になるような
ロール材質が選定されていたのである。

【０００４】ところが、耐摩耗性が犠牲にされ、噛込み
性の良好なロール材質を採用したピアサー・ロール１で
は、前記入側部２付近で加工硬化が激しく、圧延に寄与
するロール中央部３で著しい摩耗が発生するという問題
が生じている。この耐摩耗性を改善するには、炭素含有
量の高いロール材（例えば、Ｃ：１．９重量％）を採用
すれば良い。それによって、ロール表面の肌荒れ状態が
一次的に改善されるからである。しかし、操業中に上記
入側部２部分で加工硬化による噛込み不良が起き、圧延
素材５がスリップして焼付きが生じ、製品のキズになる
という別の問題が発生した。特に、この噛込不良が著し
い場合には、圧延素材５の噛込みができず、圧延不能に
なることもある。上記ロール材より炭素含有量が低い
（Ｃ：１．１重量％程度）が、比較的硬度の高い工具用
鋼材を使用すると、優れた耐摩耗性を示し、入側部２部
分での噛込み性も維持された。しかし、圧延に寄与する
部分３で深いヒート・クラック（表面亀裂）が起き、ロ
ール表面部が欠け落ちるという欠点が生じる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる事情
を鑑み、同一のロールでは実現が不可能と思われる相矛
盾する２つの特性、噛込み性と耐摩耗性とを同時に兼ね
備えた継目無鋼管圧延用鍛造ロール及びその製造方法を
提供することを目的としている。

【０００６】

【課題を解決するための手段】発明者は、上記目的を達
成するため、ロール製作技術のうち鍛造に着眼し、種々
のロール材を用いてその成分と金属組織について検討を
重ねた結果、以下の新しい知見を得た。（１）耐摩耗性を発揮させるには、球状の硬い炭化物
が、ロールの軟らかな基地（ショア硬度Ｈｓ２９〜３４
程度）に分散していることが有利である。その場合、図
３から明らかなように、微細な炭化物よりも１〜２μｍ
φの粗大炭化物の方が優れた耐摩耗性を示す。また、噛
込み性を阻害しないためには、球状の炭化物をロールの
金属組織の３５〜５５面積％とし、粗大な棒・塊状の炭
化物を、金属組織の３面積％以下とする。

【０００７】（２）前記アダマイト系ロール材に出現
し、耐摩耗性にとって不都合な網目状の炭化物を、熱処
理だけで完全に消失させるには、１．５ｗｔ％以下に炭
素量を減らしても駄目で、鍛造という機械的な力を加え
る必要がある。（３）噛込み性の劣化は、ロール材の加工硬化と表面の
平滑化によって生じる。しかし、ロール表面のショア硬
度Ｈｓを２９〜３４に抑え、そこにある程度大きな球状
炭化物を析出させると、ロール表面の摩耗が進行するに
つれ、該表面が常に一定の肌あれ状態になり、良好な噛
込み性が得られる。

【０００８】（４）ロール表面は、深いヒート・クラッ
ク、あるいはロール材の塑性流動によって劣化するが、
その劣化は、いずれも１〜２μｍφに成長した球状炭化
物を基地に存在させることで回避できる。発明者は、以
上の知見から、前記目的の達成には、ロール基地中の炭
化物の分布状態が最も重要であり、特に、該炭化物の完
全球状化を実現する熱処理条件を見い出すことが重要で
あると結論した。また、加工硬化と摩耗の進行速度のバ
ランスから、ロール表面の硬度（ショア硬度Ｈｓで）
は、従来の常識である４０前後よりかなり低い２９〜３
４としなければならないことも判明した。この硬度以下
では、炭化物が素材を把握する力が不足して、ロールの
耐摩耗性が低下する。また、この硬度より高い場合に
は、特に、ステンレス系等の高温変形抵抗の大きい素材
を圧延する際、噛込み不良が発生する。さらに、これら
２つの特性（耐摩耗性及び噛込み性）を適切に調整する
には、ロール材の化学成分が重要であり、目的達成に不
都合な網目状炭化物の出現は、鍛造後の冷却速度の確保
と２段にわたる球状化熱処理で全て回避できると予想し
た。

【０００９】そこで、発明者は、かかる知見を具現化す
るため、高炭素鋳鋼をロール材として選択し、それに施
す鍛造と熱処理の組み合わせ方を鋭意研究し、本発明を
完成させた。すなわち、本発明は、炭素１．１０〜
１．８５ｗｔ％、珪素０．３〜１．２ｗｔ％、マンガ
ン０．４〜１．５ｗｔ％、ニッケル０．５〜２．０
ｗｔ％、クロム０．５〜２．０ｗｔ％を含み、残部が
実質的に鉄の高炭素合金鋳鋼からなり、球状炭化物がロ
ールの金属学的組織の３５〜５５面積％を占めてなるこ
とを特徴とする継目無鋼管圧延用鍛造ロールである。

【００１０】また、本発明は、前記高炭素合金鋳鋼に、
モリブデン０．１〜１．０ｗｔ％、バナジウム０．
１〜１．０ｗｔ％、タングステン０．１〜１．０ｗｔ
％の１種または２種以上を添加したり、あるいは前記高
炭素合金鋳鋼の燐、硫黄、銅、砒素、錫、鉛、亜鉛、ア
ンチモン、ビスマスの鍛造有害元素の合計含有量を０．
２ｗｔ％以下としたことを特徴とする継目無鋼管圧延用
鍛造ロールである。

【００１１】さらに、本発明は、前記ロールの金属組織
の１０面積％未満が、パーライト組織であることを特徴
とし、あるいはロール表面の硬度が２９〜３４Ｈｓであ
ることを特徴とする継目無鋼管圧延用鍛造ロールであ
る。加えて、該ロールの製造方法も発明となし、その基
本発明は、炭素１．１０〜１．８５ｗｔ％、珪素
０．３〜１．２ｗｔ％、マンガン０．４〜１．５ｗｔ
％、ニッケル０．５〜２．０ｗｔ％、クロム０．５
〜２．０ｗｔ％を含み、残部が実質的に鉄の高炭素合金
鋳鋼を，ロール形状に熱間鍛造後、２．５℃／分以上の
冷却速度で６００℃以下まで冷却し、その後第１段の炭
化物球状化熱処理として（Ａｃｍ−１０℃）〜（Ａｃｍ
−１００℃）で５時間以上保持してから、さらに第２段
の炭化物球状化熱処理を行うことを特徴とする継目無鋼
管圧延用鍛造ロールの製造方法である。

【００１２】さらに加えて、本発明は、前記高炭素合金
鋳鋼に、モリブデン０．１〜１．０ｗｔ％、バナジウ
ム０．１〜１．０ｗｔ％、タングステン０．１〜
１．０ｗｔ％の１種または２種以上を添加したり、ある
いは前記高炭素合金鋳鋼の燐、硫黄、銅、砒素、錫、
鉛、亜鉛、アンチモン、ビスマスの鍛造有害元素の合計
含有量を０．２ｗｔ％以下とすることを特徴とする継目
無鋼管圧延用鍛造ロールの製造方法であり、そして、前
記第２段の炭化物球状化熱処理を７００〜８４０℃の温
度範囲内で行なうことを特徴とする継目無鋼管圧延用鍛
造ロールの製造方法である。

【００１３】本発明では、継目無鋼管圧延用鍛造ロール
を、従来の常識を破り、フェライト基地を主体として、
そこに球状の炭化物を分布させるという画期的な着想を
基にしたので、柔らかさで噛込み性を確保し、炭化物の
球状化で耐摩耗性を維持できるようになる。その結果、
従来同一のロールでは実現が不可能と考えられていた２
つの特性、噛込み性と耐摩耗性とを同時に兼ね備えた継
目無鋼管圧延用鍛造ロール及びその製造方法の提供が可
能となった。

【００１４】なお、本発明では、ローラの表層近傍から
試料を採取し、該試料を顕微鏡で観察することで、ロー
ルの金属組織を調べた。つまり、球状炭化物等の面積
は、観察で得た画像の処理によって求めたのである。

【００１５】

【発明の実施の形態】本発明の構成は、前記した通りな
ので、以下、本発明に係る鍛造ロールの化学組成や、鍛
造後の冷却、第１及び第２段の球状化熱処理で、ロール
の金属組織を実質的にフェライトと球状炭化物の２相が
存在する状態に限定した理由を述べる。・化学組成炭素：１．１０〜１．８５ｗｔ％炭素は、炭化物形成元素として，ロールが耐摩耗性を発
揮するための中心的成分であり、少なくとも１．１０ｗ
ｔ％以上必要である。１．１０ｗｔ％以下では、炭化物
の粗大球状化が起こりにくく、１．８５ｗｔ％以上で
は，共晶炭化物が大量に発生し、表面肌荒れの原因とな
るので、そこを下限及び上限とする。なお、最も好まし
い炭素量は、１．３〜１．８０ｗｔ％である。

【００１６】珪素：０．３〜１．２ｗｔ％珪素は、鋳鉄の不可避的な合金元素で０．３ｗｔ％以上
必要であるが、１．２ｗｔ％以上存在すると，その他の
合金元素との相互作用により、熱処理時に炭素が基地に
過剰に析出し、ロールの噛込み性を劣化させるので、上
限を１．２ｗｔ％とする。

【００１７】マンガン：０．４〜１．０ｗｔ％マンガンは、製鋼過程で溶湯の脱酸のために珪素と共に
添加され、０．４ｗｔ％以上存在するが、多量に含有さ
れると、ロールの靭性低下を招くので、上限を１．０ｗ
ｔ％以下にする。クロム：０．５〜２．０ｗｔ％クロムは、炭化物形成に必須で、特に球状炭化物を粗大
にするためには０．５ｗｔ％以上が必要である．しか
し、２．０ｗｔ％以上添加されると，ロールの耐熱亀裂
性を劣化するので、そこを上限とした。

【００１８】モリブデン：０．１〜１．０ｗｔ％モリブデンは，炭化物形成にとって重要な元素である
が、その効果は０．１ｗｔ％以上で有効となり，主要合
金成分のクロムと同時に添加されると，次第に炭化物量
を多くする傾向がある。また、１．０ｗｔ％以上添加さ
れると、熱処理での粗大棒状炭化物の生成が阻止できな
いので、そこを上限とした。

【００１９】バナジウム：０．１〜１．０ｗｔ％バナジウムは，炭化物形成にとって重要な元素である
が、その効果は０．１ｗｔ％以上で有効となり，主要合
金成分のクロムと同時に添加されると，次第に炭化物量
を多くする傾向がある。また、１．０ｗｔ％以上添加さ
れると，熱処理での粗大塊状炭化物の生成が阻止できな
いので、そこを上限とした。タングステン：０．１〜１．０ｗｔ％タングステンも、炭化物形成にとってモリブデンと同様
な効果を示す。それは、０．１ｗｔ％以上の添加で有効
となり、主要合金成分のクロムと同時に添加されると、
次第に炭化物量を多くする傾向がある。しかし、１．０
ｗｔ％以上添加されると、熱処理での粗大棒状炭化物の
生成を阻止できなくなるので、そこを上限とした。

【００２０】鍛造有害元素の合計量：０．２ｗｔ％以
下鍛造性に対する不純物元素の効果についての詳細な検討
によると、不純物元素がそれぞれ単独に存在する場合、
特に、燐は０．０３ｗｔ％、硫黄、スズ及び砒素はいず
れも０．０２ｗｔ％を超えてはならない。上記不純物元
素がそれぞれ上記量を超えると、ロール特性である耐熱
亀裂性及び強靭性が著しく劣化するからである。また、
一般に、本発明に係る成分範囲を有する過共析鋳鋼は、
鍛造性があまりよくなく、不純物元素の含有量が０．２
ｗｔ％を超えると、さらに均一な鍛錬は困難となる。し
かしながら、本発明は、不純物元素のそれぞれの含有量
を０．２ｗｔ％以下とすることによって鍛造性を向上さ
せることを主眼目とするものではなく、不純物元素の合
計含有量を０．２ｗｔ％以下とすることによって、ロー
ルの性能を改善することを特徴とするものである。・熱処理条件１）鍛造後の冷却噛込み性を常に良好に維持するには、球状炭化物の分布
状態を調整する必要がある。すなわち、ロールに鍛造に
よる金属組織の緻密化と、それに伴う強靭化とを与え、
オーステナイト状態からの徐冷時に網目状炭化物がロー
ル基地に析出するのを阻止する必要がある。

【００２１】そのためには、金属組織上で粒界面積を大
きくすることと、冷却速度を比較的早くすることとが必
要である。発明者の詳細な調査によると、鍛錬比１．５
〜３Ｓで鍛造した微細組織（粒界面積が大）を有するロ
ールを、９００から８００℃の温度範囲を２．５℃／分
以上の冷却速度で６００℃まで冷却すると、その後の球
状化熱処理で、網目状炭化物が容易に球状化することが
わかった。しかし、冷却速度が２．５℃／分よりも遅く
なると、次工程の球状化熱処理で網目状炭化物はなかな
か分解しないので、本発明では、この冷却速度を維持す
るよう厳しく調整しなければならない。２）第１段の炭化物の球状化熱処理本発明に係る成分範囲にあるロールでは、（Ａｃｍ−１
０℃）〜（Ａｃｍ−１００℃）の温度範囲に５時間以上
保持することで、前記網目状炭化物の分解が可能であ
る。それは、前記鍛造後の冷却との相乗効果で最初の球
状化が行われるからである。上記温度よりも高い温度に
保持すると、結晶組織が完全にオーステナイト化する恐
れがあり、その場合には、網目状炭化物は解消されず、
ロールの噛込み性が悪くなる。また、（Ａｃｍ−１００
℃）の温度より低い温度で第１段の球状化熱処理を開始
すると、粗大棒状または塊状炭化物が網目状に残留す
る。その場合には、ロールの耐熱亀裂性が悪くなり、従
来の鋳造アダマイト系ロールと同様に、ロール表面部の
欠落が起き易くなる。３）第２段の炭化物の球状化熱処理本発明に関わる成分範囲にあるロールでは、７００〜８
４０℃の温度範囲で第２段の炭化物の球状化熱処理を行
い、その球状炭化物を粗大にすることが可能である。こ
の温度範囲に保持することで、前記第１段の球状化熱処
理で生成された比較的直径の大きな炭化物だけが核とし
て分散するようになり、これに続くゆるやかな速度の冷
却により大きな炭化物へ成長する。

【００２２】また、本発明に係るロールの製造で重要な
ことは、鍛造により微細化された結晶組織を活用するこ
とにあり、前記した網目状炭化物の分解に加えて、ロー
ルの基地を大部分（９０％以上）フェライト相にするこ
とである。その理由は、ロールの噛込み性の劣化は、基
地の加工硬化に起因するので、パーライト相よりも加工
硬化し難いフェライト相が有利である。また、パーライ
ト相は、ショア硬度Ｈｓで３５程度が下限であり、既に
噛込み性に必要な限界硬度に近い。このような理由で、
本発明では、フェライト相をロールの基地に選択した。
なお、耐摩耗性の要求される継目無鋼管圧延用鍛造ロー
ルに、耐摩耗性の劣るフェライト相を積極的に基地に使
用した従来例はなく、この点が本発明の特徴とするとこ
ろである。

【００２３】

【実施例】以下に、本発明に係る継目無鋼管圧延用ロー
ルの製造と使用の例を述べる。（製造例１）電気炉で溶解、精錬され、表１の本発明１
に示す化学成分に調整した溶湯を、真空処理で脱ガスし
た後、鋳造し鋼塊とした。次に、該鋼塊を胴外径１１８
５ｍｍ、胴内径５０８ｍｍ、胴長７８０ｍｍのスリーブ
・ロール形状になるよう総合鍛錬比１．８〜２．３Ｓで
鍛造し、その金属組織を微細化した。この鍛造後のロー
ルは、一旦６００℃までロール材の表面でほぼ３℃／分
の冷却速度になるよう強制空冷で冷却した後、第１段の
球状化熱処理として９００℃に再加熱して７時間保持さ
れ、その後、９００から６００℃までの温度範囲をロー
ル材の表面でほぼ３．５℃／分の冷却速度になるよう空
冷した。ロール中心部が６００℃に冷却された後、引き
続き、第２段の球状化熱処理として、８３０℃に再加
熱、その温度に１０時間保持してから、再度６００℃ま
で９．５℃／時間の冷却速度で徐冷した。最後に、これ
ら熱処理を経た鍛造品を、機械加工してスリーブ・ロー
ルとして完成させた。

【００２４】

【表１】

【００２５】（使用例）上記スリーブ・ロールを、ＪＩ
ＳＧ４１０５クロム・モリブデン鋼に規定された
ＳＣＭ４４０によるアーバ（芯材）に焼き嵌めしてピア
サー・ロールに組立て、マンネスマン式ピアサーにセッ
トして、圧延素材を穿孔、圧延した。使用結果を、ロー
ル交換まで通過させた圧延素材の本数で評価し、従来の
鋳造で製作したロール（以下、鋳造ロール）と比較し、
表２に示す。表２より、圧延素材が変形抵抗の大きい１
３Ｃｒ系ステンレス鋼の場合には、従来のロールとの差
異が顕著で、従来ロールの３倍以上の寿命であることが
わかる。また、炭素鋼の穿孔圧延に使用した場合には、
５０％以上の寿命向上が達成された。さらに、１３Ｃｒ
系ステンレス鋼の圧延時に従来多発していた噛込み不良
トラブルが本発明ロールを使用することにより皆無とな
った。

【００２６】

【表２】

【００２７】本発明に係るロール、従来からある鍛造系
の高硬度ロール及び鋳造系ロールをそれぞれ同種の素材
の穿孔に使用し、ロールの前記した部分に関する表面の
ショア硬度（以下、単に硬度）分布を図１に示す。図１
より、噛込み不良が発生した鍛造系の高硬度ロールで
は、使用前から硬度が高いが、入側部２及び中央部３の
硬度は、使用でさらに増加していた。肌荒れが進行し、
製品肌が劣化した鋳鋼系ロールや本発明に係るロールで
は、使用による硬度の増加が少ない結果となった。

【００２８】また、図２にロール中央部３の表面粗さを
示す。図２によれば、本発明に係るロールの方が高硬度
ロールに比して、肌荒れが進行することを示している
が、これは、噛込み性を維持するために有利な肌荒れで
ある。本発明のロールは、摩耗の進行と共に自己回復力
を発揮し、常に適度な表面粗さを保持することができ
る。

【００２９】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明では、ロー
ルの金属組織を、フェライト相の基地に球状の粗大炭化
物（１〜２μｍφ程度）を分散させるようにしたので、
適度なロール表面粗さが維持でき、優れた噛込み性及び
耐摩耗性が発揮できるようになった。その結果、ロール
寿命の改善効果が目覚ましく、継目無鋼管の製造におい
て、使用ロールの原単位が著しく改善され、また、噛込
み不良トラブルを解消することができた。

【図面の簡単な説明】

【図１】ピアサー・ロールの部位（位置）に関するショ
ア硬度分布の使用前後での変化を示す図である。

【図２】ピアサー・ロールの使用前後での中央部表面粗
さの比較を示す図である。

【図３】ロール基地に分散する球状炭化物の大きさと摩
耗試験で得た摩耗減量との関係を示す図である。

【図４】ピアサー・ロールの構造を示す斜視図である。

【符号の説明】

１ピアサー・ロール２圧延素材の進入する部分（入側部）３圧延に寄与する部分（中央部）４圧延素材を送り出す部分（出側部）５圧延素材６プラグ７プラグ・バー８進行方向９回転方向

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｂ２１Ｋ 1/02 Ｂ２１Ｋ 1/02 Ｃ２１Ｄ 6/00 Ｃ２１Ｄ 6/00 Ｅ 9/38 9/38 ＡＣ２２Ｃ 38/56 Ｃ２２Ｃ 38/56 (72)発明者瀬尾省逸富山市下新日曹町１−98 大平洋製鋼株式会社富山製造所内 (72)発明者松岡聡富山市下新日曹町１−98 大平洋製鋼株式会社富山製造所内 (72)発明者金山太郎愛知県半田市川崎町１丁目１番地川崎製鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者粕谷利昭愛知県半田市川崎町１丁目１番地川崎製鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者依藤章愛知県半田市川崎町１丁目１番地川崎製鉄株式会社知多製造所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】炭素１．１０〜１．８５ｗｔ％、珪素
０．３〜１．２ｗｔ％、マンガン０．４〜１．５ｗ
ｔ％、ニッケル０．５〜２．０ｗｔ％、クロム０．
５〜２．０ｗｔ％を含み、残部が実質的に鉄の高炭素合
金鋳鋼からなり，球状炭化物がロールの金属学的組織の
３５〜５５面積％を占めてなることを特徴とする継目無
鋼管圧延用鍛造ロール。
【請求項２】前記高炭素合金鋳鋼に、モリブデン
０．１〜１．０ｗｔ％、バナジウム０．１〜１．０ｗ
ｔ％、タングステン０．１〜１．０ｗｔ％の１種また
は２種以上を添加してなることを特徴とする請求項１記
載の継目無鋼管圧延用鍛造ロール。
【請求項３】前記高炭素合金鋳鋼の燐、硫黄、銅、砒
素、錫、鉛、亜鉛、アンチモン、ビスマスの鍛造有害元
素の合計含有量を０．２ｗｔ％以下としてなることを特
徴とする請求項１又は２記載の継目無鋼管圧延用鍛造ロ
ール。
【請求項４】前記ロールの金属学的組織の１０面積％
未満がパーライト組織であることを特徴とする請求項１
〜３いずれか記載の継目無鋼管圧延用鍛造ロール。
【請求項５】表面の硬度が２９〜３４Ｈｓであること
を特徴とする請求項１〜４いずれか記載の継目無鋼管圧
延用鍛造ロール。
【請求項６】炭素１．１０〜１．８５ｗｔ％、珪素
０．３〜１．２ｗｔ％、マンガン０．４〜１．５ｗ
ｔ％、ニッケル０．５〜２．０ｗｔ％、クロム０．
５〜２．０ｗｔ％を含み、残部が実質的に鉄の高炭素合
金鋳鋼を，ロール形状に熱間鍛造後、２．５℃／分以上
の冷却速度で６００℃以下まで冷却し、その後第１段の
炭化物球状化熱処理として（Ａｃｍ−１０℃）〜（Ａｃ
ｍ−１００℃）で５時間以上保持してから、さらに第２
段の炭化物球状化熱処理を行うことを特徴とする継目無
鋼管圧延用鍛造ロールの製造方法。
【請求項７】上記高炭素合金鋳鋼に、モリブデン
０．１〜１．０ｗｔ％、バナジウム０．１〜１．０ｗ
ｔ％、タングステン０．１〜１．０ｗｔ％の１種また
は２種以上を添加することを特徴とする請求項６記載の
継目無鋼管圧延用鍛造ロールの製造方法。
【請求項８】上記高炭素合金鋳鋼の燐、硫黄、銅、砒
素、錫、鉛、亜鉛、アンチモン、ビスマスの鍛造有害元
素の合計含有量を０．２ｗｔ％以下とすることを特徴と
する請求項６又は７記載の継目無鋼管圧延用鍛造ロール
の製造方法。
【請求項９】上記第２段の炭化物球状化熱処理を７０
０〜８４０℃の温度範囲内で行なうことを特徴とする請
求項６〜８いずれか記載の継目無鋼管圧延用鍛造ロール
の製造方法。