JPH1085916A - 亜鉛ベース合金の使用方法 - Google Patents
亜鉛ベース合金の使用方法Info
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- JPH1085916A JPH1085916A JP9239637A JP23963797A JPH1085916A JP H1085916 A JPH1085916 A JP H1085916A JP 9239637 A JP9239637 A JP 9239637A JP 23963797 A JP23963797 A JP 23963797A JP H1085916 A JPH1085916 A JP H1085916A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 亜鉛ベース合金要素を有するエアバッグシス
テムの提供。 【解決手段】 本発明は、約８３〜９４重量％の亜鉛
と、約４〜１１重量％の銅と、約２〜４重量％のアルミ
ニウムとを含む亜鉛ベース合金の高強度、高温及び高い
歪み速度用途を包含する。この組成物は例えば亜鉛及び
不純物のような微量成分をも含むことができる。この合
金は４０〜５００ＭＰａの瞬間的な負荷を受ける自動車
要素の製造に用いられる。この合金は、高温下でこのよ
うな負荷にさらされる要素の製造に特に適する。実際
に、この合金から製造された要素は急激な応力下での高
温において強化される。
テムの提供。 【解決手段】 本発明は、約８３〜９４重量％の亜鉛
と、約４〜１１重量％の銅と、約２〜４重量％のアルミ
ニウムとを含む亜鉛ベース合金の高強度、高温及び高い
歪み速度用途を包含する。この組成物は例えば亜鉛及び
不純物のような微量成分をも含むことができる。この合
金は４０〜５００ＭＰａの瞬間的な負荷を受ける自動車
要素の製造に用いられる。この合金は、高温下でこのよ
うな負荷にさらされる要素の製造に特に適する。実際
に、この合金から製造された要素は急激な応力下での高
温において強化される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は亜鉛ベース合金の高
強度、高温及び高ひずみ速度の使用方法に関し、さらに
詳しくは、亜鉛−銅−アルミニウム合金のエアバックシ
ステム要素における使用方法に関する。
強度、高温及び高ひずみ速度の使用方法に関し、さらに
詳しくは、亜鉛−銅−アルミニウム合金のエアバックシ
ステム要素における使用方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】典型的なダイカスト加工では、再使用可
能な水冷式金属ダイによって画定された一定容積のキャ
ビティ中に溶融金属を高圧において注入する。このキャ
ビティ内で金属は所望の形状に成形され、凝固して鋳造
生成物(product casting)を形成する。溶融金属の装入
量を受容するためのスリーブと、スリーブ内に進行して
金属をキャビティ中に押し入れるためのプランジャーと
を含むショット装置(shot apparatus)によってキャビテ
ィ中に金属を注入する。２種類のショット装置が周知で
ある。高温室(hot chamber)装置は溶融金属の浴中に浸
潰したショットスリーブを含む。低温室(cold chamber)
装置では、溶融装入量は例えばレードルによって、遠隔
保持炉からショット装置に移される。
能な水冷式金属ダイによって画定された一定容積のキャ
ビティ中に溶融金属を高圧において注入する。このキャ
ビティ内で金属は所望の形状に成形され、凝固して鋳造
生成物(product casting)を形成する。溶融金属の装入
量を受容するためのスリーブと、スリーブ内に進行して
金属をキャビティ中に押し入れるためのプランジャーと
を含むショット装置(shot apparatus)によってキャビテ
ィ中に金属を注入する。２種類のショット装置が周知で
ある。高温室(hot chamber)装置は溶融金属の浴中に浸
潰したショットスリーブを含む。低温室(cold chamber)
装置では、溶融装入量は例えばレードルによって、遠隔
保持炉からショット装置に移される。
【０００３】亜鉛ベース合金は、好都合に低融点である
ために、大部分はダイカストによって通常成形される。
今まで、亜鉛ダイカストは中等度の高温においても安定
性の無い、亜鉛−アルミニウム合金中の例えばη又はα
相のような軟質相を特徴とする微細構造を示していた。
その結果、このような合金は不良な耐高温クリープ性を
有し、このことがこのような合金の用途を主として装飾
的部品に限定している。
ために、大部分はダイカストによって通常成形される。
今まで、亜鉛ダイカストは中等度の高温においても安定
性の無い、亜鉛−アルミニウム合金中の例えばη又はα
相のような軟質相を特徴とする微細構造を示していた。
その結果、このような合金は不良な耐高温クリープ性を
有し、このことがこのような合金の用途を主として装飾
的部品に限定している。
【０００４】Ｒａｓｈｉｄ等の米国特許第４，９９０，
３１０号は４〜１１％の銅と２〜４％のアルミニウムと
を含む耐クリープ性亜鉛合金を開示する。この合金は、
特に耐スリップ性である微細なε相とη相の密接な組合
せを有する微細構造を含む。その結果、この合金からの
ダイカスト品は主としてε相による改良された強度と耐
摩耗性を有するばかりでなく、特に、実質的にε相を含
まない同様な亜鉛ダイカストに比べて、顕著に改良され
た耐クリープ性を有する。
３１０号は４〜１１％の銅と２〜４％のアルミニウムと
を含む耐クリープ性亜鉛合金を開示する。この合金は、
特に耐スリップ性である微細なε相とη相の密接な組合
せを有する微細構造を含む。その結果、この合金からの
ダイカスト品は主としてε相による改良された強度と耐
摩耗性を有するばかりでなく、特に、実質的にε相を含
まない同様な亜鉛ダイカストに比べて、顕著に改良され
た耐クリープ性を有する。
【０００５】商業的な亜鉛合金（Ｚａｍａｋ及びＺＡ合
金）は主として装飾的用途に用いられている。これらの
亜鉛合金は機能的／構造的用途には、それらの強度及び
／又はクリープ特性が必要条件を満たさないので、殆ど
用いられていない。実際に、規格値(specifications)を
満たすために、鋼のような、より大きい強度の物質が用
いられる。鋼部品は通常機械加工されるが、亜鉛合金は
ダイカスト成形する(die cast to shape)ことができ
る。
金）は主として装飾的用途に用いられている。これらの
亜鉛合金は機能的／構造的用途には、それらの強度及び
／又はクリープ特性が必要条件を満たさないので、殆ど
用いられていない。実際に、規格値(specifications)を
満たすために、鋼のような、より大きい強度の物質が用
いられる。鋼部品は通常機械加工されるが、亜鉛合金は
ダイカスト成形する(die cast to shape)ことができ
る。
【０００６】さらに、多くの自動車要素及び非自動車要
素は高い歪み速度で大きい力に耐えることが要求され
る。高温（１５０℃まで）では、例えば亜鉛合金のよう
な低融点金属はこの温度において軟化するので、歪み速
度感受性(strain rate sensitivity)がしばしば重要に
なる。したがって、この軟化を相殺する強度の上昇がさ
らに重要になる。
素は高い歪み速度で大きい力に耐えることが要求され
る。高温（１５０℃まで）では、例えば亜鉛合金のよう
な低融点金属はこの温度において軟化するので、歪み速
度感受性(strain rate sensitivity)がしばしば重要に
なる。したがって、この軟化を相殺する強度の上昇がさ
らに重要になる。
【０００７】一部の金属と合金は室温において歪み速度
感受性であるが、引張り強度上昇の大きさは小さく、無
視できる程度である。ステンレス鋼及び種々なアルミニ
ウム合金は無視できる程度の歪み速度感受性を有し、引
張り強度上昇は最小である。他の種類のアルミニウム合
金における歪み速度上昇に伴う強度上昇も非常に小さ
い。例えば銅及び黄銅のような、他の非鉄合金において
引張り強度の上昇は認められていない。
感受性であるが、引張り強度上昇の大きさは小さく、無
視できる程度である。ステンレス鋼及び種々なアルミニ
ウム合金は無視できる程度の歪み速度感受性を有し、引
張り強度上昇は最小である。他の種類のアルミニウム合
金における歪み速度上昇に伴う強度上昇も非常に小さ
い。例えば銅及び黄銅のような、他の非鉄合金において
引張り強度の上昇は認められていない。
【０００８】種々な熱間圧延鋼は、我々の研究に用いた
同じ歪み速度範囲（１０-5〜１０0／秒）に関して、歪
み速度上昇によって１０％未満の強度上昇を示す。鉄と
マイルド(miled)鋼を高温において試験する場合に、歪
み速度の上昇によって極限引張り強度は上昇せず、これ
らはそれらの歪み速度感受性を失う。
同じ歪み速度範囲（１０-5〜１０0／秒）に関して、歪
み速度上昇によって１０％未満の強度上昇を示す。鉄と
マイルド(miled)鋼を高温において試験する場合に、歪
み速度の上昇によって極限引張り強度は上昇せず、これ
らはそれらの歪み速度感受性を失う。
【０００９】要素を上首尾に製造しようと試みることが
できる多様な材料が入手可能である。多くの自動車の要
素は例えば自動車の破壊中に非常に高い荷重を受ける。
多くの自動車要素は、例えばボンネット(hood)下の要素
又は劇的な(dramatic)荷重下での高温用途に関与する要
素のように、高温にさらされる。憤習的な知識による
と、このような要素は、しばしば機械加工を必要とす
る、比較的高価な重質合金から製造される。
できる多様な材料が入手可能である。多くの自動車の要
素は例えば自動車の破壊中に非常に高い荷重を受ける。
多くの自動車要素は、例えばボンネット(hood)下の要素
又は劇的な(dramatic)荷重下での高温用途に関与する要
素のように、高温にさらされる。憤習的な知識による
と、このような要素は、しばしば機械加工を必要とす
る、比較的高価な重質合金から製造される。
【００１０】本発明は先行技術の多くの欠点を克服す
る。
る。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、亜鉛 約８
３〜約９４重量％と、銅 約４〜約１１重量％と、アル
ミニウム 約２〜約４重量％とを含む亜鉛ベース合金の
高強度、高温及び高ひずみ速度の使用方法を含む。この
組成物は例えばマグネシウム及び不純物のような微量成
分を含むこともできる。この合金は４０〜５００ＭＰａ
の瞬間的な力にさらされる自動車要素の製造に用いられ
る。この合金は高温（周囲温度より高温）下でこのよう
な荷重にさらされる要素の製造に特に適する。実際に、
この合金から製造される要素は突然の応力下での高温に
おいて大きい相対強度を有する。
３〜約９４重量％と、銅 約４〜約１１重量％と、アル
ミニウム 約２〜約４重量％とを含む亜鉛ベース合金の
高強度、高温及び高ひずみ速度の使用方法を含む。この
組成物は例えばマグネシウム及び不純物のような微量成
分を含むこともできる。この合金は４０〜５００ＭＰａ
の瞬間的な力にさらされる自動車要素の製造に用いられ
る。この合金は高温（周囲温度より高温）下でこのよう
な荷重にさらされる要素の製造に特に適する。実際に、
この合金から製造される要素は突然の応力下での高温に
おいて大きい相対強度を有する。
【００１２】上記その他の目的、特徴及び利点は以下の
図面の簡単な説明、詳細な説明並びに特許請求の範囲及
び図面から明らかになると思われる。
図面の簡単な説明、詳細な説明並びに特許請求の範囲及
び図面から明らかになると思われる。
【００１３】
【課題を解決するための手段】Ｒａｓｈｉｄ等の米国特
許第４，９９０，３１０号は約４〜約１２％の銅と約２
〜約４％のアルミニウムとを含む亜鉛ベース合金の耐ク
リープ性ダイカスト品を開示している。なお、この特許
の開示は本明細書に援用される。この亜鉛と銅とアルミ
ニウムとの合金は現在ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）とし
て知られる。第４，９９０，３１０号に開示された、ダ
イカスト方法によって製造された、約４〜約１２％の銅
と約２〜約４％のアルミニウムとを含む亜鉛ベース合金
の強度が動的で急激な荷重によって歪み速度が上昇する
ときに増強することが、最近発見された。ＡＣｕＺｉｎ
ｃ（登録商標）合金から製造された要素の強度は、荷重
速度(loading rate)が１０-5／秒から１０0／秒に上昇
するときに、室温において約５０％、５０℃において約
６８％、１００℃において約２２０％、１５０℃におい
て約２６００％上昇する。
許第４，９９０，３１０号は約４〜約１２％の銅と約２
〜約４％のアルミニウムとを含む亜鉛ベース合金の耐ク
リープ性ダイカスト品を開示している。なお、この特許
の開示は本明細書に援用される。この亜鉛と銅とアルミ
ニウムとの合金は現在ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）とし
て知られる。第４，９９０，３１０号に開示された、ダ
イカスト方法によって製造された、約４〜約１２％の銅
と約２〜約４％のアルミニウムとを含む亜鉛ベース合金
の強度が動的で急激な荷重によって歪み速度が上昇する
ときに増強することが、最近発見された。ＡＣｕＺｉｎ
ｃ（登録商標）合金から製造された要素の強度は、荷重
速度(loading rate)が１０-5／秒から１０0／秒に上昇
するときに、室温において約５０％、５０℃において約
６８％、１００℃において約２２０％、１５０℃におい
て約２６００％上昇する。
【００１４】劇的な負荷及び温度下でこのような高い強
度を示すＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）合金はη（亜鉛富
化）相とα（アルミニウム富化）相のマトリックス中に
埋封された１〜２μ範囲のε相（銅富化）の微細な粒子
のスキンを有する二重構造を含む。要素の内部は大きい
粒度のε相を含む。
度を示すＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）合金はη（亜鉛富
化）相とα（アルミニウム富化）相のマトリックス中に
埋封された１〜２μ範囲のε相（銅富化）の微細な粒子
のスキンを有する二重構造を含む。要素の内部は大きい
粒度のε相を含む。
【００１５】ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）ダイカストは
下記のように製造する。図１に概略的に示す通常の低温
室ダイカスト装置を用いて、亜鉛ベース銅−アルミニウ
ム合金から、ダイカストを成形した。装置１０は可動盤
１１と固定盤１３とを含むことができる。ダイ半体１２
と１４は、それぞれ、可動盤１１と固定盤１３に取り付
けられ、その内部の通路（図示せず）を通って循環する
水によって冷却される。図に示した閉じた状態で、ダイ
半体１２と１４は協同作用して、所望の形状の鋳造物を
製造するために適したサイズと形状の一定容積ダイキャ
ビティ１６を画定する。鋳造サイクル中の適当な時間
に、可動盤１１を盤１３に対して相対移動させて、ダイ
半体１２と１４とを線１８が示す面で分離させて、鋳造
品を取り出す。装置１０はまた、キャビティ１６と連通
する一般にシリンダー状ショットスリーブ２２を含むシ
ョット装置２０をも有する。スリーブ２２は、例えば適
当なレードル２８から注入される溶融金属装入物２６を
入れるための入口２４を含む。液圧駆動ショットプラン
ジャー３０が滑動可能にスリーブ２２内に受容され、金
属をスリーブ２２からキャビティ１６中に押し込むため
にダイ区分方向に進行する。
下記のように製造する。図１に概略的に示す通常の低温
室ダイカスト装置を用いて、亜鉛ベース銅−アルミニウ
ム合金から、ダイカストを成形した。装置１０は可動盤
１１と固定盤１３とを含むことができる。ダイ半体１２
と１４は、それぞれ、可動盤１１と固定盤１３に取り付
けられ、その内部の通路（図示せず）を通って循環する
水によって冷却される。図に示した閉じた状態で、ダイ
半体１２と１４は協同作用して、所望の形状の鋳造物を
製造するために適したサイズと形状の一定容積ダイキャ
ビティ１６を画定する。鋳造サイクル中の適当な時間
に、可動盤１１を盤１３に対して相対移動させて、ダイ
半体１２と１４とを線１８が示す面で分離させて、鋳造
品を取り出す。装置１０はまた、キャビティ１６と連通
する一般にシリンダー状ショットスリーブ２２を含むシ
ョット装置２０をも有する。スリーブ２２は、例えば適
当なレードル２８から注入される溶融金属装入物２６を
入れるための入口２４を含む。液圧駆動ショットプラン
ジャー３０が滑動可能にスリーブ２２内に受容され、金
属をスリーブ２２からキャビティ１６中に押し込むため
にダイ区分方向に進行する。
【００１６】本発明の好ましい実施態様によると、装入
物２６は銅 １０．０重量％と、アルミニウム ３．６
重量％と、マグネシウム ０．０３重量％と、亜鉛及び
不純物 残部とを含む合金から成る。装入量は約５３２
℃の温度において入口２４からショットスリーブ２２中
に注入した。スロットプランジャー３０を進行させて、
装入量を鋳造キャビティ１６に注入した。このキャピテ
ィの表面温度は約１４０℃であった。ダイキャビティを
充填した後に、ショットプランジャーは１３４０ｋｇの
荷重を約１２秒間与え続けた。ダイキャビティ内で、金
属は冷却し、凝固し、その後にダイ区分を分離して、鋳
造品を放出した。
物２６は銅 １０．０重量％と、アルミニウム ３．６
重量％と、マグネシウム ０．０３重量％と、亜鉛及び
不純物 残部とを含む合金から成る。装入量は約５３２
℃の温度において入口２４からショットスリーブ２２中
に注入した。スロットプランジャー３０を進行させて、
装入量を鋳造キャビティ１６に注入した。このキャピテ
ィの表面温度は約１４０℃であった。ダイキャビティを
充填した後に、ショットプランジャーは１３４０ｋｇの
荷重を約１２秒間与え続けた。ダイキャビティ内で、金
属は冷却し、凝固し、その後にダイ区分を分離して、鋳
造品を放出した。
【００１７】第２実施態様では、図２に概略的に示す高
温室ダイカスト装置５０を用いて、本発明の亜鉛ダイカ
スト品を製造した。装置５０は、それぞれ、固定盤５３
と可動盤５５とに取り付けられた水冷式ダイ半体５２と
５３を含み、これはダイ半体が協同作用して鋳造キャビ
ティ５６を形成する、図２に示す閉じた状態から、鋳造
生成物を放出するために線５８で示す面でダイ半体が分
離する開放状態にダイ半体を移動させるために適する。
一般的な高温室ダイカスト方法によると、ダイカスト装
置５０は、溶融ポット６３中に含まれる溶融金属浴６４
中に一部浸漬するグースネックスリーブ(goose neck sl
eeve)６２から形成されるショット装置６０を含む。シ
ョット装置６０はグースネック６２中に滑動可能に受容
される液圧駆動プランジャー６８をさらに含む。ブラン
ジャー６８が図に示す収縮位置(retracted position)に
あるときに、浴６４からの溶融金属の装入量が入口６６
からグースネック６２を満たす。鋳造のために、プラン
ジャー６８を下方に駆動して、溶融金属をスリーブ６２
からダイキャビティ５６中に押し込む。
温室ダイカスト装置５０を用いて、本発明の亜鉛ダイカ
スト品を製造した。装置５０は、それぞれ、固定盤５３
と可動盤５５とに取り付けられた水冷式ダイ半体５２と
５３を含み、これはダイ半体が協同作用して鋳造キャビ
ティ５６を形成する、図２に示す閉じた状態から、鋳造
生成物を放出するために線５８で示す面でダイ半体が分
離する開放状態にダイ半体を移動させるために適する。
一般的な高温室ダイカスト方法によると、ダイカスト装
置５０は、溶融ポット６３中に含まれる溶融金属浴６４
中に一部浸漬するグースネックスリーブ(goose neck sl
eeve)６２から形成されるショット装置６０を含む。シ
ョット装置６０はグースネック６２中に滑動可能に受容
される液圧駆動プランジャー６８をさらに含む。ブラン
ジャー６８が図に示す収縮位置(retracted position)に
あるときに、浴６４からの溶融金属の装入量が入口６６
からグースネック６２を満たす。鋳造のために、プラン
ジャー６８を下方に駆動して、溶融金属をスリーブ６２
からダイキャビティ５６中に押し込む。
【００１８】本発明によると、高温室ダイカストを銅
５．０重量％と、アルミニウム ３．０重量％と、マグ
ネシウム ０．０３５重量％と、実質的な亜鉛 残部と
を含む合金から形成した。装入物の温度は約４９０℃で
あった。鋳造キャビティ表面温度は約１５０℃であっ
た。注入中に、溶融物は６２キロパスカルの加圧負荷(p
ressing load)を受けた。組成物の３．５〜１２．０重
量％の銅と、１〜８重量％のＡｌと、０．０１〜０．０
６重量％のＭｇとを有する他の物質は上記試験組成物の
負荷時と同様な歪み速度効果を有する。
５．０重量％と、アルミニウム ３．０重量％と、マグ
ネシウム ０．０３５重量％と、実質的な亜鉛 残部と
を含む合金から形成した。装入物の温度は約４９０℃で
あった。鋳造キャビティ表面温度は約１５０℃であっ
た。注入中に、溶融物は６２キロパスカルの加圧負荷(p
ressing load)を受けた。組成物の３．５〜１２．０重
量％の銅と、１〜８重量％のＡｌと、０．０１〜０．０
６重量％のＭｇとを有する他の物質は上記試験組成物の
負荷時と同様な歪み速度効果を有する。
【００１９】この研究に用いた試験片の化学組成は上述
した通りであった。試験した試験片はゲージ区分(gauge
section)において２５．４ｍｍ長さｘ５．３３ｍｍ直
径であり、ダイカストした状態で用いられ、鋳造したま
まの表面は完全であった。一定のクロスヘッド速度を維
持する可能性を有するＩｎｓｔｒｏｎ万能試験機(unive
rsal testing machine)を用いて実施した。試験中に荷
重−伸びデータが自動的に記録された。試験片を破壊ま
で及び算出極限引張り強度まで負荷させた。試験中の一
定の温度を保証するために温度制御室を用いて、４種類
の温度（室温、５０℃、１００℃及び１５０℃）におい
て試験を実施した。用いたクロスヘッド速度は０．０
２、０．２、２、２０、２００及び５００ｍｍ／分であ
り、これらは１．３ｘ１０-5／秒〜３．２ｘ１０-1／秒
の範囲の歪み速度を生じた。
した通りであった。試験した試験片はゲージ区分(gauge
section)において２５．４ｍｍ長さｘ５．３３ｍｍ直
径であり、ダイカストした状態で用いられ、鋳造したま
まの表面は完全であった。一定のクロスヘッド速度を維
持する可能性を有するＩｎｓｔｒｏｎ万能試験機(unive
rsal testing machine)を用いて実施した。試験中に荷
重−伸びデータが自動的に記録された。試験片を破壊ま
で及び算出極限引張り強度まで負荷させた。試験中の一
定の温度を保証するために温度制御室を用いて、４種類
の温度（室温、５０℃、１００℃及び１５０℃）におい
て試験を実施した。用いたクロスヘッド速度は０．０
２、０．２、２、２０、２００及び５００ｍｍ／分であ
り、これらは１．３ｘ１０-5／秒〜３．２ｘ１０-1／秒
の範囲の歪み速度を生じた。
【００２０】図３は、室温（２０℃）におけるこの合金
の、歪み速度上昇による極限引張り強度（ＵＴＳ）の変
化を示す。歪み速度が１０-5／秒から１０0／秒に上昇
すると、ＵＴＳが２８０ＭＰａから４４０ＭＰａに上昇
する（５７％）ことが判明した。
の、歪み速度上昇による極限引張り強度（ＵＴＳ）の変
化を示す。歪み速度が１０-5／秒から１０0／秒に上昇
すると、ＵＴＳが２８０ＭＰａから４４０ＭＰａに上昇
する（５７％）ことが判明した。
【００２１】歪み速度上昇による極限引張り強度の上昇
率（％）は、試験片を高温において試験した場合には、
非常に大きいことが判明した。５０℃では、歪み速度の
同じ上昇に対してＵＴＳは２５０ＭＰａから４２０ＭＰ
ａに上昇した（図４）。１００℃では、上昇率は２２０
％であり（図５）、１５０℃では２６００％であった
（図６）。
率（％）は、試験片を高温において試験した場合には、
非常に大きいことが判明した。５０℃では、歪み速度の
同じ上昇に対してＵＴＳは２５０ＭＰａから４２０ＭＰ
ａに上昇した（図４）。１００℃では、上昇率は２２０
％であり（図５）、１５０℃では２６００％であった
（図６）。
【００２２】上記データを図７に再プロットして、歪み
速度が１０-5／秒から１ ０0／秒に上昇する場合の温度
によるＵＴＳ上昇％を示す。歪み速度感受性が８０℃を
越えると劇的に上昇することが明らかに実証される。
速度が１０-5／秒から１ ０0／秒に上昇する場合の温度
によるＵＴＳ上昇％を示す。歪み速度感受性が８０℃を
越えると劇的に上昇することが明らかに実証される。
【００２３】合金の典型的な微細構造は、η（亜鉛富
化）相とα（アルミニウム富化）相のマトリックス中に
埋封された１〜２μ範囲のε相（銅富化）の微細な粒子
の外部スキンから成る二重(duplex)構造を有する。この
微細構造は試験片の内部では非常に粗大である(much co
arser)。
化）相とα（アルミニウム富化）相のマトリックス中に
埋封された１〜２μ範囲のε相（銅富化）の微細な粒子
の外部スキンから成る二重(duplex)構造を有する。この
微細構造は試験片の内部では非常に粗大である(much co
arser)。
【００２４】この研究では、歪み速度が１０-5／秒から
ｌ０0／秒に上昇するときに、ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商
標）合金が強化されること及びこの増強が高温において
はさらに大きいことが発見された。この挙動は予想外で
あり、今までに報告されていない。例えばアルミニウ
ム、銅、ステンレス鋼のような合金は、室温で試験する
場合に、歪み速度感受性ではない。純粋な鉄及び鋼合金
の歪み速度感受性は室温においてＡＣｕＺｉｎｃ（登録
商標）合金に見られるよりも非常に小さい。鉄及び鋼は
高温で試験した場合にそれらの歪み速度感受性を失う
（２００℃まで報告）。
ｌ０0／秒に上昇するときに、ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商
標）合金が強化されること及びこの増強が高温において
はさらに大きいことが発見された。この挙動は予想外で
あり、今までに報告されていない。例えばアルミニウ
ム、銅、ステンレス鋼のような合金は、室温で試験する
場合に、歪み速度感受性ではない。純粋な鉄及び鋼合金
の歪み速度感受性は室温においてＡＣｕＺｉｎｃ（登録
商標）合金に見られるよりも非常に小さい。鉄及び鋼は
高温で試験した場合にそれらの歪み速度感受性を失う
（２００℃まで報告）。
【００２５】この発見によって、ＡＣｕＺｉｎｃ（登録
商標）ダイカスト合金は急激な負荷／高温用途の要素に
高温において信頼して用いることができる。高温試験中
の歪み速度に伴う予想外の強度上昇は、衝突時の衝撃中
のような、高い歪み速度と高温条件との組合せにさらさ
れる可能性がある、例えばコネクター、ブランケット及
びエンジン取付け台等の部品のように、例えばボンネッ
ト下の自動車用途のような多くの用途においてこれらの
部品を用いる可能性を高めている。これは例えばエアバ
ッグシステムと、シートベルトアセンブリを固定するた
めの要素及び取付け具とのような、他のシステムにも適
用可能である。シートアクチュエータ(seat actuator)
及びステアリングカラム(steering column)における要
素、ギヤー、ラック、サポート及びハウジングが、高速
度変形時の強度上昇が重要である、他の要素である。
商標）ダイカスト合金は急激な負荷／高温用途の要素に
高温において信頼して用いることができる。高温試験中
の歪み速度に伴う予想外の強度上昇は、衝突時の衝撃中
のような、高い歪み速度と高温条件との組合せにさらさ
れる可能性がある、例えばコネクター、ブランケット及
びエンジン取付け台等の部品のように、例えばボンネッ
ト下の自動車用途のような多くの用途においてこれらの
部品を用いる可能性を高めている。これは例えばエアバ
ッグシステムと、シートベルトアセンブリを固定するた
めの要素及び取付け具とのような、他のシステムにも適
用可能である。シートアクチュエータ(seat actuator)
及びステアリングカラム(steering column)における要
素、ギヤー、ラック、サポート及びハウジングが、高速
度変形時の強度上昇が重要である、他の要素である。
【００２６】データ：表１では、試験した合金の極限引
張り強度を試験した商業的亜鉛ベース合金（Ｚａｍａｋ
３合金とＺＡ８合金）と、２種類の温度及び１．３１２
ｘｌ０-3／秒の歪み速度において比較した。結果は、Ａ
ＣｕＺｉｎｃ（登録商標）の５０℃の極限引張り強度が
室温（２０℃）における極限引張り強度と同じであるこ
とを示す。５０℃（１００°Ｆ）における３５１ＭＰａ
が室温における３４７ＭＰａに匹敵した。しかし、商業
的Ｚａｍａｋ３合金の極限引張り強度は２０℃では２５
３ＭＰａであるが、５０℃において試験した場合には２
２７ＭＰａであり、ＺＡ８合金の極限引張り強度は２０
℃では３３６ＭＰａであるが、５０℃において試験した
場合には２８３ＭＰａであった。
張り強度を試験した商業的亜鉛ベース合金（Ｚａｍａｋ
３合金とＺＡ８合金）と、２種類の温度及び１．３１２
ｘｌ０-3／秒の歪み速度において比較した。結果は、Ａ
ＣｕＺｉｎｃ（登録商標）の５０℃の極限引張り強度が
室温（２０℃）における極限引張り強度と同じであるこ
とを示す。５０℃（１００°Ｆ）における３５１ＭＰａ
が室温における３４７ＭＰａに匹敵した。しかし、商業
的Ｚａｍａｋ３合金の極限引張り強度は２０℃では２５
３ＭＰａであるが、５０℃において試験した場合には２
２７ＭＰａであり、ＺＡ８合金の極限引張り強度は２０
℃では３３６ＭＰａであるが、５０℃において試験した
場合には２８３ＭＰａであった。
【００２７】 表１ 温度 試験した合金 Ｚａｍａｋ３ ＺＡ８ ＵＴＳ，ＭＰａ ＵＴＳ，ＭＰａ ＵＴＳ・ＭＰａ ２０℃ ３４７ ２５３ ３３６ ５０℃ ３５１ ２２７ ２８３ ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）合金から製造した要素は、
要素が高い歪み速度で機械的負荷下にある場合又は要素
が破壊若しくは衝突状況におけるように衝撃を受ける場
合に、耐変形性及び耐損傷性を示す。ＡＣｕＺｉｎｃ
（登録商標）が亜鉛ベース合金であったとしても、ＡＣ
ｕＺｉｎｃ（登録商標）から製造した高負荷(high load
bearing)要素、すなわち、４０〜５００ＭＰａの負荷
にさらされる要素が強度の劇的な改良を示すことが、意
外にも発見された。高負荷要素の例はシートベルトアセ
ンブリ要素、アクチュエータ、ギヤー、シートアクチュ
エータ、シートラック、ラック、モーター取付け具、エ
レクトロニックハウジング(electronic housing)、及び
自動車衝突中にも機能的に留まらなければならない、他
の要素を含む。
要素が高い歪み速度で機械的負荷下にある場合又は要素
が破壊若しくは衝突状況におけるように衝撃を受ける場
合に、耐変形性及び耐損傷性を示す。ＡＣｕＺｉｎｃ
（登録商標）が亜鉛ベース合金であったとしても、ＡＣ
ｕＺｉｎｃ（登録商標）から製造した高負荷(high load
bearing)要素、すなわち、４０〜５００ＭＰａの負荷
にさらされる要素が強度の劇的な改良を示すことが、意
外にも発見された。高負荷要素の例はシートベルトアセ
ンブリ要素、アクチュエータ、ギヤー、シートアクチュ
エータ、シートラック、ラック、モーター取付け具、エ
レクトロニックハウジング(electronic housing)、及び
自動車衝突中にも機能的に留まらなければならない、他
の要素を含む。
【００２８】劇的な負荷上昇及び高温にさらされる非自
動車要素をＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）合金から製造す
ることができる。例えば、ドリルのような手工具の要素
をＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）合金から製造することが
できる。このような物質はしばしば高い負荷と高温にさ
らされる。例えば、ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）合金要
素を有する斧又はドリルがクギ又は他の物質を打つ場合
に、ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）合金要素はこのような
高い負荷と高温条件下で、実際に一層強化される。
動車要素をＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）合金から製造す
ることができる。例えば、ドリルのような手工具の要素
をＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）合金から製造することが
できる。このような物質はしばしば高い負荷と高温にさ
らされる。例えば、ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）合金要
素を有する斧又はドリルがクギ又は他の物質を打つ場合
に、ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標）合金要素はこのような
高い負荷と高温条件下で、実際に一層強化される。
【００２９】例えばエンジンコンパートメントのボンネ
ット下要素のような、自動車内の要素の多くは１５０℃
までの高温にさらされる。自動車の衝突時に、自動車が
作動し続けることができる又は事故現場から脱出するこ
とができるように、これらの要素が機能的に留まること
が重要である。したがって、例えばホース結合具、バッ
テリーコネクターと伸張具(extension)、エンジンブラ
ケット及び取付け具のような要素はＡＣｕＺｉｎｃ（登
録商標）から製造可能である。例えば自動車コンピュー
タモジュールハウジングのような、特に重要であるエレ
クトロニック要素ハウジングをＡＣｕＺｉｎｃ（登録商
標）から製造することができる。衝突の衝撃時に、ＡＣ
ｕＺｉｎｃ（登録商標）エレクトロニックハウジングは
他の物質よりも衝撃に耐える可能性が非常に大きい。も
しコンピュータモジュールが損傷するならば、自動車は
駆動不能になる。例えば燃料燃焼用触媒コンバータヒー
ターバーナーノズル、エアスワラー(air swirler)及び
燃焼室のような排気システム要素はＡＣｕＺｉｎｃ（登
録商標）から製造可能である。
ット下要素のような、自動車内の要素の多くは１５０℃
までの高温にさらされる。自動車の衝突時に、自動車が
作動し続けることができる又は事故現場から脱出するこ
とができるように、これらの要素が機能的に留まること
が重要である。したがって、例えばホース結合具、バッ
テリーコネクターと伸張具(extension)、エンジンブラ
ケット及び取付け具のような要素はＡＣｕＺｉｎｃ（登
録商標）から製造可能である。例えば自動車コンピュー
タモジュールハウジングのような、特に重要であるエレ
クトロニック要素ハウジングをＡＣｕＺｉｎｃ（登録商
標）から製造することができる。衝突の衝撃時に、ＡＣ
ｕＺｉｎｃ（登録商標）エレクトロニックハウジングは
他の物質よりも衝撃に耐える可能性が非常に大きい。も
しコンピュータモジュールが損傷するならば、自動車は
駆動不能になる。例えば燃料燃焼用触媒コンバータヒー
ターバーナーノズル、エアスワラー(air swirler)及び
燃焼室のような排気システム要素はＡＣｕＺｉｎｃ（登
録商標）から製造可能である。
【００３０】非自動車エレクトロニック要素も、ハウジ
ングが劇的な負荷上昇及び高温にさらされる場合に、Ａ
ＣｕＺｉｎｃ（登録商標）材料から成形した構造体によ
って収容することができる。例えば、クラス夕ーボンベ
(cluster bomb)のエレクトロニックハウジングは、種々
な方向に小さいボンベを送る、ボンベの最初の爆発時に
高い負荷と高温とにさらされる。各小ボンベのエレクト
ロニック要素内のタイマーは、小ボンベを適切に機能さ
せるために、最初の爆発に耐えなければならない。ＡＣ
ｕＺｉｎｃ（登録商標）から製造されたエレクトロニッ
クハウジンジングは、劇的な負荷及び高温中に強度が上
昇する改良されたハウジングを提供する。
ングが劇的な負荷上昇及び高温にさらされる場合に、Ａ
ＣｕＺｉｎｃ（登録商標）材料から成形した構造体によ
って収容することができる。例えば、クラス夕ーボンベ
(cluster bomb)のエレクトロニックハウジングは、種々
な方向に小さいボンベを送る、ボンベの最初の爆発時に
高い負荷と高温とにさらされる。各小ボンベのエレクト
ロニック要素内のタイマーは、小ボンベを適切に機能さ
せるために、最初の爆発に耐えなければならない。ＡＣ
ｕＺｉｎｃ（登録商標）から製造されたエレクトロニッ
クハウジンジングは、劇的な負荷及び高温中に強度が上
昇する改良されたハウジングを提供する。
【００３１】好ましい実施態様では、本発明は、本発明
による合金（ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標））から製造さ
れる特定の要素を有する乗り物エアバッグシステム又は
モジュールを含む。適当なエアバッグシステムについて
以下で詳細に説明する。
による合金（ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標））から製造さ
れる特定の要素を有する乗り物エアバッグシステム又は
モジュールを含む。適当なエアバッグシステムについて
以下で詳細に説明する。
【００３２】図８、９及び１０では、本発明のホーン始
動及びステアリングホイールアセンブリ１０７は鋼シャ
フトカラム１１０を有する。カラム１１０は乗り物ドラ
イバーからのトーショナルインプット(torsional inpu
t)をステアリングシステム（図示せず）に伝達する。力
ラム１１０は乗り物の電気システムのアースにも電気的
に接続する。カラム１１０にはホーン接触プレート１１
２を取り付ける。ホーン接触プレートは、典型的に黄銅
又は他の高導電性物質から製造される導電性部分１１４
を有する。この導電性部分１１４は一般にフラット環状
リングとして成形され、カラム１１０から内部取付け用
(inner mounting)ポリマーピース１１６によって電気的
に絶縁される。説明の簡潔さのために図面に含めない
が、カラム１１０のショルダー（図示せず）と内部取付
け用要素の孔１１８中の内部フランジ部分（図示せず）
との間に捕捉されたコイルばねが、ホーン接触プレート
１１４をカラム１１０のねじ山付き(threaded)端部１２
０方向に押しやる。
動及びステアリングホイールアセンブリ１０７は鋼シャ
フトカラム１１０を有する。カラム１１０は乗り物ドラ
イバーからのトーショナルインプット(torsional inpu
t)をステアリングシステム（図示せず）に伝達する。力
ラム１１０は乗り物の電気システムのアースにも電気的
に接続する。カラム１１０にはホーン接触プレート１１
２を取り付ける。ホーン接触プレートは、典型的に黄銅
又は他の高導電性物質から製造される導電性部分１１４
を有する。この導電性部分１１４は一般にフラット環状
リングとして成形され、カラム１１０から内部取付け用
(inner mounting)ポリマーピース１１６によって電気的
に絶縁される。説明の簡潔さのために図面に含めない
が、カラム１１０のショルダー（図示せず）と内部取付
け用要素の孔１１８中の内部フランジ部分（図示せず）
との間に捕捉されたコイルばねが、ホーン接触プレート
１１４をカラム１１０のねじ山付き(threaded)端部１２
０方向に押しやる。
【００３３】カラムの溝付き(splined)部分１２２上に
ステアリングホイール１２６のハブ１２４が嵌合する。
ハブ１２４は、それに溶接結合した４個のスポーク１２
８を有し、これらのスポークはステアリングホイールの
外部リム１３０に結合する。ハブ１２４をカラム１１０
上に軸方向に保持するために、ナット１３２がカラム１
１２にねじ込み式に(threadably)係合する。
ステアリングホイール１２６のハブ１２４が嵌合する。
ハブ１２４は、それに溶接結合した４個のスポーク１２
８を有し、これらのスポークはステアリングホイールの
外部リム１３０に結合する。ハブ１２４をカラム１１０
上に軸方向に保持するために、ナット１３２がカラム１
１２にねじ込み式に(threadably)係合する。
【００３４】ステアリングホイール取付けプレート１３
４もナット１３２によってカラム１１０に固定結合す
る。ステアリングホイール取付けプレート１３４は２個
の孔１３６を有し、これらの孔はプレート１３４をハブ
１２４にキャップねじ(cap screw)（図示せず）によっ
て固定結合することを可能にする。さらに、ステアリン
グホイール取付けプレート１３４は後述する目的のため
の大きい孔１３８と、その外周に沿った４個の外部取り
付け用孔１４０とを有する。最後に、ステアリングホイ
ール取付けプレート１３４は中央孔１４２を有し、これ
はカラムのねじ山付き端部１２０の貫通を可能にする。
ステアリングホイール取付けプレート１３４はカラム１
１０と電気的に接続する。
４もナット１３２によってカラム１１０に固定結合す
る。ステアリングホイール取付けプレート１３４は２個
の孔１３６を有し、これらの孔はプレート１３４をハブ
１２４にキャップねじ(cap screw)（図示せず）によっ
て固定結合することを可能にする。さらに、ステアリン
グホイール取付けプレート１３４は後述する目的のため
の大きい孔１３８と、その外周に沿った４個の外部取り
付け用孔１４０とを有する。最後に、ステアリングホイ
ール取付けプレート１３４は中央孔１４２を有し、これ
はカラムのねじ山付き端部１２０の貫通を可能にする。
ステアリングホイール取付けプレート１３４はカラム１
１０と電気的に接続する。
【００３５】ステアリングホイール取付けプレートにモ
ジュール１４２を取り付ける。モジュール１４２はモジ
ュールバッド保持器１４４を含み、これはリベット１４
６によってモジュールベースプレート１４８と結合す
る。このモジュールベースブレート１４８には、周囲環
状ベル１５２を有する４個の突起ピン１５０が固定結合
する。各ピン１５０はボールロック１５４を有する。モ
ジュールベースプレート１４８はＳＩＲキャニスター又
はインフレータ１５５と、布帛エアバッグ１５６と、カ
バー１５８とを装備する。インフレータ１５５は乗り物
の衝突時に選択的に熱分解する化学物質を有する。化学
物質の熱分解は迅速にガスを形成し、このガスはインフ
レータに形成された孔から流出して、エアバッグ１５６
を満たす。熱分解する化学物質は６０ミリ秒以下で２５
０〜５００℃又はこれ以上の温度に達する。エアバッグ
システムのインフレータ１５５その他の要素はインフレ
ータ１５５上での化学物質の熱分解時に５００℃を越え
る温度にまで加熱されることがあり、この間にインフレ
ータ１５５その他の要素は４０〜５００ＭＰａ以上の圧
力にさらされる。
ジュール１４２を取り付ける。モジュール１４２はモジ
ュールバッド保持器１４４を含み、これはリベット１４
６によってモジュールベースプレート１４８と結合す
る。このモジュールベースブレート１４８には、周囲環
状ベル１５２を有する４個の突起ピン１５０が固定結合
する。各ピン１５０はボールロック１５４を有する。モ
ジュールベースプレート１４８はＳＩＲキャニスター又
はインフレータ１５５と、布帛エアバッグ１５６と、カ
バー１５８とを装備する。インフレータ１５５は乗り物
の衝突時に選択的に熱分解する化学物質を有する。化学
物質の熱分解は迅速にガスを形成し、このガスはインフ
レータに形成された孔から流出して、エアバッグ１５６
を満たす。熱分解する化学物質は６０ミリ秒以下で２５
０〜５００℃又はこれ以上の温度に達する。エアバッグ
システムのインフレータ１５５その他の要素はインフレ
ータ１５５上での化学物質の熱分解時に５００℃を越え
る温度にまで加熱されることがあり、この間にインフレ
ータ１５５その他の要素は４０〜５００ＭＰａ以上の圧
力にさらされる。
【００３６】モジュール１４２は、ベル１５２の頂部を
押圧するばね１６０によって、ステアリングホイール取
付けプレート１３４から第１位置に偏らされる。ばね１
６０の下端部（図９に示す）はステアリングホイール取
付けプレート１３４を押圧する。ピン１５０の頂部１６
２はエラストマー又はポリマーのグロメット１６４によ
って囲まれる。したがって、ピン１５０とステアリング
ホイール取付けプレート１３４とはモジュールベースプ
レート１３４から電気的に絶縁される。モジュールパッ
ド保持器１４４は中央閉口１６６を有し、これはカラム
のねじ山付き端部１２０の貫通を可能にする。
押圧するばね１６０によって、ステアリングホイール取
付けプレート１３４から第１位置に偏らされる。ばね１
６０の下端部（図９に示す）はステアリングホイール取
付けプレート１３４を押圧する。ピン１５０の頂部１６
２はエラストマー又はポリマーのグロメット１６４によ
って囲まれる。したがって、ピン１５０とステアリング
ホイール取付けプレート１３４とはモジュールベースプ
レート１３４から電気的に絶縁される。モジュールパッ
ド保持器１４４は中央閉口１６６を有し、これはカラム
のねじ山付き端部１２０の貫通を可能にする。
【００３７】モジュールパッド保持器１４４とホーン接
触プレートの導電性部分１１４とを電気的に接続させる
ために、ワイヤレス電気リード１６８を備える。ワイヤ
レス電気リードはホーン接触プレートの導電性部分１１
４と電気的に接続する第１接点１６８と、モジュールパ
ッド保持器１４４と連続的に接触する第２リード１７２
とを有する。端部１７２と１７０はスズ被覆ピアノ線ば
ね鋼から製造された導電性コイルばね１７４によって相
互からばね偏らされる(spring biased away)。このコイ
ルばねは典型的に約２ポンド／インチ（３５７ｇ／ｃ
ｍ）のばねレート(spring rate)を有し、０．５ｍｍの
直径で１１４コイル／インチを含む。各リードは、ばね
１７４を囲むポリマー管状絶縁体１８２中に設けられた
長軸方向スロット１８０中に捕捉された、ばね取付け用
スタッド１７６とスタッド要素１７８とを有する。絶縁
体１８２はその対立端部に、端部１７０と１７２とを据
え付けるために形成されたスロット１８４を有する。
触プレートの導電性部分１１４とを電気的に接続させる
ために、ワイヤレス電気リード１６８を備える。ワイヤ
レス電気リードはホーン接触プレートの導電性部分１１
４と電気的に接続する第１接点１６８と、モジュールパ
ッド保持器１４４と連続的に接触する第２リード１７２
とを有する。端部１７２と１７０はスズ被覆ピアノ線ば
ね鋼から製造された導電性コイルばね１７４によって相
互からばね偏らされる(spring biased away)。このコイ
ルばねは典型的に約２ポンド／インチ（３５７ｇ／ｃ
ｍ）のばねレート(spring rate)を有し、０．５ｍｍの
直径で１１４コイル／インチを含む。各リードは、ばね
１７４を囲むポリマー管状絶縁体１８２中に設けられた
長軸方向スロット１８０中に捕捉された、ばね取付け用
スタッド１７６とスタッド要素１７８とを有する。絶縁
体１８２はその対立端部に、端部１７０と１７２とを据
え付けるために形成されたスロット１８４を有する。
【００３８】電気リード１６８はハブ１２４中に設けら
れたスロットを通して配置され、ＳＩＲ励磁(exciter)
コイル１８６の内部孔を貫通する。リード１６８を配列
させるために、タワー要素(tower member)１８７を設け
る。図示するように、タワー要素１８７は１個のピース
(piece)である。しかし、これは数種類のピースを含む
ことが望ましい。必要な場合には、タワー１８７をホー
ン接触プレート１１２の絶縁部分１１６と一体であるよ
うに製造することができる。説明の簡潔さのために、ス
テアリングロックと関連絶縁体とは図示しないが、これ
らは典型的にホーン接触プレートの端部をカラム端部１
２０方向に支える(abut)（リード１６８と接触するホー
ン接触プレート部分を除く）。
れたスロットを通して配置され、ＳＩＲ励磁(exciter)
コイル１８６の内部孔を貫通する。リード１６８を配列
させるために、タワー要素(tower member)１８７を設け
る。図示するように、タワー要素１８７は１個のピース
(piece)である。しかし、これは数種類のピースを含む
ことが望ましい。必要な場合には、タワー１８７をホー
ン接触プレート１１２の絶縁部分１１６と一体であるよ
うに製造することができる。説明の簡潔さのために、ス
テアリングロックと関連絶縁体とは図示しないが、これ
らは典型的にホーン接触プレートの端部をカラム端部１
２０方向に支える(abut)（リード１６８と接触するホー
ン接触プレート部分を除く）。
【００３９】図８では、コイル１８７からのワイヤ（図
示せず）をインフレータ１５５に接続させるために、空
隙１８８を設ける。ホーンを始動させるには、モジュー
ル１４２をばね１６０のバイアシング(biasing)に対し
て押し下げて、ベルハウジング１５２をステアリングホ
イールモジュールプレートとその４位置の少なくとも１
つにおいて接触させる。上記作用はモジュール１４２を
その第２位置に移行させ、ここでモジュール１４２はス
テアリングホイール取付けプレート１３４と電気的に接
続する。
示せず）をインフレータ１５５に接続させるために、空
隙１８８を設ける。ホーンを始動させるには、モジュー
ル１４２をばね１６０のバイアシング(biasing)に対し
て押し下げて、ベルハウジング１５２をステアリングホ
イールモジュールプレートとその４位置の少なくとも１
つにおいて接触させる。上記作用はモジュール１４２を
その第２位置に移行させ、ここでモジュール１４２はス
テアリングホイール取付けプレート１３４と電気的に接
続する。
【００４０】この場合に、電流は電気エネルギー源１９
６から、離れて配置されたホーン１９８を経て、概略的
に示したリードワイヤ１９９を通って、ホーン接触プレ
ートの導電性部分１１４を経て、第１リード１７０に達
する。次に、電流は導電性ワイヤ１７４を通って、第２
リード１７２を経て、モジュールパッド保持器１４４に
達し、リベット１４６から、モジュールベースプレート
１４８を経て、ベルハウジング１５２に達し、ステアリ
ングホイール取付けプレート１３４を経て、ナット１３
２、カラム１１０に達し、次にアースに達して、電流を
完成し、それによってホーンを始動させる。
６から、離れて配置されたホーン１９８を経て、概略的
に示したリードワイヤ１９９を通って、ホーン接触プレ
ートの導電性部分１１４を経て、第１リード１７０に達
する。次に、電流は導電性ワイヤ１７４を通って、第２
リード１７２を経て、モジュールパッド保持器１４４に
達し、リベット１４６から、モジュールベースプレート
１４８を経て、ベルハウジング１５２に達し、ステアリ
ングホイール取付けプレート１３４を経て、ナット１３
２、カラム１１０に達し、次にアースに達して、電流を
完成し、それによってホーンを始動させる。
【００４１】電気リード１６８は、ホーン接触プレート
の導電性部分１１４をモジュールパッド保持器１６６に
結合させる従来のリードワイヤを排除する。このワイヤ
はモジュール１４２をステアリングホイール取付けプレ
ート１３４に結合する前に、モジュールパッド保持器１
４４に取り付けることを可能にするほどの充分な長さで
なければならなかった。ワイヤの長さは組み立てが容易
であるために充分な長さである必要があった。しかし、
この充分な長さは、モジュール１４２をステアリングホ
イール取付けプレート１３４に結合した後にこのリード
ワイヤを適当に配置するために、不便であることが判明
した。適切に配置しない場合には、このようなワイヤ
は、乗り物に乗っている人を刺激しうる、ガラガラとい
う振動ノイズを惹起することがある。この先行技術ワイ
ヤはステアリングホイールアセンブリの鋭敏な縁でショ
ートする(short)か又は切断される可能性がある。
の導電性部分１１４をモジュールパッド保持器１６６に
結合させる従来のリードワイヤを排除する。このワイヤ
はモジュール１４２をステアリングホイール取付けプレ
ート１３４に結合する前に、モジュールパッド保持器１
４４に取り付けることを可能にするほどの充分な長さで
なければならなかった。ワイヤの長さは組み立てが容易
であるために充分な長さである必要があった。しかし、
この充分な長さは、モジュール１４２をステアリングホ
イール取付けプレート１３４に結合した後にこのリード
ワイヤを適当に配置するために、不便であることが判明
した。適切に配置しない場合には、このようなワイヤ
は、乗り物に乗っている人を刺激しうる、ガラガラとい
う振動ノイズを惹起することがある。この先行技術ワイ
ヤはステアリングホイールアセンブリの鋭敏な縁でショ
ートする(short)か又は切断される可能性がある。
【００４２】モジュール１４２をステアリングホイール
取付けプレートに結合させるために、ピン１５０が取付
けプレートの孔１４０に合わせて配列され、簡単に内部
へ押し込まれて、ボールロック１５２をポップバック(p
op back out)させて、モジュールプレートをステアリン
グホイール取付けプレート１３４に保持する。
取付けプレートに結合させるために、ピン１５０が取付
けプレートの孔１４０に合わせて配列され、簡単に内部
へ押し込まれて、ボールロック１５２をポップバック(p
op back out)させて、モジュールプレートをステアリン
グホイール取付けプレート１３４に保持する。
【００４３】上記システムの本発明による改良は、高い
歪み速度と高温とにさらされる要素を本発明による合金
（すなわち、ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標））から製造す
ることである。突起ピン１５０、環状ベル１５２及びイ
ンフレータ１５５を本発明による合金（すなわち、ＡＣ
ｕＺｉｎｃ（登録商標））から製造することができる。
インフレータ１５５はＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標））か
ら最終寸法にダイカストすることができる。インフレー
タ１５５中に保持される化学物質が高度に熱されると、
インフレータは非常に高い歪み速度及び非常に高い温度
にさらされる。亜鉛ベース合金はこの用途又は使用に適
するとは思われない。同様に、突起ピン１５０と環状ベ
ル１５２は、エアバッグシステムが始動すると、非常に
高い歪み速度及び温度にさらされる。
歪み速度と高温とにさらされる要素を本発明による合金
（すなわち、ＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標））から製造す
ることである。突起ピン１５０、環状ベル１５２及びイ
ンフレータ１５５を本発明による合金（すなわち、ＡＣ
ｕＺｉｎｃ（登録商標））から製造することができる。
インフレータ１５５はＡＣｕＺｉｎｃ（登録商標））か
ら最終寸法にダイカストすることができる。インフレー
タ１５５中に保持される化学物質が高度に熱されると、
インフレータは非常に高い歪み速度及び非常に高い温度
にさらされる。亜鉛ベース合金はこの用途又は使用に適
するとは思われない。同様に、突起ピン１５０と環状ベ
ル１５２は、エアバッグシステムが始動すると、非常に
高い歪み速度及び温度にさらされる。
【図１】本発明による亜鉛−アルミニウム−銅合金を鋳
造するための低温室の断面図。
造するための低温室の断面図。
【図２】本発明による亜鉛−アルミニウム−銅合金を鋳
造するための高温室の断面図。
造するための高温室の断面図。
【図３】室温において歪み速度を高めながら試験した、
要素の製造に用いられる本発明による合金の極限引張り
速度のグラフ。
要素の製造に用いられる本発明による合金の極限引張り
速度のグラフ。
【図４】５０℃において歪み速度を高めながら試験し
た、要素の製造に用いられる本発明による合金の極限引
張り速度のグラフ。
た、要素の製造に用いられる本発明による合金の極限引
張り速度のグラフ。
【図５】１００℃において歪み速度を高めながら試験し
た、要素の製造に用いられる本発明による合金の極限引
張り速度のグラフ。
た、要素の製造に用いられる本発明による合金の極限引
張り速度のグラフ。
【図６】１５０℃において歪み速度を高めながら試験し
た、要素の製造に用いられる本発明による合金の極限引
張り速度のグラフ。
た、要素の製造に用いられる本発明による合金の極限引
張り速度のグラフ。
【図７】上昇する温度による合金の極限引張り強度の上
昇率のグラフ。
昇率のグラフ。
【図８】本発明によるエアバッグモジュールを含む乗り
物ステアリングシステムの説明図。
物ステアリングシステムの説明図。
【図９】本発明によるエアバッグモジュールの部分断面
図。
図。
【図１０】図９に示したワイヤレス電気リードの一部切
り欠き拡大図。
り欠き拡大図。
１０． 装置 １１． 可動盤 １２． ダイ半体 １３． 固定盤 １４． ダイ半体 １６． ダイキャビティ ２０． ショット装置 ２２． スリーブ ３０． プランジャー ６０． ショット装置 ６２． グースネック ６３． 溶融ポット ６８． 液圧駆動プランジャー １１０． 鋼シャフトカラム １１２． ホーン接触プレート １１４． 導電性部分 １２６． ステアリングホイール １３４． ステアリングホイール取付けプレート １４２． モジュール １４４． モジュールパッド保持器 １４８． モジュールベースプレート １５０． 突起ピン １５２． 環状ベル １５４． ボールロック １５５． インフレータ １５６． 布帛エアバッグ １６８． ワイヤレス電気リード
フロントページの続き (72)発明者 モイヌッディン・サーダー・ラシド アメリカ合衆国ミシガン州48302，ブルー ムフィールド・ヒルズ，パルメット・コー ト 1776
Claims (1)
- 【請求項１】 ４〜１２重量％の銅と、２〜４重量％の
アルミニウムと、残部の亜鉛及び不純物とから本質的に
なり、三元共晶マトリックス中に分散した微細なε粒子
とη粒子とを有する合金を：５０℃を越える温度；及び
該合金のダイカストの形状を実質的にゆがめることな
く、１０-1／秒以上の歪み速度で、３００〜４００ＭＰ
ａの応力；に付し、かくしてダイカストが再使用可能で
あるようにすることを含む亜鉛ベース合金の使用方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US35601494A | 1994-12-14 | 1994-12-14 | |
| US356014 | 1994-12-14 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7326017A Division JP2778940B2 (ja) | 1994-12-14 | 1995-12-14 | 車両用エアバッグシステム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1085916A true JPH1085916A (ja) | 1998-04-07 |
Family
ID=23399748
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7326017A Expired - Fee Related JP2778940B2 (ja) | 1994-12-14 | 1995-12-14 | 車両用エアバッグシステム |
| JP9239637A Pending JPH1085916A (ja) | 1994-12-14 | 1997-09-04 | 亜鉛ベース合金の使用方法 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7326017A Expired - Fee Related JP2778940B2 (ja) | 1994-12-14 | 1995-12-14 | 車両用エアバッグシステム |
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| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0717122B1 (ja) |
| JP (2) | JP2778940B2 (ja) |
| KR (1) | KR0185471B1 (ja) |
| CA (1) | CA2159678C (ja) |
| DE (1) | DE69525597T2 (ja) |
| TW (1) | TW294638B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111154992A (zh) * | 2019-07-02 | 2020-05-15 | 山东瑞安泰医疗技术有限公司 | 一种锌铜过饱和固溶体血管支架材料的制备方法及应用 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE20103891U1 (de) * | 2001-03-06 | 2002-04-11 | TRW Automotive Safety Systems GmbH & Co. KG, 63743 Aschaffenburg | Fahrzeuglenkrad |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR722010A (fr) * | 1930-08-29 | 1932-03-10 | New Jersey Zinc Co | Alliage à base de zinc pour le moulage en coquille |
| GB898543A (en) * | 1960-05-16 | 1962-06-14 | Nat Alloys Ltd | Improvements in or relating to alloy compositions |
| GB1281759A (en) * | 1970-07-28 | 1972-07-12 | Nisso Smelting Co Ltd | Zinc-based alloys |
| JPH0788551B2 (ja) * | 1987-05-13 | 1995-09-27 | 三井金属鉱業株式会社 | 鋳造用亜鉛基合金 |
| US4990310A (en) | 1989-09-11 | 1991-02-05 | General Motors Corporation | Creep-resistant die cast zinc alloys |
-
1995
- 1995-10-02 CA CA002159678A patent/CA2159678C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-11-13 EP EP95203089A patent/EP0717122B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-11-13 DE DE69525597T patent/DE69525597T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-12-06 KR KR1019950047168A patent/KR0185471B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1995-12-14 JP JP7326017A patent/JP2778940B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-01-17 TW TW085100507A patent/TW294638B/zh active
-
1997
- 1997-09-04 JP JP9239637A patent/JPH1085916A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111154992A (zh) * | 2019-07-02 | 2020-05-15 | 山东瑞安泰医疗技术有限公司 | 一种锌铜过饱和固溶体血管支架材料的制备方法及应用 |
| CN111154992B (zh) * | 2019-07-02 | 2021-10-08 | 山东瑞安泰医疗技术有限公司 | 一种锌铜过饱和固溶体血管支架材料的制备方法及应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW294638B (ja) | 1997-01-01 |
| DE69525597D1 (de) | 2002-04-04 |
| KR960021955A (ko) | 1996-07-18 |
| DE69525597T2 (de) | 2002-08-08 |
| EP0717122B1 (en) | 2002-02-27 |
| JP2778940B2 (ja) | 1998-07-23 |
| JPH08230608A (ja) | 1996-09-10 |
| CA2159678A1 (en) | 1996-06-15 |
| KR0185471B1 (ko) | 1999-05-01 |
| EP0717122A1 (en) | 1996-06-19 |
| CA2159678C (en) | 1999-06-15 |
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