JPH1110617A - 繊維補強セメント板の製造方法 - Google Patents
繊維補強セメント板の製造方法Info
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- JPH1110617A JPH1110617A JP17080997A JP17080997A JPH1110617A JP H1110617 A JPH1110617 A JP H1110617A JP 17080997 A JP17080997 A JP 17080997A JP 17080997 A JP17080997 A JP 17080997A JP H1110617 A JPH1110617 A JP H1110617A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】乾式製法の最終段階では、グレンロールで線圧
700kg/cmにも達する高圧加圧を行うが、セメント配合中
には乾式解繊パルプが均一配合されているので、この弾
性によって製品にスプリングバックが生じ、組織が粗化
し強度不足となる。このスプリングバックを抑え製品強
度を発揮させることを課題とする。 【解決手段】パルプ繊維を補強繊維とする繊維補強セメ
ント板のいわゆる乾式製法において、グレンロールで一
定厚さに圧縮されて送り出される製板体を、加圧しつつ
自然養生を行い、その後オートクレーブ養生を行う行程
よりなる。
700kg/cmにも達する高圧加圧を行うが、セメント配合中
には乾式解繊パルプが均一配合されているので、この弾
性によって製品にスプリングバックが生じ、組織が粗化
し強度不足となる。このスプリングバックを抑え製品強
度を発揮させることを課題とする。 【解決手段】パルプ繊維を補強繊維とする繊維補強セメ
ント板のいわゆる乾式製法において、グレンロールで一
定厚さに圧縮されて送り出される製板体を、加圧しつつ
自然養生を行い、その後オートクレーブ養生を行う行程
よりなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は繊維補強セメント
板の製造方法に関し、パルプ繊維を補強繊維とする繊維
補強セメント板をいわゆる乾式製法で成形する場合の改
良に関する。
板の製造方法に関し、パルプ繊維を補強繊維とする繊維
補強セメント板をいわゆる乾式製法で成形する場合の改
良に関する。
【０００２】
【従来の技術】壁板、屋根材などの建築用板材として、
パルプ繊維を補強繊維とするセメント製建築用板材が非
常に広く使用されている。
パルプ繊維を補強繊維とするセメント製建築用板材が非
常に広く使用されている。
【０００３】これら建築用板材の製造方法の内、比較的
厚さの薄い壁板、屋根材に適する製法として乾式製法が
知られている。この乾式製法は、湿潤させた成形ベルト
上にセメント、珪砂、骨材、パルプ繊維等を配合した配
合物を所定の厚さに層状に散布し、さらに硬化に必要な
水を散布し、この層状体を最終的に一定厚さに高圧高圧
圧縮して製板し、裁断してオートクレーブ養生で硬化さ
せ製品とするものである。
厚さの薄い壁板、屋根材に適する製法として乾式製法が
知られている。この乾式製法は、湿潤させた成形ベルト
上にセメント、珪砂、骨材、パルプ繊維等を配合した配
合物を所定の厚さに層状に散布し、さらに硬化に必要な
水を散布し、この層状体を最終的に一定厚さに高圧高圧
圧縮して製板し、裁断してオートクレーブ養生で硬化さ
せ製品とするものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記繊維補
強セメント板で石綿を使用しない無石綿配合系のものは
一般に曲げ強度やたわみ性、衝撃強度が十分でないとい
った問題がある。
強セメント板で石綿を使用しない無石綿配合系のものは
一般に曲げ強度やたわみ性、衝撃強度が十分でないとい
った問題がある。
【０００５】このためブレーン値が8000cm2/g 以上の結
晶性シリカや非晶性のシリカヒューム等の微細シリカを
セメント配合物に配合し、セメントマトリックスの結合
強度そのものを高め、これによって曲げ強度やたわみ性
を確保することが行われている。
晶性シリカや非晶性のシリカヒューム等の微細シリカを
セメント配合物に配合し、セメントマトリックスの結合
強度そのものを高め、これによって曲げ強度やたわみ性
を確保することが行われている。
【０００６】しかしながら、この配合で乾式製法により
板材を成形すると以下のような問題があった。即ち、乾
式製法の最終段階では、製品密度を高め強度向上を目的
として、例えばグレンロールで線圧700kg/cmにも達する
高圧加圧を行うが、セメント配合中には乾式解繊パルプ
が均一配合されているので、この弾性によって製品にス
プリングバックが生じる。
板材を成形すると以下のような問題があった。即ち、乾
式製法の最終段階では、製品密度を高め強度向上を目的
として、例えばグレンロールで線圧700kg/cmにも達する
高圧加圧を行うが、セメント配合中には乾式解繊パルプ
が均一配合されているので、この弾性によって製品にス
プリングバックが生じる。
【０００７】このスプリングバックによる板圧の復元増
加量は、グレンロール等のプレス装置で圧縮直後の板厚
をｔとすると、その後の自然養生中板材が硬化するまで
最大1.3ｔまでに達し、その分組織が粗となり微細シリ
カの添加量に見合っただけ製品強度も向上しない問題が
あった。
加量は、グレンロール等のプレス装置で圧縮直後の板厚
をｔとすると、その後の自然養生中板材が硬化するまで
最大1.3ｔまでに達し、その分組織が粗となり微細シリ
カの添加量に見合っただけ製品強度も向上しない問題が
あった。
【０００８】この発明は上記問題点を解消することを目
的としてなされたものであり、パルプ繊維を含む配合で
乾式製法により製板する場合、グレンロール等による高
圧加圧後スプリングバックによる板厚増加を防止し、も
って微細シリカの添加量に見合った製品強度を発揮させ
ることを目的としてなされたものである。
的としてなされたものであり、パルプ繊維を含む配合で
乾式製法により製板する場合、グレンロール等による高
圧加圧後スプリングバックによる板厚増加を防止し、も
って微細シリカの添加量に見合った製品強度を発揮させ
ることを目的としてなされたものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１の繊維補強セメ
ント板の製造方法は、パルプ繊維を補強繊維とする繊維
補強セメント板のいわゆる乾式製法において、一定厚さ
に高圧圧縮されて送り出される製板体を、加圧しつつ自
然養生を行い、その後オートクレーブ養生を行うことを
特徴とするものである。
ント板の製造方法は、パルプ繊維を補強繊維とする繊維
補強セメント板のいわゆる乾式製法において、一定厚さ
に高圧圧縮されて送り出される製板体を、加圧しつつ自
然養生を行い、その後オートクレーブ養生を行うことを
特徴とするものである。
【００１０】即ち、グレンロールで高圧圧縮した後、製
板体を加圧しつつ養生するためスプリングバックが完全
に抑えられ製品強度が向上する。請求項２の繊維補強セ
メント板の製造方法は、パルプ繊維を補強繊維とする繊
維補強セメント板のいわゆる乾式製法において、一定厚
さに高圧圧縮されて送り出される製板体を多段に重ねて
加圧力を加えながら自然養生を行い、その後オートクレ
ーブ養生を行うことを特徴とするものである。
板体を加圧しつつ養生するためスプリングバックが完全
に抑えられ製品強度が向上する。請求項２の繊維補強セ
メント板の製造方法は、パルプ繊維を補強繊維とする繊
維補強セメント板のいわゆる乾式製法において、一定厚
さに高圧圧縮されて送り出される製板体を多段に重ねて
加圧力を加えながら自然養生を行い、その後オートクレ
ーブ養生を行うことを特徴とするものである。
【００１１】この場合グレンロール等のプレス装置によ
る圧縮後、さらにプレス装置によりスプリングバックが
完全に抑えられるので強度に優れた板材が得られる。な
お、多段の積重数は50枚以上とし、プレス圧は 3〜20MP
a とすることが望ましい。 3MPa より低いと50枚以上の
積重数ではスプリングバックを完全に抑えることが困難
で強度向上の効果が十分得られず、20MPa より高いとス
プリングバック抑制の点では好都合であるがプレス装置
が大がかりとなり不経済となる。
る圧縮後、さらにプレス装置によりスプリングバックが
完全に抑えられるので強度に優れた板材が得られる。な
お、多段の積重数は50枚以上とし、プレス圧は 3〜20MP
a とすることが望ましい。 3MPa より低いと50枚以上の
積重数ではスプリングバックを完全に抑えることが困難
で強度向上の効果が十分得られず、20MPa より高いとス
プリングバック抑制の点では好都合であるがプレス装置
が大がかりとなり不経済となる。
【００１２】請求項３の繊維補強セメント板の製造方法
は、パルプ繊維を補強繊維とする繊維補強セメント板の
いわゆる乾式製法において、一定厚さに高圧圧縮されて
送り出される製板体を多段に重ねプレス圧縮し、その状
態で前記加圧した多段積み重ね体を緊締具で厚さ方向に
緊締し、その状態で自然養生を行い、その後オートクレ
ーブ養生を行うことを特徴とするものである。
は、パルプ繊維を補強繊維とする繊維補強セメント板の
いわゆる乾式製法において、一定厚さに高圧圧縮されて
送り出される製板体を多段に重ねプレス圧縮し、その状
態で前記加圧した多段積み重ね体を緊締具で厚さ方向に
緊締し、その状態で自然養生を行い、その後オートクレ
ーブ養生を行うことを特徴とするものである。
【００１３】この場合はプレス後緊締具で圧縮状態を維
持するため、スプリングバックが完全に抑制される他、
プレス後の製品の搬入搬出等の取り扱いが可能となる。
なお、多段の積重数やプレス圧は、請求項２と同様な条
件とすることが望ましい。
持するため、スプリングバックが完全に抑制される他、
プレス後の製品の搬入搬出等の取り扱いが可能となる。
なお、多段の積重数やプレス圧は、請求項２と同様な条
件とすることが望ましい。
【００１４】
【発明の実施例】次に、この発明の実施例を説明する。
表１のセメントとして普通ポルトランドセメント、シリ
カとしてブレーン値3,700cm2/gの結晶性シリカ、パルプ
としてNBKPの、ドライ解繊パルプ繊維、合成繊維として
平均長さ６mmのポリプロピレン繊維（テザック社製商品
名「タフライト） シリカヒュームとして非晶質シリカ（エルケム社製商品
名「エルケム 940」） を用い、それぞれ表１に示す配合量としてＡ、Ｂ、Ｃの
三種の配合原料を調整した。なお、表中数字は重量％を
示す。
表１のセメントとして普通ポルトランドセメント、シリ
カとしてブレーン値3,700cm2/gの結晶性シリカ、パルプ
としてNBKPの、ドライ解繊パルプ繊維、合成繊維として
平均長さ６mmのポリプロピレン繊維（テザック社製商品
名「タフライト） シリカヒュームとして非晶質シリカ（エルケム社製商品
名「エルケム 940」） を用い、それぞれ表１に示す配合量としてＡ、Ｂ、Ｃの
三種の配合原料を調整した。なお、表中数字は重量％を
示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】上記配合原料Ａ、Ｂ、Ｃをそれぞれ万能混
練機（タイプ 25AM ）で10分間混練し、均一混合した上
記配合原料Ａ、Ｂ、Ｃをそれぞれ湿潤させた成形ベルト
上に所定の厚さに層状に散布し、さらに硬化に必要な水
を表面からスプレー散布し、一次加圧1MPaで10秒間、二
次加圧10MPa で10秒間のプレスを行い、縦横100mm ×15
0mm 、プレス時の厚さ約4mm 、一枚当たり重量300g（乾
燥原料260g、裏面加水20g 、表面スプレー加水20g ）の
試供板を成形した。
練機（タイプ 25AM ）で10分間混練し、均一混合した上
記配合原料Ａ、Ｂ、Ｃをそれぞれ湿潤させた成形ベルト
上に所定の厚さに層状に散布し、さらに硬化に必要な水
を表面からスプレー散布し、一次加圧1MPaで10秒間、二
次加圧10MPa で10秒間のプレスを行い、縦横100mm ×15
0mm 、プレス時の厚さ約4mm 、一枚当たり重量300g（乾
燥原料260g、裏面加水20g 、表面スプレー加水20g ）の
試供板を成形した。
【００１７】次に、上記板状体を五枚毎にまとめて積み
重ね、これを二種のグループに分け、一つは10MPa の圧
縮力でプレスしたままの状態で室温で自然養生し、他の
一つは無加圧として室温で自然養生した。
重ね、これを二種のグループに分け、一つは10MPa の圧
縮力でプレスしたままの状態で室温で自然養生し、他の
一つは無加圧として室温で自然養生した。
【００１８】自然養生の養生時間は24時間とし、この自
然養生後 8.5atmG×15時間のオートクレーブ養生を行っ
た。オートクレーブ養生後の板材曲げ強度を、圧縮せず
に自然養生を行ったものと圧縮しながら自然養生を行っ
たものに分けて JIS 号曲げ強度試験に準拠して測定し
たところ、表２、表３の結果となった。
然養生後 8.5atmG×15時間のオートクレーブ養生を行っ
た。オートクレーブ養生後の板材曲げ強度を、圧縮せず
に自然養生を行ったものと圧縮しながら自然養生を行っ
たものに分けて JIS 号曲げ強度試験に準拠して測定し
たところ、表２、表３の結果となった。
【００１９】なお、表２、表３の数値は５枚の試供板の
平均値である。表２と表３とを比較すれば明らかなよう
に、オートクレーブ養生後の板厚は無圧縮（表２）のも
のに比し圧縮（表３）のものが配合Ａ、Ｂで17％減、同
Ｃで13％減とスプリングバックが有効に抑えられ、これ
に伴い曲げ強度が無圧縮（表２）のものに比し圧縮（表
３）のものが配合Ａで16％増、同Ｂで39％増、同Ｃで57
％もの増と格段の強度向上が見られた。
平均値である。表２と表３とを比較すれば明らかなよう
に、オートクレーブ養生後の板厚は無圧縮（表２）のも
のに比し圧縮（表３）のものが配合Ａ、Ｂで17％減、同
Ｃで13％減とスプリングバックが有効に抑えられ、これ
に伴い曲げ強度が無圧縮（表２）のものに比し圧縮（表
３）のものが配合Ａで16％増、同Ｂで39％増、同Ｃで57
％もの増と格段の強度向上が見られた。
【００２０】さらに、吸水率も無圧縮（表２）のものに
比し圧縮（表３）のものが45〜65％減と低いことが判明
した。また、組織の緻密度をあらわす細孔量は無圧縮
（表２）のものに比し圧縮（表３）のものが10-2の位と
二桁の違いが見られ、同時に板厚方向の引っ張り強度を
示す平面強度も倍以上の測定値となった。
比し圧縮（表３）のものが45〜65％減と低いことが判明
した。また、組織の緻密度をあらわす細孔量は無圧縮
（表２）のものに比し圧縮（表３）のものが10-2の位と
二桁の違いが見られ、同時に板厚方向の引っ張り強度を
示す平面強度も倍以上の測定値となった。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】次に、実際の屋根材の大きさの450mm ×90
0mm の板状体を配合Ｂを用いて乾式製法で成形した。こ
の板状体を図１に示すように 100枚毎に積み重ねこれを
１ブロック１として９ブロック製造し、各ブロック１の
上下に当て板２、２をあてがいプレス装置３で、一つは
20MPa 、他の一つは10MPa 、さらに他の一つは 3MPa の
圧力で圧縮しそのままの状態で締め具４…４で当て板
２、２周囲を満遍なく緊締しその後プレス装置３から外
し 5〜48時間の自然養生を行い、その後8.5atmG ×15時
間のオートクレーブ養生を行った。
0mm の板状体を配合Ｂを用いて乾式製法で成形した。こ
の板状体を図１に示すように 100枚毎に積み重ねこれを
１ブロック１として９ブロック製造し、各ブロック１の
上下に当て板２、２をあてがいプレス装置３で、一つは
20MPa 、他の一つは10MPa 、さらに他の一つは 3MPa の
圧力で圧縮しそのままの状態で締め具４…４で当て板
２、２周囲を満遍なく緊締しその後プレス装置３から外
し 5〜48時間の自然養生を行い、その後8.5atmG ×15時
間のオートクレーブ養生を行った。
【００２４】なお、乾式製法は、使用する水量が非常に
少なく、かつ表面にグラニュール等粒子状物を散布する
ためブロック１を高圧で圧縮しても板状体同士がブロッ
キングしてしまうことはない。
少なく、かつ表面にグラニュール等粒子状物を散布する
ためブロック１を高圧で圧縮しても板状体同士がブロッ
キングしてしまうことはない。
【００２５】オートクレーブ養生後の板材曲げ強度を、
圧縮せずに自然養生を行ったものと締め具４で圧縮しな
がら自然養生を行った群のものに分けて各ブロックから
無作為に５枚づつサンプリングし JIS 5号曲げ強度試験
に準拠して曲げ強度を測定したところ、図２の結果とな
った。
圧縮せずに自然養生を行ったものと締め具４で圧縮しな
がら自然養生を行った群のものに分けて各ブロックから
無作為に５枚づつサンプリングし JIS 5号曲げ強度試験
に準拠して曲げ強度を測定したところ、図２の結果とな
った。
【００２６】図２において横軸は圧縮状態または無圧縮
状態で自然養生を行った時間、縦軸はそれに対応する最
終製品の曲げ強度の平均値を示す。図２から明らかなよ
うに圧縮状態で自然養生したものは養生時間が10時間経
過後近辺から急激に強度が上昇し、その傾向は3MPaの圧
縮力からあらわれることが判明した。
状態で自然養生を行った時間、縦軸はそれに対応する最
終製品の曲げ強度の平均値を示す。図２から明らかなよ
うに圧縮状態で自然養生したものは養生時間が10時間経
過後近辺から急激に強度が上昇し、その傾向は3MPaの圧
縮力からあらわれることが判明した。
【００２７】また、上記当て板２、２と締め具４…４に
代え、図３に示すようにカセットケース５に積重した板
材１を収納しこのカセット内の板材１上面に当て板２を
載置してプレス装置３で20〜 3MPa の圧縮力でプレス
し、プレス加圧しながらカセットケース５の側面に形成
した係合孔に係止具６を係止させて当て板２を固定し、
以後前記実施例と同様に自然養生を行い、さらにオート
クレーブ養生を行った。
代え、図３に示すようにカセットケース５に積重した板
材１を収納しこのカセット内の板材１上面に当て板２を
載置してプレス装置３で20〜 3MPa の圧縮力でプレス
し、プレス加圧しながらカセットケース５の側面に形成
した係合孔に係止具６を係止させて当て板２を固定し、
以後前記実施例と同様に自然養生を行い、さらにオート
クレーブ養生を行った。
【００２８】この場合も図１、図２及び表２に示したの
と殆ど同じ結果が得られた。なお、配合Ａ、Ｃについて
も同様に板状体を成形し強度を測定したところ同様な結
果となった。
と殆ど同じ結果が得られた。なお、配合Ａ、Ｃについて
も同様に板状体を成形し強度を測定したところ同様な結
果となった。
【００２９】
【発明の効果】この発明は以上説明したように補強繊維
としてパルプ繊維を配合した配合原料を乾式製法に用い
ても、グレンロール等の高圧プレス圧縮後のスプリング
バックをほぼ完全に抑え込み、その状態で製板を養生硬
化させるため、組織が非常に緻密化され、きわめて高強
度で吸水率の低い繊維補強セメント板を製造することが
できるのである。
としてパルプ繊維を配合した配合原料を乾式製法に用い
ても、グレンロール等の高圧プレス圧縮後のスプリング
バックをほぼ完全に抑え込み、その状態で製板を養生硬
化させるため、組織が非常に緻密化され、きわめて高強
度で吸水率の低い繊維補強セメント板を製造することが
できるのである。
【図１】この発明の方法の実施する装置の正面図であ
る。
る。
【図２】この発明の方法で得た製品の強度を示すグラフ
である。
である。
【図３】この発明の方法を実施する他の装置の断面図で
ある。
ある。
１ 積重した板材 ２ 当て板 ３ プレス装置 ４ 締め具 ５ カセットケース ６ 係止具
Claims (3)
- 【請求項１】パルプ繊維を補強繊維とする繊維補強セメ
ント板のいわゆる乾式製法において、一定厚さに高圧圧
縮されて送り出される製板体を、加圧しつつ自然養生を
行い、その後オートクレーブ養生を行うことを特徴とす
る繊維補強セメント板の製造方法。 - 【請求項２】パルプ繊維を補強繊維とする繊維補強セメ
ント板のいわゆる乾式製法において、一定厚さに高圧圧
縮されて送り出される製板体を多段に重ねて加圧力を加
えながら自然養生を行い、その後オートクレーブ養生を
行うことを特徴とする繊維補強セメント板の製造方法。 - 【請求項３】パルプ繊維を補強繊維とする繊維補強セメ
ント板のいわゆる乾式製法において、一定厚さに高圧圧
縮されて送り出される製板体を多段に重ねプレス圧縮
し、その状態で前記加圧した多段積み重ね体を緊締具で
厚さ方向に緊締し、その状態で自然養生を行い、その後
オートクレーブ養生を行うことを特徴とする繊維補強セ
メント板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17080997A JPH1110617A (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | 繊維補強セメント板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17080997A JPH1110617A (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | 繊維補強セメント板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1110617A true JPH1110617A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=15911748
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17080997A Pending JPH1110617A (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | 繊維補強セメント板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1110617A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008000033A1 (en) * | 2006-06-29 | 2008-01-03 | Csr Building Products Limited | Interleaving element and assembly, and method for manufacturing fibre-cement panels |
| JP2009084107A (ja) * | 2007-09-28 | 2009-04-23 | Kubota Matsushitadenko Exterior Works Ltd | 無機質板の製造方法 |
| CN114409320A (zh) * | 2022-02-07 | 2022-04-29 | 武汉理工大学 | 一种碳矿化纤维水泥板及其二次压制成型制备方法和应用 |
-
1997
- 1997-06-27 JP JP17080997A patent/JPH1110617A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008000033A1 (en) * | 2006-06-29 | 2008-01-03 | Csr Building Products Limited | Interleaving element and assembly, and method for manufacturing fibre-cement panels |
| JP2009084107A (ja) * | 2007-09-28 | 2009-04-23 | Kubota Matsushitadenko Exterior Works Ltd | 無機質板の製造方法 |
| CN114409320A (zh) * | 2022-02-07 | 2022-04-29 | 武汉理工大学 | 一种碳矿化纤维水泥板及其二次压制成型制备方法和应用 |
| CN114409320B (zh) * | 2022-02-07 | 2022-10-04 | 武汉理工大学 | 一种碳矿化纤维水泥板及其二次压制成型制备方法和应用 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040217 |