JPH11122972A - 燃料供給装置 - Google Patents
燃料供給装置Info
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- JPH11122972A JPH11122972A JP9280846A JP28084697A JPH11122972A JP H11122972 A JPH11122972 A JP H11122972A JP 9280846 A JP9280846 A JP 9280846A JP 28084697 A JP28084697 A JP 28084697A JP H11122972 A JPH11122972 A JP H11122972A
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- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
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- H02K11/00—Structural association of dynamo-electric machines with electric components or with devices for shielding, monitoring or protection
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- H02K11/33—Drive circuits, e.g. power electronics
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- H02K21/22—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with stationary armatures and rotating magnets with magnets rotating around the armatures, e.g. flywheel magnetos
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- H02K3/04—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors
- H02K3/28—Layout of windings or of connections between windings
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- H02K5/04—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof
- H02K5/12—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof specially adapted for operating in liquid or gas
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- Power Engineering (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ブラシレスモータの駆動回路におけるパワース
イッチング素子として小容量のものを使用することがで
きる燃料供給装置を提供する。 【解決手段】ケーシング内に、回転にて燃料をエンジン
に供給するためのインペラが設けられるとともに、イン
ペラと連結された三相ブラシレスモータが設けられてい
る。ケーシング内には駆動回路２３が配置され、パワー
ＭＯＳトランジスタ３６，３７，３８，４０，４１，４
２が、ステータコイル３０〜３２に対し、並列に接続さ
れている。駆動回路２３はブラシレスモータのマグネッ
トロータの位置検知に基づきパワーＭＯＳトランジスタ
３６，３７，３８，４０，４１，４２がオン・オフして
回転磁界を発生させる。パワーＭＯＳトランジスタ３６
〜３８，４０〜４２においては流れる電流がステータコ
イル３０〜３２の定格電流Ｉの半分となる。
イッチング素子として小容量のものを使用することがで
きる燃料供給装置を提供する。 【解決手段】ケーシング内に、回転にて燃料をエンジン
に供給するためのインペラが設けられるとともに、イン
ペラと連結された三相ブラシレスモータが設けられてい
る。ケーシング内には駆動回路２３が配置され、パワー
ＭＯＳトランジスタ３６，３７，３８，４０，４１，４
２が、ステータコイル３０〜３２に対し、並列に接続さ
れている。駆動回路２３はブラシレスモータのマグネッ
トロータの位置検知に基づきパワーＭＯＳトランジスタ
３６，３７，３８，４０，４１，４２がオン・オフして
回転磁界を発生させる。パワーＭＯＳトランジスタ３６
〜３８，４０〜４２においては流れる電流がステータコ
イル３０〜３２の定格電流Ｉの半分となる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、燃料タンクから
燃料を吸い上げてエンジン側の燃料噴射装置やキャブレ
タに圧送する燃料供給装置（燃料ポンプ）に係り、詳し
くはブラシレスモータを備えた燃料ポンプに関するもの
である。
燃料を吸い上げてエンジン側の燃料噴射装置やキャブレ
タに圧送する燃料供給装置（燃料ポンプ）に係り、詳し
くはブラシレスモータを備えた燃料ポンプに関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】燃料ポンプの駆動モータとしてブラシレ
スモータを用いたものが実開平１−１０５３９５号公報
に開示されている。これは、燃料ポンプの起動時等に流
れる大電流を制限することによって耐電流容量の小さな
パワースイッチング素子を使うことができるようにした
ものである。また、燃料ポンプは、通常３〜７アンペア
の電流が流れるため、それに見合った耐電流のパワース
イッチング素子が必要である。
スモータを用いたものが実開平１−１０５３９５号公報
に開示されている。これは、燃料ポンプの起動時等に流
れる大電流を制限することによって耐電流容量の小さな
パワースイッチング素子を使うことができるようにした
ものである。また、燃料ポンプは、通常３〜７アンペア
の電流が流れるため、それに見合った耐電流のパワース
イッチング素子が必要である。
【０００３】近年、電流１〜２アンペアのブラシレスモ
ータ駆動回路はワンチップＩＣで構成できるようになっ
てきており、生産コストが大幅に低減できる。しかし、
燃料ポンプに流れる電流３〜７アンペアにおいては耐電
流対策が必要であり汎用性が無い等の理由によりワンチ
ップＩＣ化されていない。そのため、燃料ポンプのモー
タ駆動回路においてワンチップＩＣ化しようとすると、
コストアップを招くことになってしまうという問題があ
る。
ータ駆動回路はワンチップＩＣで構成できるようになっ
てきており、生産コストが大幅に低減できる。しかし、
燃料ポンプに流れる電流３〜７アンペアにおいては耐電
流対策が必要であり汎用性が無い等の理由によりワンチ
ップＩＣ化されていない。そのため、燃料ポンプのモー
タ駆動回路においてワンチップＩＣ化しようとすると、
コストアップを招くことになってしまうという問題があ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで、この発明の目
的は、ブラシレスモータの駆動回路におけるパワースイ
ッチング素子として小容量のものを使用することができ
る燃料供給装置を提供することにある。
的は、ブラシレスモータの駆動回路におけるパワースイ
ッチング素子として小容量のものを使用することができ
る燃料供給装置を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、駆動回路のパワースイッチング素子を、駆動コイル
に対し、複数並列に接続したことを特徴としている。
は、駆動回路のパワースイッチング素子を、駆動コイル
に対し、複数並列に接続したことを特徴としている。
【０００６】よって、駆動コイルに対し並列接続したパ
ワースイッチング素子の数を「ｎ」とし、駆動コイルに
流す定格電流を「Ｉ」とすると、おのおののパワースイ
ッチング素子の定格電流は、Ｉ／ｎでよいことになる。
つまり、ｎ＝２ならば、おのおののパワースイッチング
素子の定格電流はＩ／２、即ち、従来の半分となる。
ワースイッチング素子の数を「ｎ」とし、駆動コイルに
流す定格電流を「Ｉ」とすると、おのおののパワースイ
ッチング素子の定格電流は、Ｉ／ｎでよいことになる。
つまり、ｎ＝２ならば、おのおののパワースイッチング
素子の定格電流はＩ／２、即ち、従来の半分となる。
【０００７】その結果、ブラシレスモータの駆動回路に
おけるパワースイッチング素子として小容量のものを使
用することができることとなる。ここで、請求項２に記
載の発明は、前記パワースイッチング素子と当該素子の
制御回路とをワンチップＩＣにて構成したことを特徴と
している。
おけるパワースイッチング素子として小容量のものを使
用することができることとなる。ここで、請求項２に記
載の発明は、前記パワースイッチング素子と当該素子の
制御回路とをワンチップＩＣにて構成したことを特徴と
している。
【０００８】よって、モータの駆動用ワンチップＩＣは
生産コストが安価であるので、コストダウンが図られ
る。また、請求項３に記載の発明は、駆動コイルを並列
にて分割するとともに、分割した各コイル毎にパワース
イッチング素子を設けたことを特徴としている。
生産コストが安価であるので、コストダウンが図られ
る。また、請求項３に記載の発明は、駆動コイルを並列
にて分割するとともに、分割した各コイル毎にパワース
イッチング素子を設けたことを特徴としている。
【０００９】よって、分割した駆動コイル毎に設けたパ
ワースイッチング素子の数を「ｎ」とし、駆動コイルに
流す定格電流を「Ｉ」とすると、おのおののパワースイ
ッチング素子の定格電流は、Ｉ／ｎでよいことになる。
つまり、ｎ＝２ならば、おのおののパワースイッチング
素子の定格電流はＩ／２、即ち、従来の半分となる。
ワースイッチング素子の数を「ｎ」とし、駆動コイルに
流す定格電流を「Ｉ」とすると、おのおののパワースイ
ッチング素子の定格電流は、Ｉ／ｎでよいことになる。
つまり、ｎ＝２ならば、おのおののパワースイッチング
素子の定格電流はＩ／２、即ち、従来の半分となる。
【００１０】その結果、ブラシレスモータの駆動回路に
おけるパワースイッチング素子として小容量のものを使
用することができることとなる。ここで、請求項４に記
載の発明は、前記パワースイッチング素子と当該素子の
制御回路とをワンチップＩＣにて構成したことを特徴と
している。
おけるパワースイッチング素子として小容量のものを使
用することができることとなる。ここで、請求項４に記
載の発明は、前記パワースイッチング素子と当該素子の
制御回路とをワンチップＩＣにて構成したことを特徴と
している。
【００１１】よって、モータの駆動用ワンチップＩＣは
生産コストが安価であるので、コストダウンが図られ
る。さらに、請求項５に記載の発明は、請求項３に記載
の発明において、エンジン負荷が低い時に、前記分割し
たコイルのうちの特定のコイルの電源ラインを遮断する
低負荷時電源ライン遮断手段を設けたことを特徴として
いる。
生産コストが安価であるので、コストダウンが図られ
る。さらに、請求項５に記載の発明は、請求項３に記載
の発明において、エンジン負荷が低い時に、前記分割し
たコイルのうちの特定のコイルの電源ラインを遮断する
低負荷時電源ライン遮断手段を設けたことを特徴として
いる。
【００１２】よって、エンジン負荷が低い時には、低負
荷時電源ライン遮断手段により、分割したコイルのうち
の特定のコイルの電源ラインが遮断され、消費電流を抑
えることができる。
荷時電源ライン遮断手段により、分割したコイルのうち
の特定のコイルの電源ラインが遮断され、消費電流を抑
えることができる。
【００１３】
（第１の実施の形態）以下、この発明を具体化した実施
の形態を図面に従って説明する。
の形態を図面に従って説明する。
【００１４】本実施形態における燃料ポンプは車載型で
あり、燃料タンクから燃料を吸い上げて車載ガソリンエ
ンジン側の燃料噴射装置（インジェクタ）に供給するた
めのものである。
あり、燃料タンクから燃料を吸い上げて車載ガソリンエ
ンジン側の燃料噴射装置（インジェクタ）に供給するた
めのものである。
【００１５】図１には、燃料ポンプの断面図を示す。図
２には、ケーシング３内に設けられる三相ブラシレスモ
ータ４の駆動回路の構成図を示す。図１において、燃料
ポンプはポンプ部１とモータ部２とからなる。ポンプ部
１はインペラ１９による渦流方式が採用されている。
２には、ケーシング３内に設けられる三相ブラシレスモ
ータ４の駆動回路の構成図を示す。図１において、燃料
ポンプはポンプ部１とモータ部２とからなる。ポンプ部
１はインペラ１９による渦流方式が採用されている。
【００１６】円筒状をなすケーシング３内にはベアリン
グホルダ５，６が配置され、ベアリングホルダ５，６に
てベアリング７，８が支持されている。このベアリング
７，８にてシャフト９が回転自在に支持されている。シ
ャフト９にはマグネットロータ１０が固定されている。
つまり、シャフト９にヨーク１１が圧入固定され、ヨー
ク１１は径方向に延びる円板部１１ａと軸方向に延びる
円筒部１１ｂからなる。ヨーク１１の円筒部１１ｂとケ
ーシング３との間には隙間が形成されている。ヨーク１
１の円筒部１１ｂの内周面にはマグネット１２が接着さ
れている。
グホルダ５，６が配置され、ベアリングホルダ５，６に
てベアリング７，８が支持されている。このベアリング
７，８にてシャフト９が回転自在に支持されている。シ
ャフト９にはマグネットロータ１０が固定されている。
つまり、シャフト９にヨーク１１が圧入固定され、ヨー
ク１１は径方向に延びる円板部１１ａと軸方向に延びる
円筒部１１ｂからなる。ヨーク１１の円筒部１１ｂとケ
ーシング３との間には隙間が形成されている。ヨーク１
１の円筒部１１ｂの内周面にはマグネット１２が接着さ
れている。
【００１７】また、ケーシング３内において前記ベアリ
ングホルダ５にはステータ支持リング１３が設けられ、
このステータ支持リング１３にステータ１４が固定され
ている。ステータ１４はステータコア１６にコイル１５
を巻回したものであり、マグネット１２の内方に僅かの
隙間をおいて配置されている。
ングホルダ５にはステータ支持リング１３が設けられ、
このステータ支持リング１３にステータ１４が固定され
ている。ステータ１４はステータコア１６にコイル１５
を巻回したものであり、マグネット１２の内方に僅かの
隙間をおいて配置されている。
【００１８】また、ケーシング３内においてベアリング
ホルダ６と接するようにポンプボディ１７が配置され、
ベアリングホルダ６とポンプボディ１７との間にポンプ
室１８が形成されている。ポンプ室１８にはインペラ１
９が配置され、このインペラ１９はシャフト９と連結さ
れている。そして、シャフト９の回転にてインペラ１９
が回転してポンプボディ１７に形成した燃料吸入口２０
から燃料を吸入するようになっている。
ホルダ６と接するようにポンプボディ１７が配置され、
ベアリングホルダ６とポンプボディ１７との間にポンプ
室１８が形成されている。ポンプ室１８にはインペラ１
９が配置され、このインペラ１９はシャフト９と連結さ
れている。そして、シャフト９の回転にてインペラ１９
が回転してポンプボディ１７に形成した燃料吸入口２０
から燃料を吸入するようになっている。
【００１９】前述のベアリングホルダ５にはモータケー
ス２１が接するように配置され、モータケース２１内に
は駆動回路ケース２２が配置されている。駆動回路ケー
ス２２の中にはブラシレスモータ４を駆動するための駆
動回路２３が内蔵されている。また、駆動回路ケース２
２からは端子２４が延びており、この端子２４を通して
駆動回路２３が外部のバッテリ等と電気的に接続され
る。さらに、駆動回路ケース２２とモータケース２１と
の間には燃料が通過する隙間が形成されている。
ス２１が接するように配置され、モータケース２１内に
は駆動回路ケース２２が配置されている。駆動回路ケー
ス２２の中にはブラシレスモータ４を駆動するための駆
動回路２３が内蔵されている。また、駆動回路ケース２
２からは端子２４が延びており、この端子２４を通して
駆動回路２３が外部のバッテリ等と電気的に接続され
る。さらに、駆動回路ケース２２とモータケース２１と
の間には燃料が通過する隙間が形成されている。
【００２０】そして、インペラ１９の駆動により吸入さ
れた燃料は、ポンプ室１８から、ヨーク１１とケーシン
グ３の隙間、ベアリングホルダ５に形成した燃料通路５
ａ、駆動回路ケース２２とモータケース２１の隙間を通
り、モータケース２１に形成した燃料排出口２５から排
出される。送出された燃料はエンジン側の燃料噴射弁
（インジェクタ）へと送られる。
れた燃料は、ポンプ室１８から、ヨーク１１とケーシン
グ３の隙間、ベアリングホルダ５に形成した燃料通路５
ａ、駆動回路ケース２２とモータケース２１の隙間を通
り、モータケース２１に形成した燃料排出口２５から排
出される。送出された燃料はエンジン側の燃料噴射弁
（インジェクタ）へと送られる。
【００２１】次に、駆動回路２３の電気的構成を説明す
る。図２において、駆動回路２３はセンサレスタイプの
駆動回路であって、ステータコイル（駆動コイル）３
０，３１，３２の信号をフィードバックしてロータ位置
を検知するようになっている。
る。図２において、駆動回路２３はセンサレスタイプの
駆動回路であって、ステータコイル（駆動コイル）３
０，３１，３２の信号をフィードバックしてロータ位置
を検知するようになっている。
【００２２】Ｕ相のステータコイル３０とＶ相のステー
タコイル３１とＷ相のステータコイル３２が並列に接続
され、一方の端子はアースされている。他方の各端子
は、並列接続したワンチップＩＣ３３，３４を介してバ
ッテリ端子（１２ボルト）３５と接続されている。ワン
チップＩＣ３３は、パワーＭＯＳトランジスタ３６，３
７，３８と、同トランジスタ３６〜３８の制御回路であ
る駆動トランジスタ選択回路３９とからなる。パワーＭ
ＯＳトランジスタ３６がステータコイル３０と直列に接
続され、パワーＭＯＳトランジスタ３７がステータコイ
ル３１と直列に接続され、パワーＭＯＳトランジスタ３
８がステータコイル３２と直列に接続されている。
タコイル３１とＷ相のステータコイル３２が並列に接続
され、一方の端子はアースされている。他方の各端子
は、並列接続したワンチップＩＣ３３，３４を介してバ
ッテリ端子（１２ボルト）３５と接続されている。ワン
チップＩＣ３３は、パワーＭＯＳトランジスタ３６，３
７，３８と、同トランジスタ３６〜３８の制御回路であ
る駆動トランジスタ選択回路３９とからなる。パワーＭ
ＯＳトランジスタ３６がステータコイル３０と直列に接
続され、パワーＭＯＳトランジスタ３７がステータコイ
ル３１と直列に接続され、パワーＭＯＳトランジスタ３
８がステータコイル３２と直列に接続されている。
【００２３】駆動トランジスタ選択回路３９の入力側は
各ステータコイル３０，３１，３２の電源側誘起電圧検
出点（中性点）α，β，γと接続されるとともに、ステ
ータコイル３０，３１，３２のアース側誘起電圧検出点
δと接続されている。駆動トランジスタ選択回路３９の
出力側は各パワーＭＯＳトランジスタ３６，３７，３８
のゲート端子と接続されている。そして、駆動トランジ
スタ選択回路３９は各点α，β，γ，δでの信号に基づ
いて波形処理を行うことによりマグネットロータ１０の
回転位置を検知し、ロータ回転位置に基づき所定のパワ
ーＭＯＳトランジスタ３６，３７，３８をオンするため
の信号を出力する。パワーＭＯＳトランジスタ３６〜３
８のオンにて回転磁界が発生する。そして、この回転磁
界により図１のコイル１５と僅かの隙間をおいて配置さ
れたマグネット１２が回転し、これに連結したシャフト
９及びインペラ１９が回転することで燃料を昇圧する。
各ステータコイル３０，３１，３２の電源側誘起電圧検
出点（中性点）α，β，γと接続されるとともに、ステ
ータコイル３０，３１，３２のアース側誘起電圧検出点
δと接続されている。駆動トランジスタ選択回路３９の
出力側は各パワーＭＯＳトランジスタ３６，３７，３８
のゲート端子と接続されている。そして、駆動トランジ
スタ選択回路３９は各点α，β，γ，δでの信号に基づ
いて波形処理を行うことによりマグネットロータ１０の
回転位置を検知し、ロータ回転位置に基づき所定のパワ
ーＭＯＳトランジスタ３６，３７，３８をオンするため
の信号を出力する。パワーＭＯＳトランジスタ３６〜３
８のオンにて回転磁界が発生する。そして、この回転磁
界により図１のコイル１５と僅かの隙間をおいて配置さ
れたマグネット１２が回転し、これに連結したシャフト
９及びインペラ１９が回転することで燃料を昇圧する。
【００２４】同様に、ワンチップＩＣ３４は、パワーＭ
ＯＳトランジスタ４０，４１，４２と、同トランジスタ
４０〜４２の制御回路である駆動トランジスタ選択回路
４３とからなる。パワーＭＯＳトランジスタ４０がステ
ータコイル３０と直列に接続され、パワーＭＯＳトラン
ジスタ４１がステータコイル３１と直列に接続され、パ
ワーＭＯＳトランジスタ４２がステータコイル３２と直
列に接続されている。駆動トランジスタ選択回路４３の
入力側は前述のα，β，γ，δ点と接続されている。駆
動トランジスタ選択回路４３の出力側は各パワーＭＯＳ
トランジスタ４０，４１，４２のゲート端子と接続され
ている。そして、駆動トランジスタ選択回路４３は各点
α，β，γ，δでの信号に基づいて波形処理を行うこと
によりマグネットロータ１０の回転位置を検知し、ロー
タ回転位置に基づき所定のパワーＭＯＳトランジスタ４
０，４１，４２をオンするための信号を出力する。パワ
ーＭＯＳトランジスタ４０〜４２のオンにて回転磁界が
発生する。
ＯＳトランジスタ４０，４１，４２と、同トランジスタ
４０〜４２の制御回路である駆動トランジスタ選択回路
４３とからなる。パワーＭＯＳトランジスタ４０がステ
ータコイル３０と直列に接続され、パワーＭＯＳトラン
ジスタ４１がステータコイル３１と直列に接続され、パ
ワーＭＯＳトランジスタ４２がステータコイル３２と直
列に接続されている。駆動トランジスタ選択回路４３の
入力側は前述のα，β，γ，δ点と接続されている。駆
動トランジスタ選択回路４３の出力側は各パワーＭＯＳ
トランジスタ４０，４１，４２のゲート端子と接続され
ている。そして、駆動トランジスタ選択回路４３は各点
α，β，γ，δでの信号に基づいて波形処理を行うこと
によりマグネットロータ１０の回転位置を検知し、ロー
タ回転位置に基づき所定のパワーＭＯＳトランジスタ４
０，４１，４２をオンするための信号を出力する。パワ
ーＭＯＳトランジスタ４０〜４２のオンにて回転磁界が
発生する。
【００２５】このように、Ｕ相のステータコイル３０に
対しパワーＭＯＳトランジスタ３６，４０が並列接続さ
れるとともに、Ｖ相のステータコイル３１に対しパワー
ＭＯＳトランジスタ３７，４１が並列接続され、さら
に、Ｗ相のステータコイル３２に対しパワーＭＯＳトラ
ンジスタ３８，４２が並列接続されている。これによ
り、バッテリ端子３５からコイル３０〜３２への電流通
路は、Ｕ相のステータコイル３０においてパワーＭＯＳ
トランジスタ３６と４０による経路となり、Ｖ相のステ
ータコイル３１においてはパワーＭＯＳトランジスタ３
７と４１による経路となり、さらに、Ｗ相のステータコ
イル３２においてはパワーＭＯＳトランジスタ３８と４
２による経路となる。
対しパワーＭＯＳトランジスタ３６，４０が並列接続さ
れるとともに、Ｖ相のステータコイル３１に対しパワー
ＭＯＳトランジスタ３７，４１が並列接続され、さら
に、Ｗ相のステータコイル３２に対しパワーＭＯＳトラ
ンジスタ３８，４２が並列接続されている。これによ
り、バッテリ端子３５からコイル３０〜３２への電流通
路は、Ｕ相のステータコイル３０においてパワーＭＯＳ
トランジスタ３６と４０による経路となり、Ｖ相のステ
ータコイル３１においてはパワーＭＯＳトランジスタ３
７と４１による経路となり、さらに、Ｗ相のステータコ
イル３２においてはパワーＭＯＳトランジスタ３８と４
２による経路となる。
【００２６】次に、このように構成した燃料ポンプの作
用を説明する。バッテリからの電圧がワンチップＩＣ３
３、ワンチップＩＣ３４にかかり、Ｕ、Ｖ、Ｗ相の各コ
イル３０，３１，３２に流れる電流がＩＣ３３，３４に
て分流される。そのため、各ＩＣ３３，３４を流れる電
流はＩＣ１個の時に対し、２分の１になる。
用を説明する。バッテリからの電圧がワンチップＩＣ３
３、ワンチップＩＣ３４にかかり、Ｕ、Ｖ、Ｗ相の各コ
イル３０，３１，３２に流れる電流がＩＣ３３，３４に
て分流される。そのため、各ＩＣ３３，３４を流れる電
流はＩＣ１個の時に対し、２分の１になる。
【００２７】つまり、例えば、定格電流が４アンペア、
即ち、燃料ポンプの作動に４アンペアの電流が必要な場
合、各ＩＣを流れる電流は２アンペアずつになる。この
程度の電流であれば、安価なワンチップＩＣに通電で
き、安価なブラシレスモータ式燃料ポンプを実現するこ
とができる。
即ち、燃料ポンプの作動に４アンペアの電流が必要な場
合、各ＩＣを流れる電流は２アンペアずつになる。この
程度の電流であれば、安価なワンチップＩＣに通電で
き、安価なブラシレスモータ式燃料ポンプを実現するこ
とができる。
【００２８】このように本実施形態は、下記の特徴を有
する。 （イ）ステータコイル（駆動コイル）３０〜３２に対
し、駆動回路２３のパワーＭＯＳトランジスタ３６〜３
８，４０〜４２を、２個ずつ並列に接続した。よって、
ステータコイル３０〜３２に対し２個並列に接続したパ
ワーＭＯＳトランジスタ３６〜３８，４０〜４２におい
ては流れる電流がステータコイル３０〜３２の定格電流
の半分となる。その結果、ブラシレスモータの駆動回路
２３におけるパワーＭＯＳトランジスタ３６〜３８，４
０〜４２として小容量のものを使用することができるこ
ととなる。 （ロ）パワーＭＯＳトランジスタ３６〜３８，４０〜４
２と当該トランジスタの制御回路（３９，４３）とをワ
ンチップＩＣ３３，３４にて構成したので、モータの駆
動用ワンチップＩＣは生産コストが安価であるので、燃
料ポンプに必要な電流を通電可能とする際に、コストダ
ウンが図られる。
する。 （イ）ステータコイル（駆動コイル）３０〜３２に対
し、駆動回路２３のパワーＭＯＳトランジスタ３６〜３
８，４０〜４２を、２個ずつ並列に接続した。よって、
ステータコイル３０〜３２に対し２個並列に接続したパ
ワーＭＯＳトランジスタ３６〜３８，４０〜４２におい
ては流れる電流がステータコイル３０〜３２の定格電流
の半分となる。その結果、ブラシレスモータの駆動回路
２３におけるパワーＭＯＳトランジスタ３６〜３８，４
０〜４２として小容量のものを使用することができるこ
ととなる。 （ロ）パワーＭＯＳトランジスタ３６〜３８，４０〜４
２と当該トランジスタの制御回路（３９，４３）とをワ
ンチップＩＣ３３，３４にて構成したので、モータの駆
動用ワンチップＩＣは生産コストが安価であるので、燃
料ポンプに必要な電流を通電可能とする際に、コストダ
ウンが図られる。
【００２９】なお、ステータコイルに対しパワーＭＯＳ
トランジスタ（ワンチップＩＣ）を２個ずつ並列に接続
したが、３個以上並列に接続してもよい。３個並列に接
続すると、パワーＭＯＳトランジスタ（ワンチップＩ
Ｃ）に流れる電流は、ステータコイルの定格電流の１／
３になり、４個並列に接続すると１／４になる。 （第２の実施の形態）次に、第２の実施の形態を、第１
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
トランジスタ（ワンチップＩＣ）を２個ずつ並列に接続
したが、３個以上並列に接続してもよい。３個並列に接
続すると、パワーＭＯＳトランジスタ（ワンチップＩ
Ｃ）に流れる電流は、ステータコイルの定格電流の１／
３になり、４個並列に接続すると１／４になる。 （第２の実施の形態）次に、第２の実施の形態を、第１
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
【００３０】第１の実施形態では、ステータコイル１個
に対し、ＩＣを並列に接続したが、第２の実施形態で
は、図３に示すように、ＩＣ１個それぞれにステータコ
イル（駆動コイル）３０ａ，３０ｂ，３１ａ，３１ｂ，
３２ａ，３２ｂを接続している。この燃料ポンプの縦断
面図を図４に示す。
に対し、ＩＣを並列に接続したが、第２の実施形態で
は、図３に示すように、ＩＣ１個それぞれにステータコ
イル（駆動コイル）３０ａ，３０ｂ，３１ａ，３１ｂ，
３２ａ，３２ｂを接続している。この燃料ポンプの縦断
面図を図４に示す。
【００３１】図３において、図２のステータ３０，３
１，３２を並列にて分割してコイル３０ａと３０ｂ、３
１ａと３１ｂ、３２ａと３２ｂとし、さらに、各コイル
毎にパワーＭＯＳトランジスタ５３，５４，５５，５
６，５７，５８が設けられている。つまり、Ｕ相コイル
としてステータコイル３０ａとステータコイル３０ｂと
し、Ｖ相コイルとしてステータコイル３１ａとステータ
コイル３１ｂとし、Ｗ相コイルとしてステータコイル３
２ａとステータコイル３２ｂとしている。即ち、図１の
ステータ１４を、図４に示すように、ステータ６３と６
４に分割している。
１，３２を並列にて分割してコイル３０ａと３０ｂ、３
１ａと３１ｂ、３２ａと３２ｂとし、さらに、各コイル
毎にパワーＭＯＳトランジスタ５３，５４，５５，５
６，５７，５８が設けられている。つまり、Ｕ相コイル
としてステータコイル３０ａとステータコイル３０ｂと
し、Ｖ相コイルとしてステータコイル３１ａとステータ
コイル３１ｂとし、Ｗ相コイルとしてステータコイル３
２ａとステータコイル３２ｂとしている。即ち、図１の
ステータ１４を、図４に示すように、ステータ６３と６
４に分割している。
【００３２】このように、図３において、Ｕ相のコイル
をコイル３０ａとコイル３０ｂにて並列に二分割すると
ともに、分割した各コイル３０ａ，３０ｂ毎にパワーＭ
ＯＳトランジスタ５３，５６を設けている。同様に、Ｖ
相のコイルをコイル３１ａとコイル３１ｂにて並列に二
分割するとともに、分割した各コイル３１ａ，３１ｂ毎
にパワーＭＯＳトランジスタ５４，５７を設けている。
さらに、Ｗ相のコイルをコイル３２ａとコイル３２ｂに
て並列に二分割するとともに、分割した各コイル３２
ａ，３２ｂ毎にパワーＭＯＳトランジスタ５５，５８を
設けている。よって、Ｕ相のコイル用のパワーＭＯＳト
ランジスタ５３，５６にはコイル定格電流の半分が流れ
る。同様に、Ｖ相のコイル用のパワーＭＯＳトランジス
タ５４，５７にはコイル定格電流の半分が流れ、Ｗ相の
コイル用のパワーＭＯＳトランジスタ５５，５８にはコ
イル定格電流の半分が流れる。このようにブラシレスモ
ータの駆動回路におけるパワーＭＯＳトランジスタとし
て小容量のものを使用することができる。
をコイル３０ａとコイル３０ｂにて並列に二分割すると
ともに、分割した各コイル３０ａ，３０ｂ毎にパワーＭ
ＯＳトランジスタ５３，５６を設けている。同様に、Ｖ
相のコイルをコイル３１ａとコイル３１ｂにて並列に二
分割するとともに、分割した各コイル３１ａ，３１ｂ毎
にパワーＭＯＳトランジスタ５４，５７を設けている。
さらに、Ｗ相のコイルをコイル３２ａとコイル３２ｂに
て並列に二分割するとともに、分割した各コイル３２
ａ，３２ｂ毎にパワーＭＯＳトランジスタ５５，５８を
設けている。よって、Ｕ相のコイル用のパワーＭＯＳト
ランジスタ５３，５６にはコイル定格電流の半分が流れ
る。同様に、Ｖ相のコイル用のパワーＭＯＳトランジス
タ５４，５７にはコイル定格電流の半分が流れ、Ｗ相の
コイル用のパワーＭＯＳトランジスタ５５，５８にはコ
イル定格電流の半分が流れる。このようにブラシレスモ
ータの駆動回路におけるパワーＭＯＳトランジスタとし
て小容量のものを使用することができる。
【００３３】ここで、Ｕ相のコイル３０ａ，３０ｂのお
のおのは図２のコイル３０に比べ、巻数が２倍となって
いる。同様に、Ｖ相のコイル３１ａ，３１ｂのおのおの
は図２のコイル３１に比べ、巻数が２倍となり、Ｗ相の
コイル３２ａ，３２ｂのおのおのは図２のコイル３２に
比べ、巻数が２倍となっている。これは、トルクＴと磁
束量φと巻数Ｚと電流Ｉとは、 Ｔ∝φ・Ｚ・Ｉ の関係があり、分割によりφ値が１／２になるが、Ｚ値
を２倍にすることによりトルクＴの低下を回避してい
る。
のおのは図２のコイル３０に比べ、巻数が２倍となって
いる。同様に、Ｖ相のコイル３１ａ，３１ｂのおのおの
は図２のコイル３１に比べ、巻数が２倍となり、Ｗ相の
コイル３２ａ，３２ｂのおのおのは図２のコイル３２に
比べ、巻数が２倍となっている。これは、トルクＴと磁
束量φと巻数Ｚと電流Ｉとは、 Ｔ∝φ・Ｚ・Ｉ の関係があり、分割によりφ値が１／２になるが、Ｚ値
を２倍にすることによりトルクＴの低下を回避してい
る。
【００３４】また、図３に示すようにトランジスタ５３
〜５５と駆動トランジスタ選択回路５９とはワンチップ
ＩＣ６１にて構成され、トランジスタ５６〜５８と駆動
トランジスタ選択回路６０とはワンチップＩＣ６２にて
構成されている。
〜５５と駆動トランジスタ選択回路５９とはワンチップ
ＩＣ６１にて構成され、トランジスタ５６〜５８と駆動
トランジスタ選択回路６０とはワンチップＩＣ６２にて
構成されている。
【００３５】このように本実施形態は、下記の特徴を有
する。 （イ）ステータコイル（駆動コイル）を並列にて二分割
し、コイル３０ａと３０ｂ、３１ａと３１ｂ、３２ａと
３２ｂとするとともに、分割した各コイル毎にパワーＭ
ＯＳトランジスタ５３〜５８を設けたので、分割したス
テータコイル３０ａ，３０ｂ，３１ａ，３１ｂ，３２
ａ，３２ｂ毎に設けたパワーＭＯＳトランジスタ５３〜
５８においては、その定格電流は半分となる。その結
果、ブラシレスモータの駆動回路におけるパワーＭＯＳ
トランジスタとして小容量のものを使用することができ
ることとなる。 （ロ）パワーＭＯＳトランジスタ５３〜５８と当該素子
の制御回路（５９，６０）とをワンチップＩＣ６１，６
２にて構成したので、モータの駆動用ワンチップＩＣは
生産コストが安価であるので、燃料ポンプに必要な電流
を通電可能とする際に、コストダウンが図られる。
する。 （イ）ステータコイル（駆動コイル）を並列にて二分割
し、コイル３０ａと３０ｂ、３１ａと３１ｂ、３２ａと
３２ｂとするとともに、分割した各コイル毎にパワーＭ
ＯＳトランジスタ５３〜５８を設けたので、分割したス
テータコイル３０ａ，３０ｂ，３１ａ，３１ｂ，３２
ａ，３２ｂ毎に設けたパワーＭＯＳトランジスタ５３〜
５８においては、その定格電流は半分となる。その結
果、ブラシレスモータの駆動回路におけるパワーＭＯＳ
トランジスタとして小容量のものを使用することができ
ることとなる。 （ロ）パワーＭＯＳトランジスタ５３〜５８と当該素子
の制御回路（５９，６０）とをワンチップＩＣ６１，６
２にて構成したので、モータの駆動用ワンチップＩＣは
生産コストが安価であるので、燃料ポンプに必要な電流
を通電可能とする際に、コストダウンが図られる。
【００３６】なお、ステータコイルを並列にて二分割し
て分割した各コイル毎にパワーＭＯＳトランジスタ（ワ
ンチップＩＣ）を設けたが、ステータコイルを並列にて
「３」以上に分割して分割した各コイル毎にパワーＭＯ
Ｓトランジスタ（ワンチップＩＣ）を設けてもよい。三
分割すると、パワーＭＯＳトランジスタ（ワンチップＩ
Ｃ）に流れる電流は、ステータコイルの定格電流の１／
３になり、四分割すると１／４になる。 （第３の実施の形態）次に、第３の実施の形態を、第２
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
て分割した各コイル毎にパワーＭＯＳトランジスタ（ワ
ンチップＩＣ）を設けたが、ステータコイルを並列にて
「３」以上に分割して分割した各コイル毎にパワーＭＯ
Ｓトランジスタ（ワンチップＩＣ）を設けてもよい。三
分割すると、パワーＭＯＳトランジスタ（ワンチップＩ
Ｃ）に流れる電流は、ステータコイルの定格電流の１／
３になり、四分割すると１／４になる。 （第３の実施の形態）次に、第３の実施の形態を、第２
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
【００３７】第３の実施形態においては、図５に示すよ
うに、ワンチップＩＣ６０，６２が並列接続されるが、
その際、ワンチップＩＣ６０の上流に低負荷時電源ライ
ン遮断手段としての選択用トランジスタ７０が設けられ
ている。選択用トランジスタ７０のゲート端子にはエン
ジンコントローラ（車載コンピュータ）７１が接続さ
れ、エンジンコントローラ７１はエンジン負荷を検知し
ている。
うに、ワンチップＩＣ６０，６２が並列接続されるが、
その際、ワンチップＩＣ６０の上流に低負荷時電源ライ
ン遮断手段としての選択用トランジスタ７０が設けられ
ている。選択用トランジスタ７０のゲート端子にはエン
ジンコントローラ（車載コンピュータ）７１が接続さ
れ、エンジンコントローラ７１はエンジン負荷を検知し
ている。
【００３８】そして、エンジンコントローラ７１はエン
ジンの負荷が低くなったときに選択用トランジスタ７０
をオフする。すると、通電するコイルの個数が半分に変
更される。よって、回転数を変化させることができる。
つまり、図示しないエンジンの要求流量が少ない場合、
エンジンコントローラ７１の指示により、燃料ポンプの
回転数を低く抑え、燃料ポンプの消費電流を低減するこ
とができる。
ジンの負荷が低くなったときに選択用トランジスタ７０
をオフする。すると、通電するコイルの個数が半分に変
更される。よって、回転数を変化させることができる。
つまり、図示しないエンジンの要求流量が少ない場合、
エンジンコントローラ７１の指示により、燃料ポンプの
回転数を低く抑え、燃料ポンプの消費電流を低減するこ
とができる。
【００３９】より詳しく説明すると、図６に示すよう
に、図５の構成を採用すると特性線Ｌ１とＬ２が選択で
きるようになる。つまり、分割したコイル３０ａ，３０
ｂ、３１ａ，３１ｂ、３２ａ，３２ｂのうちの両方のコ
イルを通電した時の特性Ｌ１と一方のコイルのみを通電
した時の特性Ｌ２とを有し、トランジスタ７０のオフ時
にはポンプ負荷トルクＴ１において回転数ＮをＮ１から
Ｎ２に下げることができる。
に、図５の構成を採用すると特性線Ｌ１とＬ２が選択で
きるようになる。つまり、分割したコイル３０ａ，３０
ｂ、３１ａ，３１ｂ、３２ａ，３２ｂのうちの両方のコ
イルを通電した時の特性Ｌ１と一方のコイルのみを通電
した時の特性Ｌ２とを有し、トランジスタ７０のオフ時
にはポンプ負荷トルクＴ１において回転数ＮをＮ１から
Ｎ２に下げることができる。
【００４０】この切替え制御について言及すると、低負
荷時の省電力化を図るためには従来では図７に示すよう
に、コイルとバッテリ間に抵抗７２を入れるとともに、
この抵抗７２をバイパスするスイッチ７３を設け、スイ
ッチ７３のオフにて抵抗７２にてコイル電流を小さくし
ていたが、抵抗７２が発熱してしまう等の不具合があっ
た。これに対し、本実施形態においては、抵抗７２を用
いずに発熱することなく省電力化することができる。
荷時の省電力化を図るためには従来では図７に示すよう
に、コイルとバッテリ間に抵抗７２を入れるとともに、
この抵抗７２をバイパスするスイッチ７３を設け、スイ
ッチ７３のオフにて抵抗７２にてコイル電流を小さくし
ていたが、抵抗７２が発熱してしまう等の不具合があっ
た。これに対し、本実施形態においては、抵抗７２を用
いずに発熱することなく省電力化することができる。
【００４１】このように本実施形態は、下記の特徴を有
する。 （イ）エンジン負荷が低い時に、分割したコイルのうち
の特定のコイル３０ａ，３１ａ，３２ａの電源ラインを
遮断する選択用トランジスタ７０（低負荷時電源ライン
遮断手段）を設けたので、エンジン負荷が低い時には、
選択用トランジスタ７０により、分割したコイルのうち
の特定のコイル３０ａ，３１ａ，３２ａの電源ラインが
遮断され、消費電流を抑えることができる。
する。 （イ）エンジン負荷が低い時に、分割したコイルのうち
の特定のコイル３０ａ，３１ａ，３２ａの電源ラインを
遮断する選択用トランジスタ７０（低負荷時電源ライン
遮断手段）を設けたので、エンジン負荷が低い時には、
選択用トランジスタ７０により、分割したコイルのうち
の特定のコイル３０ａ，３１ａ，３２ａの電源ラインが
遮断され、消費電流を抑えることができる。
【００４２】これまで説明したものの他にも、下記のよ
うに実施してもよい。第１の実施形態と第２の実施形態
を組み合わせて実施してもよい。つまり、図８に示すよ
うに、ステータコイル３０ａと３０ｂ、３１ａと３１
ｂ、３２ａと３２ｂとに、並列にて分割するとともに、
各コイル毎にワンチップＩＣ（パワーＭＯＳトランジス
タ）８０，８１，８２，８３を設けてもよい。このよう
にすると、ワンチップＩＣ（パワーＭＯＳトランジス
タ）８０，８１，８２，８３に流れる電流は、ステータ
コイルの定格電流の１／４になる。
うに実施してもよい。第１の実施形態と第２の実施形態
を組み合わせて実施してもよい。つまり、図８に示すよ
うに、ステータコイル３０ａと３０ｂ、３１ａと３１
ｂ、３２ａと３２ｂとに、並列にて分割するとともに、
各コイル毎にワンチップＩＣ（パワーＭＯＳトランジス
タ）８０，８１，８２，８３を設けてもよい。このよう
にすると、ワンチップＩＣ（パワーＭＯＳトランジス
タ）８０，８１，８２，８３に流れる電流は、ステータ
コイルの定格電流の１／４になる。
【００４３】あるいは、図９に示すように、分割したコ
イルのうちの一方のコイル３０ａ，３１ａ，３２ａに対
してワンチップＩＣ（パワーＭＯＳトランジスタ）８
４，８５を並列に接続してもよい。
イルのうちの一方のコイル３０ａ，３１ａ，３２ａに対
してワンチップＩＣ（パワーＭＯＳトランジスタ）８
４，８５を並列に接続してもよい。
【００４４】また、駆動回路のパワースイッチング素子
はＭＯＳトランジスタを用いたが、バイポーラトランジ
スタ等の他の素子を用いてもよい。さらに、三相タイプ
のブラシレスモータとしたが、二相タイプのブラシレス
モータであってもよい。
はＭＯＳトランジスタを用いたが、バイポーラトランジ
スタ等の他の素子を用いてもよい。さらに、三相タイプ
のブラシレスモータとしたが、二相タイプのブラシレス
モータであってもよい。
【００４５】さらには、ブラシレスモータはセンサレス
方式を採用したが、ホール素子やフォトトランジスタに
よる方式であってもよい。また、上述した例はロータが
カップ状であるアウターロータ形ブラシレスモータとし
たが、ロータが円柱状のインナーロータ形ブラシレスモ
ータでもよい。
方式を採用したが、ホール素子やフォトトランジスタに
よる方式であってもよい。また、上述した例はロータが
カップ状であるアウターロータ形ブラシレスモータとし
たが、ロータが円柱状のインナーロータ形ブラシレスモ
ータでもよい。
【００４６】さらに、ポンプはインペラを具備した渦流
ポンプであったが、ロータを具備したロータ式ポンプで
あってもよい。
ポンプであったが、ロータを具備したロータ式ポンプで
あってもよい。
【図１】 第１の実施の形態における燃料ポンプの断面
図。
図。
【図２】 駆動回路の電気的構成図。
【図３】 第２の実施の形態における駆動回路の電気的
構成図。
構成図。
【図４】 燃料ポンプの断面図。
【図５】 第３の実施の形態における駆動回路の電気的
構成図。
構成図。
【図６】 トルク特性図。
【図７】 比較のための駆動回路図。
【図８】 駆動回路の電気的構成図。
【図９】 駆動回路の電気的構成図。
３…ケーシング、４…ブラシレスモータ、１０…マグネ
ットローラ、１９…（インペラ（燃料供給用回転体）、
２３…駆動回路、３０，３１，３２…ステータコイル
（駆動コイル）、３０ａ，３０ｂ，３１ａ，３１ｂ，３
２ａ，３２ｂ…ステータコイル（駆動コイル）、３３，
３４…ワンチップＩＣ、３６，３７，３８…パワーＭＯ
Ｓトランジスタ（パワースイッチング素子）、３９…駆
動トランジスタ選択回路（制御回路）、４０，４１，４
２…パワーＭＯＳトランジスタ（パワースイッチング素
子）、４３…駆動トランジスタ選択回路（制御回路）、
５３，５４，５６，５７，５８…パワーＭＯＳトランジ
スタ（パワースイッチング素子）、５９，６０…駆動ト
ランジスタ選択回路（制御回路）、６１，６２…ワンチ
ップＩＣ、７０…選択用トランジスタ（低負荷時電源ラ
イン遮断手段）
ットローラ、１９…（インペラ（燃料供給用回転体）、
２３…駆動回路、３０，３１，３２…ステータコイル
（駆動コイル）、３０ａ，３０ｂ，３１ａ，３１ｂ，３
２ａ，３２ｂ…ステータコイル（駆動コイル）、３３，
３４…ワンチップＩＣ、３６，３７，３８…パワーＭＯ
Ｓトランジスタ（パワースイッチング素子）、３９…駆
動トランジスタ選択回路（制御回路）、４０，４１，４
２…パワーＭＯＳトランジスタ（パワースイッチング素
子）、４３…駆動トランジスタ選択回路（制御回路）、
５３，５４，５６，５７，５８…パワーＭＯＳトランジ
スタ（パワースイッチング素子）、５９，６０…駆動ト
ランジスタ選択回路（制御回路）、６１，６２…ワンチ
ップＩＣ、７０…選択用トランジスタ（低負荷時電源ラ
イン遮断手段）
Claims (5)
- 【請求項１】 ケーシング内に設けられ、回転にて燃料
をエンジン側に供給するための燃料供給用回転体と、 前記ケーシング内に設けられ、前記燃料供給用回転体と
連結されたブラシレスモータと、 前記ケーシング内に設けられ、前記ブラシレスモータの
駆動コイル毎のパワースイッチング素子を有し、前記ブ
ラシレスモータのマグネットロータの位置検知に基づき
前記パワースイッチング素子がオン・オフして回転磁界
を発生させる駆動回路と、を備えた燃料供給装置であっ
て、 前記駆動回路のパワースイッチング素子を、前記駆動コ
イルに対し、複数並列に接続したことを特徴とする燃料
供給装置。 - 【請求項２】 前記パワースイッチング素子と当該素子
の制御回路とをワンチップＩＣにて構成したことを特徴
とする請求項１に記載の燃料供給装置。 - 【請求項３】 ケーシング内に設けられ、回転にて燃料
をエンジン側に供給するための燃料供給用回転体と、 前記ケーシング内に設けられ、前記燃料供給用回転体と
連結されたブラシレスモータと、 前記ケーシング内に設けられ、前記ブラシレスモータの
駆動コイル毎のパワースイッチング素子を有し、前記ブ
ラシレスモータのマグネットロータの位置検知に基づき
前記パワースイッチング素子がオン・オフして回転磁界
を発生させる駆動回路と、を備えた燃料供給装置であっ
て、 前記駆動コイルを並列にて分割するとともに、分割した
各コイル毎にパワースイッチング素子を設けたことを特
徴とする燃料供給装置。 - 【請求項４】 前記パワースイッチング素子と当該素子
の制御回路とをワンチップＩＣにて構成したことを特徴
とする請求項３に記載の燃料供給装置。 - 【請求項５】 エンジン負荷が低い時に、前記分割した
コイルのうちの特定のコイルの電源ラインを遮断する低
負荷時電源ライン遮断手段を設けたことを特徴とする請
求項３に記載の燃料供給装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9280846A JPH11122972A (ja) | 1997-10-14 | 1997-10-14 | 燃料供給装置 |
| US09/167,541 US6042349A (en) | 1997-10-14 | 1998-10-07 | Fuel supply device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9280846A JPH11122972A (ja) | 1997-10-14 | 1997-10-14 | 燃料供給装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11122972A true JPH11122972A (ja) | 1999-04-30 |
Family
ID=17630803
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9280846A Pending JPH11122972A (ja) | 1997-10-14 | 1997-10-14 | 燃料供給装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6042349A (ja) |
| JP (1) | JPH11122972A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100438275B1 (ko) * | 2001-09-27 | 2004-07-02 | 엘지전자 주식회사 | 모터 구동 장치 |
| JP2005121718A (ja) * | 2003-10-14 | 2005-05-12 | Fujitsu Hitachi Plasma Display Ltd | プラズマディスプレイ装置 |
| JP2009543538A (ja) * | 2006-07-13 | 2009-12-03 | キューイーディー グループ リミテッド | 電気モータ |
| JP2014198251A (ja) * | 2014-05-15 | 2014-10-23 | 株式会社藤商事 | 遊技機 |
| JP2019516926A (ja) * | 2016-05-18 | 2019-06-20 | ヘルビガー アウトマティジールングステヒニーク ホールディング ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 電気液圧式リニアアクチュエータ |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10147073A1 (de) * | 2001-09-25 | 2003-04-30 | Minebea Co Ltd | Elektromotor, insbesondere elektronisch kommutierter Gleichstrommotor |
| JP4488238B2 (ja) * | 2006-03-28 | 2010-06-23 | 株式会社デンソー | 燃料ポンプの駆動制御装置 |
| JP2008131682A (ja) * | 2006-11-16 | 2008-06-05 | Fujitsu General Ltd | アキシャルエアギャップ型電動機 |
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