JPH11176629A - 超電導磁石装置 - Google Patents
超電導磁石装置Info
- Publication number
- JPH11176629A JPH11176629A JP34314397A JP34314397A JPH11176629A JP H11176629 A JPH11176629 A JP H11176629A JP 34314397 A JP34314397 A JP 34314397A JP 34314397 A JP34314397 A JP 34314397A JP H11176629 A JPH11176629 A JP H11176629A
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- JP
- Japan
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- bobbin
- superconducting coil
- superconducting
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- Containers, Films, And Cooling For Superconductive Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 この発明は、冷凍機により巻枠を介して超電
導コイルを冷却でき安価な超電導磁石装置を得る。 【解決手段】 超電導コイル２は、ＮｂＴｉからなる超
電導線がアルミニウム合金で作製された巻枠６に所定回
数巻回されて形成されている。そして、蓄冷型冷凍機３
の最終段の熱ステージ３ａが伝熱バー５を介して巻枠６
のフランジ部に熱的に接続されている。
導コイルを冷却でき安価な超電導磁石装置を得る。 【解決手段】 超電導コイル２は、ＮｂＴｉからなる超
電導線がアルミニウム合金で作製された巻枠６に所定回
数巻回されて形成されている。そして、蓄冷型冷凍機３
の最終段の熱ステージ３ａが伝熱バー５を介して巻枠６
のフランジ部に熱的に接続されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、超電導コイルを
多段式冷凍機で直接冷却する超電導磁石装置に関するも
のである。
多段式冷凍機で直接冷却する超電導磁石装置に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】図４は従来の超電導磁石装置のコイル部
分を示す断面図である。図において、超電導コイル２
は、ステンレススチールで作製された巻枠１にＮｂＴｉ
からなる超電導線を所定数巻回し、その後線間および巻
枠１との間の隙間にエポキシ樹脂等の樹脂を含浸して巻
枠１と一体に作製されている。この超電導コイル２は、
真空容器（図示せず）内に配設された熱シールド（図示
せず）内に収容されている。この真空容器は、内部を高
真空に保持されて、超電導コイル２や熱シールドへの熱
侵入を低減している。伝熱板４は、超電導コイル２の外
周にエポキシ樹脂等の樹脂により接着固定されている。
蓄冷型冷凍機３は真空容器に気密に取り付けられ、その
最終段の熱ステージ３ａが伝熱バー５を介して伝熱板４
に熱的に接続されている。ここで、伝熱板４および伝熱
バー５は、超電導コイル２を効率よく冷却できるよう
に、熱伝導率の高い材料、例えば銅やアルミニウムで作
製されている。銅（Ｃ１１００）の４Ｋにおける熱伝導
率は約５００Ｗ／ｍＫである。
分を示す断面図である。図において、超電導コイル２
は、ステンレススチールで作製された巻枠１にＮｂＴｉ
からなる超電導線を所定数巻回し、その後線間および巻
枠１との間の隙間にエポキシ樹脂等の樹脂を含浸して巻
枠１と一体に作製されている。この超電導コイル２は、
真空容器（図示せず）内に配設された熱シールド（図示
せず）内に収容されている。この真空容器は、内部を高
真空に保持されて、超電導コイル２や熱シールドへの熱
侵入を低減している。伝熱板４は、超電導コイル２の外
周にエポキシ樹脂等の樹脂により接着固定されている。
蓄冷型冷凍機３は真空容器に気密に取り付けられ、その
最終段の熱ステージ３ａが伝熱バー５を介して伝熱板４
に熱的に接続されている。ここで、伝熱板４および伝熱
バー５は、超電導コイル２を効率よく冷却できるよう
に、熱伝導率の高い材料、例えば銅やアルミニウムで作
製されている。銅（Ｃ１１００）の４Ｋにおける熱伝導
率は約５００Ｗ／ｍＫである。
【０００３】このように構成された従来の超電導磁石装
置においては、巻枠１には、熱伝導率の低いステンレス
スチールが用いられる。このステンレススチールは、液
体ヘリウムで超電導コイル２を直接冷却する超電導磁石
装置を含めて一般的に用いられている材料であり、例え
ばＳＵＳ３０４の４Ｋにおける熱伝導率は約０．２Ｗ／
ｍＫである。一方、ＮｂＴｉからなる超電導線の臨界温
度は低く、通常５Ｋ程度以下の温度で用いられる。従っ
て、超電導コイル２と熱ステージ３ａとを熱的に強固に
接続する必要があり、ステンレススチールの熱伝導率の
低さから熱ステージ３ａを伝熱バー５を介して巻枠１に
熱的に接続しても、超電導コイル２を４Ｋ程度に冷却で
きなかった。そこで、超電導コイル２に伝熱板４を直接
設置し、熱ステージ３ａを伝熱バー５を介して伝熱板４
に熱的に接続するようにして、超電導コイル２を４Ｋ程
度に冷却する方法が採られている。そして、蓄冷型冷凍
機３を運転すると、超電導コイル２は、その熱エネルギ
ーが伝熱板４および伝熱バー５を介して最終段の熱ステ
ージ３ａで吸収されて、４Ｋ程度に冷却される。
置においては、巻枠１には、熱伝導率の低いステンレス
スチールが用いられる。このステンレススチールは、液
体ヘリウムで超電導コイル２を直接冷却する超電導磁石
装置を含めて一般的に用いられている材料であり、例え
ばＳＵＳ３０４の４Ｋにおける熱伝導率は約０．２Ｗ／
ｍＫである。一方、ＮｂＴｉからなる超電導線の臨界温
度は低く、通常５Ｋ程度以下の温度で用いられる。従っ
て、超電導コイル２と熱ステージ３ａとを熱的に強固に
接続する必要があり、ステンレススチールの熱伝導率の
低さから熱ステージ３ａを伝熱バー５を介して巻枠１に
熱的に接続しても、超電導コイル２を４Ｋ程度に冷却で
きなかった。そこで、超電導コイル２に伝熱板４を直接
設置し、熱ステージ３ａを伝熱バー５を介して伝熱板４
に熱的に接続するようにして、超電導コイル２を４Ｋ程
度に冷却する方法が採られている。そして、蓄冷型冷凍
機３を運転すると、超電導コイル２は、その熱エネルギ
ーが伝熱板４および伝熱バー５を介して最終段の熱ステ
ージ３ａで吸収されて、４Ｋ程度に冷却される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の超電導磁石装置
では、巻枠１が熱伝導率の低いステンレススチールで作
製されているので、蓄冷型冷凍機３の最終段の熱ステー
ジ３ａを伝熱バー５を介して巻枠１に熱的に接続させて
超電導コイル２を冷却することができず、伝熱板４を超
電導コイル２に熱的に接続させ、蓄冷型冷凍機３の最終
段の熱ステージ３ａを伝熱バー５を介して伝熱板４に熱
的に接続させる必要があり、低コスト化が図られないと
いう課題があった。
では、巻枠１が熱伝導率の低いステンレススチールで作
製されているので、蓄冷型冷凍機３の最終段の熱ステー
ジ３ａを伝熱バー５を介して巻枠１に熱的に接続させて
超電導コイル２を冷却することができず、伝熱板４を超
電導コイル２に熱的に接続させ、蓄冷型冷凍機３の最終
段の熱ステージ３ａを伝熱バー５を介して伝熱板４に熱
的に接続させる必要があり、低コスト化が図られないと
いう課題があった。
【０００５】この発明は、上記のような課題を解決する
ためになされたもので、巻枠をアルミニウム合金で作製
して熱伝導率を高め、冷凍機の最終段の熱ステージを伝
熱部材を介して巻枠に熱的に接続して超電導コイルを冷
却できるようにした安価な超電導磁石装置を得ることを
目的とする。
ためになされたもので、巻枠をアルミニウム合金で作製
して熱伝導率を高め、冷凍機の最終段の熱ステージを伝
熱部材を介して巻枠に熱的に接続して超電導コイルを冷
却できるようにした安価な超電導磁石装置を得ることを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明に係る超電導磁
石装置は、巻枠がアルミニウム合金で作製され、冷凍機
の最終段の熱ステージが高熱伝導率の材料で作製された
伝熱部材を介して巻枠に熱的に接続されているものであ
る。
石装置は、巻枠がアルミニウム合金で作製され、冷凍機
の最終段の熱ステージが高熱伝導率の材料で作製された
伝熱部材を介して巻枠に熱的に接続されているものであ
る。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
について説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１に係る超
電導磁石装置の要部を示す断面図である。図において、
巻枠６はアルミニウム合金で両端に径方向外方に延出す
るフランジ部を有する中空円柱に作製されている。超電
導コイル２は、巻枠６の外周にＮｂＴｉからなる超電導
線を所定数巻回し、その後線間および巻枠１との間の隙
間にエポキシ樹脂等の樹脂を含浸して巻枠６と一体に作
製されている。この超電導コイル２は、真空容器（図示
せず）内に配設された熱シールド（図示せず）内に収容
されている。この真空容器は、内部を高真空に保持され
て、超電導コイル２や熱シールドへの熱侵入を低減して
いる。蓄冷型冷凍機３は真空容器に気密に取り付けら
れ、その最終段の熱ステージ３ａが伝熱部材としての伝
熱バー５を介して巻枠６のフランジ部に熱的に接続され
ている。ここで、伝熱バー５は、超電導コイル２を効率
よく冷却できるように、熱伝導率の高い材料、例えば銅
やアルミニウムで作製されている。なお、銅（Ｃ１１０
０）の４Ｋにおける熱伝導率は約５００Ｗ／ｍＫであ
る。また、蓄冷型冷凍機３は、ＧｄＲｈ，Ｇｄ0.5Ｅｒ
0.5Ｒｈ等の磁性蓄冷材やＥｒ3Ｎｉ，ＥｒＣｕ，Ｈｏ2
Ａｌ等の反強磁性蓄冷材を用い、最終段の熱ステージ３
ａを４Ｋ以下に冷却できるように構成されている。
について説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１に係る超
電導磁石装置の要部を示す断面図である。図において、
巻枠６はアルミニウム合金で両端に径方向外方に延出す
るフランジ部を有する中空円柱に作製されている。超電
導コイル２は、巻枠６の外周にＮｂＴｉからなる超電導
線を所定数巻回し、その後線間および巻枠１との間の隙
間にエポキシ樹脂等の樹脂を含浸して巻枠６と一体に作
製されている。この超電導コイル２は、真空容器（図示
せず）内に配設された熱シールド（図示せず）内に収容
されている。この真空容器は、内部を高真空に保持され
て、超電導コイル２や熱シールドへの熱侵入を低減して
いる。蓄冷型冷凍機３は真空容器に気密に取り付けら
れ、その最終段の熱ステージ３ａが伝熱部材としての伝
熱バー５を介して巻枠６のフランジ部に熱的に接続され
ている。ここで、伝熱バー５は、超電導コイル２を効率
よく冷却できるように、熱伝導率の高い材料、例えば銅
やアルミニウムで作製されている。なお、銅（Ｃ１１０
０）の４Ｋにおける熱伝導率は約５００Ｗ／ｍＫであ
る。また、蓄冷型冷凍機３は、ＧｄＲｈ，Ｇｄ0.5Ｅｒ
0.5Ｒｈ等の磁性蓄冷材やＥｒ3Ｎｉ，ＥｒＣｕ，Ｈｏ2
Ａｌ等の反強磁性蓄冷材を用い、最終段の熱ステージ３
ａを４Ｋ以下に冷却できるように構成されている。
【０００８】このように構成された超電導磁石装置で
は、蓄冷型冷凍機３を運転すると、超電導コイル２は、
その熱エネルギーが巻枠６および伝熱バー５を介して最
終段の熱ステージ３ａで吸収されて、４Ｋ程度に冷却さ
れる。
は、蓄冷型冷凍機３を運転すると、超電導コイル２は、
その熱エネルギーが巻枠６および伝熱バー５を介して最
終段の熱ステージ３ａで吸収されて、４Ｋ程度に冷却さ
れる。
【０００９】ここで、巻枠の材料について説明する。こ
の超電導磁石装置において、超電導コイル２に電流を通
電すると、電流上昇速度（磁界変化率）に応じた渦電流
が巻枠６に流れる。この渦電流は通常巻枠６の電気抵抗
率に逆比例する。例えば、巻枠にＳＵＳ３０４（電気抵
抗率：約０．５μΩｍ）を用いると、巻枠に流れる渦電
流は非常に小さく、渦電流による巻枠の損失は無視でき
る。一方、巻枠を介して超電導コイル２を効率よく冷却
するためには、巻枠に銅などの熱伝導率の大きい材料を
用いるのが望ましい。しかし、銅などの熱伝導率の大き
い材料は電気抵抗率が小さい。例えば、銅の電気抵抗率
は約０．０００２μΩｍである。この場合、大きな渦電
流が巻枠に流れ、渦電流による巻枠の損失が大きくな
り、巻枠および超電導コイル２の温度が上昇して、実用
上困難な温度となってしまう。このように、巻枠の材料
としては、渦電流による温度上昇の観点からは、熱伝導
率の低いＳＵＳ４０３等の材料が適するが、巻枠の熱伝
導率の低さから巻枠内で大きな温度差が生じてしまい、
超電導コイル２を十分に冷却できなくなる。一方、熱伝
導による冷却の観点からは、熱伝導率の大きな銅等の材
料が適するが、巻枠の電気抵抗率の低さから大きな渦電
流が巻枠に流れ、渦電流による巻枠の損失が大きくな
り、超電導コイル２を十分に冷却できなくなる。
の超電導磁石装置において、超電導コイル２に電流を通
電すると、電流上昇速度（磁界変化率）に応じた渦電流
が巻枠６に流れる。この渦電流は通常巻枠６の電気抵抗
率に逆比例する。例えば、巻枠にＳＵＳ３０４（電気抵
抗率：約０．５μΩｍ）を用いると、巻枠に流れる渦電
流は非常に小さく、渦電流による巻枠の損失は無視でき
る。一方、巻枠を介して超電導コイル２を効率よく冷却
するためには、巻枠に銅などの熱伝導率の大きい材料を
用いるのが望ましい。しかし、銅などの熱伝導率の大き
い材料は電気抵抗率が小さい。例えば、銅の電気抵抗率
は約０．０００２μΩｍである。この場合、大きな渦電
流が巻枠に流れ、渦電流による巻枠の損失が大きくな
り、巻枠および超電導コイル２の温度が上昇して、実用
上困難な温度となってしまう。このように、巻枠の材料
としては、渦電流による温度上昇の観点からは、熱伝導
率の低いＳＵＳ４０３等の材料が適するが、巻枠の熱伝
導率の低さから巻枠内で大きな温度差が生じてしまい、
超電導コイル２を十分に冷却できなくなる。一方、熱伝
導による冷却の観点からは、熱伝導率の大きな銅等の材
料が適するが、巻枠の電気抵抗率の低さから大きな渦電
流が巻枠に流れ、渦電流による巻枠の損失が大きくな
り、超電導コイル２を十分に冷却できなくなる。
【００１０】発明者らは、種々の材料について、巻枠に
おける渦電流損失と温度差とを検討した結果、巻枠にア
ルミニウム合金を用いると渦電流損失と温度差との両方
を小さくできることを見いだした。一般的なアルミニウ
ム合金の４Ｋにおける電気抵抗率は０．０１５〜０．０
３μΩｍ、熱伝導率は３〜２０Ｗ／ｍＫである。例え
ば、アルミニウム合金Ａ５０８３の４Ｋにおける電気抵
抗率は約０．０３μΩｍ、熱伝導率は約４Ｗ／ｍＫであ
る。超電導コイル２を構成する超電導線には安定化のた
めに無酸素銅が用いられている。そのため、超電導線の
長手方向（超電導コイル２の周方向）の熱伝導率は非常
に高く、アルミニウム合金の約１００倍である。そこ
で、巻枠の周方向の長さは長く、熱抵抗が大きいが、超
電導線の熱伝導率が高いので、周方向の温度差は小さく
問題とならない。超電導コイル２と伝熱バー５との間に
介在する熱抵抗は巻枠の厚さ方向のみである。そして、
巻枠を構成するアルミニウム合金の熱伝導率は約４Ｗ／
ｍＫであるので、該熱抵抗は小さい。従って、巻枠に生
じる温度差を小さく抑えることができる。また、アルミ
ニウム合金の電気抵抗率は大きく、銅の約１００倍であ
り、アルミニウム合金を用いた巻枠に流れる渦電流は銅
を用いた巻枠に流れる渦電流に比べて極めて小さく、渦
電流による巻枠の損失を小さく抑えることができる。
おける渦電流損失と温度差とを検討した結果、巻枠にア
ルミニウム合金を用いると渦電流損失と温度差との両方
を小さくできることを見いだした。一般的なアルミニウ
ム合金の４Ｋにおける電気抵抗率は０．０１５〜０．０
３μΩｍ、熱伝導率は３〜２０Ｗ／ｍＫである。例え
ば、アルミニウム合金Ａ５０８３の４Ｋにおける電気抵
抗率は約０．０３μΩｍ、熱伝導率は約４Ｗ／ｍＫであ
る。超電導コイル２を構成する超電導線には安定化のた
めに無酸素銅が用いられている。そのため、超電導線の
長手方向（超電導コイル２の周方向）の熱伝導率は非常
に高く、アルミニウム合金の約１００倍である。そこ
で、巻枠の周方向の長さは長く、熱抵抗が大きいが、超
電導線の熱伝導率が高いので、周方向の温度差は小さく
問題とならない。超電導コイル２と伝熱バー５との間に
介在する熱抵抗は巻枠の厚さ方向のみである。そして、
巻枠を構成するアルミニウム合金の熱伝導率は約４Ｗ／
ｍＫであるので、該熱抵抗は小さい。従って、巻枠に生
じる温度差を小さく抑えることができる。また、アルミ
ニウム合金の電気抵抗率は大きく、銅の約１００倍であ
り、アルミニウム合金を用いた巻枠に流れる渦電流は銅
を用いた巻枠に流れる渦電流に比べて極めて小さく、渦
電流による巻枠の損失を小さく抑えることができる。
【００１１】このように、この実施の形態１によれば、
巻枠６をアルミニウム合金で作製し、蓄冷型冷凍機３の
最終段の熱ステージ３ａを伝熱バー５を介して巻枠６に
熱的に接続しているので、巻枠６の渦電流損失および温
度差が小さく抑えられ、従来装置のように伝熱板４を用
いることなく、超電導コイル２を十分に冷却することが
でき、安価な超電導磁石装置が得られる。
巻枠６をアルミニウム合金で作製し、蓄冷型冷凍機３の
最終段の熱ステージ３ａを伝熱バー５を介して巻枠６に
熱的に接続しているので、巻枠６の渦電流損失および温
度差が小さく抑えられ、従来装置のように伝熱板４を用
いることなく、超電導コイル２を十分に冷却することが
でき、安価な超電導磁石装置が得られる。
【００１２】実施の形態２．上記実施の形態１では、蓄
冷型冷凍機３の最終段の熱ステージ３ａを伝熱バー５を
介して巻枠６のフランジ部に熱的に接続するものとして
いるが、この実施の形態２では、図２に示されるよう
に、蓄冷型冷凍機３の最終段の熱ステージ３ａを伝熱バ
ー５を介して巻枠６の内周壁面に熱的に接続するものと
し、同様の効果を奏する。
冷型冷凍機３の最終段の熱ステージ３ａを伝熱バー５を
介して巻枠６のフランジ部に熱的に接続するものとして
いるが、この実施の形態２では、図２に示されるよう
に、蓄冷型冷凍機３の最終段の熱ステージ３ａを伝熱バ
ー５を介して巻枠６の内周壁面に熱的に接続するものと
し、同様の効果を奏する。
【００１３】実施の形態３．上記実施の形態１では、蓄
冷型冷凍機３の最終段の熱ステージ３ａを伝熱バー５を
介して巻枠６のフランジ部に熱的に接続するものとして
いるが、この実施の形態３では、図３に示されるよう
に、蓄冷型冷凍機３の最終段の熱ステージ３ａを伝熱バ
ー５を介して巻枠６の外周端面に熱的に接続するものと
し、同様の効果を奏する。
冷型冷凍機３の最終段の熱ステージ３ａを伝熱バー５を
介して巻枠６のフランジ部に熱的に接続するものとして
いるが、この実施の形態３では、図３に示されるよう
に、蓄冷型冷凍機３の最終段の熱ステージ３ａを伝熱バ
ー５を介して巻枠６の外周端面に熱的に接続するものと
し、同様の効果を奏する。
【００１４】なお、上記各実施の形態では、熱ステージ
３ａを伝熱部材としての伝熱バー５を介して巻枠６に熱
的に接続するものとしているが、熱ステージ３ａを巻枠
６に直接熱的に接続してもよい。この場合、熱ステージ
３ａと巻枠６との熱接続部が伝熱部材に相当する。
３ａを伝熱部材としての伝熱バー５を介して巻枠６に熱
的に接続するものとしているが、熱ステージ３ａを巻枠
６に直接熱的に接続してもよい。この場合、熱ステージ
３ａと巻枠６との熱接続部が伝熱部材に相当する。
【００１５】
【発明の効果】このように、この発明によれば、巻枠が
アルミニウム合金で作製され、冷凍機の最終段の熱ステ
ージが高熱伝導率の材料で作製された伝熱部材を介して
巻枠に熱的に接続されているので、巻枠の渦電流損失お
よび温度差が小さく抑えられ、冷凍機により巻枠を介し
て超電導コイルを直接冷却することができ、安価な超電
導磁石装置が得られる。
アルミニウム合金で作製され、冷凍機の最終段の熱ステ
ージが高熱伝導率の材料で作製された伝熱部材を介して
巻枠に熱的に接続されているので、巻枠の渦電流損失お
よび温度差が小さく抑えられ、冷凍機により巻枠を介し
て超電導コイルを直接冷却することができ、安価な超電
導磁石装置が得られる。
【図１】 この発明の実施の形態１に係る超電導磁石装
置の要部を示す断面図である。
置の要部を示す断面図である。
【図２】 この発明の実施の形態２に係る超電導磁石装
置の要部を示す断面図である。
置の要部を示す断面図である。
【図３】 この発明の実施の形態３に係る超電導磁石装
置の要部を示す断面図である。
置の要部を示す断面図である。
【図４】 従来の超電導磁石装置の要部を示す断面図で
ある。
ある。
２ 超電導コイル、３ 蓄冷型冷凍機（冷凍機）、３ａ
熱ステージ、５ 伝熱バー（伝熱部材）、６ 巻枠。
熱ステージ、５ 伝熱バー（伝熱部材）、６ 巻枠。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大西 寿幸 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 真空容器と、上記真空容器内に配設され
た巻枠と、超電導線がこの巻枠に所定数巻回されて成形
された超電導コイルと、上記超電導コイルを囲繞するよ
うに上記真空容器内に配設された熱シールドと、上記熱
シールドおよび上記超電導コイルを冷却する冷凍機とを
備えた超電導磁石装置において、 上記巻枠がアルミニウム合金で作製され、上記冷凍機の
最終段の熱ステージが高熱伝導率の材料で作製された伝
熱部材を介して上記巻枠に熱的に接続されていることを
特徴とする超電導磁石装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34314397A JPH11176629A (ja) | 1997-12-12 | 1997-12-12 | 超電導磁石装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34314397A JPH11176629A (ja) | 1997-12-12 | 1997-12-12 | 超電導磁石装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11176629A true JPH11176629A (ja) | 1999-07-02 |
Family
ID=18359253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34314397A Pending JPH11176629A (ja) | 1997-12-12 | 1997-12-12 | 超電導磁石装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11176629A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005116956A (ja) * | 2003-10-10 | 2005-04-28 | Hitachi Ltd | Ｍｒｉ用超電導磁石 |
| GB2471180A (en) * | 2009-06-15 | 2010-12-22 | Toshiba Kk | Superconducting magnet coil cooling and support arrangement |
| JP2013021324A (ja) * | 2011-07-06 | 2013-01-31 | Siemens Shenzhen Magnetic Resonance Ltd | 超電導磁石装置および磁気共鳴画像システム |
| EP2801986A4 (en) * | 2012-03-06 | 2015-12-09 | Fujikura Ltd | SUPERCONDUCTIVE COIL AND SUPERIORITY DEVICE |
| GB2578315A (en) * | 2018-10-22 | 2020-05-06 | Siemens Healthcare Ltd | Thermal buses for cryogenic applications |
| WO2024084908A1 (ja) * | 2022-10-19 | 2024-04-25 | テラル株式会社 | 冷却システム、磁場発生装置、及び、運転方法 |
-
1997
- 1997-12-12 JP JP34314397A patent/JPH11176629A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1522867A3 (en) * | 2003-10-10 | 2005-06-08 | Hitachi, Ltd. | Superconducting magnet with increased thermal stability |
| US6967480B2 (en) | 2003-10-10 | 2005-11-22 | Hitachi, Ltd. | Superconducting magnet for MRI |
| JP2005116956A (ja) * | 2003-10-10 | 2005-04-28 | Hitachi Ltd | Ｍｒｉ用超電導磁石 |
| US9234692B2 (en) | 2009-06-15 | 2016-01-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Superconducting magnetic apparatus |
| GB2471180A (en) * | 2009-06-15 | 2010-12-22 | Toshiba Kk | Superconducting magnet coil cooling and support arrangement |
| GB2471180B (en) * | 2009-06-15 | 2011-09-07 | Toshiba Kk | Superconducting magnetic apparatus |
| JP2013021324A (ja) * | 2011-07-06 | 2013-01-31 | Siemens Shenzhen Magnetic Resonance Ltd | 超電導磁石装置および磁気共鳴画像システム |
| EP2801986A4 (en) * | 2012-03-06 | 2015-12-09 | Fujikura Ltd | SUPERCONDUCTIVE COIL AND SUPERIORITY DEVICE |
| US9552913B2 (en) | 2012-03-06 | 2017-01-24 | Fujikura Ltd. | Superconducting coil and superconducting device |
| GB2578315A (en) * | 2018-10-22 | 2020-05-06 | Siemens Healthcare Ltd | Thermal buses for cryogenic applications |
| GB2578315B (en) * | 2018-10-22 | 2021-01-06 | Siemens Healthcare Ltd | Thermal buses for cryogenic applications |
| US11551841B2 (en) | 2018-10-22 | 2023-01-10 | Siemens Healthcare Limited | Thermal buses for cryogenic applications |
| WO2024084908A1 (ja) * | 2022-10-19 | 2024-04-25 | テラル株式会社 | 冷却システム、磁場発生装置、及び、運転方法 |
| JP2024060526A (ja) * | 2022-10-19 | 2024-05-02 | テラル株式会社 | 冷却システム、磁場発生装置、及び、運転方法 |
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