JPH11222638A - アルミ系金属基複合材料およびその製造方法 - Google Patents
アルミ系金属基複合材料およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH11222638A JPH11222638A JP2225498A JP2225498A JPH11222638A JP H11222638 A JPH11222638 A JP H11222638A JP 2225498 A JP2225498 A JP 2225498A JP 2225498 A JP2225498 A JP 2225498A JP H11222638 A JPH11222638 A JP H11222638A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- preform
- base metal
- composite material
- primary crystal
- metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 239000011156 metal matrix composite Substances 0.000 title claims abstract description 11
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical class [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 41
- 239000010953 base metal Substances 0.000 claims abstract description 33
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 31
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 claims abstract description 13
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 28
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 14
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 12
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 230000000536 complexating effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims description 2
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 abstract description 5
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 abstract description 2
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 abstract description 2
- 208000007542 Paresis Diseases 0.000 abstract 1
- 208000012318 pareses Diseases 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 description 15
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 6
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910001366 Hypereutectic aluminum Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 229910021364 Al-Si alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 2
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 229910018523 Al—S Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001111 Fine metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000016571 aggressive behavior Effects 0.000 description 1
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 and in particular Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000003733 fiber-reinforced composite Substances 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000003449 preventive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011208 reinforced composite material Substances 0.000 description 1
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 亜共晶状態でも充分な数・大きさに、また均
一に初晶Ｓｉを晶出させて摺動特性を向上させたアルミ
系金属基複合材料およびその製造方法の提供。 【解決手段】 強化用のプリフォーム繊維体４は繊維表
面に窒化処理が施されたアルミナシリカ繊維であり、さ
らに金型１の中心円柱部２に接触した状態にセットさ
れ、溶融母材金属５が金型１に注入され、その後金型１
内部で摺動自在な形にあるプランジャ３により密封さ
れ、その密封状態を維持したまま外力により図中矢印の
方向に加圧されることで、該プリフォーム繊維体４中の
微細な空孔のすみずみにわたり溶融母材金属５の溶浸お
よび鋳造がなされる。これにより、母材金属の化学的強
度を維持したままプリフォーム中に初晶Ｓｉを多く、均
等に、充分な大きさで晶出することができ、耐磨耗性お
よび摺動特性の向上が図られる。
一に初晶Ｓｉを晶出させて摺動特性を向上させたアルミ
系金属基複合材料およびその製造方法の提供。 【解決手段】 強化用のプリフォーム繊維体４は繊維表
面に窒化処理が施されたアルミナシリカ繊維であり、さ
らに金型１の中心円柱部２に接触した状態にセットさ
れ、溶融母材金属５が金型１に注入され、その後金型１
内部で摺動自在な形にあるプランジャ３により密封さ
れ、その密封状態を維持したまま外力により図中矢印の
方向に加圧されることで、該プリフォーム繊維体４中の
微細な空孔のすみずみにわたり溶融母材金属５の溶浸お
よび鋳造がなされる。これにより、母材金属の化学的強
度を維持したままプリフォーム中に初晶Ｓｉを多く、均
等に、充分な大きさで晶出することができ、耐磨耗性お
よび摺動特性の向上が図られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両のエンジンに
おけるシリンダライナ等に使用可能となる、高い耐磨耗
性および高い摺動性を有するアルミ系金属基複合材料お
よびその製造方法に関する。
おけるシリンダライナ等に使用可能となる、高い耐磨耗
性および高い摺動性を有するアルミ系金属基複合材料お
よびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、一般乗用車等の車両用エンジンの
部品において、使用する材質のアルミ合金化が進んでい
る。これは、従来の鋳鉄製のものと比較して、アルミ合
金製とすることにより飛躍的な軽量化が容易となり、ま
た高い熱伝導率による放熱作用を備えているという有用
性に着目してのことであり、また従来よりアルミ合金を
使用するに当たって問題となっていた製造コストについ
ても近年の製造技術の向上により大幅な抑制が可能とな
ったことで使用状況を助長するものとなっている。
部品において、使用する材質のアルミ合金化が進んでい
る。これは、従来の鋳鉄製のものと比較して、アルミ合
金製とすることにより飛躍的な軽量化が容易となり、ま
た高い熱伝導率による放熱作用を備えているという有用
性に着目してのことであり、また従来よりアルミ合金を
使用するに当たって問題となっていた製造コストについ
ても近年の製造技術の向上により大幅な抑制が可能とな
ったことで使用状況を助長するものとなっている。
【０００３】そしてそのアルミ合金を材質としたエンジ
ン部品の顕著な例としてはピストンヘッドやピストンリ
ングといった高速で往復摺動する部品があり、部品質量
と比例する慣性力がその作動特性に重大な影響を与える
ため、早期からアルミ合金化による軽量化が実施されて
いた。
ン部品の顕著な例としてはピストンヘッドやピストンリ
ングといった高速で往復摺動する部品があり、部品質量
と比例する慣性力がその作動特性に重大な影響を与える
ため、早期からアルミ合金化による軽量化が実施されて
いた。
【０００４】またピストンリングについては、特にシリ
ンダボア（シリンダライナ）に対しての摺動特性が重視
されるため、プリフォーム形成法により耐磨耗性および
摺動特性の向上が図られていた。プリフォーム形成法と
は、微細な金属繊維の集合体（プリフォーム）に母材金
属の溶湯を浸透させて加圧鋳造する（以下、複合化とい
う）ことにより強化複合金属を鋳造形成する方法であ
る。
ンダボア（シリンダライナ）に対しての摺動特性が重視
されるため、プリフォーム形成法により耐磨耗性および
摺動特性の向上が図られていた。プリフォーム形成法と
は、微細な金属繊維の集合体（プリフォーム）に母材金
属の溶湯を浸透させて加圧鋳造する（以下、複合化とい
う）ことにより強化複合金属を鋳造形成する方法であ
る。
【０００５】こうした状況で、ピストンヘッドおよびピ
ストンリングの他にもシリンダヘッドやクランクといっ
た部品が順次アルミ合金化により軽量化されている中、
シリンダブロック（シリンダライナ）のみは、その部品
自体の大きさ、機能および作動から、他部品より一層の
高温中における高い寸法安定性、耐磨耗性、強度および
剛性が要求されるためアルミ合金化が困難となってい
た。
ストンリングの他にもシリンダヘッドやクランクといっ
た部品が順次アルミ合金化により軽量化されている中、
シリンダブロック（シリンダライナ）のみは、その部品
自体の大きさ、機能および作動から、他部品より一層の
高温中における高い寸法安定性、耐磨耗性、強度および
剛性が要求されるためアルミ合金化が困難となってい
た。
【０００６】しかし、他部品との熱膨張差の改善、およ
び軽量化を図ることを目的として、シリンダブロックを
通常のアルミ合金製とし、摺動特性上シリンダブロック
中においてピストンとの摺動部を構成しているシリンダ
ライナのみ前記プリフォーム形成法によって形成された
ものを使用したシリンダブロックや、全体を過共晶アル
ミシリコン合金製としたシリンダブロックが提案されて
いる。
び軽量化を図ることを目的として、シリンダブロックを
通常のアルミ合金製とし、摺動特性上シリンダブロック
中においてピストンとの摺動部を構成しているシリンダ
ライナのみ前記プリフォーム形成法によって形成された
ものを使用したシリンダブロックや、全体を過共晶アル
ミシリコン合金製としたシリンダブロックが提案されて
いる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし単にプリフォー
ム形成されただけのアルミ母材金属基複合材料では、上
述したシリンダライナに要求される摺動性および性質が
得られないため、さらにセラミック粒子を分散させて強
化する方法が取られる。
ム形成されただけのアルミ母材金属基複合材料では、上
述したシリンダライナに要求される摺動性および性質が
得られないため、さらにセラミック粒子を分散させて強
化する方法が取られる。
【０００８】これについては、例えば特開平９−１４０
５０号公報では、セラミックス粒子分散型アルミナ繊維
強化複合材料製のシリンダライナおよびその製造方法と
して記載されている。該公報によると、軽金属マトリッ
クス中にセラミックス粒子（例として炭素、Ｓｉ、Ｔｉ
等）とアルミナ繊維が分散した強化複合材料として形成
することにより、強度、剛性、寸法精度に優れ、また耐
磨耗性が高く、相手材（この場合ピストンリング等）に
対する攻撃性が少ない等、優れた性能を発揮するものと
記載されている。
５０号公報では、セラミックス粒子分散型アルミナ繊維
強化複合材料製のシリンダライナおよびその製造方法と
して記載されている。該公報によると、軽金属マトリッ
クス中にセラミックス粒子（例として炭素、Ｓｉ、Ｔｉ
等）とアルミナ繊維が分散した強化複合材料として形成
することにより、強度、剛性、寸法精度に優れ、また耐
磨耗性が高く、相手材（この場合ピストンリング等）に
対する攻撃性が少ない等、優れた性能を発揮するものと
記載されている。
【０００９】しかし上記公報において、セラミック粒子
とアルミナを主成分とする繊維とを混合してシリンダラ
イナ用のプリフォームを成形する工程は、上記両成分を
混合、分散、ろ過、プレス、乾燥、焼結を行うだけであ
り、このような工程によって得た構成では、溶融母材金
属を該プリフォームに溶浸させる複合化過程においてプ
リフォーム中のセラミック粒子の分布に偏りが生じ、そ
の結果充分な補強効果を備えることが困難となるといっ
た問題があった。
とアルミナを主成分とする繊維とを混合してシリンダラ
イナ用のプリフォームを成形する工程は、上記両成分を
混合、分散、ろ過、プレス、乾燥、焼結を行うだけであ
り、このような工程によって得た構成では、溶融母材金
属を該プリフォームに溶浸させる複合化過程においてプ
リフォーム中のセラミック粒子の分布に偏りが生じ、そ
の結果充分な補強効果を備えることが困難となるといっ
た問題があった。
【００１０】そこで、この問題を解決する方法の１つと
して、アルミ母材金属をＡｌ−Ｓｉ系合金とし、プリフ
ォームにその溶融母材金属を溶浸させる複合化過程で、
プリフォーム中に前記セラミック粒子としての初晶Ｓｉ
を均一に晶出させるという方法がある。
して、アルミ母材金属をＡｌ−Ｓｉ系合金とし、プリフ
ォームにその溶融母材金属を溶浸させる複合化過程で、
プリフォーム中に前記セラミック粒子としての初晶Ｓｉ
を均一に晶出させるという方法がある。
【００１１】そしてこの方法において、母材金属である
Ａｌ−Ｓｉ系金属は、含有するＳｉ量が共晶Ｓｉ量の１
１．２％より少ない亜共晶状態にある場合には初晶Ｓｉ
は一般的には晶出が困難であり、したがって含有Ｓｉ量
が前記共晶Ｓｉ量の１１．２％を越える過共晶状態にあ
ることがこの方法を用いる前提となっている。しかし、
過共晶合金と比較して格段に生産コストを押さえること
のできる亜共晶合金の使用を考慮し、亜共晶合金でも初
晶Ｓｉを晶出させる手段が要望されていた。
Ａｌ−Ｓｉ系金属は、含有するＳｉ量が共晶Ｓｉ量の１
１．２％より少ない亜共晶状態にある場合には初晶Ｓｉ
は一般的には晶出が困難であり、したがって含有Ｓｉ量
が前記共晶Ｓｉ量の１１．２％を越える過共晶状態にあ
ることがこの方法を用いる前提となっている。しかし、
過共晶合金と比較して格段に生産コストを押さえること
のできる亜共晶合金の使用を考慮し、亜共晶合金でも初
晶Ｓｉを晶出させる手段が要望されていた。
【００１２】またさらに、図３（ａ）に示すＡｌ−Ｓｉ
系過共晶アルミ合金（Ａ３９０合金、プリフォーム繊維
なし）の顕微鏡金属組織写真にあるように、初晶Ｓｉは
母材から容易に脱落しやすくその部分が欠陥となり、ま
た脱落した硬質の初晶Ｓｉが相手材の磨耗を促進させて
しまうといった不具合があった。
系過共晶アルミ合金（Ａ３９０合金、プリフォーム繊維
なし）の顕微鏡金属組織写真にあるように、初晶Ｓｉは
母材から容易に脱落しやすくその部分が欠陥となり、ま
た脱落した硬質の初晶Ｓｉが相手材の磨耗を促進させて
しまうといった不具合があった。
【００１３】ここで詳細に説明すると、図３は、従来使
用されているＡｌ−Ｓｉ系過共晶アルミ合金（Ａ３９０
合金）（図３（ａ））、およびＡｌ−Ｓｉ系の亜共晶合
金（ＡＤＣ１２合金）とＡｌ2 Ｏ3 繊維の組み合わせ
（図３（ｂ））の顕微鏡金属組織写真であり、灰色部分
が晶出した初晶Ｓｉ、線状部分がアルミナ繊維、黒色部
分が初晶Ｓｉの脱落した部分となる。
用されているＡｌ−Ｓｉ系過共晶アルミ合金（Ａ３９０
合金）（図３（ａ））、およびＡｌ−Ｓｉ系の亜共晶合
金（ＡＤＣ１２合金）とＡｌ2 Ｏ3 繊維の組み合わせ
（図３（ｂ））の顕微鏡金属組織写真であり、灰色部分
が晶出した初晶Ｓｉ、線状部分がアルミナ繊維、黒色部
分が初晶Ｓｉの脱落した部分となる。
【００１４】また一方、図３（ｂ）に示すＡｌ−Ｓｉ系
合金（ＡＤＣ１２合金）と単なるアルミナ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）繊維を組み合わせた金属基複合材料の顕微鏡金
属組織写真にあるように、前述した灰色部分は明瞭に認
識できるほど表出しておらず一様に混在している状態に
あり、つまりプリフォームの材質が従来より使用してい
た単なるアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）である場合には初晶Ｓ
ｉは晶出が困難であり、耐磨耗性および摺動特性に問題
があるものであった。
合金（ＡＤＣ１２合金）と単なるアルミナ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）繊維を組み合わせた金属基複合材料の顕微鏡金
属組織写真にあるように、前述した灰色部分は明瞭に認
識できるほど表出しておらず一様に混在している状態に
あり、つまりプリフォームの材質が従来より使用してい
た単なるアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）である場合には初晶Ｓ
ｉは晶出が困難であり、耐磨耗性および摺動特性に問題
があるものであった。
【００１５】そこで本発明は上記問題点に鑑みて、母材
金属をＡｌ−Ｓｉ系アルミ合金としてプリフォーム複合
化することにより、亜共晶・過共晶の状態に関係なく充
分な数・大きさに、また均一に初晶Ｓｉを晶出させるこ
とで摺動特性を向上させたアルミ系金属基複合材料およ
びその製造方法の提供を目的とする。
金属をＡｌ−Ｓｉ系アルミ合金としてプリフォーム複合
化することにより、亜共晶・過共晶の状態に関係なく充
分な数・大きさに、また均一に初晶Ｓｉを晶出させるこ
とで摺動特性を向上させたアルミ系金属基複合材料およ
びその製造方法の提供を目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するものであり、以下のように構成される。まず本発明
は、金属繊維体であるプリフォームに溶融した母材金属
を溶浸させることで複合化を行った金属基複合材料に適
用され、前記プリフォームを表面に窒化処理を施したア
ルミナシリカ（Ａｌ2 Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）系繊維とし、前
記母材金属をＡｌ−Ｓｉ系合金とし、前記プリフォーム
中での複合化で晶出した初晶Ｓｉを含有するよう構成さ
れる。これにより母材金属中にセラミックス粒子として
の初晶Ｓｉと強化金属繊維であるプリフォーム繊維との
混合によるアルミ合金の摺動特性の向上が可能となる。
また、繊維が初晶Ｓｉの欠落を防止するため耐摩耗性も
良好となる。
するものであり、以下のように構成される。まず本発明
は、金属繊維体であるプリフォームに溶融した母材金属
を溶浸させることで複合化を行った金属基複合材料に適
用され、前記プリフォームを表面に窒化処理を施したア
ルミナシリカ（Ａｌ2 Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）系繊維とし、前
記母材金属をＡｌ−Ｓｉ系合金とし、前記プリフォーム
中での複合化で晶出した初晶Ｓｉを含有するよう構成さ
れる。これにより母材金属中にセラミックス粒子として
の初晶Ｓｉと強化金属繊維であるプリフォーム繊維との
混合によるアルミ合金の摺動特性の向上が可能となる。
また、繊維が初晶Ｓｉの欠落を防止するため耐摩耗性も
良好となる。
【００１７】また前記プリフォームの材質がアルミナシ
リカ（Ａｌ2 Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）系繊維となるよう構成さ
れることにより母材金属のＡｌ−Ｓｉ系合金が比較的安
価に製造できる一方、通常は初晶Ｓｉが晶出困難とされ
ている亜共晶合金であっても初晶Ｓｉが充分な大きさで
晶出可能となる。これはアルミナシリカ系繊維は熱伝導
率が低いために該繊維体中における溶融母材金属の冷却
がゆっくりと行われることで、初めに析出した初晶Ｓｉ
の核の成長が適度な大きさまで続けられることによるも
のである。また特にアルミナシリカ系プリフォームの繊
維表面に窒化処理を施してあることで、従来の複合化過
程における母材アルミ合金中の組成成分（Ｍｇ等）との
化学反応により発生していた強度低下（金属組織の不整
定）を防止できる。
リカ（Ａｌ2 Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）系繊維となるよう構成さ
れることにより母材金属のＡｌ−Ｓｉ系合金が比較的安
価に製造できる一方、通常は初晶Ｓｉが晶出困難とされ
ている亜共晶合金であっても初晶Ｓｉが充分な大きさで
晶出可能となる。これはアルミナシリカ系繊維は熱伝導
率が低いために該繊維体中における溶融母材金属の冷却
がゆっくりと行われることで、初めに析出した初晶Ｓｉ
の核の成長が適度な大きさまで続けられることによるも
のである。また特にアルミナシリカ系プリフォームの繊
維表面に窒化処理を施してあることで、従来の複合化過
程における母材アルミ合金中の組成成分（Ｍｇ等）との
化学反応により発生していた強度低下（金属組織の不整
定）を防止できる。
【００１８】また前記初晶Ｓｉは大きさが２０〜１００
μｍで、プリフォーム中での含有率が切断表面上での面
積比率で１０〜４０％となるよう晶出するのが適切であ
り、本発明はそのように構成される。
μｍで、プリフォーム中での含有率が切断表面上での面
積比率で１０〜４０％となるよう晶出するのが適切であ
り、本発明はそのように構成される。
【００１９】次に、プリフォームを鋳造金型面に接触さ
せた状態で、Ａｌ−Ｓｉ系合金からなる母材金属合金を
高圧鋳造して複合化を行うことにより、本発明によるア
ルミ系金属基複合材料を製造する方法を特徴とする。
せた状態で、Ａｌ−Ｓｉ系合金からなる母材金属合金を
高圧鋳造して複合化を行うことにより、本発明によるア
ルミ系金属基複合材料を製造する方法を特徴とする。
【００２０】このようにプリフォームを溶融母材金属よ
り低温の金型に接触させることにより、前記亜共晶合金
であっても初晶Ｓｉをプリフォーム中において充分な数
で、また均一に晶出することが可能となる。これは上述
のようにプリフォームを鋳造金型面に接触させた状態で
複合化することで、放熱効果により凝固が早まることで
初晶Ｓｉ析出の核となるものが合金だけの凝固のときよ
りも多く、しかもプリフォーム中において一様に晶出す
ることによるものである。
り低温の金型に接触させることにより、前記亜共晶合金
であっても初晶Ｓｉをプリフォーム中において充分な数
で、また均一に晶出することが可能となる。これは上述
のようにプリフォームを鋳造金型面に接触させた状態で
複合化することで、放熱効果により凝固が早まることで
初晶Ｓｉ析出の核となるものが合金だけの凝固のときよ
りも多く、しかもプリフォーム中において一様に晶出す
ることによるものである。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照しながら説明する。図１は本発明の一実施の形態
例に基づく金属基複合材料の複合化工程を示す側断面図
である。この図において、まず最初に、製造目的とする
鋳物の形に合わせて形成された強化用のプリフォーム繊
維体４が金型１にセットされ、溶融母材金属５が該金型
１に注入され、その後金型１内部で摺動自在な形にある
プランジャ３により密封され、その密封状態を維持した
まま外力により図中矢印の方向に加圧されることで該プ
リフォーム繊維体４中の微細な空孔のすみずみにわたっ
て粘性の高い溶融母材金属５の溶浸がなされ、それによ
り鋳物の寸法精度や健全度の向上が達成される鋳造工程
となる。
を参照しながら説明する。図１は本発明の一実施の形態
例に基づく金属基複合材料の複合化工程を示す側断面図
である。この図において、まず最初に、製造目的とする
鋳物の形に合わせて形成された強化用のプリフォーム繊
維体４が金型１にセットされ、溶融母材金属５が該金型
１に注入され、その後金型１内部で摺動自在な形にある
プランジャ３により密封され、その密封状態を維持した
まま外力により図中矢印の方向に加圧されることで該プ
リフォーム繊維体４中の微細な空孔のすみずみにわたっ
て粘性の高い溶融母材金属５の溶浸がなされ、それによ
り鋳物の寸法精度や健全度の向上が達成される鋳造工程
となる。
【００２２】ここで以上の従来のプリフォーム複合化の
構成に加え、本発明の独自とする構成は、ここで使用さ
れるプリフォーム４が、この複合化の前に繊維表面に窒
化処理が施してあり、さらに該プリフォーム繊維体４が
金型１（図１においては詳しくは中心円柱部２）に接触
した状態にセットされる構成にある。
構成に加え、本発明の独自とする構成は、ここで使用さ
れるプリフォーム４が、この複合化の前に繊維表面に窒
化処理が施してあり、さらに該プリフォーム繊維体４が
金型１（図１においては詳しくは中心円柱部２）に接触
した状態にセットされる構成にある。
【００２３】そして、本実施例で説明するアルミ合金金
属基複合材料の成形物（鋳物）は、具体的には車両エン
ジンにおけるシリンダ部品として使用するする円筒体で
あり、ピストン摺動面である円筒内側面の摺動特性を向
上させるために、図に示すように円筒形のプリフォーム
繊維体４を金型１の中心円柱部２に挿通させた状態で複
合化（溶融母材金属５の注入および加圧鋳造による溶浸
・形成）を行う。つまり、前述したようにプリフォーム
繊維体４が金型１に接触するようセットされた状態で複
合化することにより、形成されたシリンダ円筒体の内側
面上には該円筒形プリフォーム繊維体４の内側表面が露
出し、その結果、内側面露出部付近が機械的に補強さ
れ、耐磨耗性および摺動特性の向上が図られることにな
る。
属基複合材料の成形物（鋳物）は、具体的には車両エン
ジンにおけるシリンダ部品として使用するする円筒体で
あり、ピストン摺動面である円筒内側面の摺動特性を向
上させるために、図に示すように円筒形のプリフォーム
繊維体４を金型１の中心円柱部２に挿通させた状態で複
合化（溶融母材金属５の注入および加圧鋳造による溶浸
・形成）を行う。つまり、前述したようにプリフォーム
繊維体４が金型１に接触するようセットされた状態で複
合化することにより、形成されたシリンダ円筒体の内側
面上には該円筒形プリフォーム繊維体４の内側表面が露
出し、その結果、内側面露出部付近が機械的に補強さ
れ、耐磨耗性および摺動特性の向上が図られることにな
る。
【００２４】また、さらに本発明の場合、溶融した母材
金属５よりも低温である金型１にプリフォーム繊維体４
を接触させた状態で複合化させることにより、プリフォ
ーム４中に溶浸した母材金属がプリフォーム４繊維の付
近で早く凝固が始まり、特にケイ素は過冷の傾向が強い
ため、その結果プリフォーム４中においての初晶Ｓｉの
核となるものがプリフォーム４外の母材金属中（マトリ
ックス中）においてよりも数多く晶出し始めることにな
る。
金属５よりも低温である金型１にプリフォーム繊維体４
を接触させた状態で複合化させることにより、プリフォ
ーム４中に溶浸した母材金属がプリフォーム４繊維の付
近で早く凝固が始まり、特にケイ素は過冷の傾向が強い
ため、その結果プリフォーム４中においての初晶Ｓｉの
核となるものがプリフォーム４外の母材金属中（マトリ
ックス中）においてよりも数多く晶出し始めることにな
る。
【００２５】ここで図２は、本発明によるＡｌ−Ｓｉ系
金属基複合材料のマトリクス部分（図２（ａ））および
プリフォーム４部分（図２（ｂ））の顕微鏡金属組織写
真である。この図２（ａ）、（ｂ）において灰色部分が
晶出した初晶Ｓｉ、線状部分がプリフォーム繊維体４と
なり、比較してわかるようにプリフォーム４中における
初晶Ｓｉの方がマトリクス中における初晶Ｓｉよりも多
く、大きく、また明瞭に晶出していることがわかる。つ
まり、プリフォーム４の複合部分中において、より多く
の初晶Ｓｉの確保が可能となる。
金属基複合材料のマトリクス部分（図２（ａ））および
プリフォーム４部分（図２（ｂ））の顕微鏡金属組織写
真である。この図２（ａ）、（ｂ）において灰色部分が
晶出した初晶Ｓｉ、線状部分がプリフォーム繊維体４と
なり、比較してわかるようにプリフォーム４中における
初晶Ｓｉの方がマトリクス中における初晶Ｓｉよりも多
く、大きく、また明瞭に晶出していることがわかる。つ
まり、プリフォーム４の複合部分中において、より多く
の初晶Ｓｉの確保が可能となる。
【００２６】そして本実施例に使用するプリフォーム繊
維体４は、アルミナシリカ（Ａｌ2Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）系
繊維を成形固定化したものとなり、繊維中のアルミナと
シリカの組成比は具体的には約５０％対約５０％とな
る。また形成されたプリフォーム４全体の体積に対して
のアルミナシリカ繊維の実体積率は約１０％程度になる
よう成形固定化される。ここで、実体積が１０％より少
ない場合には希望する強化が図れず、逆に極端に高い場
合には溶融母材金属５が、密接になっている繊維間に十
分に溶浸することができないからである。
維体４は、アルミナシリカ（Ａｌ2Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）系
繊維を成形固定化したものとなり、繊維中のアルミナと
シリカの組成比は具体的には約５０％対約５０％とな
る。また形成されたプリフォーム４全体の体積に対して
のアルミナシリカ繊維の実体積率は約１０％程度になる
よう成形固定化される。ここで、実体積が１０％より少
ない場合には希望する強化が図れず、逆に極端に高い場
合には溶融母材金属５が、密接になっている繊維間に十
分に溶浸することができないからである。
【００２７】また本実施例に使用する母材アルミ金属は
具体的にはＡＤＣ１２合金となり、Ｓｉ成分の組成比が
およそ９．６〜１２．０％であり、一般的に亜共晶合金
となる。この合金は使用済みアルミ合金の再生品から製
造可能であり、よって製造コストが他の鋳造アルミニウ
ム合金の製造と比較して格段に安価となる。
具体的にはＡＤＣ１２合金となり、Ｓｉ成分の組成比が
およそ９．６〜１２．０％であり、一般的に亜共晶合金
となる。この合金は使用済みアルミ合金の再生品から製
造可能であり、よって製造コストが他の鋳造アルミニウ
ム合金の製造と比較して格段に安価となる。
【００２８】また従来使用されていた単なるアルミナ
（Ａｌ2 Ｏ3 ) 製のプリフォーム４繊維体を使用した場
合には何ら問題のないところ、本発明によるアルミナシ
リカ（Ａｌ2 Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）系繊維体を強化用プリフ
ォーム繊維体４として使用した場合、繊維表面において
前記ＡＤＣ１２中に混入されている組成成分（Ｍｇ等）
との化学反応により鋳造後の金属組織が不安定となり、
その結果機械的強度が低下するという不具合が生じる場
合もありうる。
（Ａｌ2 Ｏ3 ) 製のプリフォーム４繊維体を使用した場
合には何ら問題のないところ、本発明によるアルミナシ
リカ（Ａｌ2 Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）系繊維体を強化用プリフ
ォーム繊維体４として使用した場合、繊維表面において
前記ＡＤＣ１２中に混入されている組成成分（Ｍｇ等）
との化学反応により鋳造後の金属組織が不安定となり、
その結果機械的強度が低下するという不具合が生じる場
合もありうる。
【００２９】このため本実施例で使用するアルミナシリ
カ（Ａｌ2 Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）系繊維の表面には該化学反
応を押さえるために窒化処理を行う必要がある。そこ
で、本発明で実施されるプリフォーム繊維体４の表面に
施す窒化処理とは、前記固定形成されたプリフォーム繊
維体４を炭酸ガスとアンモニアガスとの混合ガス中又は
アンモニアガス中において、１２００〜１６００℃に加
熱を行う処理となる。このような条件で反応を行うと、
アルミナシリカ系繊維の表面は外部から浸透する活性窒
素の作用により窒化されて窒化物または酸窒化物に変換
され、表面改質がなされる。
カ（Ａｌ2 Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）系繊維の表面には該化学反
応を押さえるために窒化処理を行う必要がある。そこ
で、本発明で実施されるプリフォーム繊維体４の表面に
施す窒化処理とは、前記固定形成されたプリフォーム繊
維体４を炭酸ガスとアンモニアガスとの混合ガス中又は
アンモニアガス中において、１２００〜１６００℃に加
熱を行う処理となる。このような条件で反応を行うと、
アルミナシリカ系繊維の表面は外部から浸透する活性窒
素の作用により窒化されて窒化物または酸窒化物に変換
され、表面改質がなされる。
【００３０】また繊維表面に施す窒化処理の窒化率は、
特に前記ＡＤＣ１２合金の強化剤として用いる場合に
は、およそ１〜１０％の範囲であることが好ましい。窒
化率が１％未満では、窒化物の層が薄すぎるためアルミ
ナシリカ系繊維と母材金属中のＭｇ成分との反応を防止
できなくなる。一方、窒化率が１０％を越えると、繊維
が脆化して折れやすくなる。
特に前記ＡＤＣ１２合金の強化剤として用いる場合に
は、およそ１〜１０％の範囲であることが好ましい。窒
化率が１％未満では、窒化物の層が薄すぎるためアルミ
ナシリカ系繊維と母材金属中のＭｇ成分との反応を防止
できなくなる。一方、窒化率が１０％を越えると、繊維
が脆化して折れやすくなる。
【００３１】以上のアルミナシリカ繊維の窒化処理につ
いては、例えば特開平６−３３０４１２号公報にも記載
がある。前記公開公報の記載によると、アルミナシリカ
系繊維は金属基複合材料の強化繊維として有用性がある
一方、鋳造時において母材金属中の組成成分（Ｍｇ等）
と化学反応を起こして強度低下を招くため、その防止策
としての表面窒化処理となっている。
いては、例えば特開平６−３３０４１２号公報にも記載
がある。前記公開公報の記載によると、アルミナシリカ
系繊維は金属基複合材料の強化繊維として有用性がある
一方、鋳造時において母材金属中の組成成分（Ｍｇ等）
と化学反応を起こして強度低下を招くため、その防止策
としての表面窒化処理となっている。
【００３２】しかし、本発明においてはさらにアルミナ
シリカ（Ａｌ2 Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）繊維をプリフォーム４
繊維に使用することで、従来使用していた単なるアルミ
ナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）繊維よりも熱伝導率が低いことによ
り、プリフォーム４繊維付近の母材金属が凝固を始めた
後でゆっくりと冷却が行われるため、初晶Ｓｉの成長が
促進されて充分な大きさへの最適化を図ることが可能と
なるといった有用性がある（図２（ｂ）参照）。これに
より、初晶Ｓｉが充分に大きくまたプリフォーム４の空
孔中に晶出されるため、母材金属に対しての定着・固定
が大きく、実使用時における高熱中でのピストンの摺動
に対しても前記初晶Ｓｉの脱落を防止できる構成とな
る。
シリカ（Ａｌ2 Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）繊維をプリフォーム４
繊維に使用することで、従来使用していた単なるアルミ
ナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）繊維よりも熱伝導率が低いことによ
り、プリフォーム４繊維付近の母材金属が凝固を始めた
後でゆっくりと冷却が行われるため、初晶Ｓｉの成長が
促進されて充分な大きさへの最適化を図ることが可能と
なるといった有用性がある（図２（ｂ）参照）。これに
より、初晶Ｓｉが充分に大きくまたプリフォーム４の空
孔中に晶出されるため、母材金属に対しての定着・固定
が大きく、実使用時における高熱中でのピストンの摺動
に対しても前記初晶Ｓｉの脱落を防止できる構成とな
る。
【００３３】そして、初晶Ｓｉの晶出する大きさとして
は２０〜１００μｍが適切であり、さらに好ましくは５
０μｍが最適となる。また、プリフォーム中においての
初晶Ｓｉの含有率は切断表面上での面積比率で１０〜４
０％が適切であり、さらに好ましくは２０％が最適とな
る。
は２０〜１００μｍが適切であり、さらに好ましくは５
０μｍが最適となる。また、プリフォーム中においての
初晶Ｓｉの含有率は切断表面上での面積比率で１０〜４
０％が適切であり、さらに好ましくは２０％が最適とな
る。
【００３４】また、本発明によるアルミ系金属基複合材
料の適用は、以上説明したシリンダライナーの実施形態
例に限定するものではなく、他にも例えばクランクシャ
フトおよびその軸受け部のそれぞれの摺接部にも適用可
能である。この場合、クランクシャフトの摺接部外径側
面上および軸受けの摺接部内径側面上にプリフォームが
接触する形態で複合化される。
料の適用は、以上説明したシリンダライナーの実施形態
例に限定するものではなく、他にも例えばクランクシャ
フトおよびその軸受け部のそれぞれの摺接部にも適用可
能である。この場合、クランクシャフトの摺接部外径側
面上および軸受けの摺接部内径側面上にプリフォームが
接触する形態で複合化される。
【００３５】また上記クランクシャフトの摺接部のよう
に外径側面上にプリフォームが接触する形態で複合化す
る場合、図１に示す複合化の構成以外にも、金型１の内
周にプリフォーム４の外周が接触して複合化が行われる
構成も可能となる。
に外径側面上にプリフォームが接触する形態で複合化す
る場合、図１に示す複合化の構成以外にも、金型１の内
周にプリフォーム４の外周が接触して複合化が行われる
構成も可能となる。
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、Ａ
ｌ−Ｓｉ系アルミ合金において、安価に製造可能であ
り、一般的に初晶Ｓｉを晶出しにくい亜共晶合金とされ
ているＡＤＣ１２合金を使用した場合でも、多数に、均
等に、充分な大きさで初晶Ｓｉの晶出が可能となり、そ
れにより初晶Ｓｉの脱落を防止して、耐磨耗性および摺
動特性の向上が図られ、ひいては金属基複合材料のＶｆ
を下げることが可能となることにより製造コストの低減
が可能となる。
ｌ−Ｓｉ系アルミ合金において、安価に製造可能であ
り、一般的に初晶Ｓｉを晶出しにくい亜共晶合金とされ
ているＡＤＣ１２合金を使用した場合でも、多数に、均
等に、充分な大きさで初晶Ｓｉの晶出が可能となり、そ
れにより初晶Ｓｉの脱落を防止して、耐磨耗性および摺
動特性の向上が図られ、ひいては金属基複合材料のＶｆ
を下げることが可能となることにより製造コストの低減
が可能となる。
【図１】本発明による金属基複合材料の複合化工程を示
す側断面図である。
す側断面図である。
【図２】本発明によるＡｌ−Ｓｉ系金属基複合材料のマ
トリクス部分（図２（ａ））、およびプリフォーム部分
（図２（ｂ））の顕微鏡金属組織写真である。
トリクス部分（図２（ａ））、およびプリフォーム部分
（図２（ｂ））の顕微鏡金属組織写真である。
【図３】従来使用されているＡｌ−Ｓｉ系過共晶アルミ
合金（Ａ３９０合金）（図３（ａ））、およびＡｌ−Ｓ
ｉ系過共晶合金（ＡＤＣ１２合金）とＡｌ2 Ｏ3 繊維の
組み合わせ（図３（ｂ））の顕微鏡金属組織写真であ
る。
合金（Ａ３９０合金）（図３（ａ））、およびＡｌ−Ｓ
ｉ系過共晶合金（ＡＤＣ１２合金）とＡｌ2 Ｏ3 繊維の
組み合わせ（図３（ｂ））の顕微鏡金属組織写真であ
る。
１ 金型 ２ 中心円柱部 ３ プランジャ ４ プリフォーム繊維体 ５ 溶融母材金属
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｆ 1/08 Ｆ０２Ｆ 1/08
Claims (3)
- 【請求項１】 プリフォーム母材金属を複合化した金属
基複合材料において、前記プリフォームを表面に窒化処
理を施したアルミナシリカ（Ａｌ2 Ｏ3 ・ ＳｉＯ2 ）系
繊維とし、 前記母材金属をＡｌ−Ｓｉ系合金とし、 前記プリフォーム中での複合化で晶出した初晶Ｓｉを含
有していることを特徴とするアルミ系金属基複合材料。 - 【請求項２】 前記初晶Ｓｉの晶出する大きさが２０〜
１００μｍであり、プリフォーム中での含有率が切断表
面上での面積比率で１０〜４０％であることを特徴とす
る請求項１記載のアルミ系金属基複合材料。 - 【請求項３】 プリフォームを鋳造金型面に接触させた
状態で、Ａｌ−Ｓｉ系合金からなる母材金属合金を高圧
鋳造して複合化を行うことにより、請求項１記載のアル
ミ系金属基複合材料を製造することを特徴とするアルミ
系金属基複合材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2225498A JPH11222638A (ja) | 1998-02-03 | 1998-02-03 | アルミ系金属基複合材料およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2225498A JPH11222638A (ja) | 1998-02-03 | 1998-02-03 | アルミ系金属基複合材料およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11222638A true JPH11222638A (ja) | 1999-08-17 |
Family
ID=12077652
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2225498A Withdrawn JPH11222638A (ja) | 1998-02-03 | 1998-02-03 | アルミ系金属基複合材料およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11222638A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1500447A3 (en) * | 2003-07-23 | 2007-01-03 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Aluminium based composite material and process for manufacturing the same |
| WO2010113667A1 (en) | 2009-03-31 | 2010-10-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Mmc cylinder liner and method for producing the same |
-
1998
- 1998-02-03 JP JP2225498A patent/JPH11222638A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1500447A3 (en) * | 2003-07-23 | 2007-01-03 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Aluminium based composite material and process for manufacturing the same |
| WO2010113667A1 (en) | 2009-03-31 | 2010-10-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Mmc cylinder liner and method for producing the same |
| JP2010236636A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Toyota Motor Corp | Ｍｍｃシリンダーライナー及びその製造方法 |
| CN102159347A (zh) * | 2009-03-31 | 2011-08-17 | 丰田自动车株式会社 | Mmc气缸套及用于生产该mmc气缸套的方法 |
| DE112010001446T5 (de) | 2009-03-31 | 2012-08-23 | Central Motor Wheel Co., Ltd. | Zylinderlaufbuchse aus Metallmatrix-Verbundwerkstoffund Verfahren zur Herstellung derselben |
| DE112010001446B4 (de) * | 2009-03-31 | 2014-02-27 | Central Motor Wheel Co., Ltd. | Verfahren zur Herstellung einer Zylinderlaufbuchse aus Metallmatrix-Verbundwerkstoffund Verfahren zur Herstellung derselben |
| US8966751B2 (en) | 2009-03-31 | 2015-03-03 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | MMC cylinder liner and method for producing the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5385195A (en) | Nickel coated carbon preforms | |
| KR100702341B1 (ko) | 고온에서 적용하기 위한 고강도 알루미늄 합금 | |
| US6592687B1 (en) | Aluminum alloy and article cast therefrom | |
| JPS60168959A (ja) | 強化ピストン、その製法及びピストン用の強化材 | |
| JPH10265870A (ja) | アルミニウム基複合材料およびその製造方法 | |
| US5727511A (en) | Cylinder liner and cylinder block and method for producing the cylinder liner and the cylinder block | |
| EP0864660A2 (en) | Piston for internal combustion engine and method for producing same | |
| US20050019540A1 (en) | Aluminum based composite material and process for manufacturing the same | |
| JPH11222638A (ja) | アルミ系金属基複合材料およびその製造方法 | |
| JPH1136030A (ja) | ピストン用アルミニウム合金及びピストン製造方法 | |
| JP3323396B2 (ja) | シリンダライナ及びシリンダブロック並びにそれらの製造方法 | |
| JPH08143990A (ja) | 耐摩耗性複合軽合金部材とその製造法 | |
| JP2971380B2 (ja) | 高い耐摩耗性を有するアルミニウム合金の製造方法 | |
| JP2001335900A (ja) | 繊維強化アルミニウム合金材料 | |
| JP3577748B2 (ja) | 金属基複合体およびその製造方法 | |
| JP2000271728A (ja) | 無加圧含浸浸透法による複合素材の製造方法 | |
| JPH0696187B2 (ja) | 耐摩耗性複合部材及びその製造法 | |
| JP2000282161A (ja) | 靱性に優れた耐熱アルミニウム合金及びその製造方法 | |
| JP2003253308A (ja) | アルミニウム基複合材料の製造方法 | |
| JPH07305125A (ja) | 内燃機関用のシリンダーライナー | |
| JPH10158764A (ja) | 耐凝着性と強度に優れたＡｌ基複合材料およびその製造方法 | |
| JPH10219378A (ja) | 鍛造ピストン用素材 | |
| JPH07259640A (ja) | シリンダヘッド | |
| JPH0465138B2 (ja) | ||
| JPH0499237A (ja) | 金属マトリックス繊維強化複合材料 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050405 |