JPH11269554A - 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法 - Google Patents
電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法Info
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- JPH11269554A JPH11269554A JP10090962A JP9096298A JPH11269554A JP H11269554 A JPH11269554 A JP H11269554A JP 10090962 A JP10090962 A JP 10090962A JP 9096298 A JP9096298 A JP 9096298A JP H11269554 A JPH11269554 A JP H11269554A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
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- C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 金型寿命の低下の問題を生じることなく、打
抜き性を改善した電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方
法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｎｉ：３０〜５５％、Ｍｎ：
０．８％以下、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ及びＣａのうち一種ま
たは二種以上を合計で０．００５％以上かつ０．５％未
満を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなるＦ
ｅ−Ｎｉ合金を、基本的に溶解、鋳造、熱間加工、冷間
圧延、焼鈍からなる工程で製造する電子銃部品用Ｆｅ−
Ｎｉ合金の製造方法であって、Ｆｅ−Ｎｉ合金は、Ｓの
含有量を［％Ｓ］、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ，Ｃａの含有量の
合計を［％Ｘ］としたときに、０．００００５≦[％Ｘ]
[％Ｓ]≦０．０１００を満たし、かつ、熱間加工を下記
式で示す温度Ｔに加熱して行う。
抜き性を改善した電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方
法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｎｉ：３０〜５５％、Ｍｎ：
０．８％以下、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ及びＣａのうち一種ま
たは二種以上を合計で０．００５％以上かつ０．５％未
満を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなるＦ
ｅ−Ｎｉ合金を、基本的に溶解、鋳造、熱間加工、冷間
圧延、焼鈍からなる工程で製造する電子銃部品用Ｆｅ−
Ｎｉ合金の製造方法であって、Ｆｅ−Ｎｉ合金は、Ｓの
含有量を［％Ｓ］、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ，Ｃａの含有量の
合計を［％Ｘ］としたときに、０．００００５≦[％Ｘ]
[％Ｓ]≦０．０１００を満たし、かつ、熱間加工を下記
式で示す温度Ｔに加熱して行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電子銃部品、例え
ば電子銃電極材料として好適な、プレス打抜き性を向上
させたＦｅ−Ｎｉ合金の製造方法に関する。
ば電子銃電極材料として好適な、プレス打抜き性を向上
させたＦｅ−Ｎｉ合金の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１は、公知のシャドウマスク型カラー
ブラウン管の断面図であって、パネル１に赤、緑、青の
３原色を発光する蛍光膜２が塗布されており、一方ネッ
ク部には電子ビーム３を発射する電子銃４が装備されて
いる。電子ビーム３は偏向ヨーク５により偏向操作され
る。６はシャドウマスク、そして７は磁気シールドであ
る。
ブラウン管の断面図であって、パネル１に赤、緑、青の
３原色を発光する蛍光膜２が塗布されており、一方ネッ
ク部には電子ビーム３を発射する電子銃４が装備されて
いる。電子ビーム３は偏向ヨーク５により偏向操作され
る。６はシャドウマスク、そして７は磁気シールドであ
る。
【０００３】図２（ａ）及び（ｂ）は、電子銃４に装備
される打抜き加工部品の一例としての電極（グリッド電
極）１０を示す斜視図及び断面図である。電極１０は、
電子銃の陰極から熱放出された電子を制御し、電子ビー
ムを形成し、その電子流量を変調する役目をなす。電極
１０にはそれぞれ赤、緑及び青発色用ビームを通過させ
る微小孔１０ａ、１０ｂ及び１０ｃをコイニングとプレ
ス打抜き加工により形成している。
される打抜き加工部品の一例としての電極（グリッド電
極）１０を示す斜視図及び断面図である。電極１０は、
電子銃の陰極から熱放出された電子を制御し、電子ビー
ムを形成し、その電子流量を変調する役目をなす。電極
１０にはそれぞれ赤、緑及び青発色用ビームを通過させ
る微小孔１０ａ、１０ｂ及び１０ｃをコイニングとプレ
ス打抜き加工により形成している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一般に、受像管などに
用いられる電子銃部品は、板厚０．０５〜０．５ｍｍ程
度の非磁性ステンレス鋼を上述のようにコイニングを経
てあるいは経ずにプレス打抜き加工することにより完成
させる。ところが、最近は電子銃の陰極に近いところに
位置する電極には、非磁性であることよりもむしろ熱膨
張が小さいことが重要視されるようになってきた。すな
わち、近年のコンピューターディスプレー等の受像管の
高精細化、高機能化にともない、電極部品の熱膨張によ
る微妙な寸法変化がパネル１（図１参照）上の画面の性
能（色純度）に影響するようになってきたのである。
用いられる電子銃部品は、板厚０．０５〜０．５ｍｍ程
度の非磁性ステンレス鋼を上述のようにコイニングを経
てあるいは経ずにプレス打抜き加工することにより完成
させる。ところが、最近は電子銃の陰極に近いところに
位置する電極には、非磁性であることよりもむしろ熱膨
張が小さいことが重要視されるようになってきた。すな
わち、近年のコンピューターディスプレー等の受像管の
高精細化、高機能化にともない、電極部品の熱膨張によ
る微妙な寸法変化がパネル１（図１参照）上の画面の性
能（色純度）に影響するようになってきたのである。
【０００５】そこで、低熱膨張特性を有するＦｅ−Ｎｉ
合金、特にＦｅ−４２％Ｎｉ合金（４２合金）が電極材
料として用いられ始めたが、従来の４２合金は電極部品
に微小孔１０ａ、１０ｂ及び１０ｃを打抜き加工する際
に、パンチが素材から打抜きカスを切り離す先端縁１０
ｅ（図２参照）にバリＢが発生するという問題がある。
打抜き加工時に発生するバリは、電子ビームの制御に悪
影響を与え、電子銃にとっての致命的欠陥と言える。今
後、さらに受像管の高精細化が進むことから電子銃部品
に発生するバリ低減への要求はますます厳しくなってい
る。
合金、特にＦｅ−４２％Ｎｉ合金（４２合金）が電極材
料として用いられ始めたが、従来の４２合金は電極部品
に微小孔１０ａ、１０ｂ及び１０ｃを打抜き加工する際
に、パンチが素材から打抜きカスを切り離す先端縁１０
ｅ（図２参照）にバリＢが発生するという問題がある。
打抜き加工時に発生するバリは、電子ビームの制御に悪
影響を与え、電子銃にとっての致命的欠陥と言える。今
後、さらに受像管の高精細化が進むことから電子銃部品
に発生するバリ低減への要求はますます厳しくなってい
る。
【０００６】従来から、Ｆｅ−Ｎｉ合金の打抜き性を改
善するための提案が、特開平６−１８４７０３号、特開
平６−１２２９４５号、特開平７−３４００号、特開平
７−３４１９９号等によりなされている。その中で、特
開平６−１８４７０３号では、Ｓ含有量を０．００２〜
０．０５％に規定し、ＳまたはＳ化合物を粒界または粒
内に分散することが提案されている。しかしながら、単
に快削性元素であるＳを添加し、その含有量を規定する
だけでは、最近の極めて高い精度が要求される部品にお
けるバリ抑制には十分とは言えない。
善するための提案が、特開平６−１８４７０３号、特開
平６−１２２９４５号、特開平７−３４００号、特開平
７−３４１９９号等によりなされている。その中で、特
開平６−１８４７０３号では、Ｓ含有量を０．００２〜
０．０５％に規定し、ＳまたはＳ化合物を粒界または粒
内に分散することが提案されている。しかしながら、単
に快削性元素であるＳを添加し、その含有量を規定する
だけでは、最近の極めて高い精度が要求される部品にお
けるバリ抑制には十分とは言えない。
【０００７】次に、特開平６−１２２９４５号、特開平
７−３４００号、特開平７−３４１９９号では、Ｔｉ、
Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｗ、Ｚｒ等の強度向上元素を添加し、
硬さ上昇と適度の脆化によりバリ発生を押さえようとす
る提案がなされているが、硬さ上昇による金型寿命の低
下の問題を抱えている。したがって本発明は、上記従来
技術の問題点を解消し、金型寿命の低下の問題を生じる
ことなく、プレス打抜き性を改善した電子銃部品用Ｆｅ
−Ｎｉ合金の製造方法を提供することを目的としてい
る。
７−３４００号、特開平７−３４１９９号では、Ｔｉ、
Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｗ、Ｚｒ等の強度向上元素を添加し、
硬さ上昇と適度の脆化によりバリ発生を押さえようとす
る提案がなされているが、硬さ上昇による金型寿命の低
下の問題を抱えている。したがって本発明は、上記従来
技術の問題点を解消し、金型寿命の低下の問題を生じる
ことなく、プレス打抜き性を改善した電子銃部品用Ｆｅ
−Ｎｉ合金の製造方法を提供することを目的としてい
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、プレス打
抜き性に影響を及ぼす介在物と、介在物の分布に及ぼす
製造条件の影響を鋭意研究した結果、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃ
ｅ，Ｃａ及びＳの含有量を特定の範囲に限定すること
と、それらの含有量によって決まる適性温度に加熱して
熱間加工を行うことにより、電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合
金のプレス打抜き性を改善し、上記目的を達成するに到
った。
抜き性に影響を及ぼす介在物と、介在物の分布に及ぼす
製造条件の影響を鋭意研究した結果、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃ
ｅ，Ｃａ及びＳの含有量を特定の範囲に限定すること
と、それらの含有量によって決まる適性温度に加熱して
熱間加工を行うことにより、電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合
金のプレス打抜き性を改善し、上記目的を達成するに到
った。
【０００９】すなわち、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ，Ｃａの硫化
物を適当量材料中に析出させ、打抜きの際にき裂の発生
と伝播を促進することによって、プレス打抜き性を向上
させることができる。さらに、本発明者らの検討によれ
ば、プレス打抜き性を向上させるためには、単に上記元
素（以下、硫化物形成元素という）とＳの含有量を規定
するだけでは硫化物の量や分布を制御することができず
不充分であり、それには熱間加工時の加熱温度が大きく
関わってくることが明らかになった。そして、本発明者
らは、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ，Ｃａ及びＳの含有量によって
熱間加工の適性な加熱温度が変動することを見出し、こ
の適正な加熱温度と上記硫化物形成元素及びＳの含有量
を適性範囲に制御することとを合わせて、初めて電子銃
部品のバリに対する厳しい要求に応えられる合金を供給
できることを見出すに到った。なお、本発明では、合金
の硬さ上昇には効果の小さな硫化物をプレス打抜き性向
上に利用するので、硬さ上昇による金型寿命の低下の問
題を生じることはない。
物を適当量材料中に析出させ、打抜きの際にき裂の発生
と伝播を促進することによって、プレス打抜き性を向上
させることができる。さらに、本発明者らの検討によれ
ば、プレス打抜き性を向上させるためには、単に上記元
素（以下、硫化物形成元素という）とＳの含有量を規定
するだけでは硫化物の量や分布を制御することができず
不充分であり、それには熱間加工時の加熱温度が大きく
関わってくることが明らかになった。そして、本発明者
らは、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ，Ｃａ及びＳの含有量によって
熱間加工の適性な加熱温度が変動することを見出し、こ
の適正な加熱温度と上記硫化物形成元素及びＳの含有量
を適性範囲に制御することとを合わせて、初めて電子銃
部品のバリに対する厳しい要求に応えられる合金を供給
できることを見出すに到った。なお、本発明では、合金
の硬さ上昇には効果の小さな硫化物をプレス打抜き性向
上に利用するので、硬さ上昇による金型寿命の低下の問
題を生じることはない。
【００１０】本発明の電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製
造方法は、上記知見に基づいてなされたもので、重量％
で、Ｎｉ：３０〜５５％、Ｍｎ：０．８％以下、Ｓ：
０．００１〜０．０５０％、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ及びＣａ
のうち一種または二種以上を合計で０．００５％以上か
つ０．５％未満を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純
物よりなるＦｅ−Ｎｉ合金を、基本的に溶解、鋳造、熱
間加工、冷間圧延、焼鈍からなる工程で製造する電子銃
部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法において、Ｆｅ−Ｎｉ
合金は、Ｓの含有量を［％Ｓ］、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ，Ｃ
ａの含有量の合計を［％Ｘ］としたときに、０．０００
０５≦[％Ｘ][％Ｓ]≦０．０１００を満たし、かつ、熱
間加工を下記式で示す温度Ｔに加熱して行うことを特徴
としている。
造方法は、上記知見に基づいてなされたもので、重量％
で、Ｎｉ：３０〜５５％、Ｍｎ：０．８％以下、Ｓ：
０．００１〜０．０５０％、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ及びＣａ
のうち一種または二種以上を合計で０．００５％以上か
つ０．５％未満を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純
物よりなるＦｅ−Ｎｉ合金を、基本的に溶解、鋳造、熱
間加工、冷間圧延、焼鈍からなる工程で製造する電子銃
部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法において、Ｆｅ−Ｎｉ
合金は、Ｓの含有量を［％Ｓ］、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ，Ｃ
ａの含有量の合計を［％Ｘ］としたときに、０．０００
０５≦[％Ｘ][％Ｓ]≦０．０１００を満たし、かつ、熱
間加工を下記式で示す温度Ｔに加熱して行うことを特徴
としている。
【数２】
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、上記数値限定の理由を本発
明の作用とともに説明する。 Ｎｉ：ＮｉはＦｅ−Ｎｉ合金の熱膨張特性を決定する重
要な元素であり、３０％未満あるいは５５％を超えると
熱膨張係数が大きくなりすぎて好ましくない。よって、
Ｎｉの成分範囲は３０〜５５％とした。 Ｍｎ：Ｍｎは０．８％を超えて含有すると合金の硬さが
上昇して金型の摩耗を促進するようになるとともに、熱
膨張係数も大きくなる。よって、Ｍｎの成分範囲は０．
８％以下とした。
明の作用とともに説明する。 Ｎｉ：ＮｉはＦｅ−Ｎｉ合金の熱膨張特性を決定する重
要な元素であり、３０％未満あるいは５５％を超えると
熱膨張係数が大きくなりすぎて好ましくない。よって、
Ｎｉの成分範囲は３０〜５５％とした。 Ｍｎ：Ｍｎは０．８％を超えて含有すると合金の硬さが
上昇して金型の摩耗を促進するようになるとともに、熱
膨張係数も大きくなる。よって、Ｍｎの成分範囲は０．
８％以下とした。
【００１２】Ｓ：ＳはＴｉ，Ｍｇ，Ｃｅ，Ｃａとともに
プレス打抜き性を向上させる硫化物を形成する。Ｓ含有
量が０．００１％未満ではプレス打抜き性向上に十分で
なく、０．０５０％を超えると熱間加工性や耐食性が劣
化するので、Ｓの成分範囲を０．００１〜０．０５０％
とした。なお、さらに好ましい範囲は０．００３〜０．
０２０％である。
プレス打抜き性を向上させる硫化物を形成する。Ｓ含有
量が０．００１％未満ではプレス打抜き性向上に十分で
なく、０．０５０％を超えると熱間加工性や耐食性が劣
化するので、Ｓの成分範囲を０．００１〜０．０５０％
とした。なお、さらに好ましい範囲は０．００３〜０．
０２０％である。
【００１３】Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ，Ｃａ：これらの元素は
Ｓと硫化物（ＴｉＳ，ＭｇＳ，ＣｅＳ，ＣａＳ）を形成
し、プレス打抜き性を向上させる。これら元素の含有量
の合計が０．００５％未満ではプレス打抜き性の効果が
充分でなく、０．５％以上では合金の硬さが上昇して好
ましくない。よって、上記元素の含有量の合計を０．０
０５％以上かつ０．５％未満とした。上記以外の成分は
不可避的不純物とＦｅである。不純物は、Ｃ、Ｓｉ、Ａ
ｌ、Ｐ、Ｃｒなどの通常の不純物であって、熱膨張特性
にとって有害であるので、これらの不純物元素の含有量
は総計で０．００１〜０．５％が望ましい。
Ｓと硫化物（ＴｉＳ，ＭｇＳ，ＣｅＳ，ＣａＳ）を形成
し、プレス打抜き性を向上させる。これら元素の含有量
の合計が０．００５％未満ではプレス打抜き性の効果が
充分でなく、０．５％以上では合金の硬さが上昇して好
ましくない。よって、上記元素の含有量の合計を０．０
０５％以上かつ０．５％未満とした。上記以外の成分は
不可避的不純物とＦｅである。不純物は、Ｃ、Ｓｉ、Ａ
ｌ、Ｐ、Ｃｒなどの通常の不純物であって、熱膨張特性
にとって有害であるので、これらの不純物元素の含有量
は総計で０．００１〜０．５％が望ましい。
【００１４】硫化物形成元素（Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃｅ，Ｃ
ａ）とＳの濃度積[％Ｘ][％Ｓ]：この濃度積[％Ｘ][％
Ｓ]は、電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金のプレス打抜き性
の向上に関して、本発明者らが初めて着目したパラメー
タであって、このパラメータの範囲を規定することによ
り、上記硫化物形成元素またはＳ単独の含有量を規定す
るのと比較して硫化物の量をより確実に制御することが
できる。本発明者らの検討によれば、濃度積[％Ｘ][％
Ｓ]が０．００００５未満ではプレス打抜き性向上に充
分な硫化物が析出せず、０．０１を超えると硫化物が多
くなりすぎて耐食性が劣化することが判った。よって、
硫化物形成元素とＳの濃度積[％Ｘ][％Ｓ]は、下記式
［数３］を満たす範囲に規定した。
ａ）とＳの濃度積[％Ｘ][％Ｓ]：この濃度積[％Ｘ][％
Ｓ]は、電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金のプレス打抜き性
の向上に関して、本発明者らが初めて着目したパラメー
タであって、このパラメータの範囲を規定することによ
り、上記硫化物形成元素またはＳ単独の含有量を規定す
るのと比較して硫化物の量をより確実に制御することが
できる。本発明者らの検討によれば、濃度積[％Ｘ][％
Ｓ]が０．００００５未満ではプレス打抜き性向上に充
分な硫化物が析出せず、０．０１を超えると硫化物が多
くなりすぎて耐食性が劣化することが判った。よって、
硫化物形成元素とＳの濃度積[％Ｘ][％Ｓ]は、下記式
［数３］を満たす範囲に規定した。
【数３】０．００００５≦[％Ｘ][％Ｓ]≦０．０１
【００１５】熱間加工加熱温度Ｔ：熱間加工の加熱温度
が低すぎると析出した硫化物の粒径が小さすぎてプレス
打抜き性の向上に寄与しない。本発明者らの検討によれ
ば、硫化物の粒径を確保してプレス打抜き性を向上させ
るためには、熱間加工の加熱温度は少なくとも１０５０
℃は必要であることが明らかとなった。また、熱間加工
加熱温度が高すぎると、プレス打抜き性向上に寄与する
硫化物が解離し、解離した硫化物形成元素及びＳのマト
リックスへの再固溶が著しくなる。
が低すぎると析出した硫化物の粒径が小さすぎてプレス
打抜き性の向上に寄与しない。本発明者らの検討によれ
ば、硫化物の粒径を確保してプレス打抜き性を向上させ
るためには、熱間加工の加熱温度は少なくとも１０５０
℃は必要であることが明らかとなった。また、熱間加工
加熱温度が高すぎると、プレス打抜き性向上に寄与する
硫化物が解離し、解離した硫化物形成元素及びＳのマト
リックスへの再固溶が著しくなる。
【００１６】したがって、プレス打抜き性向上のために
は熱間加工加熱温度を適正に制御する必要があるが、適
正な温度範囲は硫化物形成元素とＳの含有量により変化
する。本発明者らは、硫化物形成元素とＳの濃度積[％
Ｘ][％Ｓ]に対するプレス打抜き性が向上する熱間加工
の加熱温度との関係を調べた結果、両者に図３のプロッ
トに見られる相関関係が存在することを見出した。そし
て、図３においてプレス打抜き性の良否の境界となる曲
線を求めたところ、下記式［数４］を得るに到り、上記
数２に示す熱間加工加熱温度Ｔの範囲を得た。なお、熱
間加工とは具体的には分塊圧延、熱間鍛造、熱間圧延を
意味する。
は熱間加工加熱温度を適正に制御する必要があるが、適
正な温度範囲は硫化物形成元素とＳの含有量により変化
する。本発明者らは、硫化物形成元素とＳの濃度積[％
Ｘ][％Ｓ]に対するプレス打抜き性が向上する熱間加工
の加熱温度との関係を調べた結果、両者に図３のプロッ
トに見られる相関関係が存在することを見出した。そし
て、図３においてプレス打抜き性の良否の境界となる曲
線を求めたところ、下記式［数４］を得るに到り、上記
数２に示す熱間加工加熱温度Ｔの範囲を得た。なお、熱
間加工とは具体的には分塊圧延、熱間鍛造、熱間圧延を
意味する。
【００１７】
【数４】
【００１８】本発明の電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製
造にあたっては、上述した所定の成分組成に溶製したＦ
ｅ−Ｎｉ合金インゴットあるいは連続鋳造スラブを上述
した加熱温度条件で熱間加工を行い、冷間圧延と焼鈍を
必要に応じて繰り返して最終板厚とし、最終焼鈍して板
厚０．０５〜０．５ｍｍ程度のプレス打抜き用素材に仕
上げる。
造にあたっては、上述した所定の成分組成に溶製したＦ
ｅ−Ｎｉ合金インゴットあるいは連続鋳造スラブを上述
した加熱温度条件で熱間加工を行い、冷間圧延と焼鈍を
必要に応じて繰り返して最終板厚とし、最終焼鈍して板
厚０．０５〜０．５ｍｍ程度のプレス打抜き用素材に仕
上げる。
【００１９】
【実施例】以下、具体的な実施例により本発明を詳細に
説明する。Ｆｅ−４２％Ｎｉ合金を主成分とする１２種
類のＦｅ−Ｎｉ合金（合金番号１〜１２）を誘導型真空
溶解炉により重量約３００ｋｇのインゴットに溶製し
た。原料としては、電解Ｆｅ、電解Ｎｉ、電解Ｍｎ、金
属Ｔｉ、Ｎｉ−Ｍｇ母合金、Ｎｉ−Ｃｅ母合金、Ｎｉ−
Ｃａ母合金を用い、Ｓ含有量の調整はＦｅ−Ｓ（硫化
鉄）の添加により行った。各合金の化学組成を表１およ
び表２に示す。
説明する。Ｆｅ−４２％Ｎｉ合金を主成分とする１２種
類のＦｅ−Ｎｉ合金（合金番号１〜１２）を誘導型真空
溶解炉により重量約３００ｋｇのインゴットに溶製し
た。原料としては、電解Ｆｅ、電解Ｎｉ、電解Ｍｎ、金
属Ｔｉ、Ｎｉ−Ｍｇ母合金、Ｎｉ−Ｃｅ母合金、Ｎｉ−
Ｃａ母合金を用い、Ｓ含有量の調整はＦｅ−Ｓ（硫化
鉄）の添加により行った。各合金の化学組成を表１およ
び表２に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】各インゴットから厚さ４０ｍｍの試料を切
り出し、表１および表２に示す各温度にそれぞれを加熱
し１時間保持した後熱間圧延を行い、厚さ４ｍｍの板に
した。これを焼鈍し、酸洗した後１．５ｍｍの厚さに冷
間圧延し、続いて焼鈍後０．５ｍｍの厚さまで冷間圧延
した。次にこれを真空中で７５０℃にて１時間焼鈍して
供試材とした。
り出し、表１および表２に示す各温度にそれぞれを加熱
し１時間保持した後熱間圧延を行い、厚さ４ｍｍの板に
した。これを焼鈍し、酸洗した後１．５ｍｍの厚さに冷
間圧延し、続いて焼鈍後０．５ｍｍの厚さまで冷間圧延
した。次にこれを真空中で７５０℃にて１時間焼鈍して
供試材とした。
【００２３】打抜き性の評価は、供試材を板厚０．２８
ｍｍにコイニングした後、直径０．４ｍｍの孔を１０個
あけ、切口面の破断面割合をそれぞれについて測定して
その結果を表１及び表２に示した。表１及び表２に記載
した破断面割合は、１０個の孔の破断面割合の平均値を
示す。また、表１及び表２では、熱間圧延の温度が本発
明の範囲内のものを「本発明例」、範囲外のものを「比
較例」と記載して区別した。なお、表１及び表２におい
て本発明の範囲を逸脱する数値には下線を付してある。
また、図３は、硫化物形成元素及びＳの濃度積[％Ｘ]
[％Ｓ]を横軸、熱間圧延の加熱温度を縦軸にとり、各供
試材（合金番号９〜１２を除く）におけるそれらの値を
プロットしたものである。ここで、破断面割合（％）は
（破断面厚さ／板厚）×１００により定義され、せん断
面と破断面との和が板厚である。なお、本発明者等の打
抜き性の研究により、破断面割合が大きい方がバリが小
さくなることが明らかになっており、この実施例の条件
では、破断面割合が３０％以上であることがプレス打抜
性に優れる条件となる。
ｍｍにコイニングした後、直径０．４ｍｍの孔を１０個
あけ、切口面の破断面割合をそれぞれについて測定して
その結果を表１及び表２に示した。表１及び表２に記載
した破断面割合は、１０個の孔の破断面割合の平均値を
示す。また、表１及び表２では、熱間圧延の温度が本発
明の範囲内のものを「本発明例」、範囲外のものを「比
較例」と記載して区別した。なお、表１及び表２におい
て本発明の範囲を逸脱する数値には下線を付してある。
また、図３は、硫化物形成元素及びＳの濃度積[％Ｘ]
[％Ｓ]を横軸、熱間圧延の加熱温度を縦軸にとり、各供
試材（合金番号９〜１２を除く）におけるそれらの値を
プロットしたものである。ここで、破断面割合（％）は
（破断面厚さ／板厚）×１００により定義され、せん断
面と破断面との和が板厚である。なお、本発明者等の打
抜き性の研究により、破断面割合が大きい方がバリが小
さくなることが明らかになっており、この実施例の条件
では、破断面割合が３０％以上であることがプレス打抜
性に優れる条件となる。
【００２４】表１及び表２から明らかなように、本発明
例ではいずれも破断面割合が３０％を超えており打抜き
性が優れている。また、前述のように、図３のプロット
は前記「数４］の曲線の根拠となったものであり、この
曲線を境界としてプレス打抜き性に優れた本発明例とそ
うでない比較例とが明確に区別されていることが判る。
例ではいずれも破断面割合が３０％を超えており打抜き
性が優れている。また、前述のように、図３のプロット
は前記「数４］の曲線の根拠となったものであり、この
曲線を境界としてプレス打抜き性に優れた本発明例とそ
うでない比較例とが明確に区別されていることが判る。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、プ
レス打抜き性を著しく改善した電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ
合金を製造することができ、電子銃部品として致命的な
バリの問題を解消し、受像管の高品質化に対応できる優
れた電子銃部品を得ることができる。
レス打抜き性を著しく改善した電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ
合金を製造することができ、電子銃部品として致命的な
バリの問題を解消し、受像管の高品質化に対応できる優
れた電子銃部品を得ることができる。
【図１】 シャドウマスク型ブラウン管の断面図であ
る。
る。
【図２】 電子銃の電極であり、本発明に係るＦｅ−Ｎ
ｉ合金で製造される電子銃部品の一例を示す斜視図
（ａ）及び断面図（ｂ）である。
ｉ合金で製造される電子銃部品の一例を示す斜視図
（ａ）及び断面図（ｂ）である。
【図３】 実施例における硫化物形成元素及びＳの濃度
積[％Ｘ][％Ｓ]と熱間圧延の加熱温度との関係を示す線
図である。
積[％Ｘ][％Ｓ]と熱間圧延の加熱温度との関係を示す線
図である。
１ パネル ２ 蛍光膜 ３ 電子ビーム ４ 電子銃 ５ 偏向ヨーク ６ シャドウマスク ７ 磁気シールド １０ 電極 １０ａ，１０ｂ，１０ｃ 微小孔 １０ｅ 先端縁 Ｂ バリ
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｎｉ：３０〜５５％、Ｍｎ：
０．８％以下、Ｓ：０．００１〜０．０５０％、Ｔｉ，
Ｍｇ，Ｃｅ及びＣａのうち一種または二種以上を合計で
０．００５％以上かつ０．５％未満を含有し、残部がＦ
ｅ及び不可避的不純物よりなるＦｅ−Ｎｉ合金を、基本
的に溶解、鋳造、熱間加工、冷間圧延、焼鈍からなる工
程で製造する電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法に
おいて、 上記Ｆｅ−Ｎｉ合金は、Ｓの含有量を［％Ｓ］、Ｔｉ，
Ｍｇ，Ｃｅ，Ｃａの含有量の合計を［％Ｘ］としたとき
に、０．００００５≦[％Ｘ][％Ｓ]≦０．０１を満た
し、かつ、上記熱間加工を下記式で示す温度Ｔに加熱し
て行うことを特徴とする電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の
製造方法。 【数１】
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10090962A JPH11269554A (ja) | 1998-03-19 | 1998-03-19 | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法 |
| TW088100696A TW428033B (en) | 1998-03-19 | 1999-01-18 | Manufacture of iron-nickel alloy for electron gun parts |
| KR1019990002500A KR100310187B1 (ko) | 1998-03-19 | 1999-01-27 | 전자총 부품용 철-니켈 합금의 제조방법 |
| US09/260,514 US6348111B1 (en) | 1998-03-19 | 1999-03-02 | Method for producing Fe—Ni alloy |
| MYPI99000797A MY118926A (en) | 1998-03-19 | 1999-03-04 | Method for producing fe-ni alloy |
| CN99104115A CN1078913C (zh) | 1998-03-19 | 1999-03-18 | 电子枪部件用铁－镍合金的制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10090962A JPH11269554A (ja) | 1998-03-19 | 1998-03-19 | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11269554A true JPH11269554A (ja) | 1999-10-05 |
Family
ID=14013133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10090962A Pending JPH11269554A (ja) | 1998-03-19 | 1998-03-19 | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6348111B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11269554A (ja) |
| KR (1) | KR100310187B1 (ja) |
| CN (1) | CN1078913C (ja) |
| MY (1) | MY118926A (ja) |
| TW (1) | TW428033B (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106269867A (zh) * | 2015-06-08 | 2017-01-04 | 丹阳市凯鑫合金材料有限公司 | 一种成本较低且效率较高的殷钢方锭热轧制作管坯的方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5014531A (ja) * | 1973-06-13 | 1975-02-15 | ||
| US4698545A (en) * | 1984-09-26 | 1987-10-06 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Color picture tube having a shadow mask with a Cr enriched layer |
| JPH0737652B2 (ja) * | 1990-03-30 | 1995-04-26 | 新日本製鐵株式会社 | Ｆｅ―Ｎｉ系高透磁率磁性合金の製造方法 |
| US5264050A (en) * | 1990-06-29 | 1993-11-23 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Fe-Ni based alloy |
| JP2536685B2 (ja) * | 1990-10-22 | 1996-09-18 | 日本鋼管株式会社 | Ａｇメッキ性に優れたリ―ドフレ―ム素材用Ｆｅ―Ｎｉ合金およびその製造方法 |
| JPH05339681A (ja) * | 1992-06-11 | 1993-12-21 | Hitachi Metals Ltd | Ｆｅ−Ｎｉ系電子銃電極材料 |
| JPH06184703A (ja) * | 1993-07-01 | 1994-07-05 | Toshiba Corp | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ系合金 |
| JP3426426B2 (ja) * | 1995-09-28 | 2003-07-14 | 日鉱金属株式会社 | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金並びに電子銃プレス打ち抜き部品 |
| JP3222085B2 (ja) * | 1997-03-24 | 2001-10-22 | 日鉱金属株式会社 | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金並びに電子銃プレス打抜き加工部品 |
| JP3566489B2 (ja) * | 1997-03-27 | 2004-09-15 | 日鉱金属加工株式会社 | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金並びに電子銃プレス打抜き加工部品 |
-
1998
- 1998-03-19 JP JP10090962A patent/JPH11269554A/ja active Pending
-
1999
- 1999-01-18 TW TW088100696A patent/TW428033B/zh not_active IP Right Cessation
- 1999-01-27 KR KR1019990002500A patent/KR100310187B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1999-03-02 US US09/260,514 patent/US6348111B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-03-04 MY MYPI99000797A patent/MY118926A/en unknown
- 1999-03-18 CN CN99104115A patent/CN1078913C/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100310187B1 (ko) | 2001-11-01 |
| MY118926A (en) | 2005-02-28 |
| KR19990077393A (ko) | 1999-10-25 |
| CN1231345A (zh) | 1999-10-13 |
| US6348111B1 (en) | 2002-02-19 |
| CN1078913C (zh) | 2002-02-06 |
| TW428033B (en) | 2001-04-01 |
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